鋼結構單層廠房結構計算書

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1、鋼結構課程設計-王子涵一、設計資料該設計為單層廠房設計，采用單跨雙坡門式剛架，剛架跨度18m，柱高6m；共有12榀剛架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震設防列度為6度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值0.05g。剛架平面布置見圖1(a)，剛架形式及幾何尺寸見圖1(b)。屋面及墻面板均為彩色壓型鋼板,內填充以保溫玻璃棉板，詳細做法見建筑專業(yè)設計文件；考慮經濟、制造和安裝方便，檁條和墻梁均采用冷彎薄壁卷邊C型鋼，間距為1.5m，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。二、荷載計算（一）荷載取值計算1屋蓋永久荷載標準值（對水平投影面）YX51-380-760型彩色壓型鋼板0.15 KN/m2

2、50mm厚保溫玻璃棉板0.05 KN/m2PVC鋁箔及不銹鋼絲網0.02 KN/m2檁條及支撐0.10 KN/m2剛架斜梁自重0.15 KN/m2懸掛設備0.20 KN/m2合計0.67 KN/m22屋面可變荷載標準值屋面活荷載：按不上人屋面考慮，取為0.50KN/m2。雪荷載：基本雪壓S0=0.45KN/m2。對于單跨雙坡屋面，屋面坡角=54238，r=1.0，雪荷載標準值Sk=rS0=0.45KN/m2。取屋面活荷載與雪荷載中的較大值0.50KN/m2，不考慮積灰荷載。3輕質墻面及柱自重標準值（包括柱、墻骨架等）0.50 KN/m24風荷載標準值按門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程CECS10

3、2：2002附錄A的規(guī)定計算?；撅L壓0=1.050.45 KN/m2，地面粗糙度類別為B類；風荷載高度變化系數(shù)按建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用，當高度小于10m時，按10m高度處的數(shù)值采用，z=1.0。風荷載體型系數(shù)s：迎風面柱及屋面分別為0.25和1.0，背風面柱及屋面分別為0.55和0.65(CECS102：2002中間區(qū))。5地震作用據全國民用建筑工程設計技術措施結構中第18.8.1條建議：單層門式剛架輕型房屋鋼結構一般在抗震設防烈度小于等于7度的地區(qū)可不進行抗震計算。故本工程結構設計不考慮地震作用。（二）各部分作用的荷載標準值計算屋面：恒荷載標準值：0.676

4、=4.02KN/m活荷載標準值：0.506=3.00KN/m柱荷載：恒荷載標準值：0.566+4.029=54.18KN活荷載標準值：3.009=27.00KN風荷載標準值：迎風面：柱上qw1=0.4760.25=0.71KN/m橫梁上qw2=0.4761.0=2.82KN/m背風面：柱上qw3=0.4760.55=1.55KN/m橫梁上qw4=0.4760.65=1.83KN/m三、內力分析考慮本工程剛架跨度較小、廠房高度較低、荷載情況及剛架加工制造方便，剛架采用等截面，梁柱選用相同截面。柱腳按鉸接支承設計。采用彈性分析方法確定剛架內力。引用鋼結構設計與計算（包頭鋼鐵設計研究院編著，機械工業(yè)

5、出版社）中表229（鉸接柱腳門式剛架計算公式）計算剛架內力。1在恒荷載作用下=l/h=18/6=3=f/h=0.9/6=0.15k=h/s=6/9.0449=0.6634=3+k+(3+)=3+0.6634+0.15(3+0.15)=4.1359HA=HE=ql/8=4.021830.5289/8=14.35KNMC=ql21(1+) /8=4.02x1821(1+0.15)0.5289=63.78KNmMB=MD=ql2/8=4.021820.5289/8=86.11KNm剛架在恒荷載作用下的內力如圖。內力計算的“+、”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正，在彎矩圖中畫在受拉側；軸力以桿件受壓為

6、正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。2在活荷載作用下VA=VE=27.00KNHA=HE=3.001830.5289/8=10.71KNMC=3.001821(1+0.15)0.5289/8=47.60KNmMB=MD=3.001820.5289/8=64.26KNm剛架在活荷載作用下的內力如圖。3在風荷載作用下對于作用于屋面的風荷載可分解為水平方向的分力qx和豎向的分力qy?，F(xiàn)分別計算，然后再疊加。(1)在迎風面橫梁上風荷載豎向分力qw2y作用下VA=2.8296.35=19.03KNHA=HE=ql/4=2.821830.1322/4=5.03KNMB=MD=5.036=30.18KNmM

7、C= ql22(1+) /4=2.821820.521.150.1322/4=22.38KNm剛架在qw2y作用下的內力如圖(2)在背風面橫梁上風荷載豎向分力qw4y作用下VA=1.8394.12=12.35KNHA=HE=ql/4=1.831830.1322/4=3.27KNMB=MD=3.276=19.62KNmMC= ql22(1+) /4=1.831820.521.150.1322/4=14.52KNm剛架在qw4y作用下的內力如圖。(3)在迎風面柱上風荷載qw1作用下=1，VA=VB=qh12/2L=0.7162/(218)=0.71KNHE=0.7163.22=1.04KNMD=1

8、.046=6.24KNm剛架在qw1作用下的內力如圖。(4)在背風面柱上風荷載qw3作用下VA=VB=qh12/2L=1.5562/(218)=1.55KNHA=1.5567.02=2.28KNMD=7.0261.5562/2=14.22KNmMB=2.286=13.68KNm剛架在qw3作用下的內力如圖。(5) 在迎風面橫梁上風荷載水平分力qw2x作用下=1，=0HA=2.820.9(1+0.0202)/2=1.29KNHE=2.820.91.29=1.25KNMB=1.296=7.74KNmMD=1.256=7.50KNm剛架在qw2x作用下的內力如圖。(6) 在背風面橫梁上風荷載水平分力

9、qw4x作用下HA=1.830.9(1+0.0202)/2=0.84KNHE=1.830.90.84=0.81KNMB=0.816=4.86KNmMD=0.846=5.04KNm剛架在qw4x作用下的內力如圖。(7)用疊加繪制在風荷載作用下剛架的組合內力。四、內力組合剛架結構構件按承載能力極限狀態(tài)設計，根據建筑結構荷載規(guī)范(GB500092001)的規(guī)定，采用荷載效應的基本組合：0SR。本工程結構構件安全等級為二級，0=1.0。對于基本組合，荷載效應組合的設計值S從下列組合值中取最不利值確定：A1.2恒荷載標準值計算的荷載效應+1.4活荷載標準值計算的荷載效應B1.0恒荷載標準值計算的荷載效應

10、+1.4風荷載標準值計算的荷載效應C1.2恒荷載標準值計算的荷載效應+1.4活荷載標準值計算的荷載效應+0.61.4風荷載標準值計算的荷載效應D1.2恒荷載標準值計算的荷載效應+1.4風荷載標準值計算的荷載效應+0.71.4活荷載標準值計算的荷載效應E1.35恒荷載標準值計算的荷載效應+0.71.4活荷載標準值計算的荷載效應本工程不進行抗震驗算。最不利內力組合的計算控制截面取柱底、柱頂、梁端及梁跨中截面，對于剛架梁，截面可能的最不利內力組合有：梁端截面：(1)Mmax及相應的N、V；(2)Mmin及相應的N、V梁跨中截面：(1)Mmax及相應的N、V；(2)Mmin及相應的N、V對于剛架柱，截

11、面可能的最不利內力組合有：(1)Mmax及相應的N、V；(2)Mmin及相應的N、V(3)Nmax及相應的Mmax、V；(4)Nmin及相應的Mmax、V內力組合見表1。- 39 -剛架內力組合表（以左半跨為例）表1截面內力組組合項目荷載組合方式荷載組合項目M（KNm）N（KN）V（KN）剛架柱柱頂（B點）Mmax及相應的N、VA1.2恒+1.4活193.3081.2232.21（）Mmin及相應的N、VB1.0恒+1.4風7.891.051.67（）Nmax及相應的Mmax、VA1.2恒+1.4活193.3081.2232.21（）Nmin及相應的Mmax、VB1.0恒+1.4風7.891.

12、051.67（）柱底（A點）Mmax及相應的N、VMmin及相應的N、VNmax及相應的Mmax、VA1.2恒+1.4活0102.8232.21（）Nmin及相應的Mmax、VB1.0恒+1.4風019.054.30（）剛架梁支座（B點）Mmax及相應的N、VA1.2恒+1.4活193.3039.8977.60（）Mmini及相應的N、VB1.0恒+1.4風7.891.570.89（）跨中（C點）Mmax及相應的N、VB1.0恒+1.4風9.402.030.60（）Mmin及相應的N、VA1.2恒+1.4活143.1831.813.21（）注：內力計算的“+、”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側受拉為正

13、，軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時針方向旋轉為正。五、剛架設計（一）截面設計參考類似工程及相關資料，梁柱截面均選用焊接工字鋼450200812，截面特性：B=200mm，H=450mm，tw=8.0mm，tf=12.0mm，A=82.1cm2Ix=28181cm4，Wx=1252cm3，ix=18.53cmIy=1602cm4，Wx=160.2cm3，ix=4.42cm（二）構件驗算1構件寬厚比的驗算翼緣部分： 腹板部分： 2剛架梁的驗算(1)抗剪驗算梁截面的最大剪力為Vmax=77.60KN考慮僅有支座加勁肋，fv=125N/mm2Vu=hwtwfv=4268125=N=426.0KNV

14、max=77.60KNVu，滿足要求。(2)彎、剪、壓共同作用下的驗算取梁端截面進行驗算N=39.89KN，V=77.60KN，M=193.30KNN因VM=193.30KNm，取M=Mf故，滿足要求。(3)整體穩(wěn)定驗算N=39.89KN，M=193.30KNmA梁平面內的整體穩(wěn)定性驗算。計算長度取橫梁長度lx=18090mm，x=lx/ix=18090/185.3=97.63=150，b類截面，查表得x=0.570，mx=1.0=165.15N/mm2f=215 N/mm2，滿足要求。B橫梁平面外的整體穩(wěn)定驗算考慮屋面壓型鋼板與檁條緊密連接，有蒙皮作用，檁條可作為橫梁平面外的支承點，但為安全

15、起見，計算長度按兩個檁距或隅撐間距考慮，即ly=3015mm。對于等截面構件=0，s=w=1y=sl/iy0=3015/44.2=68.2，b類截面，查表得y=0.762取b=1.070.282/by=0.821故，滿足要求。梁跨中截面：故，滿足要求。(5)驗算檁條集中荷載下的局部受壓承載力檁條傳給橫梁上翼緣的集中荷載：F=(1.20.276+1.43.00)3=18.43KNLz=a+5hy+2hR=70+512+0=130mm驗算腹板上邊緣處的折算應力：取梁端截面處的內力：M=193.30KNm，N=39.89KN，V=77.60KNc=17.72N/mm2=130.65 N/mm21.2

16、f=258 N/mm2，滿足要求。3剛架柱的驗算（1）抗剪驗算柱截面的最大剪力為Vmax=32.21KN考慮僅有支座加勁肋，fv=125N/mm2Vu=hwtwfv=4268125=N=426.0KNVmax=32.21KNVu，滿足要求。(2)彎、剪、壓共同作用下的驗算取梁端截面進行驗算N=81.22KN，V=32.21KN，M=193.30KNN因VM=193.30KNm，取M=Mf故，滿足要求。(3)整體穩(wěn)定驗算構件的最大內力：N=102.82KN，M=193.30KNmA剛架柱平面內的整體穩(wěn)定性驗算。剛架柱高H=6000mm，梁長L=18090mm.柱的線剛度K1=Ic1/h=2818

17、1104/6000=46968.3mm3梁線剛度K2=Ib0/(2S)=28181104/(29045)=15578.2mm3K2/K1=0.332，查表得柱的計算長度系數(shù)=2.934。剛架柱的計算長度lx=h=17604mm。x=lx/ix=17604/185.3=95。0=150，b類截面，查表得x=0.588，mx=1.0=181.45N/mm2f=215 N/mm2，滿足要求。B剛架柱平面外的整體穩(wěn)定驗算考慮屋面壓型鋼板墻面與墻梁緊密連接，起到應力蒙皮作用，與柱連接的墻梁可作為柱平面外的支承點，但為安全起見，計算長度按兩個墻梁距離或隅撐間距考慮，即ly=3000mm。對于等截面構件=0

18、，s=w=1y=sl/iy0=3000/44.2=67.9，b類截面，查表得y=0.764取b=1.070.282/by=0.822(4)按鋼結構設計規(guī)范(GB500172003)校核剛架柱腹板容許高厚比柱頂截面：故，滿足要求。柱底截面：故，滿足要求。4驗算剛架在風荷載作用下的側移Ic=Ib=28181cm4，t= Ic l/hIb=18000/6000=3.0剛架柱頂?shù)刃搅Π聪率接嬎悖篐=0.67W=0.6713.56=9.09KN其中W=(1+4)h=(0.71+1.55)6.0=13.56KN（三）節(jié)點驗算1梁柱連接節(jié)點(1) 螺栓強度驗算梁柱節(jié)點采用10.9級M22高強度摩擦型螺栓

19、連接，構件接觸面采用噴砂，摩擦面抗滑移系數(shù)=0.45，每個高強度螺栓的預拉力為190KN，連接處傳遞內力設計值：N=39.89KN，V=77.60KN，M=193.30KNm。每個螺栓的拉力：螺栓群的抗剪力：，滿足要求。最外排一個螺栓的抗剪、抗拉力：，滿足要求。(2)端板厚度驗算端板厚度取為t=21mm。按二邊支承類端板計算：(3)梁柱節(jié)點域的剪應力驗算，滿足要求。(4)螺栓處腹板強度驗算Nt2=75.70KN0.4P=0.4190=76.0KN，滿足要求。2橫梁跨中節(jié)點橫梁跨中節(jié)點采用10.9級M20高強度摩擦型螺栓連接，構件接觸面采用噴砂，摩擦面抗滑移系數(shù)=0.45，每個高強度螺栓的預拉力

20、為155KN，連接處傳遞內力設計值：N=31.81KN，V=3.21KN，M=143.18KNm。每個螺栓的拉力：螺栓群的抗剪力：，滿足要求。最外排一個螺栓的抗剪、抗拉力：，滿足要求。(2)端板厚度驗算端板厚度取為t=18mm。按二邊支承類端板計算：(3)螺栓處腹板強度驗算Nt2=55.79KN0.4P=0.4155=62.0KN，滿足要求。柱腳設計剛架柱與基礎鉸接，采用平板式鉸接柱腳。(1)柱腳內力設計值Nmax=102.82KN，相應的V=32.21KN；Nmin=19.05KN，相應的V=4.30KN。(2)由于柱底剪力較小，max=32.21KN0，考慮柱間支撐豎向上拔力后，錨栓仍不承

21、受拉力，故僅考慮柱在安裝過程中的穩(wěn)定，按構造要求設置錨栓即可，采用4M24。(3)柱腳底板面積和厚度的計算A柱腳底板面積的確定b=b0+2t+2c=200+212+2(2050)=264324mm，取b=300mm；h=h0+2t+2c=450+212+2(2050)=514574mm，取h=550mm；底板布置如圖。驗算底板下混凝土的軸心抗壓強度設計值：基礎采用C20混凝土，fc=9.6N/mm2，滿足要求。B底板厚度的確定根據柱底板被柱腹板和翼緣所分割的區(qū)段分別計算底板所承受的最大彎距：對于三邊支承板部分：b2/b1=96/426=0.2250.3，按懸伸長度為b2的懸壁板計算：對于懸壁板

22、部分：底板厚度，取t=20mm。六、其它構件設計（一）隅撐的設計隅撐按軸心受壓構件設計。軸心力N按下式計算：連接螺栓采用普通C級螺栓M12。隅撐的計算長度取兩端連接螺栓中心的距離：l0=633mm。選用L504，截面特性：A=3.90cm2，Iu=14.69cm4，Wu=4.16cm3，iu=1.94cm，iv=0.99cmu=l0/ iu=633/19.4=32.61，k=7.86.29+9.782=21.743B上翼緣板上翼緣板為最大壓力作用于部分加勁板件的支承邊，=min/max=148.18/172.48=0.8591，kc=5.8911.59+6.682=0.863(3)受壓板件的有

23、效寬度A腹板k=21.743，kc=0.863，b=180mm，c=70mm，t=2.2mm，1=172.48N/mm2板組約束系數(shù)k1=0.11+0.93/(0.05)2=0.367由于=min/max0，取=1.5，bc=b/(1)=180/(1+0.915)=93.99mmb/t=180/2.2=81.8218=181.153.080=63.76，38=381.153.080=134.60所以18b/t0，則=1.150.15=1.150.150.859=1.021，bc=b=70mm，b/t=70/2.2=31.8218=181.0211.197=22.00，38=381.0211.1

24、97=46.44所以18b/t38則截面有效寬度be1=0.4be=0.457.05=22.82mm，be2=0.6be=0.657.05=34.23mmC下翼緣板下翼緣板全截面受拉，全部有效。(4)有效凈截面模量上翼緣板的扣除面積寬度為：7057.05=12.95mm；腹板的扣除面積寬度為：93.9981.62=12.37mm，同時在腹板的計算截面有一13拉條連接孔（距上翼緣板邊緣35mm），孔位置與扣除面積位置基本相同。所以腹板的扣除面積按13計算，見圖。有效凈截面模量為：Wenx/Wx=0.915，Wenymax/Wymax=0.973，Wenymin/Wymin=0.9724強度計算按

25、屋面能阻止檁條側向失穩(wěn)和扭轉考慮：5撓度計算，滿足要求。6構造要求x=600/7.06=85.0=200，滿足要求y=300/2.55=117.6=200，滿足要求（三）墻梁設計1基本資料本工程為單層廠房，剛架柱距為6m；外墻高7.35m，標高1.200m以上采用彩色壓型鋼板。墻梁間距1.5m，跨中設一道拉條，鋼材為Q235。2荷載計算墻梁采用冷彎薄壁卷邊C型鋼16060202.5，自重g=7kg/m；墻重0.22KN/m2；風荷載基本風壓0=1.050.45=0.473KN/m2，風荷載標準值按CECS102：2002中的圍護結構計算：k=sz0，s=1.1（+1.0）本工程外墻為落地墻，計

26、算墻梁時不計墻重，另因墻梁先安裝故不計拉條作用。qx=1.20.07=0.084KN/m，qy=1.10.4731.51.4=1.093KN/m3內力計算Mx=0.08462/8=0.378KNm，My=1.09362/8=4.919KNm4強度計算墻梁C16060202.5，平放，開口朝上Wxmax=19.47cm3，Wmin=8.66cm3，Wy=36.02cm3，Iy=288.13cm4參考屋面檁條的計算結果及工程實踐經驗，取Wenx=0.9 Wx，Weny=0.9 Wy在風吸力下拉條位置設在墻梁內側，并在柱底設斜拉條。此時壓型鋼板與墻梁外側牢固相連，可不驗算墻梁的整體穩(wěn)定性。5撓度計算

27、，滿足要求。（四）山墻抗風柱設計基本資料本工程山墻墻板為自承重墻；抗風柱6274mm，間距采用6m，承受的荷載有自重、墻梁重量及山墻風荷載。抗風柱與基礎鉸接，按壓彎構件設計?？癸L柱視為支承于剛架橫梁和基礎的簡支構件。該地區(qū)基本風壓0=0.45KN/m2，地面粗糙度類別為B類，隅撐間距3.0m?？癸L柱采用Q235鋼。荷載計算抗風柱選用焊接工字鋼300200610，自重g1=44.6kg/m墻梁及其支撐構件重量取g2=7kg/m風荷載：按CECS102:2002中的圍護結構計算。k=sz0，s=1.0(+1.0)，0=1.050.45=0.473KN/m2qz=1.2(0.0763+44.66.2

28、7410-2)=4.87KNqy=1.41.01.00.4736=3.97KN/m墻梁自重對抗風柱的偏心力矩為1.20.07630.23=0.35KNm內力計算N=4.87KN，M=1/83.976.2742+0.35=19.88KNm驗算構件的局部穩(wěn)定性翼緣寬厚比b/t=96/10=9.6，因1.602.0，l0=6274mm，x= l0/ ix=48.5=150故，滿足要求。強度驗算截面特性：A=56.8cm2，Ix=9511cm4，Wx=634.1cm3，ix=12.94cm，Iy=1334cm4，Wy=133.4cm3，iy=4.85cm驗算彎矩作用平面內的穩(wěn)定性=48.5，b類截面，

29、查表得x=0.863，mx=1.0=30.85N/mm2f=215 N/mm2，滿足要求。驗算彎矩作用平面外的穩(wěn)定性考慮隅撐為抗風柱平面外的側向支撐點l0y=3000mm，y= l0y/ iy=3000/48.5=61.9=150，b類截面，查表得y=0.797，=1.0，tx=1.0=32.97N/mm2f=215 N/mm2，滿足要求。撓度驗算抗風柱在水平風荷載作用下，可視為單跨簡支梁按下式計算其水平撓度：柱腳設計因抗風柱承受的豎向荷載很小，故墊板尺寸按構造要求確定。采用 40030020；錨栓采用2M20，平面布置如圖。（五）柱間支撐的設計柱間支撐的布置如圖柱間支撐為斜桿，采用帶張緊裝置

30、的十字交叉圓鋼支撐。直桿用檁條兼用，因檁條留有一定的應力裕量，根據經驗及類似工程，不再作壓彎桿件的剛度及承載力驗算。柱間支撐荷載及內力支撐計算簡圖如圖。作用于兩側山墻頂部節(jié)點的風荷載為（山墻高度取7.2m）：取s=0.8+0.5=1.3，1=1.31.00.45187.35/2=38.70KN按一半山墻面作用風載的1/3考慮節(jié)點荷載標準值為：Fwk=1/31/238.70=6.45KN節(jié)點荷載設計值Fw=1.46.45=9.03KN斜桿拉力設計值N=9.03/cos43.9191=12.54KN斜桿截面設計及強度驗算斜桿選用12圓鋼，A=113.0mm2強度驗算：N/A=12.54103/11

31、3.0=111.0N/mm2f= 215N/mm2剛度驗算：張緊的圓鋼不需要考慮長細比的要求。但從構造上考慮采用16。（六）屋面支撐設計屋面支撐布置檁條間距1.5m，水平支撐間距3m，如圖。屋面支撐荷載及內力屋面支撐斜桿采用張緊的圓鋼，支撐計算簡圖如圖。一側山墻的風荷載體型系數(shù)s=1.0，節(jié)點荷載標準值Fwk=0.451.01.03.07.35/2=4.96KN；節(jié)點荷載設計值Fw=4.961.4=6.94KN；斜桿拉力設計值N=2.56.94/cos29.0546=19.85KN；3斜桿截面設計及強度驗算斜桿選用12圓鋼，A=113.0mm2強度驗算：N/A=19.85103/113.0=1

32、75.7N/mm2pkmax，pkmin0，(pkmax+pkmin)/2L，取ab=1000mm，am=(at+ab)/2=650mmFu=0.7hpftamh0=0.71.01.1650355=177.7103N=177.7KNFl=pjAl=156.86(1.5/20.55/20.355)1.0=74.5KNFu，滿足要求。基礎底面配筋計算=12.18KNm選配610200，As=471mm2。=5.68KNm選配810200，As=628mm2?；着浣钋闆r見圖?；A短柱按構造配筋。山墻抗風柱下獨立基礎設計考慮抗風柱所承受的荷載及工程地質、水文地質條件等，參考剛架柱基礎的設計結果，抗風

33、柱基礎埋深取d=1.0m，基底尺寸BL=1.01.0m，基礎底板配筋按構造選用610200。經驗算均滿足設計要求。墻下擴展基礎設計1基本資料本工程外墻+1.200m標高以下采用Mu10機制實心粘土磚墻，M5水泥砂漿砌筑；+1.200m標高以上采用雙層彩色壓型鋼板。鋼板中間用50mm厚玻璃棉板充填?？紤]荷載情況及地質條件，采用C15混凝土無筋擴展基礎，基礎底面標高取1.100m，混凝土基礎厚度取30mm。2荷載計算雙層彩色壓型鋼板0.30KN/m250mm厚玻璃棉板0.05KN/m2合計0.35KN/m2因鋁合金門窗的重量與彩板墻面相近，故計算彩板墻面重量時，不扣除門窗洞口面積，門窗重量。彩板墻

34、面?zhèn)髦链u墻的線荷載標準值為：0.35(7.21.2)=2.10 KN/m240mm厚漿砌普通磚0.2418=4.32 KN/m218mm厚水泥砂漿粉刷內外墻面0.018202=0.72 KN/m2合計5.04 KN/m2則磚墻自重線荷載標準值值為：5.04(2.00.18)=9.17KN/m圈梁自重：0.240.1825=1.08KN/m傳至基礎頂面處的永久線荷載標準值為：2.10+9.7+1.08=12.35KN/m4基礎底面寬度的確定設基礎寬度為500mm，取1m長基礎計算：=39.0KN/m2fa=244.1 KN/m2，滿足要求?；A寬高比：b2：H0=70/300=0.231：1.25，滿足要求。驗算磚墻底部截面處的承載力H0=2H=4.0m，1=1.2，2=1.0，高厚比：H0/h=4.0/0.24=16.712=1.21.024=28.8，滿足要求。穩(wěn)定系數(shù)，滿足要求。