機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì)【全套圖紙】

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1、 畢畢 業(yè)業(yè) 設(shè)設(shè) 計(jì)計(jì) 說說 明明 書書 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合 機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì)機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 專專 業(yè)業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué)生姓名學(xué)生姓名 班班 級級 B B 機(jī)制機(jī)制 054054 學(xué)學(xué) 號(hào)號(hào) 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師 完成日期完成日期 20092009 年年 6 6 月月 6 6 日日 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 ii 目目 錄錄 1 前 言 .1 1.1 本課題的意義1 1.2 國內(nèi)（外）發(fā)展概況及現(xiàn)狀1 1.3 課題由來及基本條件3 1.4 課題設(shè)計(jì)思路3 1.5 預(yù)期成果及實(shí)際價(jià)值4 2 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì) 5

2、2.1 工藝方案的擬訂5 2.1.1 分析、研究被加工零件5 2.1.2 組合機(jī)床總體方案論證5 2.1.3 定位基準(zhǔn)及夾壓點(diǎn)的選擇6 2.2 詳細(xì)設(shè)計(jì)計(jì)算6 2.2.1 刀具的選擇6 2.2.2 切削用量的選擇6 2.2.3 計(jì)算切削力、切削扭矩、切削功率及刀具耐用度7 2.2.4 確定主軸、尺寸、外伸尺寸.11 2.2.5 選擇接桿.11 2.2.6 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇.12 2.2.7 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定.12 2.3 通用部件的選擇.13 2.3.1 機(jī)床配置型式.13 2.3.2 選用滑臺(tái)型式.13 2.3.3 選液壓滑臺(tái)的型號(hào).14 2.3.4 選動(dòng)力箱型號(hào).14 2.3.5

3、 選擇滑臺(tái)側(cè)底座.15 2.4 確定機(jī)床聯(lián)系尺寸.15 2.4.1 機(jī)床裝料高度的確定.15 2.4.2 夾具輪廓尺寸的確定.15 2.4.3 中間底座尺寸的確定.15 2.4.4 主軸箱輪廓尺寸的確定 .16 2.5 機(jī)床分組.16 2.6 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡.17 3 組合機(jī)床夾具設(shè)計(jì).21 3.1 夾具設(shè)計(jì)的基本要求和步驟.21 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) iii 3.1.1 夾具設(shè)計(jì)的基本要求.21 3.1.2 夾具設(shè)計(jì)的步驟.21 3.2 定位方案的確定.22 3.2.1 零件的工藝性分析.22 3.2.2 定位方案論證.23 3.3 導(dǎo)向裝置 .24 3.4 夾緊方案

4、的確定.26 3.4.1 夾緊裝置的確定.26 3.4.2 夾緊方案論證.27 3.4.3 夾緊力的確定.28 3.4.4 液壓缸的選擇.29 3.5 誤差分析.29 3.5.1 定位誤差的分析.29 3.5.2 校核加工精度.31 3.6 夾具體的設(shè)計(jì).31 4 結(jié)論.33 參 考 文 獻(xiàn)34 致 謝.36 附 件 清 單37 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì)雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 摘要：柴油機(jī)汽缸體為大批量生產(chǎn)的零件，為了提高生產(chǎn)效率，滿足被加工零件 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 iv 的精度要求及保證

5、加工精度的穩(wěn)定性，本課題設(shè)計(jì)了一臺(tái)用于雙缸柴油機(jī)汽缸體雙 面鉆孔的組合機(jī)床。本文介紹了該組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì)的思路與內(nèi)容。第 一部分是總體設(shè)計(jì)，首先，進(jìn)行了總體方案論證，采用單工位雙面鉆削組合機(jī)床， 刀具選用高速鋼麻花鉆，并根據(jù)切削用量的選擇，計(jì)算切削力、切削扭矩及切削功 率，確定主軸直徑、外伸尺寸、接桿型號(hào)，選擇滑臺(tái)、動(dòng)力箱等通用部件，再確定 動(dòng)力部件的工作循環(huán)及工作行程，完成機(jī)床聯(lián)系尺寸的制定。最后繪制了三圖一卡。 第二部分是夾具設(shè)計(jì)，經(jīng)過對被加工零件的全面分析，定位方案采用三面定位，導(dǎo) 向采用固定鉆模板可換鉆套導(dǎo)向，夾緊裝置采用液壓夾緊機(jī)構(gòu)，直接夾壓于工件上， 反應(yīng)快捷，夾壓平穩(wěn)可

6、靠，夾具體為框架式結(jié)構(gòu)，有良好的剛性，使夾具能長期保 持可靠的精度和穩(wěn)定性。該組合機(jī)床不僅能保證鉆孔精度，還能提高加工效率，降 低工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。設(shè)計(jì)的夾具定位可靠、夾壓穩(wěn)定、操作方便，達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。 關(guān)鍵詞：組合機(jī)床；鉆孔；總體設(shè)計(jì)；夾具設(shè)計(jì) The overall and jig design of the overall and jig the combined machine-tool for drilling the body of two-cylinder diesel Abstract：The cylinder block of diesel is a product whic

7、h nedds mass production. In order to prove the production efficiency,and meet the precision requeste of the 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) v components processed and the precision stability, this topic design a combined machine- tool to be used in the two-cylinder diesel engine with both sides drilling holes

8、. It introduces the design of overall and jig of this combined machine-tool. The first part is overall design. First, it carries out the argumentation of the overall plan, adopte the combined machine-tool with single location double faces drilling, selecte the high-speed steel twist drill. According

9、 to the cutting parameters, it calculates the cutting force, the cutting torque and the cutting power, determined spindle diameter, the extend size and the link-pole model, chose sliding table, the power box and so on, then determine the operating cycle and the stroke of the power part, formulate th

10、e relation size of the machine-tool. Finally, it figures out the productivity which satisfies the request. The second part is the jig design, after analyse the workpiece, the location plan adopte three- face location; the guiding equipment used the fixed drill plate with replaceable drill bush; the

11、clamp uses the hydraulic pressure device, it directly presses on the workpiece, which responds quickly, fixes steadily and reliably; the jig-body utilize the frame structure, possess fine rigidity, causes the jig to maintain good long-term precision. This combined machine-tool not only guarante the

12、drill hole precision, but also enhance the processing efficiency, reduce workers labor intensity. The jig orients reliably, clamps stably, operates easily, and meets it the design request well. Key words：Combined machine-tool; Drill hole; Overall design;Jig design 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 1 1 前 言 1.1 本課

13、題的意義 組合機(jī)床是由大量的通用部件和少量專用部件組成的工序集中的高效率專用機(jī) 床。它能夠?qū)σ环N（或幾種）零件進(jìn)行多刀、多軸、多面、多工位加工。在組合機(jī) 床上可以完成鉆孔、擴(kuò)孔、鉸孔、鏜孔、攻絲、車削、銑削、磨削及滾壓等工序， 生產(chǎn)效率高，加工精度穩(wěn)定。因此，在現(xiàn)代化大生產(chǎn)中，要使零件加工具有高的生 產(chǎn)效率，良好的加工精度、精度穩(wěn)定性，好的經(jīng)濟(jì)性，采用組合機(jī)床加工是一個(gè)和 好的選擇。而如何設(shè)計(jì)一臺(tái)好的組合機(jī)床就成為了關(guān)鍵，機(jī)床夾具設(shè)計(jì)則是重中之 重，這正是本課題需要解決的問題。 1.2 國內(nèi)（外）發(fā)展概況及現(xiàn)狀 目前，組合機(jī)床在機(jī)械制造工業(yè)中應(yīng)用越來越普遍，并已顯示出其巨大的優(yōu)越 性。主要表現(xiàn)

14、在以下幾個(gè)方面：高速度、高精度、柔性化、模塊化、高生產(chǎn)率等方 向發(fā)展。因此組合機(jī)床裝備的發(fā)展思路必須是以提高組合機(jī)床加工精度、組合機(jī)床 柔性、組合機(jī)床工作可靠性和組合機(jī)床技術(shù)的成套性為主攻方向。一方面，加強(qiáng)數(shù) 控技術(shù)的應(yīng)用，提高組合機(jī)床產(chǎn)品數(shù)控化率；另一方面，進(jìn)一步發(fā)展新型部件，尤 其是多坐標(biāo)部件，使其模塊化、柔性化，適應(yīng)可調(diào)可變、多品種加工的市場需求。 同時(shí)，高性能的組合機(jī)床的應(yīng)用也越來越多，諸如被廣泛應(yīng)用于工程機(jī)械、交通、 能源、軍工、輕工、家電等行業(yè)。我國傳統(tǒng)的組合機(jī)床及組合機(jī)床自動(dòng)線主要采用 機(jī)、電、氣、液壓控制，它的加工對象主要是生產(chǎn)批量比較大的大中型箱體類和軸 類零件，完成鉆孔、擴(kuò)

15、孔、鉸孔，加工各種螺紋、鏜孔、車端面和凸臺(tái)，在孔內(nèi)鏜 各種形狀槽，以及銑削平面和成形面等。隨著技術(shù)的不斷進(jìn)步，一種新型的組合機(jī) 床柔性組合機(jī)床越來越受到人們的青睞，它應(yīng)用多位主軸箱、可換主軸箱、編 碼隨行夾具和刀具的自動(dòng)更換，配以可編程序控制器（PLC） 、數(shù)字控制（NC）等， 能任意改變工作循環(huán)控制和驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，并能靈活適應(yīng)多品種加工的可調(diào)可變的組合 機(jī)床。另外，近年來組合機(jī)床加工中心、數(shù)控組合機(jī)床、機(jī)床輔機(jī)（清洗機(jī)、裝配 機(jī)、綜合測量機(jī)、試驗(yàn)機(jī)、輸送線）等在組合機(jī)床行業(yè)中所占份額也越來越大。 夾具方面，隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步和市場需求的變化，現(xiàn)代機(jī)械制造業(yè)得到了較 快的發(fā)展。多品種、小批量生產(chǎn)方

16、式將成為今后的主要生產(chǎn)形式，制造系統(tǒng)正向著 柔性化、集成化、智能化方向發(fā)展，機(jī)床愈來愈多地采用先進(jìn)的技術(shù)，加工效率不 斷地提高。機(jī)械產(chǎn)品的加工精度日益提高，高精度的機(jī)床大量出現(xiàn) 。為了適應(yīng)生 產(chǎn)發(fā)展的需要 ，機(jī)床夾具正在向柔性化、高效化、自動(dòng)化、精密化、標(biāo)準(zhǔn)化方向 發(fā)展。 A柔性化 機(jī)床夾具應(yīng)能在一定范圍內(nèi)適應(yīng)不同形狀幾尺寸的工件，有能使用于不同的生 產(chǎn)類型和不同的機(jī)床加工?？烧{(diào)夾具和組合就是具有這一共能的柔性化夾具。 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 2 a) 可調(diào)夾具 可調(diào)夾具只要更換或調(diào)整個(gè)別定位、夾緊或?qū)蛟?，即可用?從而使多種工件的單體件小批生產(chǎn)為一組工件在同一夾具上的

17、成批生產(chǎn)。由于可調(diào) 夾具具有較強(qiáng)的適用性和良好的繼承性，因此使用可調(diào)夾具可大量減少專用的夾具 的數(shù)量，縮短生產(chǎn)準(zhǔn)備周期，降低成本。 可調(diào)夾具分為通用可調(diào)夾具和成組夾具（可稱為專用可調(diào)夾具）兩類。通用可 調(diào)夾具的加工對象較廣，有時(shí)加工對象不確定。成組夾具是成組工藝中為一組工件 的某一工序而專門設(shè)計(jì)的夾具，在同一成組生產(chǎn)單元內(nèi)使用。 b) 組合夾具 組合夾具是一種根據(jù)工件的加工工藝要求，利用一套標(biāo)準(zhǔn)化的夾 具元件及合件組裝而成的夾具。組合夾具既可組裝成某一專用夾具，也可組裝成通 用可調(diào)夾具或成組夾具。組合夾具把一般專用夾具的設(shè)計(jì)、制造、使用、報(bào)廢 的 單向過程變?yōu)樵O(shè)計(jì)、組裝、使用、拆散、清洗入庫、

18、再組裝的循環(huán)過程。圖樣設(shè)計(jì) 已不是組合夾具設(shè)計(jì)的主要工作量，而是將夾具方案構(gòu)思、裝配、檢測等設(shè)計(jì)、制 造及調(diào)試全過程融為一體，一般可用幾小時(shí)的組裝周期代替幾個(gè)月的設(shè)計(jì)制造周期。 組合夾具適合于小批量或非重復(fù)性的生產(chǎn)。 組合夾具在 20 世紀(jì) 40 年代已出現(xiàn)，并在一些工業(yè)發(fā)達(dá)國家得到迅速成的發(fā)展。 我國從 20 世紀(jì) 50 年代開始推廣使用組合夾具，到目前為止已形成了自已較為完整 獨(dú)立的組合夾具系統(tǒng)。隨著柔性加工系統(tǒng)的出現(xiàn)和發(fā)展，組合夾具也得到了新的發(fā) 展。 B高效化、自動(dòng)化 在實(shí)現(xiàn)機(jī)械加工自動(dòng)化時(shí)，為了適應(yīng)現(xiàn)代機(jī)床的要求，減少輔助時(shí)間，提高生 產(chǎn)率，同時(shí)減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，夾具也必須實(shí)現(xiàn)高效

19、化、自動(dòng)化。目前，除了在 生產(chǎn)流水線、自動(dòng)線上配置相應(yīng)的自動(dòng)化夾具外，在數(shù)控機(jī)床上也配置了自動(dòng)化夾 具，數(shù)控加工中心上出現(xiàn)了各種自動(dòng)裝夾工件的夾具和自動(dòng)更換夾具的裝置，柔性 制造系統(tǒng)的發(fā)展不但出現(xiàn)了刀具庫，而且還出現(xiàn)了夾具庫。 夾具的高效化、自動(dòng)化可表現(xiàn)在定位、夾緊、分度、轉(zhuǎn)位、翻轉(zhuǎn)、上下料和工 件傳送等各種動(dòng)作上。另一方面，專用夾具的設(shè)計(jì)也向自動(dòng)化方向發(fā)展。 a) 磁性夾具 與傳統(tǒng)的機(jī)械夾持方法相比，磁性夾具在性能方面有明顯的優(yōu)點(diǎn)。 磁性吸盤能在最短的調(diào)整時(shí)間內(nèi)使工件達(dá)到較高的定位精度，確保達(dá)到最大的吸緊 力，并且夾緊力分布均勻。由于整個(gè)工件都是暴露的，不會(huì)使工件的部分部位受到 夾具的限制，

20、因而有可能通過一次裝夾完成全部加工。矩形磁性吸盤可以將多件工 件很方便地裝在一個(gè)夾具上，以充分利用機(jī)床工件臺(tái)臺(tái)面，進(jìn)行大批量的磨削、銑 削等。 b) 數(shù)控夾具 數(shù)控夾具具有按數(shù)控程序使工件進(jìn)行定位和夾緊的功能。工件一 般采用一面兩孔定位，夾具上兩個(gè)定位銷之間的距離根據(jù)需要所作的調(diào)節(jié)、定位銷 插入和退出定位孔以及其它的定位和夾緊動(dòng)作均可按程序自動(dòng)實(shí)現(xiàn)。相應(yīng)的動(dòng)作元 件進(jìn)電動(dòng)機(jī)或液壓傳動(dòng)驅(qū)動(dòng)。 數(shù)控夾具比一般可調(diào)夾具或組合夾具具有更好的柔性，在加工中心或柔性制造 章元上使用時(shí)，可顯著在提高自動(dòng)化程度和機(jī)床和利用率。 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 3 c) 自動(dòng)夾具 自動(dòng)夾具是指具有自動(dòng)

21、上下料機(jī)構(gòu)、能自動(dòng)定位夾緊的專用夾具， 如果工件需人工定向，則稱為半自動(dòng)夾具。自動(dòng)夾具可減少輔助時(shí)間，降低勞動(dòng)強(qiáng) 度，提高生產(chǎn)率，適用于批量大、形狀規(guī)則的工件，在普通機(jī)床上裝上自動(dòng)夾具， 即可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)加工。 C精密化 為了適應(yīng)機(jī)械產(chǎn)品的精度不斷提高和需要，不僅需要高精度的機(jī)床，同樣需要 高精度的機(jī)床夾具與之相配套。目前，高精度自動(dòng)化定心夾具的精度可以達(dá)到微米 級勘至亞微米級，高精度分度臺(tái)的分度精度可達(dá)0.1。在孔系組合夾具基礎(chǔ)板上， 采用調(diào)節(jié)粘接法，孔間距離的調(diào)整精度可達(dá)幾個(gè)微米。 D標(biāo)準(zhǔn)化 夾具的標(biāo)準(zhǔn)化上柔性化的基礎(chǔ)，為了實(shí)現(xiàn)夾具的柔性化，夾具的結(jié)構(gòu)必須向標(biāo) 準(zhǔn)化方向發(fā)展。夾具的標(biāo)準(zhǔn)化可以實(shí)

22、現(xiàn)夾具的專業(yè)化，從而提高夾具在設(shè)計(jì)、制造 和使用上和經(jīng)濟(jì)效益，還可促進(jìn)技術(shù)現(xiàn)代化。世界各國都很重視這項(xiàng)工作，我國要 這方面也已有了一定基礎(chǔ)。 在夾具標(biāo)準(zhǔn)化和組全化的基礎(chǔ)上還可發(fā)展為模塊化夾具，目前國外已在基礎(chǔ)件、 支承件、動(dòng)力件等方面開發(fā)出了模塊化的雛形。如模塊式虎鉗采用不同規(guī)格的鉗口 和動(dòng)力合件，可加工不同形狀和尺寸的工件。 1.3 課題由來及基本條件 a）設(shè)計(jì)內(nèi)容 設(shè)計(jì)一臺(tái)加工雙缸柴油機(jī)汽缸體頂面和底面孔系的鉆削組合機(jī)床； 總體設(shè)計(jì)：制定工藝方案，確定機(jī)床配置型式及結(jié)構(gòu)方案， “三圖一卡”設(shè)計(jì)； 部件設(shè)計(jì)：組合機(jī)床夾具設(shè)計(jì) b）設(shè)計(jì)依據(jù) 課題來源：鹽城市江動(dòng)集團(tuán) 產(chǎn)品名稱：Y295 型柴油

23、機(jī) 被加工零件：汽缸體（附零件圖） 工件材料：HT250 加工內(nèi)容：鉆頂面上六個(gè) 8.7 孔，深 29。鉆底面上二個(gè) 6.7 孔，深 20；二個(gè) 8.2 通孔；三個(gè) 5 孔，深 15；四個(gè) 5 通孔。 生產(chǎn)綱領(lǐng)：大批大量 批量：本機(jī)床設(shè)計(jì)、制造一臺(tái) 1.4 課題設(shè)計(jì)思路 A.制定工藝方案 在確定工藝方案制定合理之前，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)實(shí)習(xí)深入現(xiàn)場 了解被加工零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度和技術(shù)要求，定位、 夾緊方式，工藝方法和加工過程采用的刀具、輔具，切削用量情況及生產(chǎn)率要求， 以求理論聯(lián)系實(shí)際，從而確定零件在組合機(jī)床上完成的工藝內(nèi)容和方法，決定刀具 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體

24、及夾具設(shè)計(jì) 4 種類、結(jié)構(gòu)型式數(shù)量及切削用量。 B.確定機(jī)床配置型式及結(jié)構(gòu)方案 根據(jù)選定的工藝方案，確定了本課題的配置 型式：單工位、臥式雙面組合機(jī)床，并采用工序集中進(jìn)行加工。定出影響機(jī)床總體 布局和技術(shù)性能的主要部件的結(jié)構(gòu)型式。 C.總體設(shè)計(jì) 在選定了工藝方案并確定了機(jī)床配置型式、結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上， 進(jìn)行圖紙的設(shè)計(jì)、繪制。具體的幾張圖紙是：被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī) 床聯(lián)系尺寸圖和生產(chǎn)率計(jì)算卡。一般，在總體設(shè)計(jì)的過程中，需要對機(jī)床夾具方案 進(jìn)行考慮，畫出夾具方案草圖，并要初定出主軸箱輪廓尺寸，這樣才能夠確定出機(jī) 床各部件間的相互關(guān)系。 D.部件設(shè)計(jì) 根據(jù)確定的工藝和結(jié)構(gòu)方案，按照加工示

25、意圖和機(jī)床聯(lián)系尺寸圖 等開始設(shè)計(jì)，繪制夾具總裝圖，在繪制好的夾具總裝圖的基礎(chǔ)上，繪制所有的非標(biāo) 準(zhǔn)零件圖 本機(jī)床部件設(shè)計(jì)分為四部分：機(jī)床夾具設(shè)計(jì)，左多軸箱設(shè)計(jì)，右多軸箱設(shè)計(jì)， 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)。我負(fù)責(zé)機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì)。 1.5 預(yù)期成果及實(shí)際價(jià)值 最終將完成被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和生產(chǎn)率計(jì)算卡； 夾具總裝圖、夾具非標(biāo)準(zhǔn)零件圖等技術(shù)文件，指導(dǎo)組合機(jī)床及夾具的生產(chǎn)。這樣一 臺(tái)組合機(jī)床設(shè)計(jì)好后，可直接投入 Y295 型柴油機(jī)汽缸體的生產(chǎn)，提高生產(chǎn)效率， 滿足加工精度要求，幫助生產(chǎn)廠家降低加工成本，獲得良好的經(jīng)濟(jì)效益。 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 5 2 組合機(jī)床總體

26、設(shè)計(jì) 2.1 工藝方案的擬訂 工藝方案的擬訂是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的關(guān)鍵一步，它在很大程度上決定了組合機(jī)床 的結(jié)構(gòu)配置和使用性能。因此，根據(jù)工件的加工要求和特點(diǎn)，按一定的原則、結(jié)合 組合機(jī)床常用工藝方法、充分考慮各種影響因素，并經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析后擬訂出先進(jìn)、 合理、經(jīng)濟(jì)、可靠的工藝方案。 2.1.12.1.1 分析、研究被加工零件分析、研究被加工零件 本課題設(shè)計(jì)的組合機(jī)床加工的工件為 Y295 型柴油機(jī)汽缸體，工序?yàn)轫斆婧偷?面兩面孔系加工，零件材料為鑄鐵件 HT250，其硬度為 HBS212285，生產(chǎn)綱領(lǐng)： 大批大量加工，工藝采用鉆削加工。 本機(jī)床加工零件的工序內(nèi)容： a）頂面： 鉆六個(gè) 8.7 孔

27、，深 29 b）底面： 鉆二個(gè) 6.7 孔，深 20； 鉆二個(gè) 8.2 通孔； 鉆三個(gè) 5 孔，深 15； 鉆四個(gè) 5 通孔。 2.1.22.1.2 組合機(jī)床總體方案論證組合機(jī)床總體方案論證 根據(jù)任務(wù)書的要求：設(shè)計(jì)的組合機(jī)床要滿足加工要求、保證加工精度；盡可能 用通用件、以降低成本；各動(dòng)力部件用電氣控制、液壓驅(qū)動(dòng)。因此根據(jù)任務(wù)書要求 和汽缸體的特點(diǎn)初定兩種設(shè)計(jì)方案： 臥式組合機(jī)床 特點(diǎn)：臥式組合機(jī)床重心低、振動(dòng)小運(yùn)作平穩(wěn)、加工精度高、 占地面積大。 立式組合機(jī)床 特點(diǎn)：立式組合機(jī)床重心高、振動(dòng)大、加工精度低、占地面積 小。 方案比較：根據(jù)被加工工件和兩種組合機(jī)床的特點(diǎn)比較可知：Y295 型柴油

28、機(jī) 汽缸體的結(jié)構(gòu)為臥式長方體，從裝夾的角度來看，臥式平放比較方便，也減輕了工 人的勞動(dòng)強(qiáng)度。通過以上的比較，考慮到臥式振動(dòng)小，裝夾方便等因素，選用臥式 組合機(jī)床。 組合機(jī)床配置型式及結(jié)構(gòu)方案確定： 機(jī)床配置成單工位臥式雙面鉆削組合機(jī)床，采用固定式夾具。加工時(shí)，工件裝 在夾具中固定不動(dòng)，由水平布置在工件兩側(cè)的鉆頭實(shí)現(xiàn)主運(yùn)動(dòng)和進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，以完成 對工件的切削加工。 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 6 2.1.32.1.3 定位基準(zhǔn)及夾壓點(diǎn)的選擇定位基準(zhǔn)及夾壓點(diǎn)的選擇 分析了被加工零件，它的頂面、底面和兩側(cè)面在前道工序已加工過，頂面表面 粗糙度1.6，底面表面粗糙度3.2、平面度 0.05

29、mm，兩側(cè)面表面粗糙度 a R a R 3.2、平面度 0.025mm，以汽缸體的側(cè)面作為主定位基準(zhǔn)（限制三個(gè)自由度） ，夾 a R 壓部位選在汽缸體側(cè)面，以圓盤式夾壓件夾壓于側(cè)面上。 2.2 詳細(xì)設(shè)計(jì)計(jì)算 2.2.12.2.1 刀具的選擇刀具的選擇 根據(jù)工藝的要求及加工精度不同，組合機(jī)床采用的刀具一般有簡單刀具（標(biāo)準(zhǔn) 刀具） 、復(fù)合刀具及特種刀具。 選擇刀具的原則： a）只要條件允許，為使工作可靠，結(jié)構(gòu)簡單、刃磨容易，應(yīng)盡量選擇標(biāo)準(zhǔn)刀 具和簡單刀具。 b）為使工序集中或保證加工精度，可采用先后加工或同時(shí)加工兩個(gè)或兩個(gè)以 上表面的復(fù)合刀具。 c）選擇刀具結(jié)構(gòu)時(shí)，還須認(rèn)真分析被加工零件材料特點(diǎn)。

30、 根據(jù)工藝要求及加工精度的要求，查文獻(xiàn)18196頁表4-45，加工17個(gè)孔的刀 具均采用標(biāo)準(zhǔn)錐柄麻花鉆。 刀具材料為高速鋼，標(biāo)準(zhǔn)號(hào)：GB/T 1438-1985 2.2.22.2.2 切削用量的選擇切削用量的選擇 組合機(jī)床多軸箱上所有刀具共用一個(gè)進(jìn)給系統(tǒng)，通常為標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力滑臺(tái)。工作時(shí)， 要求所有刀具的每分鐘進(jìn)給量相同，且等于動(dòng)力滑臺(tái)的每分鐘進(jìn)給量。這個(gè)每分鐘 進(jìn)給量（毫米/分）應(yīng)是適合于所有刀具的平均值。因此，同一主軸箱上的刀具主軸 可設(shè)計(jì)成不同轉(zhuǎn)速和選擇不同的每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)）與其相適應(yīng)，以滿足不同直 徑工件的加工需要，文獻(xiàn)853 頁，即 （2- fii vfnfnfn 2211 1） 式

31、中：,各主軸轉(zhuǎn)速（轉(zhuǎn)/分） ； 1 n 2 n i n ,各主軸進(jìn)給量（毫米/轉(zhuǎn)） ； 1 f 2 f i f 動(dòng)力滑臺(tái)每分鐘進(jìn)給量（毫米/分） 。 f v 在選擇了轉(zhuǎn)速后就可以根據(jù)公式 （2- 1000 nd v 2） 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 7 選擇合理的切削速度。 查文獻(xiàn)2第 130 頁表 6-11，得高速鋼鉆頭切削用量如表 2-1 表 2-1 高速鋼鉆頭切削用量 加工材料加工直徑（mm） 1 d切削速度(m/min)v進(jìn)給量(mm/r)f 200241HBS 160.050.1鑄鐵 612 1018 0.10.18 A.左側(cè)面鉆孔 a) 鉆 7 個(gè) 5 孔 選擇800

32、r/min 的轉(zhuǎn)速，進(jìn)給量選擇=0.1mm/r,由 公式（2-1）得nf =80mm/min，由公式（2-2）得切削速度 f v =12.56m/minv b) 鉆二個(gè) 6.7 孔，深 20 選擇500r/min 的轉(zhuǎn)速，進(jìn)給量選擇=0.16mm/r,由 公式（2-1）得nf =80mm/min，由公式（2-2）得切削速度 f v =10.519m/minv c) 鉆二個(gè) 8.2 通孔 選擇500r/min 的轉(zhuǎn)速，進(jìn)給量選擇=0.16mm/r,由 公式（2-1）得nf =80mm/min，由公式（2-2）得切削速度 f v =12.874m/minv B.右側(cè)面鉆孔 a) 鉆六個(gè) 8.7 孔

33、 選擇500r/min 的轉(zhuǎn)速，進(jìn)給量選擇=0.16mm/r,由 公式（2-1）得nf =80mm/min，由公式（2-2）得切削速度 f v =13.659m/minv 2.2.32.2.3 計(jì)算切削力、切削扭矩、切削功率及刀具耐用度計(jì)算切削力、切削扭矩、切削功率及刀具耐用度 根據(jù)已選定的切削用量（主要指切削速度v及進(jìn)給量f） ，確定進(jìn)給力，作為選擇 動(dòng)力滑臺(tái)及設(shè)計(jì)夾具的依據(jù)；確定切削扭矩，用以確定主軸及其他傳動(dòng)件（齒輪、 傳動(dòng)軸）的尺寸；確定切削功率，用作選擇主傳動(dòng)電機(jī)（一般指動(dòng)力箱電機(jī)）功率； 確定刀具耐用度，用以驗(yàn)證所選用的刀具是否合理。 根據(jù)文獻(xiàn)8 56頁的公式 （2- 6 . 08

34、 . 0 26HBfDF 3） （2- 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDM 4） 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 8 （2-5） D vM P 9740 （2-6） 8 3 . 155 . 0 25 . 0 9600 HBfv D T 式中：切削軸向力(N)；F 鉆頭直徑(mm)；D 每轉(zhuǎn)進(jìn)給量(mm/r)；f 切削扭矩(Nmm)；M 切削功率(kw)；P 刀具耐用度(min)；T 切削速度(m/min)，通常根據(jù)鉆孔深度 L 考慮修正系數(shù)（查文獻(xiàn)v v k 857 頁表 3-14） ， =；v v kv 公稱 零件的布氏硬度值。通常給出一個(gè)范圍，如HB180220。對

35、于HB 公式(2-3)、(2-4)、(2-5)取最大值，對公式（2-6）取最大硬度值減去偏差值的三分之 一。 a)5 孔 L/D=15/5=3 查文獻(xiàn)857 頁表 3-14 得=0.9 v k =12.560.9=11.304m/minv v kv 公稱 =285,公式（2-6）中=260.67HBHB)212285( 3 1 285 由公式（2-3）得： 6 . 08 . 0 26HBfDF =2650.10.82850.6 =612.139N 由公式（2-4）得： 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDM =1051.90.10.82850.6 =1002.19 Nmm 由公式（2-

36、5）得： 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 9 D vM P 9740 = 514.39740 304.1119.1002 =0.074 kw 由公式（2-6）得： 8 3 . 155 . 0 25 . 0 9600 HBfv D T = 8 3 . 155. 0 25. 0 67.2601 . 0304.11 59600 =12673.77min b)6.7 孔 L/D=20/6.7=2.99 查文獻(xiàn)857 頁表 3-14 得=1 v k =10.5191=10.519m/minv v kv 公稱 由公式（2-3）得： 6 . 08 . 0 26HBfDF =266.70.160.8

37、2850.6 =1194.68N 由公式（2-4）得： 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDM =106.71.90.160.82850.6 =2545.34 Nmm 由公式（2-5）得： D vM P 9740 = 7.614.39740 519.1034.2545 =0.13066 kw 由公式（2-6）得： 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 10 8 3 . 155 . 0 25 . 0 9600 HBfv D T = 8 3 . 155 . 0 25 . 0 67.26016 . 0 519.10 7 . 69600 =5117.395min c)8.2 孔 通孔 由

38、公式（2-3）得： 6 . 08 . 0 26HBfDF =268.20.160.82850.6 =1462.14N 由公式（2-4）得： 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDM =108.21.90.160.82850.6 =3736.36Nmm 由公式（2-5）得： D vM P 9740 = 2.814.39740 874.1236.3736 =0.1918 kw 由公式（2-6）得： 8 3 . 155 . 0 25 . 0 9600 HBfv D T = 8 3 . 155 . 0 25 . 0 67.26016 . 0 874.12 2 . 89600 =1522.7min

39、 d）8.7 孔 L/D=29/8.7=3.33 查文獻(xiàn)857 頁表 3-14 得=0.89 v k =13.6590.89=12.16m/minv v kv 公稱 由公式（2-3）得： 6 . 08 . 0 26HBfDF 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 11 =268.70.160.82850.6 =1551.30N 由公式（2-4）得： 6 . 08 . 09 . 1 10HBfDM =108.71.90.160.82850.6 =4181.09 Nmm 由公式（2-5）得： D vM P 9740 = 7.814.39740 16.1209.4181 =0.19108 kw

40、由公式（2-6）得： 8 3 . 155 . 0 25 . 0 9600 HBfv D T = 8 3 . 155 . 0 25 . 0 67.26016 . 0 16.12 7 . 89600 =2705.6min 總的切削功率：即求各面上所有軸的切削功率之和 左面kw163 . 1 2192 . 0 7074 . 0 2131 . 0 272 2 . 857 . 6 PPPPw 右面kw146 . 1 192 . 0 66 7 . 8 PPw 2.2.42.2.4 確定主軸、尺寸、外伸尺寸確定主軸、尺寸、外伸尺寸 查文獻(xiàn)243 頁表 3-4 d= （2- 4 10TB 7） 式中：d軸的直

41、徑； T軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩（NM） ； B系數(shù)（取 B=6.2） 。 a）左主軸箱：軸 12 d=6.2=13.93mm 43 1034.254510 軸 34 d=6.2=15.33mm 43 104 .373610 軸 511 d=6.2=11.03mm 43 1019.100210 b）右主軸箱：軸 16 d=6.2=15.77mm 43 1009.418110 考慮到安裝過程中軸的互換性、安裝方便等因素，則左主軸中：12 主軸直徑 都取 15，34 主軸的直徑都取 20，511 主軸直徑都取 15， ；右主軸箱中： 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 12 16 主軸直徑都取 20

42、。 根據(jù)主軸類型及初定的主軸軸徑，查文獻(xiàn)244 頁表 8-4、表 3-6 可得到主軸 外伸尺寸及接桿莫氏圓錐號(hào)。主軸軸徑 d=15mm 時(shí)，主軸外伸尺寸為： D/=25/16,L=85mm,接桿莫氏圓錐號(hào)為 1；主軸軸徑 d=20mm 時(shí)，主軸外伸尺寸為： 1 d D/=32/20,L=115mm，接桿莫氏圓錐號(hào)為 1。 1 d 2.2.52.2.5 選擇接桿選擇接桿 在鉆、擴(kuò)、鉸孔及倒角等加工小孔時(shí)，通常都采用接桿（剛性接桿） 。因?yàn)橹?軸箱各主軸的外伸長度和刀具均為定值，為保證主軸箱上各刀具能同時(shí)到達(dá)加工終 了位置，須采用軸向可調(diào)整的接桿來協(xié)調(diào)各軸的軸向長度，以滿足同時(shí)加工完成孔 的要求。

43、 查文獻(xiàn)2171 頁表 8-2，得表 2-2、2-3 所示： 表 2-2 特長可調(diào)接桿尺寸 ddt莫氏錐號(hào)類型 1 DLl 16Tr161.52 A28185-48585 20Tr2022A28215-500110 表 2-3 夾緊螺母型式及尺寸 名義尺寸 1 d 1 dh 16Tr161.524.612 20Tr20231.612 2.2.62.2.6 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇 在組合機(jī)床加工孔，除用剛性主軸的方案外，其余尺寸和位置精度主要決定于 夾具的導(dǎo)向。因此，正確地選擇導(dǎo)向機(jī)構(gòu)；確定導(dǎo)向的類型、參數(shù)和精度是設(shè)計(jì)組 合機(jī)床的重要內(nèi)容，也是加工示意圖需要解決的問題。 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式

44、有兩種：固定導(dǎo)向、旋轉(zhuǎn)式導(dǎo)向，根據(jù)導(dǎo)向的線速度（小 于 20m/min） 、加工精度及刀具的具體工作條件，本機(jī)床采用固定式導(dǎo)向（鉆套導(dǎo)向） 查文獻(xiàn)2175 頁表 8-4，得表 2-4 的尺寸規(guī)格： 表 2-4 通用導(dǎo)套的尺寸規(guī)格 dD 1 D 2 D 3 D 短 Ll 1 l 54-6101518M61283 6.76-8121822M61283 8.2 8.7 8-10152226M61683 導(dǎo)向參數(shù)包括導(dǎo)套直徑、導(dǎo)套長度及導(dǎo)向套到工件端面距離等。導(dǎo)向長度一般 取 1-2.5d, 所以導(dǎo)向長度=24mm。導(dǎo)向套端面至工件端面距離是為了排屑方便， 1 l 一般取 1-1.5d，即=9mm。

45、2 l 根據(jù)文獻(xiàn)2177 頁表 8-6 導(dǎo)向類別選擇的第一類,工藝方法為鉆,d 取,D 取7G 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 13 /g6, /n6。7H7H 2 2.2.7.2.7 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定 a)工作進(jìn)給長度確定 工 L 工作進(jìn)給長度，應(yīng)等于加工部位長度 L（多軸加工時(shí)按最長孔計(jì)算）與刀具 工 L 切入長度和切出長度之和。切入長度一般為 510mm，根據(jù)工件端面的誤差情 1 L 2 L 況確定，鉆孔時(shí)切入長度查文獻(xiàn)246 頁表 3-7： +（38） （注：d 為鉆頭直徑） 3 2 d L （2-8） 而在采用復(fù)合刀具時(shí)，應(yīng)根據(jù)具體情

46、況決定。所以得出以下結(jié)果： 左側(cè)工進(jìn)長度：6 + 22 = 28mm,右側(cè)工進(jìn)長度：31.6 + 6.4 = 38mm。 b）快速進(jìn)給長度的確定 快速進(jìn)給是動(dòng)力頭把刀具送到工作進(jìn)給的位置，其長度按具體工作情況確定， 在左動(dòng)力頭工作循環(huán)中，快速進(jìn)給行程為 152mm，在右動(dòng)力頭工作循環(huán)中，快速進(jìn) 給行程為 142mm。 c）快速退回長度的確定 快速退回長度一般等于快速引進(jìn)和工作進(jìn)給長度之和，對于本機(jī)床快速退回行 程長度，能使刀具退回導(dǎo)向套內(nèi)，不影響工件的裝卸即可。左、右側(cè)快速退回長度 為 180mm。 d）動(dòng)力部件總行程的確定 動(dòng)力部件的總行程，除能保證實(shí)現(xiàn)上述工作循環(huán)外，還要考慮裝卸和調(diào)整刀具

47、 的方便性，即要考慮前、后備量。前備量是由于刀具的磨損或?yàn)榱搜a(bǔ)償安裝制造的 誤差，動(dòng)力部件要向前調(diào)節(jié)的距離，此距離不小于 1520mm，后備量是考慮刀具從 主軸孔和夾具導(dǎo)套孔取出所要的距離，保證刀具退離導(dǎo)套外端面的距離要大于刀桿 插入主軸孔內(nèi)的長度。 對于本機(jī)床的動(dòng)力部件循環(huán)中：前備量選 30mm，后備量選 40mm。 2.3 通用部件的選擇 2.3.12.3.1 機(jī)床配置型式機(jī)床配置型式 機(jī)床的配置型式有立式和臥式兩種。 立式機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)是占地面積小，自由度大，操作方便，其缺點(diǎn)是機(jī)床重心高， 振動(dòng)大。臥式機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)是加工和裝配工藝性好，振動(dòng)小，運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，機(jī)床重心較 低，精度高，安裝方便，其缺點(diǎn)

48、是削弱了床身的剛性。機(jī)床的配置型式在很大程度 上取決于被加工零件的大小、形狀及加工部位等因素。 臥式機(jī)床多用于加工孔中心線與定位基準(zhǔn)面平行的情況，而立式機(jī)床則適用于 加工定位基面是水平的，而加工的孔與基面相垂直的工件?？紤]到 Y295 型柴油機(jī) 汽缸體的結(jié)構(gòu)為臥式長方體，從裝夾的角度來看，臥式平放比較方便，也減輕了工 人的勞動(dòng)強(qiáng)度。 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 14 通過以上的比較，考慮到臥式機(jī)床振動(dòng)小，裝夾方便等因素，選用臥式組合機(jī) 床。 2.3.22.3.2 選用滑臺(tái)型式選用滑臺(tái)型式 滑臺(tái)型式一般分為液壓滑臺(tái)和機(jī)械滑臺(tái)，液壓滑臺(tái)與機(jī)械滑臺(tái)由于采用的傳動(dòng) 裝置不同，因而在性能

49、、使用及維修等方面各有特點(diǎn)。目前，這兩種滑臺(tái)都得到廣 泛的應(yīng)用。 根據(jù)文獻(xiàn)218 頁表 2-4，它們的優(yōu)缺點(diǎn)比較如下表 2-5 所示： 表 2-5 液壓滑臺(tái)與機(jī)械滑臺(tái)的優(yōu)缺點(diǎn) 液壓滑臺(tái)機(jī)械滑臺(tái) 1.在相當(dāng)大的范圍內(nèi)進(jìn)給量可 以無級調(diào)速。 1.進(jìn)給量穩(wěn)定，慢速無爬行， 高速無振動(dòng)，可以降低加工工 件的表面粗糙度。 2.可以獲得較大的進(jìn)給力。2.具有較好的抗沖擊能力，斷 續(xù)切削、鉆頭鉆通孔將要出口 時(shí)，不會(huì)因沖擊而損壞刀具。 3.由于液壓驅(qū)動(dòng)零件磨損小， 使用壽命長。 3.運(yùn)行安全可靠，易發(fā)現(xiàn)故障， 調(diào)整維修方便。 4.工藝上要求多次進(jìn)給時(shí)，通 過液壓換向閥，很容易實(shí)現(xiàn)。 4.沒有液壓驅(qū)動(dòng)管路泄露

50、、噪 聲和液壓站占地的問題。 5.過載保護(hù)簡單可靠。 優(yōu) 點(diǎn) 6.由行程調(diào)速閥來控制滑臺(tái)的 快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)，轉(zhuǎn)換精度 高，工作可靠。 1.進(jìn)給量由于載荷的變化和溫 度的影響而不夠穩(wěn)定。 1.只能有級變速，變速比較麻 煩。 2.液壓系統(tǒng)的漏油影響工作環(huán) 境，浪費(fèi)能源。 2.一般沒有可靠的過載保護(hù)。 缺 點(diǎn) 3.調(diào)整維修比較麻煩。3.快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)時(shí)，轉(zhuǎn)換位置精 度較低。 經(jīng)比較，本組合機(jī)床選用液壓滑臺(tái)。 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 15 2.3.32.3.3 選液壓滑臺(tái)的型號(hào)選液壓滑臺(tái)的型號(hào) 每種規(guī)格的動(dòng)力滑臺(tái)有其最大進(jìn)給力P進(jìn)的限制。選用時(shí)先根據(jù)確定的切削用量 計(jì)算出各主軸的軸向切削合力

51、P，以PP進(jìn)來確定動(dòng)力滑臺(tái)的型號(hào)和規(guī)格。計(jì)算 出的軸向切削合力如下： =9598.61 N 左 F272 2 . 857 . 6 FFF214.14627139.612268.1194 =9307.81 N 右 F 3 . 155166 7 . 8 F 為了方便起見，選擇大值，所以取F=9599 N，再查看文獻(xiàn)2 91頁表5-1得 F=12500 N，所以選擇液壓滑臺(tái)的型號(hào)為：1HY32；選擇的行程為：400mm；臺(tái)面 寬度：400mm；臺(tái)面長度：630mm；滑臺(tái)與滑座總高：280mm；滑座長： 1070mm；快速行程速度10m/min，工進(jìn)速度20650mm/min，允許最大進(jìn)給力 。N12

52、500 2.3.42.3.4 選動(dòng)力箱型號(hào)選動(dòng)力箱型號(hào) 根據(jù)各刀具主軸的切削用量，計(jì)算出切削功率，再算出總切削功率，再考慮到 多軸箱的傳動(dòng)效率，計(jì)算出消耗于多軸箱上的切削功率，這是作為選擇組合機(jī)床主 傳動(dòng)用動(dòng)力箱型號(hào)規(guī)格的依據(jù)。計(jì)算結(jié)果如下： =1.163 kw 左 P =1.146 kw 右 P 查文獻(xiàn)2 62頁多軸箱所需功率按下列公式計(jì)算： = + + （2-9） 多軸箱 P 切削 P 空轉(zhuǎn) P 損失 P 所以得出多軸箱的驅(qū)動(dòng)功率如下： =1.163+0.0429+0.0462+0.0112=1.644 kw 左多 P =1.146+0.0466+0.0115=1.434 kw 右多 P

53、為了方便起見，使兩邊的動(dòng)力箱的型號(hào)一致，所以選了功率較大的作為選擇動(dòng) 力箱的依據(jù)，所以根據(jù)文獻(xiàn)2 114頁表5-38，得表2-6型號(hào)表內(nèi)容 表2-6 動(dòng)力箱及電動(dòng)機(jī)型號(hào)表 動(dòng)力箱型號(hào)電動(dòng)機(jī)型號(hào)電動(dòng)機(jī)功率( )KW 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（ ）min/r 輸出軸轉(zhuǎn)速( )min/r 左主軸箱 1TD32A Y100L1-42.2kW1430715 右主軸箱 1TD32A Y100L1-42.2kW1430715 再根據(jù)文獻(xiàn)2 116頁表5-40可以得出動(dòng)力箱與動(dòng)力滑臺(tái)、主軸箱結(jié)合面的尺寸 以及動(dòng)力箱輸出軸距箱底面高度，具體如下： 與動(dòng)力滑臺(tái)結(jié)合面的尺寸：長630mm，寬320mm 與主軸箱結(jié)合面：寬630m

54、m，高280mm 動(dòng)力箱輸出軸距箱底高度為100mm。 2.3.52.3.5 選擇滑臺(tái)側(cè)底座選擇滑臺(tái)側(cè)底座 根據(jù)所選的機(jī)械滑臺(tái)查文獻(xiàn)2 92 頁表 5-2，選擇的滑臺(tái)側(cè)底座的型號(hào)為 1CC321，其高度，寬度，長度。mmH560mmB520mmL1180 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 16 2.4 確定機(jī)床聯(lián)系尺寸 2.4.12.4.1 機(jī)床裝料高度的確定機(jī)床裝料高度的確定 查文獻(xiàn)275 頁可知，裝料高度是指機(jī)床上工件的定位基準(zhǔn)面到地面的垂直距 離，本課題中，最低孔位置，主軸箱最低主軸高度，所選mmh5 .10 2 mmh100 1 滑臺(tái)和滑座總，側(cè)底座高度，夾具底座高度，mmh

55、280 3 mmh560 4 mmh375 5 中間底座高度，綜合以上因素，該組合機(jī)床裝料高度取 H=935mm。mmh560 6 2.4.22.4.2 夾具輪廓尺寸的確定夾具輪廓尺寸的確定 夾具底座的輪廓尺寸，即長寬高為：450500375。 夾具高度尺寸為夾具體高度加上夾具底座高度，定為 831mm，長度、寬度尺寸 除考慮工件本身寬度外，再加其他寬度方向上能布置下工件的定位、夾緊及其他機(jī) 構(gòu)，從總圖中查得長度尺寸為：545mm，寬度尺寸為：700mm。 2.4.32.4.3 中間底座尺寸的確定中間底座尺寸的確定 根據(jù)選定的動(dòng)力箱、滑臺(tái)、側(cè)底座等標(biāo)準(zhǔn)的位置關(guān)系并考慮滑臺(tái)的前備量，通 過尺寸鏈

56、就可以計(jì)算確定中間底座加工方向的尺寸取 800mm，確定中間底座高度方 向尺寸為 560mm。 2.4.42.4.4 主軸箱輪廓尺寸的確定主軸箱輪廓尺寸的確定 主要需確定的尺寸是主軸的寬度 B 和高度 H 及最低主軸高度,主軸箱寬度 B 1 h 和高度 H 的大小主要與被加工零件孔的分布位置有關(guān)，查文獻(xiàn)2 77 頁可按下式計(jì) 算： B=b+2 （2-10） 1 b H=h+ （2-11） 11 bh 式中：b工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（mm） ； 最邊緣主軸中心距箱外壁的距離（mm） ； 1 b h工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（mm） ； 最低主軸高度（mm） ； 1 h 其中，還與

57、工件最低孔位置（） 、機(jī)床裝料高度（H=935mm） 、滑臺(tái)滑 1 hmmh5 .10 2 座總高（） 、側(cè)底座高度（） 、滑座與側(cè)底座之間的調(diào)整墊mmh280 3 mmh560 4 片高度（）等尺寸有關(guān)。對于臥式組合機(jī)床，要保證潤滑油不致從主軸mmh5 7 1 h 襯套處泄漏箱外，通常推薦140mm，本組合機(jī)床按式：85 1 h +H-(0.5+ + + )=100 1 h 2 h 3 h 4 h 7 h 則求出左主軸箱輪廓尺寸為： 推薦70100mm，取=100mm，B=b+2=256+2100=456mm， 1 b 1 b 1 b H=h+=100+160.5+100=360.5mm 1

58、1 bh 所以 BH=500500。 右主軸箱輪廓尺寸為： 推薦70100mm，取=150mm，B=b+2=90+2150=390mm 1 b 1 b 1 b H= h+=100+160.5+150=410.5mm 11 bh 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 17 所以 BH=500500。 由文獻(xiàn)2136 頁表 7-2 可知：前蓋 55mm，后蓋 90mm，中間箱體寬 180mm。 2.5 機(jī)床分組 a) 夾具（第 20 組）夾具用以裝夾工件，實(shí)現(xiàn)被加工零件的準(zhǔn)確定位、夾壓、 刀具的導(dǎo)向等，夾具是主要的專用部件之一。 b) 多軸箱（第 70 組有多軸箱和第 71 組左多軸箱）多軸箱

59、中有和被加工零件孔 位和數(shù)量一致的主軸。它也是主要的專用部件。它的功用是把動(dòng)力箱的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)傳 給各主軸，再經(jīng)接桿傳給刀具。 c) 傳動(dòng)裝置 （第 40 組）傳動(dòng)裝置包括 1TD32 型動(dòng)力箱和 1HY32 型液壓滑臺(tái)。 它們都是組合機(jī)床的主要通用部件。動(dòng)力箱用于把電動(dòng)機(jī)的動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)傳給多軸箱。 液壓滑臺(tái)用以實(shí)現(xiàn)刀具的工作循環(huán)。 d）底座（第 10 組中間底座和第 11 組側(cè)底座）底座是機(jī)床的支承部件，其中 1CC32 型側(cè)底座是機(jī)床的主要通用部件。 此外，組合機(jī)床還有電氣設(shè)備（第 30 組） ，刀具和工具（第 60 組和 61 組） ， 液壓傳動(dòng)裝置（第 50 組） ，潤滑裝置（第 80 組）

60、 ，擋鐵（第 90 組）等。液壓滑臺(tái) 的工作循環(huán)，就是通過擋鐵、液壓元件的控制實(shí)現(xiàn)的。 2.6 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡 根據(jù)加工示意圖所確定的工作循環(huán)及切削用量等，就可以計(jì)算機(jī)床生產(chǎn)率并編 制生產(chǎn)率計(jì)算卡。生產(chǎn)率計(jì)算卡是反映機(jī)床生產(chǎn)節(jié)拍或?qū)嶋H生產(chǎn)率和切削用量、動(dòng) 作時(shí)間、生產(chǎn)綱領(lǐng)及負(fù)荷率等關(guān)系的技術(shù)文件。它是用戶驗(yàn)收機(jī)床生產(chǎn)率的重要依 據(jù)。由文獻(xiàn)251 頁的公式計(jì)算如下： a）理想生產(chǎn)率 Q 理想生產(chǎn)率 Q（單位為件/h）是指完成年生產(chǎn)綱領(lǐng) A（包括備品及廢品率）所 要求的機(jī)床生產(chǎn)率。 （2- k t A Q 12） 當(dāng)單班生產(chǎn)時(shí)，全年生產(chǎn)時(shí)間為 2350 小時(shí)，A 為 70000 件，則 k t

61、Q=（件/小時(shí)） 。30 2350 70000 b）實(shí)際生產(chǎn)率 1 Q 實(shí)際生產(chǎn)率（單位為件/小時(shí)）指所設(shè)計(jì)的機(jī)床每小時(shí)實(shí)際可生產(chǎn)的零件數(shù) 1 Q 量。 （2- 單 T Q 60 1 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 18 13） 式中：生產(chǎn)一個(gè)零件所需時(shí)間（min） ，可按下式計(jì)算： 單 T （2-）（）（ 裝移 快退快進(jìn) 停輔切單 tt v LL t v L v L ttT fkff 2 2 1 1 14） 式中：分別為刀具第 I、第 II 工作進(jìn)給長度，單位為 mm； 21 LL、 分別為刀具第 I、第 II 工作進(jìn)給量，單位為 mm/min； 21ff vv 、 當(dāng)加工沉孔、

62、止口、锪窩、倒角、光整表面時(shí)，滑臺(tái)在死擋鐵上的停 停 t 留時(shí)間，通常指刀具在加工終了時(shí)無進(jìn)給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn) 5-10 轉(zhuǎn)所需的時(shí)間，單位為 min； 分別為動(dòng)力部件快進(jìn)、快退行程長度，單位為 mm； 快退快進(jìn)、L L 動(dòng)力部件快速行程速度。用機(jī)械動(dòng)力部件時(shí)取 56m/min；用液壓動(dòng) fk v 力部件時(shí)取 310m/min； 直線移動(dòng)或回轉(zhuǎn)工作臺(tái)進(jìn)行一次工位轉(zhuǎn)換時(shí)間，一般取 0.1min； 移 t 工件裝、卸（包括定位或撤消定位、夾緊或松開、清理基面或切屑 裝卸 t 及吊運(yùn)工件等）時(shí)間。它取決于裝卸自動(dòng)化程度、工件重量大小、裝卸是否方便及 工人的熟練程度，通常取 0.51.5min。 左面： 圖

63、 2-1 左動(dòng)力頭循環(huán) 右面： 圖 2-2 右動(dòng)力頭循環(huán) 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 19 本加工是兩面同時(shí)鉆削，右端面工進(jìn)長度較長，如圖示。因此，以右端面計(jì)算 。 單 T L=38mm, =80mm/min； f v 取 10 轉(zhuǎn)所需的時(shí)間，即=0.02min； 停 t 停 t 500 10 =142mm, =180mm； 快進(jìn) L 快退 L =10m/min； fk v =0, =1min； 移 t 裝卸 t 1 1010 180142 02 . 0 80 38 3 單 T =0.495+1.0322 =1.5272min （件/小時(shí)）29.39 5272 . 1 60 1 Q c) 機(jī)床負(fù)荷率 機(jī)床負(fù)荷率為理想生產(chǎn)率與實(shí)際生產(chǎn)率之比。即文獻(xiàn)252頁的公式： （2- 1 Q Q 15） 則 ，生產(chǎn)率計(jì)算卡如下表。%35.76 29.39 30 1 Q Q 雙缸柴油機(jī)汽缸體鉆削組合機(jī)床總體及夾具設(shè)計(jì) 20 表 2-7 生產(chǎn)率計(jì)算卡 圖號(hào)YG001-1-1毛坯種類鑄件 名稱汽缸體毛坯重量15kg