發(fā)動機(jī)臺架試驗

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1、學(xué)生實驗報告 實驗課程名稱： 發(fā)動機(jī)試驗技術(shù) 開課實驗室： 內(nèi)燃機(jī)實驗室 2013年5月29日 年級、專業(yè)、 班級 學(xué) 姓 號 名 成 績 實驗項目 名稱 內(nèi)燃機(jī)可靠性試驗研究 指導(dǎo)教師 教師評語 教師簽名： 年 月 日 目 錄 1. 實驗?zāi)康? 2. 實驗內(nèi)容 3. 實驗進(jìn)度安排 4. 結(jié)論 目錄 一、 試驗?zāi)康? 二、 試驗內(nèi)容 1. 試驗依據(jù) 2. 試驗條件 3. 試驗儀器設(shè)備 4. 試驗樣機(jī) 5. 試驗內(nèi)容與方案 （1） 交變負(fù)荷試驗 （2） 混合負(fù)荷試驗 （3） 全速負(fù)荷試驗 （4） 冷熱沖擊試驗 （5） 活塞機(jī)械

2、疲勞試驗 （6） 活塞熱疲勞試驗 三、 試驗進(jìn)度安排 四、 試驗結(jié)果的提供 摘要 國外在可靠性試驗方面己做了許多有益的研究工作，但到目前為止尚未形成 統(tǒng)一的試驗方法，而且考慮到該試驗的非普遍性及技術(shù)保密性，將來也不可能形 成統(tǒng)一的試驗規(guī)范。相對于熱疲勞研究狀況來講，國內(nèi)對機(jī)械疲勞的研究還比較 少。為適應(yīng)發(fā)動機(jī)比功率和排放法規(guī)日益提高的苛刻要求，發(fā)動機(jī)面臨著更高 機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷的嚴(yán)峻考驗。國內(nèi)高強(qiáng)化發(fā)動機(jī)最大爆發(fā)壓力已超過22 Mpa。 活塞的機(jī)械疲勞損傷主要體現(xiàn)在銷孔、環(huán)岸等部位。活塞環(huán)岸、銷座及燃燒室等 部位由于在較高的工作溫度下承受著高頻沖擊作用的爆發(fā)壓力，潤滑狀況較差， 摩擦

3、磨損，其他破壞可靠性的腐蝕磨損（缸套一環(huán)換向區(qū)、排氣門/排氣門座錐面 等）、疲勞磨損（挺桿、軸瓦、齒輪表面等）、微動磨蝕（軸瓦鋼背、飛輪壓緊處、 飛輪殼壓緊處、濕缸套止口處等）、電蝕（火花塞電極等）和穴蝕（水泵葉輪等）這些 都是可靠性試驗的主要目標(biāo)，也是實施可靠性設(shè)計、試驗研究的重點部位。 眾所周知，在內(nèi)燃機(jī)整機(jī)上進(jìn)行零部件可靠性試驗成本昂貴。本文將參照原 有的可靠性試驗方法，通過看一些關(guān)于可靠性的零部件加速壽命實驗技術(shù)制定一 種評價內(nèi)燃機(jī)可靠性的考核規(guī)范，包括活塞機(jī)械疲勞試驗和活塞熱疲勞試驗，可 迅速做出其可靠性恰當(dāng)?shù)脑u價，可以降低研發(fā)成本、縮短研發(fā)時間。 一、 試驗?zāi)康? 1通過理解內(nèi)

4、燃機(jī)可靠性評估，評定發(fā)動機(jī)的可靠性。 1.1 了解評估的多種理論方法，如數(shù)學(xué)模型法、上下限法、相似設(shè)備法、蒙特卡 洛法、故障分析（包括故障模式影響分析和故障樹分析）等。并掌握故障分析法。 1.2學(xué)會可靠性試驗評估，為進(jìn)行可靠性設(shè)計奠定基礎(chǔ)理論，為發(fā)動機(jī)及相關(guān)零 部件提供測試、驗證以及改進(jìn)的技術(shù)支持。 2掌握可靠性試驗方法 2.1掌握內(nèi)燃機(jī)可靠性綜合性試驗及專項試驗。綜合性試驗的考核對象是零件的可靠 性、零件表面性狀的變化和發(fā)動機(jī)性能的保持性；專項試驗是超水溫耐熱性）、超負(fù)荷、 混合負(fù)荷、交變負(fù)荷循環(huán)、超爆發(fā)壓力、超速等試驗。 二、 試驗內(nèi)容 1試驗依據(jù) 參考的試驗標(biāo)準(zhǔn)： GB /

5、T 19055-2003汽車發(fā)動機(jī)可靠性試驗方法 GB /T 18297-2001汽車發(fā)動機(jī)性能試驗方法 JB/T 5112-1999中小功率柴油機(jī)產(chǎn)品可靠性考核 2試驗條件 一般試驗條件： 2.1燃料及機(jī)油:采用制造廠所規(guī)定的牌號，柴油中不得有消煙添加劑。 2.2磨合:按制造廠規(guī)定的磨合規(guī)范進(jìn)行。 2.3冷卻系溫度:水冷機(jī)的冷卻液的出口溫度控制在361 K±5K,必要時可減少溫 度允差。 2.4機(jī)油溫度:按制造廠的規(guī)定或控制在368 K±5K，必要時可減少溫度允差。 2.5燃料溫度:柴油溫度控制在311 K±5K;汽油溫度控制在298 K±5K。 2.6排氣背壓:按制造廠

6、的規(guī)定或低于6.7 k Pa。 2.7發(fā)動機(jī)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣狀態(tài) 表2標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣狀態(tài) 進(jìn)氣參數(shù) 單位 標(biāo)準(zhǔn)值 進(jìn)氣溫度T K 298 進(jìn)氣干空氣壓由 kPa 99 水蒸氣分壓卜 kPa 1 進(jìn)氣總壓p kPa 100 應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣狀態(tài)，校正點燃機(jī)及壓燃機(jī)油門全開時的實測有效功率、扭矩和 壓燃機(jī)實測燃料消耗率等。 試驗對儀表精度及測量部位的要求： 2.8扭矩誤差 不超過所測發(fā)動機(jī)最大扭矩值的土 1%。 2.9轉(zhuǎn)速誤差 不超過所測值的土 0.5%。 2.10燃料消耗量 誤差不超過所測值的±1%。 2.11溫度 a） 冷卻液溫度:在靠近發(fā)動機(jī)冷卻液出

7、口及人口兩處測量；誤差不超過土2K。 b） 機(jī)油溫度:在主油道、主油道的入口或有代表性部位測量;誤差不超過±2K。 c） 排氣溫度:傳感器端頭離發(fā)動機(jī)排氣歧管出口或渦輪增壓器出口 50m m處測 量，并位于排氣連接管的中心，傳感器逆氣流方向插人;誤差不超過±15 K。 d） 燃油溫度:柴油溫度在燃油噴射泵進(jìn)口處測量;汽油溫度在靠近化油器或噴油 器的人口處測量。若有困難，可按制造廠推薦有代表性的部位。誤差不超過±2K。 2.12壓力 a） 進(jìn)氣管真空度及絕對壓力：真空度在進(jìn)氣歧管進(jìn)口（即化油器下法蘭）的下游 30mm左右處測量，測壓頭與管內(nèi)壁齊平;進(jìn)氣管絕對壓力按制造廠規(guī)定的位置測 量，

8、誤差不超過±0.15 kPa。 b） 進(jìn)氣 連接管壓降:在發(fā)動機(jī)進(jìn)氣口（即進(jìn)氣連接管、化油器、節(jié)氣門體或空 氣濾清器的進(jìn)氣口）上游150mm左右處測量，測壓頭與管內(nèi)壁齊平;誤差不超過土 0. 05 kPa。 c） 渦輪增壓器的壓氣機(jī)進(jìn)、出口壓力:在壓氣機(jī)進(jìn)、出口的管壁上有代表性的部 位測量，測壓頭與管內(nèi)壁齊平。進(jìn)口壓力測量誤差不超過土 0. 1 kPa;出口壓力 測量誤差不超過±1 kPa。 d） 排氣背壓:離發(fā)動機(jī)排氣歧管出口或渦輪增壓器出口下游75mm處，在排氣連 接管里測量，測壓頭與管內(nèi)壁齊平;誤差不超過±0.2kPa。 e） 機(jī)油壓力:在潤滑系的主油道上或按制造廠推薦有代表性的

9、部位測量;壓力表 精度1.5級。 f） 氣缸壓縮壓力:在火花塞孔或噴油器孔處測量，除測量的氣缸外，其他各缸的 火花塞或噴油器等均裝好;壓力表精度1.5級。 g） 曲軸箱壓力:在有代表性的部位測量，如加機(jī)油口、油標(biāo)尺插人口等，誤差不 超過 ±0.02 kPa。 2.13點火、噴油及供油提前角：誤差不超過士 1°曲軸轉(zhuǎn)角。 2.14進(jìn)氣溫度 沿發(fā)動機(jī)進(jìn)氣口（即進(jìn)氣連接管、化油器、節(jié)氣門體或空氣濾清器的進(jìn)氣口） 的軸線，在進(jìn)氣口上游30~60 mm處測量，若空氣濾清器系周邊進(jìn)氣結(jié)構(gòu)，可在 空氣濾清器里面的中間位置測量;傳感器不得受到熱輻射，應(yīng)采取措施進(jìn)行熱屏 蔽;誤差不超過士 2K。 2

10、.15進(jìn)氣壓力 在試驗室內(nèi)不受陽光和熱輻射的部位測量;誤差不超過±0.1 k Pa。 2.16進(jìn)氣濕度 在試驗室內(nèi)不受陽光和熱輻射的部位測量，采用抽風(fēng)式干濕球溫度計;溫度誤 差不超過±0.5 K。 2.17發(fā)動機(jī)空氣消耗量 誤差不超過所測值的土 3%。 2.18活塞漏氣量 誤差不超過所測值的土 5%。 2.19測量數(shù)據(jù)的條件 測量數(shù)據(jù)時的發(fā)動機(jī)運(yùn)行轉(zhuǎn)速與選定轉(zhuǎn)速相差應(yīng)不超過1%或土 10r /min,待轉(zhuǎn) 速、扭矩及排氣溫度穩(wěn)定1 min后，方可進(jìn)行測量。轉(zhuǎn)速、扭矩、燃料消耗量及 進(jìn)氣溫度盡量同時測量。測量燃料耗時間應(yīng)不少于20 s,取連續(xù)測量兩次測量的 平均值，前后兩次的扭

11、矩及燃料消耗值相差應(yīng)小于2%。兩次測量的時間間隔約1 min。 2.20異常燃燒的避免 點燃機(jī)在臺架可靠性試驗全過程中，不應(yīng)發(fā)生爆震、早嫩及過高燃燒室溫度， 可按發(fā)動機(jī)制造廠的規(guī)定對火花塞熱值、燃料辛烷值、點火提前角及混合氣濃度 進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，并在試驗報告中注明。 3試驗儀器設(shè)備 試驗儀器設(shè)備除了一些發(fā)動機(jī)試驗臺架普片具有的設(shè)備外還有AVL冷熱沖擊試 驗裝置、活塞液力疲勞試驗裝置（型號：SHE-A5）、高頻感應(yīng)加速熱疲勞試驗 臺、數(shù)字超聲探傷儀（型號:CTS-4020）。 4試驗樣機(jī) 試驗發(fā)動機(jī)2臺（A發(fā)動機(jī)及B發(fā)動機(jī)）應(yīng)符合發(fā)動機(jī)制造廠的技術(shù)條件，所有緊固 件應(yīng)擰緊至規(guī)定值，氣門

12、間隙調(diào)整全規(guī)定值，采用制造廠規(guī)定的潤滑脂及密封膠。 4100QBZL技術(shù)參數(shù) 汽缸數(shù) 4 氣缸排列形式 直立 排量 3.298L 最大輸出功率 81KW 最大扭矩 285N.m 最大扭矩轉(zhuǎn)速 2000?2200 壓縮比 17:1 額定轉(zhuǎn)速 3200r/min 氣缸行程 105cm 氣缸缸徑 100cm 5試驗內(nèi)容與方案 (1) 交變負(fù)荷試驗 油門全開，從最大凈扭矩的轉(zhuǎn)速(n )均勻地升至最大凈功率的轉(zhuǎn)速(n )，歷 M p 時1.5 min;在n穩(wěn)定運(yùn)行3.5min;隨后均勻地降至n，歷時1.5 min;在n穩(wěn)定運(yùn)行 3.5 min,

13、重復(fù)上述交變工況，運(yùn)行到25 min。 油門關(guān) 閉.轉(zhuǎn)速下降至怠速(n )運(yùn)行到29.5 min;油門開大，無負(fù)荷，使轉(zhuǎn) i 速均勻上升到105額定轉(zhuǎn)速(105%n )或上升到發(fā)動機(jī)制造廠規(guī)定的最高轉(zhuǎn)速，歷 時0.25 min + 0. 1 min;隨即均勻地關(guān)小油門，使轉(zhuǎn)速降至n，歷時0.25 min ±0.1 min,至此完成了一個循環(huán)，歷時30min。運(yùn)行800個循環(huán)，運(yùn)行持續(xù)時間400h。 Q 5 10 Lfi 2d 25 nun 時間： 5 圖1交變負(fù)荷試驗琪范示.忌圖(實域表示油駕全開) (2) 混合負(fù)荷試驗 混合負(fù)荷試驗規(guī)范見圖2及表，不同工況間轉(zhuǎn)換在

14、1 min內(nèi)完成，均勻地改變 轉(zhuǎn)速及負(fù)荷。每循環(huán)歷時60 min，共1 000個循環(huán)，運(yùn)行持續(xù)時間1 000 h。 圖2混臼負(fù)荷試騷規(guī)范實線衣示油門全開） 工況序號 發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速 負(fù)荷 工況時間（min） 1 怠速n i 0 5 2 最大凈扭矩的轉(zhuǎn)速n M 油門全開 10 3 最大凈功率的轉(zhuǎn)速n P 油門全開 40 4 額定轉(zhuǎn)速n r 油門全開 5 r/nnm 盤*機(jī)H通片 （3）全速負(fù)荷試驗 轉(zhuǎn)速：額定轉(zhuǎn)速n 負(fù)荷：油門全開運(yùn)行持續(xù)時間：1000h。 r （4）冷熱沖擊試驗 冷熱沖擊試驗規(guī)范見圖3及下表，表中工況1到2,2

15、到3的轉(zhuǎn)換在5s以內(nèi)完成； 工況3到4,4到1的轉(zhuǎn)換在15 s以內(nèi)完成，均勻地改變轉(zhuǎn)速及負(fù)荷。每循環(huán)歷時6 min。不同最大總質(zhì)量汽車用發(fā)動機(jī)運(yùn)行持續(xù)時間（h），汽車總質(zhì)量不大于3500 kg 的運(yùn)行200（h）;汽車總質(zhì)量大于3500 kg到12000 kg的為300h;汽車總質(zhì)量大于12 000kg 的運(yùn)行500h. .% 1 1 M 1 ■ : : : P [| ■ 1 : ! ! ! r \ 1 J 1 ! 1 19 1 . 1 ■ 1 1 i E 1 _ 順 巽mA； 發(fā)*機(jī)轉(zhuǎn)逋H 圖3冷熱游擊試驗規(guī)范示

16、總周（實線表示油門全開） 工況順序 轉(zhuǎn)速 負(fù)荷 冷卻水出口溫度K 工況時間s 1（熱） n 最大凈功率的轉(zhuǎn)速P 油門全開 升至378土2°或385 士 2° t P 2 n 怠速i 0 自然上升 15 3 0 0 自然上升 15 4 （冷） 最高怠速 0 降至311° t 360- p -15-15 3散熱器蓋在絕對壓力150 kPa放氣時，冷卻水溫升至378K 士2K，或按發(fā)動機(jī)制造廠的規(guī)定. b散熱器蓋在絕對壓力190kP。放氣時，冷卻水溫升至385 K士2 K＞或按發(fā)動機(jī)制造廠的規(guī)定。 t C p系發(fā)動機(jī)自行加熱至規(guī)定出

17、水溫度所需的時間。 （5）內(nèi)燃機(jī)活塞機(jī)械疲勞試驗 活塞是可靠性實驗研究的重點，它也是發(fā)動機(jī)最重要的部件之一。內(nèi)燃機(jī)活 塞的失效形式有高周疲勞失效、熱負(fù)荷及機(jī)械負(fù)荷作用下的耦合應(yīng)力超過材料的 強(qiáng)度極限，使零件產(chǎn)生破壞、材料特性變化誘使部件失效、高溫燃?xì)獾母g作用 促使活塞失效、高溫蠕變影響活塞失效等。 下圖為活塞機(jī)械疲勞壽命評價流程圖 （1） 控制液壓油溫在330k左右，活塞試驗溫度333k,提高試驗的可比性和準(zhǔn)確 度。 （2） 試驗頻率按照測量的轉(zhuǎn)速換算，加載波形參照發(fā)動機(jī)爆發(fā)壓力變化規(guī)律， 通常取30Hz，循環(huán)次數(shù)為1 X 107,但在實驗中為了減少循環(huán)次數(shù)可采取了一定

18、的 換算即將最大爆發(fā)壓力乘以一定的倍數(shù)（1?10倍）作為施加的載荷峰值，試驗時 間為10 0小時。 （3）本實驗有很多屬于前期工作，可根據(jù)上述流程做性能試驗，最后把此實驗的 活塞與臺架試驗的活塞進(jìn)行比對分析。 （6）內(nèi)燃機(jī)活塞熱疲勞試驗 加速壽命試驗的定義：在不改變失效機(jī)理的情況下，用加大試驗應(yīng)力，使試 件加速達(dá)到其本身壽命（即失效）的加速壽命試驗。 最高溫度為原機(jī)實測溫度十高頻溫度波動修正，最低溫度為試件熱應(yīng)力為 零，加熱速度應(yīng)盡可能模擬實際工況的加載過程，同時還要考慮其對試件溫度場 的影響。設(shè)置保溫時間是為了使加熱后試件的溫度場有一個穩(wěn)定的時間。冷卻速 度及冷卻方式以能保證溫度場的

19、模擬精度及適當(dāng)考慮試驗時間而定。 （超負(fù)荷％）YX（被模擬循環(huán)數(shù)）=要求的超負(fù)荷循環(huán)數(shù) 此實驗Y取-11. 一個循環(huán)加熱時間去50s,保溫時間取60s，冷卻時間取100s.進(jìn)行10000次循環(huán)。 圖5-14活塞加速熱疲勞試驗實際臺架控制規(guī)范 （7）進(jìn)行整機(jī)試驗過程中的檢查與維護(hù) 1.隨時的檢查 1.1采用故障診斷器、儀表和計算機(jī)等隨時檢查運(yùn)行數(shù)據(jù)，若超過限值范圍，根 據(jù)故障嚴(yán)重程度，發(fā)出警報或緊急停車，進(jìn)行處理和維護(hù)。若屬于發(fā)動機(jī)故障， 則計為故障停車。記錄停車的運(yùn)行時間、原因及處理情況。 1.2判斷有無異常燃燒，如爆震及早嫩等，若有應(yīng)立即消除。 1.3監(jiān)聽發(fā)動機(jī)運(yùn)動

20、件（如曲柄連桿機(jī)構(gòu)和配氣機(jī)構(gòu)等）的運(yùn)行異響，必要時采取措 施。 2每1h的檢查 2.1在1h內(nèi)適時地記錄校正最大凈扭矩、校正最大凈功率、額定凈功率、點火提 前角、燃料消耗量、機(jī)油壓力及溫度、進(jìn)氣管內(nèi)壓力及溫度、排氣溫度、燃料溫 度、運(yùn)行工況下全負(fù)荷活塞最大漏氣量及運(yùn)行持續(xù)時間（h）,并畫在以運(yùn)行持續(xù) 時間為橫坐標(biāo)的監(jiān)督曲線上。還需適時記錄發(fā)動機(jī)相應(yīng)轉(zhuǎn)速及進(jìn)氣狀態(tài)等。 3每24 h的檢查及維護(hù) 3. 1停機(jī)靜置16 min后，用量杯加機(jī)油準(zhǔn)確地全油標(biāo)尺上限，所加機(jī)油的重量用 來計算該24 h平均機(jī)油/燃料消耗比，并畫在監(jiān)督曲線上。機(jī)油消耗量的測定還可 用其他方法。 3. 2檢查發(fā)動機(jī)向

21、內(nèi)向外漏油、漏水和漏氣情況。如排氣管開裂、法蘭連接處漏 氣、氣缸墊密封失效引起的機(jī)油乳化、缸筒內(nèi)進(jìn)水和氣體竄人冷卻系內(nèi)等。保持 發(fā)動機(jī)及其周圍的清潔，以便及時發(fā)現(xiàn)泄露。 3.3檢查火花塞電極及瓷體，若有嚴(yán)重?zé)g及裂紋，換用冷一級的火花塞。 3. 4巡視發(fā)動機(jī)及試驗設(shè)備，并檢查緊固件、連接件及管路，尤其是軟管。檢查 皮帶張緊情況，必要時張緊。 3.5檢查所有液面高度。 4每96 h的檢查及維護(hù) 4. 1使發(fā)動機(jī)怠速運(yùn)行，從主油道取機(jī)油樣，第一次放出的機(jī)油還回油底殼，再 取一定數(shù)量的機(jī)油油樣（不計人發(fā)動機(jī)機(jī)油消耗量）。油樣取出后，關(guān)緊閥門。對 油樣進(jìn)行分析，測定勃度、不溶解物百分?jǐn)?shù)、總酸

22、度、總堿度及金屬元素含量、 磨屑形貌等。 4.2更換機(jī)油及機(jī)油濾芯。 5每192 h的檢查及維護(hù) 5.1測量氣門間隙及氣門下沉量（B發(fā)動機(jī)不測氣門下沉量），并將其間隙調(diào)整全規(guī) 定值。 5.2測量起動機(jī)拖動時氣缸壓縮壓力，找出缸壓遠(yuǎn)低于各缸平均值的個別氣缸。 測量時置節(jié)氣門于全開位置，并拆去所有氣缸的火花塞或噴油器。 5.3檢查噴油器開啟壓力、噴霧及滴漏等情況。 6 504 h的檢查及維護(hù) 6.1更換空氣濾清器及燃油濾清器的濾芯。 7可靠性試驗終了檢測 7.1取機(jī)油油樣，測量機(jī)油消耗量、氣缸壓縮壓力、氣門間隙及氣門下沉量（例行 檢查與終了檢測時間靠近時，可一并進(jìn)行）。 （8）

23、零部件試驗的維護(hù)與檢查 1在耐久試驗前后，對活塞頭部進(jìn)行外觀檢查和超聲波探傷。 2隨時都應(yīng)有攝像頭監(jiān)視，保證溫度場和應(yīng)力場合理性，每十小時都要檢查活塞 試驗后活塞頭部不發(fā)生裂紋或斷裂為試驗通過。 三、試驗進(jìn)度安排 由于可靠性試驗的每個試驗都需要幾天甚至幾十天，經(jīng)計算此六項試驗用 150天來進(jìn)行。 1在實驗之前應(yīng)先做發(fā)動機(jī)的性能試驗，也應(yīng)該確保發(fā)動機(jī)已經(jīng)磨合正常， 在性能試驗所測數(shù)據(jù)包括機(jī)械疲勞試驗和熱疲勞實驗所需的示功圖、最高爆發(fā)壓 力、轉(zhuǎn)速、扭矩、功率、速度特性曲線、負(fù)荷特性曲線等等。 2整機(jī)試驗按照交變負(fù)荷（400h）、混合負(fù)荷（1000h）、全速負(fù)荷（1000h）、冷 熱沖擊

24、負(fù)荷（500h）的順序做完。并逐一記錄試驗過程的情況及數(shù)據(jù)。 3最后進(jìn)行零部件試驗，機(jī)械疲勞試驗(100h)、熱疲勞試驗(278h)。 4試驗后把進(jìn)行整機(jī)實驗的活塞與零部件試驗的活塞進(jìn)行比較分析。 四、試驗結(jié)果的提供 1依據(jù)發(fā)動機(jī)實際運(yùn)行持續(xù)時間(h)，運(yùn)行過程中所更換的零部件及其時間(h)，按附錄進(jìn)行 評定。 2繪制可靠性試驗過程中，記錄校正最大凈扭矩、校正最大凈功率、額定凈功率、運(yùn)行工況 下全負(fù)荷最大活塞漏氣量,24 h平均機(jī)油/燃料消耗比與運(yùn)行持續(xù)時間((h)的關(guān)系曲線，分 析可靠性試驗性能變化趨勢。按照以下限值進(jìn)行評定。 2.1在運(yùn)行過程中，校正最大凈扭矩、校正最大凈功率及

25、額定凈功率下降不應(yīng)超過初始值的 5%。 2.2額定轉(zhuǎn)速、全負(fù)荷時機(jī)油/燃料消耗比不得超過0.3%。 2.3四沖程發(fā)動機(jī)在全負(fù)荷時最大活塞漏氣量(Bmsx)不得超過限值(BL)。 B = CV = 0.6%V (n /2)r (298/ T ) L t Hr r m 式中： C一系數(shù)(選定為0. 6%); V 一四沖程發(fā)動機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下額定轉(zhuǎn)速時的理論吸氣量，單位為升每小時(L/min)，即充 t 氣系數(shù)門v =1; V 一發(fā)動機(jī)排量，單位為升(L); H n 一額定轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分鐘(r/min); '—額定轉(zhuǎn)速、全負(fù)荷時增壓機(jī)的壓比，即壓氣機(jī)出口的絕對壓力P。與壓氣

26、機(jī)進(jìn)口絕對壓 力，非增壓機(jī)令rr =1; T一進(jìn)氣歧管內(nèi)進(jìn)氣溫度單位為開〔爾文〕(K)，非增壓機(jī)令T=298 K。 3記錄故障停車、緊固件松動、密封失效、橡膠件老化、堵塞、變形、裂紋、斷裂、零部件 損壞發(fā)生的運(yùn)行時間((h)及維護(hù)作業(yè)情況;提供損壞部位、裂紋、斷口和竄漏印跡等照片； 用精密測量數(shù)據(jù)分析變形量。按以下整理評定結(jié)果。 3.1發(fā)動機(jī)可靠性試驗故障用首次故障時間、故障停車次數(shù)及故障平均間隔時間〔即運(yùn)行持 續(xù)時間(h)與故障次數(shù)之比〕來評定。 3.2根據(jù)緊固件的擰緊力矩松動量，分析松動原因及對發(fā)動機(jī)可靠性和密封性的影響。 3.3發(fā)動機(jī)不得向內(nèi)、向外漏油或漏水;空氣不得滲人發(fā)動

27、機(jī)負(fù)壓系統(tǒng)。發(fā)動機(jī)內(nèi)不得有燃?xì)?竄人油道或水道、油水混合等。主要評定缸墊、進(jìn)排氣管墊、排氣管、油封等零部件的密封 性。 3.4零部件裂紋或斷裂的嚴(yán)重程度按下表評定 類別 程度 形貌 危害性 A 輕微裂紋 通過探傷儀或用10倍的放大鏡才能發(fā)現(xiàn) 不會發(fā)展,不引起故障 B 中等裂紋 肉眼可見 有可能擴(kuò)展，引起故障 C 較大的裂紋或斷裂 尺寸較大的裂紋或斷裂 裂紋很可能擴(kuò)展引起故障； 零件斷裂但未引起故障 D 嚴(yán)重裂絞或斷裂 關(guān)鍵部位的大裂紋或斷裂 導(dǎo)致重大故障 3.5分析零部件裂紋或斷裂的原因 由機(jī)械交變應(yīng)力引起的疲勞裂紋或斷裂，主要發(fā)生在連桿、曲

28、軸、缸體、油底殼、齒輪、 支架及高壓油管等零部件上;由燃燒或摩擦產(chǎn)生的熱疲勞裂紋或斷裂，主要發(fā)生在缸蓋、活 塞、噴嘴、排氣歧管及增壓器等零部件上。 4零部件磨損 4.1依據(jù)機(jī)油油樣分析結(jié)果，判斷零部件磨損情況及機(jī)油品質(zhì)。 4.2整理精密測量數(shù)據(jù)，確定主要摩擦副的磨損量。 4.3區(qū)分零部件磨損的形式，判定磨損的嚴(yán)重程度，提供磨損的照片，按表進(jìn)行評定。 類別 程度 形貌 危害性 A 輕微磨損 不可測出，可見加工痕跡或光亮 無 B 輕度磨損 勉強(qiáng)可測量 無 C 中度磨損 可測量 可能引起故障 D 嚴(yán)重磨損 有深度磨損或局部過量磨損 導(dǎo)致重大故障

29、4.4描述摩擦副表面接觸情況并提供照片。 5零部件表面沉積物 5.1描述零部件表面沉積物的狀態(tài)并提供照片，按下表進(jìn)行評定。 類別 瘟度 形貌 危害性 環(huán)與環(huán)槽的狀態(tài) 沉積物厚度 A 輕微沉積物 靈活環(huán) 幾乎看不到沉積物 無 B 中等沉積物 活環(huán) 有明顯的沉積物，量少，未占滴間隙 無 C 較嚴(yán)重沉積物 鈍環(huán)（轉(zhuǎn)動不靈恬） 沉積物較多，幾乎占滿間隙 可能引起故障 D 嚴(yán)重沉積物 死環(huán)（轉(zhuǎn)不動） 占浦間隙 導(dǎo)致重大故障 6機(jī)械疲勞試驗完成后按3.4零部件裂紋或斷裂程度評定，并用超聲波探傷，提供高清照片。 6.1簡述壽命分布、疲勞強(qiáng)度及工作應(yīng)力分布規(guī)律 7活塞熱疲勞試驗的結(jié)果整理 7.1評價加速壽命的合理性，提出改進(jìn)措施。 7.2建立了疲勞試驗循環(huán)次數(shù)與活塞熱疲勞壽命之間的關(guān)系。