鍋爐課程設(shè)計(jì) 420th一次中間再熱煤粉鍋爐

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1、目 錄 一、前言---------------------------------------------1 二、設(shè)計(jì)資料-----------------------------------------3 三、鍋爐整體布置得確定-----------------------------------4 四、煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判斷----------------------12 五、燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算----------------------------13 六、爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算----------------------------------15 七、后屏

2、過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算----------------------------- 26 八、對(duì)流過熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算------------------------31 九、高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算----------------------------35 十、第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算------38 十一、低溫再熱器熱力計(jì)算----------------------------44 十二、旁路省煤器的熱力計(jì)算--------------------------47 十三、減溫水校核------------------------------------50

3、 十四、主省煤器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算------------------------51 十五、空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算----------------------------53 十六、熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總--------------56 十七、熱力計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)分析---------------------------------------58 附加內(nèi)容--------------------------------------------61 參考文獻(xiàn)--------------------------------------------61 420t/h一次中間

4、再熱煤粉鍋爐 前 言 一、課程設(shè)計(jì)內(nèi)容與要求： 主要內(nèi)容： 1. 根據(jù)給定鍋爐的結(jié)構(gòu)布置與尺寸，計(jì)算該鍋爐燃用現(xiàn)在給定的煤種后的各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)； 2. 根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析運(yùn)行中可能會(huì)出現(xiàn)的問題，并提出相應(yīng)的處理措施。 根本要求： 1. 所有計(jì)算均采用列表形式，各誤差應(yīng)符合熱力計(jì)算要求[1][2][3]，計(jì)算中必須采用國際單位。 2. 對(duì)說明書與計(jì)算列表中各數(shù)據(jù)與公式應(yīng)注明其來源，例如：根據(jù)假設(shè)〔并在何處進(jìn)行了檢驗(yàn)〕； 3. 根據(jù)給定的數(shù)據(jù)；根據(jù)參考資料[x](Page:YY)選取等。 4. 與本次熱力計(jì)算或與本變工況計(jì)算有關(guān)的結(jié)構(gòu)計(jì)算工程需列表計(jì)算，與本次熱力計(jì)算無關(guān)的 5

5、. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算可以不做也不用列表。 6. 制圖符合制圖標(biāo)準(zhǔn)，說明書條理清楚，并按要求裝訂成冊(cè)。 7. 每人獨(dú)立完成設(shè)計(jì)任務(wù)，并進(jìn)行辯論。 二、課程設(shè)計(jì)的目的 課程設(shè)計(jì)是實(shí)踐性教學(xué)的主要環(huán)節(jié)之一，通過鍋爐課程設(shè)計(jì)應(yīng)到達(dá)以下目的 （1） 掌握設(shè)計(jì)計(jì)算的根本原理和方法，提高實(shí)際設(shè)計(jì)計(jì)算的能力 （2） 加深領(lǐng)會(huì)計(jì)算的根本理論和深化所學(xué)的理論知識(shí) （3） 為下一步學(xué)習(xí)鍋爐運(yùn)行等專業(yè)知識(shí)提供理論根底 三、課程設(shè)計(jì)的概況 鍋爐課程設(shè)計(jì)一般選題與鍋爐的熱力計(jì)算，就其計(jì)算范圍可分為局部熱力計(jì)算和整體熱力計(jì)算。 局部熱力計(jì)算，多聯(lián)系生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)某一具體問題，如提高鍋爐出口蒸汽溫度，提高鍋爐的出力

6、，計(jì)算爐膛出口溫度，防止鍋爐爐膛結(jié)渣等。這些問題的計(jì)算往往要求學(xué)生具有一定實(shí)際生產(chǎn)知識(shí)，針對(duì)問題提出明確的結(jié)論及相應(yīng)合理建議。 整體熱力計(jì)算，一般是校核整臺(tái)鍋爐各處的熱工參數(shù)和運(yùn)行指標(biāo)。這類選題的重點(diǎn)是檢查學(xué)生對(duì)計(jì)算原理和方法掌握的程度，培養(yǎng)學(xué)生實(shí)際計(jì)算的能力。同事，也要求學(xué)生在計(jì)算之后能進(jìn)行必要的理論分析和提出合理建議。 整體校核熱力計(jì)算的主要局部： 1鍋爐輔助設(shè)計(jì)計(jì)算，這局部目的是為了后面的受熱面的熱力計(jì)算提供必要的根本計(jì)算據(jù)據(jù)或圖表。 2受熱面熱力計(jì)算，其中包括熱力計(jì)算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計(jì)算。 3計(jì)算數(shù)據(jù)的分析，這局部?jī)?nèi)容往往是鑒定設(shè)計(jì)質(zhì)量、考核學(xué)生專業(yè)知識(shí)水平的主

7、要依據(jù)。 二、設(shè)計(jì)資料： 〔一〕、設(shè)計(jì)題目：420t/h一次中間再熱煤粉鍋爐 〔二〕、原始資料 420t/h 350t/h 235℃ 540℃ 7.再熱蒸汽(進(jìn))溫度 330℃ 8.再熱蒸汽(出)溫度 540℃ 9.再熱蒸汽(進(jìn))壓力 10.再熱蒸汽(出)壓力 ※注：以上壓力為表壓。 20℃ Car 〔%〕 Har 〔%〕 Oar 〔%〕 Nar 〔%〕 Sar 〔%〕 Aar 〔%〕 War 〔%〕 Vdaf 〔%〕 Qar，net

8、(kj/kg) DT (℃) ST (℃) FT (℃) 22.63 14.69 28.10 20400 1200 12400 1290 13.制粉系統(tǒng) 中間儲(chǔ)倉式,熱風(fēng)送粉,筒式鋼球磨煤機(jī) 14.汽包工作壓力 15.2MPa〔表壓〕 提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值=117℃；熱空氣溫度假定值=320℃ 三 鍋爐整體布置得確定 〔一〕、鍋爐整體的外型——選п形布置 選擇п形布置的理由如下： (1) 鍋爐排煙口在下方,送、引風(fēng)機(jī)及電除塵器等設(shè)備均可以布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也可以建造在地面上；

9、(2) 在對(duì)流豎井中,煙氣向下流動(dòng),便于清灰,具有自身除灰的能力； (3) 各受熱面易于布置成逆流方式,以加強(qiáng)對(duì)流換熱； (4) 汽機(jī)、鍋爐之間連接管道不長。 〔二〕、受熱面的布置 在鍋爐爐膛內(nèi)側(cè)，全部布置膜式水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要考慮蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。 本鍋爐為超高壓鍋爐，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱吸熱相應(yīng)較大。為使鍋爐爐膛出口排煙溫度降低至要求的數(shù)值，防止水平煙道內(nèi)的對(duì)流受熱面超溫和結(jié)焦，從而保護(hù)對(duì)流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置對(duì)流過熱熱器外，還在爐膛內(nèi)上方布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。為減少前

10、、后屏過熱器中的傳熱溫差，在爐頂及水平煙道的兩側(cè)墻，豎井煙道的兩側(cè)墻和后墻均布置包覆過熱器。 為減少熱偏差，節(jié)約金屬材料量，再熱器采用二級(jí)再熱方式，其中高溫再熱器對(duì)流過熱器后的水平煙道，低溫再熱器布置在尾部煙井。為了再熱汽溫的調(diào)節(jié)，使負(fù)荷在100%～75%之間變化時(shí)，再熱器出口汽溫保持不變，尾部煙井的上部由隔墻省煤器分隔成兩個(gè)煙道，主煙道設(shè)置低溫再熱器，旁路煙道設(shè)置旁路省煤器，前、后隔墻省煤器采用膜式結(jié)構(gòu)，在旁路省煤器下方的45°管上裝有20塊煙氣擋板用于再熱汽溫的粗調(diào)。在煙氣調(diào)節(jié)擋板的下方煙井設(shè)置主省煤器。根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。 熱風(fēng)溫度要求較高，采用兩臺(tái)￠6

11、.7m受熱面旋轉(zhuǎn)的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，安裝于9米平臺(tái)上，屬爐外布置，其具有結(jié)構(gòu)緊湊、節(jié)約材料、維護(hù)方便的特點(diǎn)。 在主省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處下部，設(shè)置落灰斗，在轉(zhuǎn)彎處離心力的作用下，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備及引風(fēng)機(jī)的負(fù)荷。 鍋爐整體布置如圖一所示。 〔三〕、鍋爐汽水系統(tǒng) 按超高壓大容量鍋爐熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求，該鍋爐汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計(jì)如下： 1 過熱蒸汽系統(tǒng)的流程 汽包 頂棚過熱器進(jìn)口集箱 爐頂及尾包覆過熱器管系 懸吊管過熱器管系 尾部包覆過熱器后集箱

12、 尾部左右側(cè)包覆過熱器下后集箱 懸吊管過熱器出口集箱 尾部左右側(cè)包覆過熱器后上 尾部左右側(cè)包覆過熱器管系〔上升〕 集箱尾部左右側(cè)后包覆過熱器管系〔下降〕 尾部左右側(cè)包覆過熱器下前集箱 水平煙道左右側(cè)前包覆過熱器管系〔上升〕 水平煙道左右側(cè)前上包覆 過熱器集箱 前屏過熱器 后屏過熱器 對(duì)流過熱器進(jìn)口集箱 對(duì)流過熱器管系 對(duì)流過熱器出口集箱集汽汽箱 汽輪機(jī)高壓缸。 2 水系統(tǒng)的流程 給水 主

13、省煤器進(jìn)口集箱 主省煤器管系 主省煤器出口集箱 前隔墻省煤器進(jìn)口集箱 前隔墻省煤器管系 隔墻省煤器出集箱 后隔墻省煤器進(jìn)口集箱 后隔墻省煤器管系 墻省煤器出集箱 旁路省煤器進(jìn)口集箱 旁路省煤器管系 旁路省煤器出口集箱 省煤器引水管 汽包 下降管 水冷壁下聯(lián)箱 左右側(cè)墻水冷壁 水冷壁上聯(lián)箱 汽包

14、 前后側(cè)墻水冷壁 3 再熱蒸汽系統(tǒng)的流程 汽輪機(jī) 低溫再熱器進(jìn)口集箱 低溫再熱器管系 低溫再熱器出口集箱 高溫再熱器進(jìn)口集箱 高溫再熱器管系 高溫再熱器出口集箱 再熱器集汽集箱 汽輪機(jī)中壓缸。 〔四〕、鍋爐總體概況 鍋爐為單汽包，自然循環(huán)煤粉爐，呈∏形布置，適應(yīng)露天。汽包中心標(biāo)高為42300mm，布置在爐前距水冷壁中心線2660mm處。采用4根￠419×36mm大直徑下降管。爐膛由密封良好的￠60×6mm鰭片管膜式水冷壁組成，爐膛截面深×寬=8840×9600mm，寬深比為1.

15、085，近似正方形。燃燒器呈四角大小雙切圓布置。爐膛上部出口處，沿爐膛寬度方向布置6片前屏過熱器，橫向節(jié)距為1350mm,其后布置14片后屏過熱器，橫向節(jié)距為630mm。 高溫對(duì)流過熱器布置在后屏過熱器之后，位于折焰角的斜坡上，低溫過熱器由側(cè)墻包覆管、后墻包覆管以及爐頂包覆管組成。再熱器分高、低溫兩組，分別置于水平煙道以及尾部豎煙井。全部受熱面采用懸吊和支承相結(jié)合的方式。豎煙井深度7500mm，其上部由隔墻旁路省煤器管分隔成兩個(gè)煙道，主煙道和旁路煙道，相應(yīng)設(shè)置低溫再熱器和旁路省煤器。低溫再熱器受熱面載荷通過懸吊管由爐頂鋼架承重，受熱面向下膨脹。省煤器由旁路省煤器、隔墻省煤器和置于豎煙井下部的

16、主省煤器三局部組成。旁路省煤器以及隔墻省煤器為懸吊式，主省煤器那么由三根鋼架支承，擱置在水泥構(gòu)架梁上。兩臺(tái)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器直接安置在9m運(yùn)轉(zhuǎn)層上，由水平煙道連接，置于尾部豎煙井的后側(cè)。鍋爐煙井周圍有管子包裹，采用重力載荷小、厚度薄的敷管爐墻，除尾部空氣預(yù)熱器、煙風(fēng)道、灰斗及主省煤器外，鍋爐的全部受熱面載荷均懸吊在爐頂鋼梁上，受熱面均作向下自由膨脹，爐頂鋼架通過K1、K2、K3、K4混凝土構(gòu)架把負(fù)荷傳遞到鍋爐根底上。 鍋爐氣溫調(diào)節(jié)，主蒸汽采用一、二級(jí)噴水減溫，再熱蒸汽采用煙氣擋板，作升溫調(diào)節(jié)，擋板布置在旁路省煤器下方的傾斜45°管上。此外，在高溫再熱器進(jìn)口處設(shè)有事故噴水裝置，作為不得已時(shí)的降溫

17、調(diào)節(jié)措施。當(dāng)鍋爐負(fù)荷在75%～100%內(nèi)運(yùn)行時(shí)，上述的調(diào)溫裝置可以維持過熱蒸汽、再熱蒸汽出口溫度在額定值。另外，在低溫再熱器出口還設(shè)有微量噴水調(diào)節(jié)，以配合煙氣擋板的調(diào)溫。本鍋爐按固態(tài)除渣設(shè)計(jì)，采用帶有粗破碎機(jī)的刮板式機(jī)械除渣裝置。 水冷系統(tǒng) 爐膛四周水冷壁管全部采用?60×6mm的鰭片管制成密閉的膜式水冷壁。水冷系統(tǒng)主要是由大直徑下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成循環(huán)回路。爐水由汽包經(jīng)4根?419×36mm大直徑下降管及其下端的分配集箱，以及44根分配支管均勻地進(jìn)入14只下集箱，然后分14個(gè)循環(huán)回路上升，經(jīng)上集箱和46根汽水引出管進(jìn)入汽包;在汽包中汽水混

18、合物經(jīng)內(nèi)部裝置別離清洗，干凈蒸汽被引入到過熱器中，別離下來的水和省煤器來的給水混合一起，再進(jìn)入大直徑下降管，進(jìn)行周而復(fù)始的循環(huán)。 整個(gè)水冷壁管，以及敷設(shè)其上的爐墻，均通過上集箱上的吊桿，懸吊在爐頂鋼架上，受熱面作向下自由膨脹。水冷壁上設(shè)有人孔、看火孔、吹灰孔、打焦孔、防爆門孔、點(diǎn)火孔、測(cè)量孔等。后墻水冷壁上部由分叉管分為兩路，一路折向爐膛，行成折焰角，另一路垂直上升，起懸吊管作用。為使兩路水量的合理分配，以保證均能平安可靠地工作，在垂直懸吊的集箱管孔處設(shè)置了帶有短管的?10mm節(jié)流孔，伸出集箱底部的短管，從而可以防止因污物進(jìn)入節(jié)流孔而引起的阻塞。 燃燒時(shí)為了防止由于爐膛負(fù)壓波動(dòng)所引起的水冷

19、壁及爐墻薄壁結(jié)構(gòu)振動(dòng)而造成的損壞，在水冷壁外面布置了由工字鋼組成的剛性梁，剛性梁在上下方向和水冷壁一起膨脹，沿剛性梁長度方向，在結(jié)構(gòu)上保證可以自由膨脹，剛性梁直接支承于爐膛水冷壁以及左右側(cè)包覆和后包覆管上。 燃燒器 燃燒器為正四角大小切圓布置，假想小切圓?200mm、大切圓?800mm，一次風(fēng)噴口分3層布置，帶負(fù)荷共12個(gè)一次風(fēng)噴口。燃燒器的一、二、三次風(fēng)噴口的布置，自上至下為〔三〕〔二〕(二)〔一〕〔二〕〔一〕〔一〕〔二〕，一次風(fēng)噴口分為上下兩組分隔，以提高一次風(fēng)氣流的剛性。為了適應(yīng)煤種變化和調(diào)整燃燒工況，煤粉噴燃器各噴嘴出口截面做成可調(diào)節(jié)的。為了調(diào)整燃燒工況和控制爐膛出口煙溫，可根據(jù)燃

20、料特性或運(yùn)行人員的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)來擺動(dòng)噴嘴傾角，當(dāng)一個(gè)噴嘴在水平位置時(shí)，相鄰噴嘴只能擺動(dòng)10°左右，假設(shè)所有噴嘴一起同向擺動(dòng)時(shí)可擺動(dòng)約±20°。整個(gè)燃燒器通過連體焊于水冷壁管上，與水冷壁管一起膨脹。點(diǎn)火輕油槍采用機(jī)械壓力霧化方式。該燃燒器之重油槍也采用機(jī)械壓力霧化方式，最大燃油量按鍋爐額定蒸發(fā)量的40%計(jì)算，裝于中、下二次風(fēng)噴口內(nèi)，共8只油槍。 過熱器 采用輻射、半輻射和對(duì)流形式。蒸汽在過熱器中的流程為在汽包中經(jīng)別離后的干凈蒸汽，經(jīng)爐頂及尾部包覆過熱器，繼而進(jìn)入低再懸吊管過熱器及尾部煙道左右側(cè)包覆管過熱器，再經(jīng)水平煙道左右側(cè)包覆管過熱器，依次進(jìn)入前屏過熱器、一級(jí)噴水減溫器、后屏過熱器、二級(jí)噴水減

21、溫器，最后進(jìn)入高溫對(duì)流過熱器，聚集到出口集箱。過熱蒸汽由出口集箱兩端引入到汽輪機(jī)高壓缸。前屏過熱器共6片，為全輻射過熱器，后屏過熱器共14屏，為半輻射過熱器，高溫對(duì)流過熱器共104片，作順流布置。在后屏過熱器前后布置有一、二級(jí)噴水減溫器，其中一級(jí)噴水減溫主要用于保護(hù)后屏過熱器，而二級(jí)噴水減溫那么為調(diào)節(jié)主蒸汽出口溫度，使之維持額定蒸汽參數(shù)。 再熱器 再熱器分高溫?zé)崞骱偷蜏卦贌崞鲀删植?。高溫再熱器布置在?duì)流過熱器之后的水平煙道中，低溫再熱器和旁路省煤器做并聯(lián)布置放在尾部豎井中。低溫再熱器管系共104片、為5排管，按煙氣流向作逆流順列布置，整個(gè)低溫再熱器管系重力由懸吊管過熱器承載，作向下自由膨脹

22、。高溫再熱器管系也為104片、5排管，作順流順列布置。 在低溫再熱器進(jìn)入管道上設(shè)有事故噴水裝置，為緊急事故時(shí)作降溫調(diào)節(jié)用。再熱蒸汽溫度控制以煙氣旁路擋板作為主要調(diào)節(jié)手段，而高、低溫兩段再熱器之間的噴水裝置作為細(xì)調(diào)，由于再熱蒸汽噴水調(diào)節(jié)要降低機(jī)組的熱效率，所以應(yīng)盡量少用。 省煤器 省煤器由主省煤器、隔墻省煤器和旁路省煤器三局部組成。給水由爐前三通管進(jìn)入后，分左右兩側(cè)引至主省煤器進(jìn)口集箱的二端，主省煤器管系為2排蛇形管圈，順列逆流布置，保持較低煙速，以改善磨損，便于檢修。主省煤器出來的工質(zhì)，由出口集箱左右二端?108×10mm的連接管引出，連接管共12根，每端6根，并進(jìn)入旁路煙道的前、后隔墻

23、管，工質(zhì)并聯(lián)向上流動(dòng)，到爐頂聚集進(jìn)入隔墻省煤器出口集箱。前、后隔墻采用寬鰭片管，前隔墻寬鰭片管外敷設(shè)爐墻，作為尾部豎煙井的前墻；后隔墻寬鰭片管作為旁路煙道的分割墻，管外不再敷設(shè)爐墻。由隔墻省煤器出口集箱二端引出工質(zhì)，經(jīng)爐外?219×26mm的管道下降至旁路省煤器進(jìn)口集箱。旁路省煤器系為2排蛇形管圈，順列逆流布置。旁路省煤器在出口端的 彎管傾斜45o，以組成煙道擋板的框架；旁路省煤器延伸至斜煙道包覆管，接旁路省煤器出口集箱。斜煙道部位的包覆管省煤器管為敷管爐墻，節(jié)距由旁路省煤器的90mm變?yōu)?5mm。最后經(jīng)旁路省煤器出來的工質(zhì)由12根?108×10mm的后墻引出管引入汽包，作為給水。 回轉(zhuǎn)式

24、空氣預(yù)熱器 本鍋爐選用2臺(tái)?6200mm的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，采用垂直軸受熱面回轉(zhuǎn)的形式。回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器主要特征性數(shù)據(jù)如下： 轉(zhuǎn)子內(nèi)徑為?6200mm； 轉(zhuǎn)子高度為2260mm； 受熱面高度為1860mm，其中熱端為1500mm，冷端為360mm； 受熱面積為18500m2； 預(yù)熱器轉(zhuǎn)速為1.53r/mim； 預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)為0.20。 冷端受熱面采用“抽屜式〞結(jié)構(gòu)，便于大修時(shí)更換。 腐蝕和積灰是目前預(yù)熱器存在的一個(gè)主要問題，它直接影響到預(yù)熱器傳熱元件的使用效果和壽命，因此還考慮了吹灰和沖洗裝置的設(shè)計(jì)。 鍋爐構(gòu)架及平臺(tái)布置 鍋爐構(gòu)架采用爐頂鋼結(jié)構(gòu)大梁和水泥柱的混合結(jié)構(gòu)，這

25、種結(jié)構(gòu)可以減小鋼材耗量和節(jié)約工程投資。 鍋爐寬度方向采用400t/h鍋爐的標(biāo)準(zhǔn)柱距為16000mm，爐前柱K1和K2之間柱距為4500mm,K2和K3之間為10800mm，K3和K4之間為11700mm，K4和K5之間為8000mm，自K1至K5柱均系單排柱列布置。為了保證單排柱的穩(wěn)定性，在鍋爐的寬度及深度方向每隔一定高度布置有聯(lián)系橫梁，組成空間多層建筑結(jié)構(gòu)。K1、K2、K3、K4柱子頂部各置有一根大板梁〔主梁〕，該梁和水泥柱頂之間采用鉸接支座。 為保證鍋爐各受熱面的自由膨脹，所有吊桿及吊架上部均采用球面墊圈支承。 為了提高梁的穩(wěn)定性，在梁容易失去穩(wěn)定的區(qū)域設(shè)置有加強(qiáng)筋。另外將主梁、次梁

26、和小梁布置成縱橫交錯(cuò)相連的梁格，從而保證了梁的穩(wěn)定性。鍋爐按露天布置，鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮了風(fēng)雪載荷和地震烈度的要求。 為了保證鍋爐爐墻、膜式水冷壁、包覆管等高溫受壓件免受因鍋爐燃燒而產(chǎn)生的負(fù)壓波動(dòng)所引起的水冷壁振動(dòng)而造成的損壞，設(shè)計(jì)中采用了剛性梁加固。 鍋爐平臺(tái)采用爐頂鋼懸吊及水泥柱預(yù)埋托架相結(jié)合的支承方式。步道平臺(tái)一般采用寬度為850mm，經(jīng)常需操作檢修處平臺(tái)適當(dāng)加寬到1500~2000mm。為了防止工具零件下落，保證平安起見，采用花紋鋼板制成。對(duì)于花紋鋼板制成的平臺(tái)〔包括剛性梁等〕，在可能易積水的地方應(yīng)根據(jù)需要由現(xiàn)場(chǎng)鉆泄水孔。 扶梯寬度一般為800mm〔個(gè)別地方為600mm〕，扶梯的傾

27、斜角度為50o，所有平臺(tái)、扶梯周圍均設(shè)置有平安欄桿，欄桿下部加裝有高度為100mm的護(hù)板，以防工具和雜物外墜。 爐墻密封 該鍋爐爐膛局部為全焊膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，因而保證了爐墻的嚴(yán)密性，煙氣不會(huì)直接沖刷爐墻使?fàn)t墻的內(nèi)壁溫度接近于水冷壁的溫度，因此爐墻可采用輕質(zhì)巖棉板的保溫材料，外面涂上20mm厚的抹面材料。該鍋爐爐墻外壁溫度均小于50oC。為滿足鍋爐露天布置的需要，在爐墻外裝置金屬護(hù)板。 負(fù)壓鍋爐爐頂密封設(shè)計(jì)過去一般僅考慮爐墻本身的嚴(yán)密性，但運(yùn)行多年來發(fā)現(xiàn)電廠的燃煤鍋爐普遍存在著爐頂漏煙灰現(xiàn)象，這不僅增加了鍋爐熱損失和對(duì)周圍環(huán)境的污染，而且爐頂罩殼內(nèi)的溫度升高，大量吊桿處于高溫條件下工作而影

28、響了其使用壽命。為了加強(qiáng)爐頂密封，本鍋爐的爐頂密封采用了微正壓結(jié)構(gòu)，并用金屬板進(jìn)行二次密封。同時(shí)在爐頂管與水冷壁管及側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊密封使其成為一個(gè)平面，并在穿過爐頂?shù)乃泄芟堤幉捎媒饘偈嵝伟迕芊?，爐頂管開孔處和兩側(cè)采用密封鋼板作為一次密封。爐頂除采用二次密封外，尚有爐頂罩殼、爐頂蓋板等，以此保護(hù)爐墻，防止露天風(fēng)雪的侵入。爐頂蓋板中局部采用拉網(wǎng)板，以加強(qiáng)罩殼內(nèi)通風(fēng)降低吊桿溫度。 運(yùn)行工況與氣溫調(diào)節(jié) 鍋爐運(yùn)行與氣溫調(diào)節(jié)有密切關(guān)系，運(yùn)行工況的變動(dòng)會(huì)影響到氣溫的調(diào)節(jié)。該鍋爐的氣溫調(diào)節(jié)是按定壓運(yùn)行設(shè)計(jì)的。在負(fù)荷為75%時(shí)煙道擋板的位置從開到關(guān)，煙氣旁通量由28%降到30%，因而75%負(fù)荷時(shí)

29、再熱氣溫仍能保持額定值。 由于噴水減溫器的水源為鍋爐給水，而噴水和蒸汽直接混合，因而要求電廠運(yùn)行時(shí)嚴(yán)格保證鍋爐給水品質(zhì)，否那么將會(huì)使出口蒸汽品質(zhì)惡化。 再熱器的旁路保護(hù) 為了滿足啟動(dòng)、停機(jī)的要求，以及維護(hù)鍋爐最小的穩(wěn)定出力和低負(fù)荷時(shí)對(duì)再熱器運(yùn)行足夠的冷卻，必須對(duì)再熱器進(jìn)行足夠的冷卻，必須對(duì)再熱器進(jìn)行旁路保護(hù)，本機(jī)組采用了二級(jí)旁路保護(hù)系統(tǒng)。第一級(jí)旁路是過熱蒸汽不經(jīng)過高壓缸而經(jīng)過減溫減壓裝置直接進(jìn)入再熱器。第二級(jí)旁路是再熱蒸汽不經(jīng)過中、低壓缸而經(jīng)過減溫減壓裝置直接進(jìn)入凝汽器。 當(dāng)鍋爐出口壓力由于某種原因而超過設(shè)計(jì)允許值時(shí)，為使主平安閥盡量不動(dòng)作，以免平安閥因頻繁起跳而引起泄漏，此時(shí)一級(jí)旁路

30、就自動(dòng)翻開，流經(jīng)局部蒸汽以降低氣壓，待鍋爐出口壓力恢復(fù)正常后，一級(jí)旁路就自動(dòng)進(jìn)行關(guān)閉。 當(dāng)汽輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)，過熱蒸汽經(jīng)過一級(jí)、二級(jí)旁路，流經(jīng)再熱器至凝汽器，從而到達(dá)保護(hù)再熱器并回收冷凝水的目的，提高了電廠的經(jīng)濟(jì)性，而且可以使過熱蒸汽和再熱蒸汽的平安閥不動(dòng)作。 四 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判斷 煤的各元素成分之和為100%的校核 Car+Oar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar=100% 元素分析數(shù)據(jù)校核 一、 枯燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的換算因子為： Kdaf=100/(100-Mar-Aar)= 那么枯燥

31、無灰基元素成分應(yīng)為〔%〕 Cdaf=Kdaf Car= Hdaf=Kdaf Har= Odaf=Kdaf Oar= Ndaf=Kdaf Nar= Sdaf=Kdaf Sar= 二、枯燥基灰分的計(jì)算 % 三、 枯燥無灰基低位發(fā)熱量〔實(shí)驗(yàn)值〕的計(jì)算 Qdaf,net=(Qar,net+25Mar)Kdaf=331 kJ/kg 四、枯燥無灰基低位發(fā)熱量〔門杰列夫公式計(jì)算值〕的計(jì)算 Q′daf,net=339CdkJ/kg Q′daf,net- Qdaf,net= kJ/kg 誤差

32、為% 因?yàn)閗J/kg<800 kJ/kg(Ad>25%),所以元素成分是正確的。 煤種判別 由燃料特性得知40%>Vdaf=28.10%>20%, Qar,net=20400kJ/kg>18840 kJ/kg， 所以屬煙煤。 折算成分的計(jì)算 Azs,ar=4190Aar/ Qar,net(%)=4190×/20400=% Mzs,ar=4190Mar/ Qar,net(%)=4190×/20400=% Szs,ar=4190Sar/ Qar,net(%)=4190×00=% 因此Azs,ar>4%,屬高灰分煤。 五 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算 〔一〕燃燒產(chǎn)物的計(jì)算

33、 表1 理論空氣量和理論煙氣容積的計(jì)算 序號(hào) 名 稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式 結(jié) 果 1 理論空氣量 V0 Nm3/kg 0.0889(Cyyyy 2 RO2容積 VRO2 Nm3/kg 0.01866(Cyy) 3 N2理論容積 VN02 Nm3/kg 0y 4 H2O理論容積 V0H2O Nm3/kg yMy0 0.6901 5 理論煙氣容積 V0y Nm3/kg Vro2+VN20+VH2O0 5.94 根據(jù)該鍋爐的燃料屬于煙煤，可選爐膛出口過量空氣系數(shù)a〞=1.2，依次選取各受熱煙道的漏風(fēng)系數(shù)，列出空

34、氣平衡表2. 受熱面名 過量 稱 空氣系數(shù) 爐膛，后屏過熱器 〔l,hp〕 對(duì)流過熱器 〔dlgr〕 高溫再熱器 〔gzr〕 低溫再熱器，旁路省煤器〔dzr,psm〕 主省煤器 〔sm〕 空氣預(yù)熱器 〔k y〕 進(jìn)口a’ 0 1．25 漏風(fēng)△a △al=0.05 △ahp=0 0 出口a〞 根據(jù)上述計(jì)算，選取爐渣份額后計(jì)算得灰飛份額為0.9，計(jì)算上表得到 煙氣特性表如下表3 工程名稱 符號(hào) 單位 l,hp dlgr gzr dzrpsm sm ky 煙

35、道進(jìn)口過量空氣系數(shù) a′ 　 1.2000 1.2000 1.2500 1.2800 1.3100 1.3400 煙道出口過量空氣系數(shù) a″ 　 1.2000 1.2500 1.2800 1.3100 1.3400 1.5400 煙道平均過量空氣系數(shù) apj 　 1.2000 1.2250 1.2650 1.2950 1.3250 1.4400 過?？諝饬? △V Nm/kg 1.0837 1.2191 1.4359 1.5984 1.7610 2.3841 水蒸汽容積 VH

36、2O Nm/kg 煙氣總?cè)莘e Vy Nm/kg RO2煙氣容積份額 rRO2 　 H2O占煙氣容積份額 rH2O 　 三原子氣體和H2O占煙氣容積總份額 rn 　 煙氣質(zhì)量 Gy kg/kg 54 23 54 77 00 38 飛灰無因次濃度 μh kg/kg 表4 焓溫表〔后面附表所示〕 〔二〕熱平衡及燃料消耗量

37、的計(jì)算 表5 熱平衡及燃料消耗量的計(jì)算 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或公式來源 數(shù)值 1 燃料帶入熱量 kj/kg ≈Qydw 20400 2 排煙溫度 c 假定 118.00 3 排煙焓 kj/kg 查焓溫表 1454.82 4 冷空氣溫度 c 給定 20.00 5 理論冷空氣焓 kj/kg 查焓溫表3 6 機(jī)械不完全燃燒熱損失 % 取用 2.0000 7 化學(xué)不完全燃燒熱損失 % 取用 0.0000 8 排煙熱損失 % 3 9 散熱損

38、失 % 查參考資料1圖2-15 0.3500 10 灰渣物理熱損失 % 忽略 0.0000 11 保熱系數(shù) % 1-q5/100 0.9965 12 鍋爐總熱損失 % 8.28 13 鍋爐熱效率 % 100-Σq 2 14 過熱蒸汽焓 kj/kg 查蒸汽特性表P=13.82MP,T=540C 3434 15 給水焓 kj/kg 查蒸汽特性表P=15.68MP,T=235C 1016.13 16 過熱蒸汽流量 kg/h 420000 17 再熱蒸汽出口焓 kj/

39、kg 查蒸汽特性表P=2.48 MP, T=540C 3551.40 18 再熱蒸汽進(jìn)口焓 kj/kg 查蒸汽特性表P=2.6MP,T=330C 3078.30 19 再熱蒸汽流量 kg/h 350000 20 再熱蒸汽焓增量 △hzr kj/kg 473.10 21 鍋爐有效利用熱 kg/h Dgr×(h"gr- hgs)+Dzr×() 22 實(shí)際燃料消耗量 kg/h Qgl /(×Qr) 63124.25 23 計(jì)算燃料消耗量 kg/h 7 六 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算 〔一〕爐膛結(jié)

40、構(gòu)設(shè)計(jì)〔帶前屏過熱器〕 表6 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)〔帶前屏過熱器〕 爐膛尺寸確實(shí)定 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 爐膛容積熱強(qiáng)度 w/m3 按表2-11選取 159×103 2 爐膛容積 m3 = 　 2278.00 3 爐膛截面熱強(qiáng)度 w/m2 按表2-12選取 ×106 4 爐膛截面積 m2 BQydwF) 5 爐膛截面寬深比 / 按/ 6 爐膛寬度 m 選取 值使/ 0 7 爐膛深度 m / 8 冷灰斗傾角 按≥500

41、選取 500 9 冷灰斗出口尺寸 m 0 10 冷灰斗容積 m3 按圖3-5 A4 局部結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 11 折焰角長度 m 按≈/3選取 0 12 折焰角上傾角 按=200～450選取 450 13 折焰角下傾角 按=200～300選取 300 14 前屏管徑及壁厚 d*δ mm 取用 38× 15 前屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速 ρw Kg/(m2.s) 按表2-21選取 1000.00 16 前屏管子總流通面積 m2 (假定減溫水量=11×103Kg/h) 17 前屏每根管

42、子面積 m2 π/4(為內(nèi)徑) ×10-5 18 前屏總管子數(shù) 根 172.00 19 前屏橫向管距 mm 按=550～1500選取 1350.00 20 前屏片數(shù) 片 按 6.00 21 前屏單片管子數(shù) 根 按=28 選取 28.00 22 前屏縱向節(jié)距 mm 按 42.00 23 前屏最小彎曲半徑 R mm 按 =(1.5～2.5) 選取 75.00 24 前屏深度 mm 2418.00 25 前屏與前墻之間距離 mm 選取 1240.00 26 前后屏之間

43、距離 mm 選取 780.00 27 爐膛出口煙氣流速 m/s 選取 6.00 28 爐膛出口煙氣溫度 ℃ 按表2-20選取 1100.00 29 爐膛出口通流面積 m2 0 30 爐膛出口高度 m 0 31 前屏高度 m 按選定 10.00 32 水平煙道煙氣流速 m/s 選取 10.00 33 水平煙道高度 m 按= 5.92 選取 0 34 折焰角高度 m 按= 0.7 選取 000 35 爐頂容積 m3 按圖3-5 局部結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算

44、36 爐膛主體高度 m 6 〔二〕水冷壁 1 前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù) 個(gè) 9.8/2.5=3.92(按每個(gè)回路加熱寬度≤選取) 4.00 2 左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù) 個(gè) 8.97/2.5=3.59(按每個(gè)回路加熱寬度≤選取) 3.00 3 管徑及壁厚 d×δ mm 按表2-13選取 60×6 4 管子節(jié)距 mm 0 5 前后墻管子根數(shù) 根 120.00 6 左右側(cè)墻管子根數(shù) 根 104.00 為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁用分叉管，即有38根上升

45、管在折焰角處呈三叉管結(jié)構(gòu)，考慮到流動(dòng)阻力的影響在38根上升叉管上方裝有直徑為10 的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞。 〔二〕燃燒器的設(shè)計(jì) 本鍋爐燃燒器根據(jù)Vdaf的大小應(yīng)選擇四角切圓布置的直流燃燒器，因?yàn)槭菬熋海詾榫扰滹L(fēng)，采用雙切圓的燃燒方式，這樣有利于加強(qiáng)爐內(nèi)氣流擾動(dòng)，使燃料在爐內(nèi)停留的時(shí)間更長。燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算列于下表 表7 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 一次風(fēng)速 m/s 按表2-16選取 27.00 2 二次風(fēng)速 m/s 按表2-16選取 50.00 3 三

46、次風(fēng)速 m/s 按表2-16選取 50.00 4 一次風(fēng)率 ％ 按表2-15選取 25.00 5 三次風(fēng)率 ％ 由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定的磨煤廢氣份額 20.00 6 二次風(fēng)率 ％ 55.00 7 一次風(fēng)溫 ℃ 由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定 200.00 8 二次風(fēng)溫 ℃ 310.00 9 三次風(fēng)溫 ℃ 由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定 70.00 10 燃燒器數(shù)量 個(gè) 四角布置 4.00 11 一次風(fēng)口面積 (單只) m2 0 12 二次風(fēng)口面積 (單只) m2

47、 0 13 三次風(fēng)口面積 (單只) m2 0 14 燃燒器假想切圓直徑 mm 按表2-17選取 800.00 15 燃燒器矩形對(duì)角線長度 mm ≈ 13050.00 16 特性比值 初步選定 12.00 17 特性比值 由式(2-7)確定 0 18 燃燒器噴口寬度 mm =330結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)定為 =420 420.00 19 一次風(fēng)噴口寬度 mm 364.00 二次風(fēng)噴口寬度 mm 400.00 三次風(fēng)噴口寬度 mm 343.00 20 燃燒器高度

48、 mm 按、、的要求畫出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖，得，核算=13.26 接近原選定值，不必重算。 5652.00 21 最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離 m 按l=(4～5)選取 0 22 條件火炬長度 m 按圖2-29示意的計(jì)算 20.52>14 〔三〕爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 根據(jù)爐膛和前屏過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸〔圖和圖〕，計(jì)算爐膛和前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)，列于表8和表9中。 表8 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 側(cè)面積 × 0 ×(6.47+8.97)

49、× 0 × 0 ×(5+8.97)× 0 +++ 0 2 前墻面積 根據(jù)圖3-5 0 3 后墻面積 根據(jù)圖3-5 0 4 爐膛出口煙囪面積 根據(jù)圖3-5 0 5 爐頂包覆面積 根據(jù)圖3-5 6 前屏面積 根據(jù)圖3-5 2×6×× 0 7 燃燒器面積 根據(jù)圖4××6 (燃燒器布置的總寬度和總高度分別為和6m) 0 8 前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù) 按膜式水冷壁選取 0 9 爐頂角系數(shù) I(a)4, 00 10

50、 前屏角系數(shù) 查附錄三圖I(a)5, 00 11 爐膛出口煙囪處角系數(shù) 選取 0 12 整個(gè)爐膛的平均角系數(shù) 0 13 前屏區(qū)的側(cè)墻面積 根據(jù)圖3-5 2×× 14 前屏區(qū)的爐頂面積 × 15 前屏區(qū)的爐墻面積 + 16 爐膛自由容積的水冷壁面積 1113.0 17 爐膛容積 a 2233 18 前屏占據(jù)容積 ×× 0 19 爐膛的自由容積 － 20 前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積 × 21 前屏區(qū)與

51、爐膛的垂直分割面積 ××2 192.00 22 自由容積的輻射層有效厚度 23 前屏間容積的輻射層有效厚度 24 爐膛的輻射層有效厚度 25 燃燒器中心線的高度 根據(jù)圖3-5 26 爐膛高度 根據(jù)圖3-5 27 燃燒器相對(duì)高度 00 28 火焰中心相對(duì)高度 ,按附錄表Ⅲ查得等于0 00 表9 前屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 管徑及壁厚 由結(jié)

52、構(gòu)設(shè)計(jì)知 38× 2 單片管子根數(shù) 根 由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知 28.00 3 前屏片數(shù) 片 由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)知 6.00 4 蒸汽流通截面積 〔為管子內(nèi)徑〕 0．1110 5 蒸汽質(zhì)量流速 1024.00 6 前屏蒸汽平均比容 查蒸汽特性表，Ｐ=14.55ＭPa,t=372℃ 0 7 蒸汽流速 8 前屏輻射受熱面積 〔四〕爐膛熱力計(jì)算〔帶前屏過熱器〕 爐膛熱力計(jì)算〔帶前屏過熱器〕結(jié)果列于表10中。 表10 爐膛熱力計(jì)算〔帶前屏過熱器〕 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位

53、 計(jì)算公式和數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 熱空氣溫度 οc 給定 320 2 理論熱空氣焓 kj/kg 查焓溫表 3 爐膛漏風(fēng)系數(shù) 由空氣平衡表知 4 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù) 選用 5 冷空氣溫度 οc 給定 20 6 理論冷空氣焓 kj/kg 查焓溫表 7 空其預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù) 8 空氣帶入爐內(nèi)熱量 kj/kg ×〔+〕× 9 1Kg燃料帶入爐內(nèi)熱量 kj/kg 10 理論燃燒溫度 οc 根據(jù)Ql查焓溫表 11 爐膛出口煙溫

54、 οc 假定 12 爐膛出口煙焓 kj/kg 查焓溫表 13 煙氣的平均熱容量 kj/(kg.c) (-)/( -) 14 水蒸氣的容積份額 查煙氣特性表 15 三原子氣體容積份額 查煙氣特性表 16 三原子氣體分壓力 Mpa (p爐膛壓力,p=0.098MPa) 17 與的乘積 18 三原子氣體輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 19 灰粒子輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 20 焦炭粒子輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 取用

55、 21 無因次量 選取 22 無因次量 選取 23 半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) rn+ + 3.41 24 乘積 25 爐膛火焰有效黑度 26 乘積 27 自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 28 乘積 29 自由容積的火焰有效黑度 30 乘積 31 屏間容積內(nèi)的三原子氣體輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 32 乘積 33 屏間容積

56、的火焰有效黑度 34 屏寬A與SZY比值 (A=)見圖 35 屏寬A與屏節(jié)距之比 w 36 屏的修正系數(shù) 查參考資料1附錄三圖V(b) 37 屏區(qū)的修正系數(shù) 查參考資料1附錄三圖V(b) 38 系數(shù) 查參考資料1附錄三圖V(a) 39 屏的輻射系數(shù) 查參考資料1附錄三圖V(c) 40 屏區(qū)的輻射系數(shù) 查參考資料1附錄三圖V(d) 41 屏的黑度 + 42 屏區(qū)的黑度 + 43 屏的暴光不均勻系數(shù) /

57、 44 屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù) / 45 計(jì)及暴光不均勻的屏的面積 m2 46 計(jì)及暴光不均云的屏區(qū)面積 m2 47 爐墻總面積 m2 ++ 48 前后側(cè)墻水冷壁的玷污系數(shù) ζ 查參考資料1附錄二表Ⅳ 49 屏的玷污系數(shù) ζp 查參考資料1附錄二表Ⅳ 50 爐頂包覆管玷污系數(shù) ζld 查參考資料1附錄二表Ⅳ 51 爐膛出口屏的玷污系數(shù) ζβ(β=0.98) 52 前后側(cè)墻水冷壁的熱有效系數(shù) ζx 53 爐頂包覆管的熱有效系數(shù)

58、 54 屏的熱有效系數(shù) 55 爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù) 56 平均熱有效系數(shù) ψpj 57 爐膛黑度 58 與爐內(nèi)最高溫度位置有關(guān)的系數(shù) M B， (B=0.56,C=0.5) 59 爐膛出口煙溫 60 爐膛出口煙焓 kj/kg 查焓溫表 61 爐膛吸熱量 kj/kg 62 爐膛容積熱強(qiáng)度 W/m2 63 爐膛截面熱強(qiáng)度 W/m2 64 爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度 W/m2 65 爐頂

59、輻射吸熱分布系數(shù) 查參考資料1附錄三圖Ⅶ 66 爐頂輻射熱強(qiáng)度 W/m2 67 爐頂輻射受熱面積 m2 68 爐頂吸熱量 Qld w kj/kg / 69 前屏輻射吸熱分布系數(shù) 查參考資料1附錄三圖Ⅶ 70 前屏輻射熱強(qiáng)度 W/m2 71 前屏吸熱量 w kj/kg / 72 后屏輻射吸熱分布系數(shù) 查參考資料1附錄三圖Ⅶ 73 后屏輻射熱強(qiáng)度 β 74 后屏吸熱量 w

60、 kj/kg / 75 附加過熱器總吸熱量 ∑Qfj kj/kg 先假定后校核 76 一級(jí)減溫水量 Djw1 kj/h 先假定后校核 77 二級(jí)減溫水量 Djw2 kj/h 先假定后校核 78 附加過熱器焓增量 kj/kg 79 飽和蒸氣焓 kj/kg 查蒸汽特性表p=15.3MPa,t=345c 80 包覆出口蒸氣焓 kj/kg + 81 包覆出口蒸氣溫度 οc 查蒸汽特性表 82 前屏焓增量 kj/kg / 83 前屏出口蒸氣焓 kj/kg +

61、 84 前屏出口蒸氣溫度 查蒸汽特性表 85 爐膛出口煙溫校核 |假定值— 計(jì)算值| 七 后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 〔一〕后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 按照后屏過熱器結(jié)構(gòu)尺寸圖5-1計(jì)算尺寸列于表11 表11 后屏過熱器尺寸計(jì)算 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或公式來源 數(shù)值 1 管徑及壁厚 mm 選用 38×5 2 屏片數(shù) 片 14.00 3 單片管子根數(shù) 根 12.00 4 屏的深度 c m 5 屏的平均高度 m 據(jù)圖 3-7

62、 ，〔10+8.3〕× 6 橫向節(jié)距 mm 630.00 7 比值 8 縱向平均節(jié)距 mm 據(jù)圖3-7 ，2320/45 9 比值 10 屏的角系數(shù) 查參考資料1附錄三圖I(a)之5 00 11 屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積 = 0 12 屏的對(duì)流受熱面積 據(jù)圖3-7，2×14[10×0.91+ 〔10+8.3〕×〔2.32-0.91〕] 616.00 13 屏的計(jì)算對(duì)流受熱面積 517.00 14 屏區(qū)爐頂受熱面積 ×× 0 15 屏

63、區(qū)兩側(cè)水冷壁受熱面積 據(jù)圖3-7 ，2×10×0.91＋2×〔10+8.3〕×× 44.00 16 屏區(qū)附加受熱面積 + 0 17 屏接受爐膛熱輻射面積 18 爐頂附加受熱面輻射面積 19 水冷壁附加受熱面輻射面積 20 煙氣進(jìn)屏流通截面積 據(jù)圖3-7，〔10+1.9〕××0.038-0.06〕 107.00 21 煙氣出屏流通截面積 據(jù)圖3-7××0.038-0.06〕 0 22 煙氣平均流通截面積 88.00 23 蒸汽流通截面積 A 0

64、 24 蒸汽質(zhì)量流速 1120.00 25 煙氣輻射層有效厚度 S m 0 〔二〕、后屏過熱器熱力計(jì)算 表12 后屏過熱器熱力計(jì)算 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 煙氣進(jìn)屏溫度 0C 2 煙氣進(jìn)屏焓 kj/kg H'p=H''l 3 3 煙氣出屏溫度 0C 假定 4 煙氣出屏焓 kj/kg 查焓溫表 5 煙氣平均溫度 0C ( +) 6 屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸熱量 kj/kg 先估后校Qldpfj= 57 Qslbpfj=12

65、8 185.00 7 屏的對(duì)流吸熱量 kj/kg φ(H'p-H"p)- 8 屏入口吸收的爐膛輻射熱量 kj/kg Qfp=Qhp 9 三原子氣體輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 10 乘積 1/(m.Mpa) 11 灰粒的輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 12 飛灰濃度 kg/kg 查煙汽特性表 13 乘積 1/(m.Mpa) khμk 14 煙氣流的輻射減弱系數(shù) 1/(m.Mpa) 15 乘積 16 屏區(qū)的煙氣黑度

66、 17 屏進(jìn)口對(duì)出口的角系數(shù) 18 修正系數(shù) ξr 按煤種選取，根據(jù)參考資料2 19 屏出口面積 m2 等于對(duì)流過熱汽進(jìn)口面積,據(jù)圖8，〔7.2+0.8〕× 20 爐膛及屏間煙氣對(duì)屏后受熱面的輻射熱量 kj/kg 9 21 屏區(qū)吸收爐膛熱輻射熱量 kj/kg 22 屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量 kj/kg 23 屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量 kj/kg 24 屏所吸收的爐膛輻射熱 kj/kg 25 屏所吸收的總熱量 kj/kg 26 蒸汽進(jìn)屏焓 kj/kg 27 蒸汽進(jìn)屏溫度 0C 查蒸汽特性表 28 蒸汽出屏焓 kj/kg 29 蒸汽出屏溫度 0C 查蒸汽特性表 P=14MPa 30 屏內(nèi)蒸汽平均溫度 0C 31 屏內(nèi)蒸汽平均比容 m3/ kg 查蒸汽特性表P=14.21MPa, 2 32 屏內(nèi)蒸汽平均流速