單面支模方案.docx

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1、1、編制依據(jù) 《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 （GB50204-2002（2011）） 《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》 （GBJ50300-2001） 《建筑施工安全檢查標準》 （JGJ59—2011） 《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工工藝標準》 （ZJQ 00-SG-002-2003） 施工總承包合同 施工組織設計 結(jié)構(gòu)、建筑施工圖紙 2、編制說明 本方案針對南京清江蘇寧廣場工程的地下室外墻模板工程編制。由于支護樁偏位嚴重，導致外墻位置變更，部分位

2、置地下室外墻距支護樁距離不足20cm，無法使用傳統(tǒng)雙面支模，必須采用單面支模的方法。 3、施工部署 3.1施工方案選擇 單面支模主要應用于外墻。底板標高-12.3m，負二層頂板標高-7.1m，負一層頂板標高-1.2m。墻體凈高為5.2m，5.9m。現(xiàn)澆面向上4.8米高的墻使用型鋼斜撐，將單面模板頂住。4.8米以上部位將對拉螺桿與支護樁主筋焊接，箍住模板。 3.2材料選擇 地下室外墻與支護樁間空隙采用加氣塊砌墻抹灰，單面模板采用16mm厚多層板。現(xiàn)澆面向上4.8米高的墻使用型鋼斜撐，斜撐材料為14#槽鋼，采用E5***型焊條焊接。模板豎向采用可采用φ48鋼管做為主龍骨，橫向50100m

3、m方木做為次龍骨。并在現(xiàn)澆面上植筋φ25. 4.8米以上的位置使用φ14粗絲對拉螺栓與支護樁主筋焊接加固。模板豎向采用可采用φ48鋼管做為主龍骨，橫向50100mm方木做為次龍骨。與支護樁主筋焊接的鋼筋為φ22三級鋼，水平方向采用14#槽鋼焊接,焊條采用E5***型焊條。 3.3施工準備 （1）機械準備 現(xiàn)場需準備好：木工平刨、木工圓鋸、木工壓刨、電焊機、手持切割機。 （2）定位準備 外墻鋼筋綁扎好后，鋼筋骨架垂直度不大于1cm，必須在墻內(nèi)側(cè)焊接定位筋，保護塊要安放全，墻體位置需進過測量人員復核。 3.4方案設計 單面支模主要使用在地下室外墻，1-8/A`軸部位。長度約

4、50米。 3.4.1在1-2/1/A軸及4-8/A軸部位的外墻 現(xiàn)澆面以上4.8米高位置，外墻迎水面模板采用混凝土加氣塊砌筑的磚胎膜，需抹灰并做防水。防水形式同地下室外墻防水，質(zhì)量要求與地下室外墻防水相同。外墻內(nèi)側(cè)模板采用16mm膠合板，次龍骨采用50*100mm方木。方木盡量用新方木或整方木，避免選擇拼接方木。次龍骨豎直方向分布，沿墻的方向間距200mm。主龍骨采用φ48*3.5mm單鋼管，水平方向分布。沿豎直方向，間距300mm一個。此部位模板不設對拉螺桿，使用鋼結(jié)構(gòu)斜撐作為單面模板的支撐。斜撐由14#槽鋼制作，槽鋼直角邊長4800mm，形狀為等腰直角三角形。由鋼結(jié)構(gòu)斜撐頂住主龍骨，將

5、內(nèi)側(cè)模板固定。單面支模支撐系統(tǒng)必須與滿堂架子分離形成獨立的支撐系統(tǒng)，確?；炷翝仓r的水平側(cè)壓力不會導致梁板支撐系統(tǒng)產(chǎn)生偏移。如下圖示意： 3.4.2 在2/1-4/A軸部位的外墻 此部位有汽車坡道，在標高-5.350米處有一現(xiàn)澆板。負二層墻體凈高6.95米。負一層墻體凈高4.15米。在負二層位置使用的鋼結(jié)構(gòu)斜撐由14#槽鋼制作，槽鋼直角邊長6600mm，形狀為等腰直角三角形。外墻內(nèi)側(cè)模板采用16mm膠合板，次龍骨采用50*100mm方木。方木盡量用新方木或整方木，避免選擇拼接方木。次龍骨豎直方向分布，沿墻的方向間距200mm。主龍骨采用φ48*3.5mm單鋼管，水平方向分布。沿豎直方

6、向，間距300mm一個。此部位模板不設對拉螺桿，由鋼結(jié)構(gòu)斜撐頂住主龍骨，將內(nèi)側(cè)模板固定。如下圖示意： 標高-5.350米至-1.200（頂板），墻體凈高4.15米，主次楞的材料及布置同負二層單面支模部位，槽鋼直角邊長3750，形狀為等腰直角三角形。如下圖示意： 3.4.2鋼結(jié)構(gòu)斜撐頂標高以上位置 此部位模板處于墻頂，受混凝土側(cè)壓力較小，將支護樁保護層剝除后路出主筋，將止水螺桿與支護樁主筋焊接，箍住模板。外墻內(nèi)側(cè)模板采用16mm膠合板，次龍骨采用50*100mm方木，豎直方向分布，沿墻的方向，間距200mm；主龍骨采用φ48雙鋼管，水平方向布置，間距400mm。對拉螺桿采用φ14止

7、水螺桿，間距400*400mm。用山型卡與雙螺母將主龍骨箍死。如下圖示意： 在負二層外墻，墻凈高度5.2m，型鋼斜撐4.8米，上部0.4米高采用此做法，設一道螺桿。 在負一層外墻，墻凈高度5.9m，型鋼斜撐4.8米，上部1.1米高采用此做法，設二道螺桿。 3.5施工要點 3.5.1鋼結(jié)構(gòu)斜撐施工 （1）墻鋼筋綁扎前，需在外墻與支護樁空隙之間砌筑水泥加氣塊，并需抹灰。垂直度不大于15mm，平整度不大于5mm。之后涂刷防水涂料，以防止外墻滲水。 （2）鋼結(jié)構(gòu)斜撐需提前加工。由14號槽鋼焊接而成。斜撐為45度等腰直角三角形，邊長根據(jù)墻高，有以下幾種規(guī)格：3700mm、4800mm

8、，6600mm，槽鋼腹板面與水平面垂直。具體樣式如圖所示。 （3）外墻與支護樁空隙之間加氣塊防水層硬化后，綁扎墻鋼筋。鋼筋骨架綁扎時要控制其垂直度，調(diào)整時可使用手拉葫蘆等工具，保證垂直度不大于10mm，否則無法合模。 （4）鋼筋完成后合墻內(nèi)側(cè)模板。模板次龍骨采用方木，豎向布置，間距200mm。模板豎向拼縫處必須釘木方。主龍骨采用單鋼管，間距300。在型鋼斜撐上焊接鋼筋頭，以固定鋼管。 （5）墻模板合上后，安裝型鋼斜撐。斜撐可使用塔吊運輸。斜撐豎向立桿上焊接φ16鋼筋頭，間距300mm，以固定鋼管，保證鋼管不會滑移。斜撐與模板頂死后，調(diào)整模板垂直度，保證垂直度不大于8mm，之后在現(xiàn)澆板上植

9、筋，植筋規(guī)格：φ25，間距600mm，每根均與斜撐的下部橫桿滿焊，以防止斜撐滑動。型鋼斜撐沿外墻方向，每隔600mm安裝一個。經(jīng)驗算，鋼筋抗剪可滿足要求。 （6）模板拆除時，可用氣割將槽鋼與鋼筋焊接部位割斷，在附近現(xiàn)澆板上留一施工洞，便于材料轉(zhuǎn)運。 （7）另附型鋼斜撐工程量： 14#熱軋槽鋼每延米重量16.733KG/m；每個斜撐用槽鋼26.6m；每個斜撐重量約445KG。共需約95個斜撐，包括上部通長槽鋼，共約45噸。 3.5.2對拉螺栓與支護樁主筋連接施工 （1）支模前先剝?nèi)ハ鄳恢弥ёo樁鋼筋保護層，直至露出主筋，且能夠焊接為準。每個樁至少要剝出4根主筋。剝除保護層可

10、使用風鎬電錘等工具， （2）支護樁兩樁之間約有20-30公分的間隔，其為粉質(zhì)粘土，有坍方的危險，且在澆筑時會落入混凝土內(nèi)。剝除保護層后需在此部位緊貼土面的位置砌24墻，高度由下部加氣塊頂至現(xiàn)澆板頂，并需抹灰。 （3）焊接L型鋼筋。鋼筋采用φ22三級鋼，由彎曲機制成L型。一端與支護樁主筋焊接，長度需滿足搭接焊要求（單面焊22cm，雙面焊11cm）；另一平直端根據(jù)支護樁與外墻實際距離下料，長度需伸至外墻迎水面。每個支護樁主筋上最少要焊接4個L型鋼筋，且要在同一水平面上，平直端方向與外墻垂直。每隔40cm焊接一道，直至現(xiàn)澆板底。L型鋼筋焊接時，要在支護樁主筋上做上記號，確保焊在同一標高。 （4

11、）L型鋼筋焊完后，在其末端靠近外墻迎水面的位置焊接一槽鋼。槽鋼采用14號槽鋼，并保證其腹板在水平面位置，槽鋼方向與外墻平行。保證每根L型鋼筋均焊在槽鋼上。 （5）將外墻止水螺桿焊接在槽鋼上，保證其焊接質(zhì)量，之后封墻模板。次龍骨采用木方固定，間距200mm，豎直方向布置。主龍骨采用φ48雙鋼管，水平方向布置，間距400mm。止水螺桿間距400*400mm，使用山型卡及雙螺母固定。 4、質(zhì)量標準 1、主控項目 涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 2、一般項目 ①模板的接縫不漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但確保模板內(nèi)無積水； ②模板與混凝土的接觸面應清理干凈并

12、刷隔離劑； ③澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈； ④必須保證結(jié)構(gòu)形狀尺寸、相互位置正確，確保強度、剛度、穩(wěn)定性，易支易拆，接縫嚴密不漏漿。便于綁扎鋼筋，所有模板使用前，均應涂刷隔離劑。 ⑤模板必須安裝牢固，支撐可靠，安裝過程中應搭設臨時支撐，防止傾倒傷人。立桿不能直接立在土上，要墊木板，防止鋼管下沉。 ⑥模板下口必須按所彈墨線施工，安裝后底部四周用1：3水泥砂漿抹20mm高，防止砼漿外溢形成麻面孔洞。模板上口必須拉線確保平直。 ⑦模板周轉(zhuǎn)一次，清理一次，涂刷隔離劑后重復使用。 模板安裝的允許偏差（mm） 項次 項目 允許偏差 1 軸線位置 3 2 底模上表面標高

13、 3 3 截面尺寸 3 4 相鄰兩表面高低差 2 5 表面平整度 3 6 層高垂直度 5 預埋螺栓外露長度 +10，0 ⑧模板應待砼強度達到規(guī)范強度后方可拆除。施工班組憑拆模通知單拆除模板。 ⑨支模時不能隨意將保護層墊塊去除或移位。 ⑩砼澆筑時應有專人看護模板，及時處理跑漿、跑模部位，檢查加固簿弱部位。 3、型鋼斜撐制作驗收標準 ①鋼材必須有出廠合格證，表觀質(zhì)量良好，無變形，無裂縫、無片狀銹蝕。 ②外觀檢查：以焊接48h后的檢查結(jié)果作為驗收依據(jù)。外觀檢查一般用目測，裂紋檢查輔以5倍放大鏡。焊縫質(zhì)量標準為三級焊縫，所有鋼材連接部位必須滿焊。 焊縫尺寸滿

14、足下列規(guī)定： 未滿焊 <0.2+0.04t,且<2mm,每100mm長度焊縫內(nèi)滿焊累計長度<25mm 根部收縮 <0.2+0.04t,且<2mm,長度不限 咬邊 <0.1t且<1mm，長度不限 裂紋 允許存在長度<5mm的弧坑裂紋 電弧擦傷 允許存在個別電弧擦傷 接頭不良 缺口深度<0.1t且<1mm，每1000mm長度焊縫內(nèi)不得超過1處 表面氣孔 每50mm長度焊縫內(nèi)允許存在直徑<0.4t且<3mm的氣孔2個，孔距>6倍孔徑 表面夾渣 深<0.2t，長<0.5t，且<20mm 5、模板工程安全施工措施 5.1 模板安裝安全措施 1、安裝模板操作

15、人員應戴安全帽，高空作業(yè)應掛好安全帶。 2、模板安裝應按順序進行，模板及支撐系統(tǒng)在未固定前，嚴禁利用拉桿上下人。 3、模板安裝應在牢固的腳手架上進行，如中途停歇，應將就位的支柱、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得架空擱置，以防掉下傷人。 4、 在鋼筋上架設的電線和使用的電動工具，應采用36V的低壓電源。 5、 登高作業(yè)時，模板連接件必須放在箱盒或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，扳手等各類工具必須系掛在身上或置放于工具袋內(nèi)，不得掉落。在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規(guī)定碼放平穩(wěn)，防止脫落并不得超載。 6、 安裝模板必須有穩(wěn)固的登高工具或腳手架，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱

16、接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網(wǎng)，防止人員和物體墜落。 7、 安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定。在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。 8、 墻、柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩(wěn)定。高度在4m以上的柱模，應四面設支撐或纜繩。當柱模超過6m時，采用群體或成列同時支模，并及時設置柱間支撐，形成整體的構(gòu)架體系。水平拉桿避免釘在腳手架或腳手板等不穩(wěn)定的部件上，以防松動、失穩(wěn)。 9、使用手鋸時，鋸條必須調(diào)整適度，下班時要放松，以防再使用時鋸條突然暴斷傷人。 10、塔吊吊運模板時，必須打件捆綁牢固，五級以上大風嚴禁吊運模

17、板。 5.2 模板拆除安全措施 1、高空拆除模板時，除操作人員外，下面不得站人，操作人員應戴安全帶。作業(yè)區(qū)周圍及出入口處，應設專人負責安全巡視。拆除作業(yè)區(qū)應有警示標志，嚴禁無關(guān)人員入內(nèi)； 2、在支架上拆模時應搭設腳手板，拆模間歇時，應將拆下的部件和模板運走； 3、拆樓層外邊梁模板時，應有防高空墜落、防止模板向外翻倒的措施； 4、拆下的支撐、木檔，要隨即拔掉上面的釘子，并堆放整齊，防止“朝天釘”傷人； 5、六級以上大風天，不得進行模板拆除作業(yè)； 6、拆除承重模板時，為避免突然整塊塌落，必要時應先設立臨時支撐，然后進行拆卸。正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板的支撐不得拆除。 6

18、、模板計算書 一、參數(shù)信息 1.基本參數(shù) 次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200；主楞(外龍骨)間距(mm):300；對拉螺栓直徑(mm):M14；斜支撐水平間距600mm。墻模板計算高度（最大高度）5.9m 2.主楞信息 龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 3.次楞信息 龍骨材料:木楞；寬度(mm):45.00；高度(mm):90.00； 4.面板參數(shù) 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13

19、.00； 面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50； 5.木方和鋼楞 方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00； 鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 二、墻模板荷載標準值計算 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新澆混凝土的初凝時間，取5.000h； T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V

20、-- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H -- 模板計算高度，取5.900m； β1-- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F； 分別計算得 42.577 kN/m2、141.600 kN/m2，取較小值42.577 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=42.577kN/m2； 傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根

21、據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度驗算 跨中彎矩計算公式如下: 其中， M--面板計算最大彎距(Nmm)； l--計算跨度(內(nèi)楞間距): l =200.0mm； q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1:1.242.580.300.90=13.795kN/m； 其中0.90為按《

22、施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =13.795+0.756=14.551 kN/m； 面板的最大彎距：M =0.114.551200.0200.0= 5.82104N.mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， σ --面板承受的應力(N/mm2)； M --面板計算最大彎距(Nmm)； W --面板的截面抵抗矩 :

23、 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f --面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大應力計算值：σ = M/W = 5.82104 / 1.62104 = 3.593N/mm2； 面板截面的最大應力計算值 σ =3.593N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求。 2.抗剪強度驗算 計算公式如下: 其中，∨--面板計算最大剪力(N)； l--計算跨度(豎楞

24、間距): l =200.0mm； q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.242.580.300.90=13.795kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =13.795+0.756=14.551 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.614.551200.0 = 1746.114N； 截面抗剪強度必須滿足: 其中， τ--面板截面的最大受剪應力(N/

25、mm2)； V--面板計算最大剪力(N)：V = 1746.114N； b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 300mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值: T=31746.114/(230018.0)=0.485N/mm2； 面板截面抗剪強度設計值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.485N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 [T]=1.5N/mm2

26、，滿足要求。 3.撓度驗算 根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下: 其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 42.580.3 = 12.77N/mm； l--計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 200mm； E--面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4； 面板的最大允許撓度值:[ν] = 0.8mm； 面板的最大撓度計算值: ν= 0.67712.772004/(1009500

27、1.46105) = 0.1 mm； 面板的最大撓度計算值: ν=0.1mm 小于等于面板的最大允許撓度值 [ν]=0.8mm，滿足要求。 四、墻模板內(nèi)外楞的計算 (一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 459090/6 = 60.75cm3； I = 45909090/12 = 273.38cm4； 內(nèi)楞計算簡圖 1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算 內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中，

28、M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l--計算跨度(外楞間距): l =300.0mm； q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.242.580.200.90=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中 0.9為折減系數(shù)。 q =(9.197+0.504)/1=9.701 kN/m； 內(nèi)楞的最大彎距：M =0.19.701300.0300.0= 8.73104N.mm； 內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：

29、 其中， σ --內(nèi)楞承受的應力(N/mm2)； M --內(nèi)楞計算最大彎距(Nmm)； W --內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.08104； f --內(nèi)楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 內(nèi)楞的最大應力計算值：σ = 8.73104/6.08104 = 1.437 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2； 內(nèi)楞的最大應力計算值 σ = 1.437 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求。 2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算

30、最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， V－內(nèi)楞承受的最大剪力； l--計算跨度(外楞間距): l =300.0mm； q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.242.580.200.90=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q =(9.197+0.504)/1=9.701 kN/m； 內(nèi)楞的最大剪力：V =

31、0.69.701300.0 = 1746.114N； 截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V = 1746.114N； b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b = 45.0mm ； hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv--內(nèi)楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 內(nèi)楞截面的受剪應力計算值: τ =31746.114/(245.090.0)=0.647N/mm2

32、； 內(nèi)楞截面的受剪應力計算值 τ =0.647N/mm2 小于 內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求。 3.內(nèi)楞的撓度驗算 根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， ν--內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)： q = 42.580.20/1=8.52 kN/m； l--計算跨度(外楞間距): l =300.0mm ； E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2

33、； I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=2.73106； 內(nèi)楞的最大撓度計算值: ν= 0.6778.52/13004/(10095002.73106) = 0.018 mm； 內(nèi)楞的最大容許撓度值: [ν] = 1.2mm； 內(nèi)楞的最大撓度計算值 ν=0.018mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 [ν]=1.2mm，滿足要求。 (二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面類型為圓鋼管483.0； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I

34、= 10.78cm4； 外楞計算簡圖 1.外楞的抗彎強度驗算 外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.242.58+1.42)0.20.3/2=1.46kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm； 外楞最大彎矩:M = 0.1751455.09600.00= 1.53105 Nmm； 強度驗算公式： 其中， σ-- 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M -- 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 1.53105 Nmm

35、 W -- 外楞的凈截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f --外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大應力計算值: σ = 1.53105/4.49103 = 34.028 N/mm2； 外楞的最大應力計算值 σ =34.028N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求。 2.外楞的抗剪強度驗算 公式如下: 其中，P--作用在外楞的荷載: P = (1.242.58+1.42)0.20.3/2=1.455kN； V--外楞計算最大剪力(

36、N)； 外楞的最大剪力：V = 0.651455.095 = 5.67102N； 外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V--外楞計算最大剪力(N)：V = 5.67102N； A --鋼管的截面面積(mm2)：A = 400mm2； fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值: τ =25.67102/400.000=2.837N/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值 τ =2.837N/mm2 小于

37、 外楞截面的抗剪強度設計值 [fv]=205N/mm2，滿足要求。 3.外楞的撓度驗算 根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中，P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 42.580.200.30/2＝1.28 kN/m； ν--外楞最大撓度(mm)； l--計算跨度(斜撐水平間距): l =600.0mm ； E--外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--外楞截面慣性矩(mm4

38、)，I=1.08105； 外楞的最大撓度計算值: ν= 1.1462.55100/26003/(1002060001.08105) = 0.142mm； 外楞的最大容許撓度值: [ν] = 2.4mm； 外楞的最大撓度計算值 ν=0.142mm 小于 外楞的最大容許撓度值 [ν]=2.4mm，滿足要求。 五、鋼結(jié)構(gòu)斜撐穩(wěn)定性計算 鋼結(jié)構(gòu)斜撐間距600，外形為直角等腰三角形使用14b#槽鋼制作，共三層斜撐，槽鋼與槽鋼間采取焊接連接，槽鋼承受軸向集中力，考慮受力最大的一道斜撐： Q1=44.577*1.6*0.6=42.79 KN 槽鋼所受軸心力：N=Q1/COS45=60.51KN

39、 受力最大單根槽鋼計算長度：l=2.3 米。 λ= l/i=230/1.94=118.6 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)：ψ=0.458 槽鋼的截面面積：A=693 σ= N/ψA=60.51103/（0.458*693）=190.66N/mm2Fn 滿足抗剪要求。 25