[優(yōu)秀畢業(yè)論文]工廠變配電所的設(shè)計

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1、 畢 業(yè) 設(shè) 計（論 文） 論文題目： 工廠供配電的設(shè)計 所屬系部： 電子工程系 指導老師： 職 稱： 講師 學生姓名： 班級、學號: 專 業(yè)： 電氣自動化 2011 年 11 月 19 日 畢業(yè)設(shè)計 畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 題目： 工廠供配電的設(shè)計 任務(wù)與要求： 1根基某工廠實際的供配電要求，設(shè)計滿足實際需要并考慮未來增容 要求的供配電系統(tǒng)； 2變壓器的類型和臺數(shù)選擇，變電所的位置選擇； 3電源進線和敷設(shè)方式；4. 無功功率補償； 5. 系統(tǒng)接地； 6. 計量方式； 7. 設(shè)計過程中要有詳細的計算過程 。 時間： 2009 年 11 月 14 日 至 2010 年 4 月 15 日 所屬系部

2、： 電子工程系 學生姓名： 劉鑫 學 號： 09321-32 專業(yè)： 電氣自動化 指導單位或教研室： 電子系教研室 指導教師： 王剛 職 稱： 講師 2010 年 4 月 15 日 畢業(yè)設(shè)計 畢業(yè)設(shè)計(論文)進度計劃表 日 期 工 作 內(nèi) 容 執(zhí) 行 情 況 指導教師 簽 字 09.11.14 調(diào)研、選題 完成 09.11.30 查找相關(guān)資料 完成 10.12.30 對技術(shù)的初步學習 完成 10.2.10 訂立格式、設(shè)計框架 完成 10.3.15 將自己的想法與專業(yè)人士 交流探討，得到可行結(jié)果 完成 10.4.15 總結(jié)、完善內(nèi)容 完成 教師對進 度計劃實 施情況總 評 簽名 年 月 日 本表

3、作評定學生平時成績的依據(jù)之一。 畢業(yè)設(shè)計 摘要：工廠供電系統(tǒng)就是將電力系統(tǒng)的電能降壓再分配電能到各個廠房或車間中去， 它由工廠降壓變電所，高壓配電線路，車間變電所，低壓配電線路及用電設(shè)備組成。 工廠總降壓變電所及配電系統(tǒng)設(shè)計，是根據(jù)各個車間的負荷數(shù)量和性質(zhì)，生產(chǎn)工藝 對負荷的要求，以及負荷布局，結(jié)合國家供電情況.解決對各部門的安全可靠，經(jīng)濟 技術(shù)的分配電能問題。其基本內(nèi)容有以下幾方面：進線電壓的選擇, 變配電所位置 的電氣設(shè)計, 短路電流的計算及繼電保護, 電氣設(shè)備的選擇,車間變電所位置和變壓 器 數(shù)量、容量的選擇, 防雷接地裝置設(shè)計等。 關(guān)鍵詞：車間變電所，供配電，短路電流，防雷接地裝置，電

4、氣設(shè)計 畢業(yè)設(shè)計 目 錄 一、緒論 .7 二、工廠供電設(shè)計的一般原則 .8 三、配變電所位置選擇 .8 3.1 配變電所位置選擇，應根據(jù)下列要求綜合考慮確定： .8 3.2 車間變電所的總體布置及要求 .9 3.3 車間供電系統(tǒng)的主結(jié)線 .9 四、車間電力負荷計算及變壓器的選擇 .10 4.1 負荷計算的目的 .10 4.2 負荷計算的方法及加氫裂化裝置主要原始資料 .11 4.3 按需要系數(shù)法確定負荷計算 .13 4.3.2 需用系數(shù)法計算負荷的結(jié)果 .14 4.4 尖峰電流 .16 4.4.1 尖峰電流的計算 .16 4.5 車間變壓器的選擇 .18 4.5.1 車間變電站變壓器臺數(shù)的選擇

5、原則： .18 4.5.2 變壓器容量的選擇： .19 4.5.3 低壓為 230/400V 的配電變壓器聯(lián)結(jié)組別的選擇： .19 五、 短路及短路電流的計算 .20 5.1 短路的概述 .20 5.2 電力網(wǎng)絡(luò)中的短路計算 .22 5.2.1 短路計算的相關(guān)公式 .22 5.2.2 短路計算中應注意的問題 .24 六、導線及其截面的選擇 .26 6.1 導線和電纜的選擇 .26 6.2 導線截面選擇及校驗的方法 .26 七、車間高、低壓電氣設(shè)備及其選擇 .30 7.1 低壓電氣的選擇及校驗條件 .30 7.1.1 按工作電壓選擇 .30 7.1.2 按工作電流來選擇熔斷器熔體的額定電流 .3

6、0 7.1.3 低壓熔斷器的選擇 .31 7.1.4 車間低壓配電屏的選擇 .31 7.2 高壓電氣選擇及校驗條件 .31 7.2.1 按工作電壓選擇 .31 7.2.2 按工作電流來選擇熔斷器熔體的額定電流 .31 7.2.3 短路動穩(wěn)定度的校驗條件 .32 7.2.4 短路熱穩(wěn)定度的校驗條件 .32 畢業(yè)設(shè)計 7.2.5 高壓斷路器的選擇 .32 7.2.6 高壓開關(guān)柜的選擇 .33 7.2.7 并聯(lián)電容器的選擇 .33 八、供電系統(tǒng)的繼電保護 .34 8.1 繼電保護的概述 .34 8.1.1 繼電保護的任務(wù) .34 8.1.2 繼電保護的要求 .35 8.1.3 繼電保護裝置的操作電源

7、 .35 8.2 常用繼電保護的結(jié)線及整定計算 .35 8.2.1 常用繼電保護的結(jié)線 .35 8.2.2 繼電保護的整定計算公式 .36 8.3 車間部分裝置的繼電保護 .37 8.3.1 車間變壓器的保護配置 .37 8.3.2 高壓電動機及電容器的保護配置 .37 8.3.3 6KV 線路的繼電保護 .37 九、防雷和接地 .38 9.1 變電所的防雷保護 .38 9.1.1 車間變電所采用單支避雷針保護 .38 9.2 配電變壓器和電容器的保護 .39 9.2.1 配電變壓器的保護 .39 9.2.2 電力電容器的保護 .39 9.3 接地保護 .39 9.3.1 車間低壓系統(tǒng)的接地保

8、護 .39 9.3.2 接地電阻的計算 .39 致 謝 .40 參考文獻 .41 畢業(yè)設(shè)計 一、緒論 工廠供電，即指工廠所需電能的供應和分配，亦稱工廠配電. 電能是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的主要能源和核心動力。電能既易于由其它形式的能量轉(zhuǎn) 換而來，又易于轉(zhuǎn)換為其它形式的能量以供應用；電能的輸送的分配既簡單經(jīng)濟， 又便于控制、調(diào)節(jié)和測量，有利于實現(xiàn)生產(chǎn)過程自動化。因此，電能在現(xiàn)代工業(yè)生 產(chǎn)及整個國民經(jīng)濟生活中應用極為廣泛。 在企業(yè)工廠里，電能雖然是工業(yè)生產(chǎn)的主要能源和動力，但是它在產(chǎn)品成本中 所占的比重一般很?。ǔ娀I(yè)外）。電能在工業(yè)生產(chǎn)中的重要性，并不在于它 在產(chǎn)品成本中或投資總額中所占的比重多少，而

9、在于工業(yè)生產(chǎn)實現(xiàn)電氣化以后可以 大大增加產(chǎn)量，提高產(chǎn)品質(zhì)量，提高勞動生產(chǎn)率，降低生產(chǎn)成本，減輕工人的勞動 強度，改善工人的勞動條件，有利于實現(xiàn)生產(chǎn)過程自動化。從另一方面來說，如果 工廠的電能供應突然中斷，則對工業(yè)生產(chǎn)可能造成嚴重的后果。 可見，做好工廠供電工作對于發(fā)展工業(yè)自動化生產(chǎn)，實現(xiàn)工業(yè)現(xiàn)代化，具有十 分重要的意義。由于能源節(jié)約是工廠供電工作的一個重要方面，而能源節(jié)約對于國 家經(jīng)濟建設(shè)具有十分重要的戰(zhàn)略意義，因此做好工廠供電工作，對于節(jié)約能源、支 援國家經(jīng)濟建設(shè)，也具有重大的作用。 工廠供電工作要很好地為工業(yè)生產(chǎn)服務(wù)，切實保證工廠生產(chǎn)和生活用電的需要， 并確實做好節(jié)能環(huán)保工作，就必須達到以

10、下基本要求： （1） 安全： 在電能的供應、分配和使用中，不應發(fā)生人身事故和設(shè)備事故。 （2） 可靠： 應滿足電能用戶對供電可靠性的要求。 （3） 優(yōu)質(zhì)： 應滿足電能用戶對電壓和頻率等質(zhì)量的要求 （4） 經(jīng)濟： 供電系統(tǒng)的投資要少，運行費用要低，并盡可能地節(jié)約電能和減 少有色金屬的消耗量。 此外，在供電工作中，應合理地處理局部和全局、當前和長遠等關(guān)系，既要照 顧局部的當前的利益，又要有全局觀點，能顧全大局，適應社會的發(fā)展。為了保證 工廠供電的正常運轉(zhuǎn)，就必須要有一套完整的保護，監(jiān)視和測量裝置。目前多以采 用自動裝置，將計算機應用到工廠配電控制系統(tǒng)中去。 二、工廠供電設(shè)計的一般原則 按照國家標準

11、 GB50052-95 供配電系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范、GB50053-94 10kv 及以 下設(shè)計規(guī)范、GB50054-95 低壓配電設(shè)計規(guī)范等的規(guī)定，進行工廠供電設(shè)計必 須遵循以下原則： （1） 遵守規(guī)程、執(zhí)行政策； 畢業(yè)設(shè)計 必須遵守國家的有關(guān)規(guī)定及標準，執(zhí)行國家的有關(guān)方針政策，包括節(jié)約能源，節(jié)約 有色金屬等技術(shù)經(jīng)濟政策。 （2） 安全可靠、先進合理； 應做到保障人身和設(shè)備的安全，供電可靠，電能質(zhì)量合格，技術(shù)先進和經(jīng)濟合理， 采用效率高、能耗低和性能先進的電氣產(chǎn)品。 （3） 近期為主、考慮發(fā)展； 應根據(jù)工作特點、規(guī)模和發(fā)展規(guī)劃，正確處理近期建設(shè)與遠期發(fā)展的關(guān)系，做到遠 近結(jié)合，適當考慮擴建的可能性。

12、 （4） 全局出發(fā)、統(tǒng)籌兼顧。 按負荷性質(zhì)、用電容量、工程特點和地區(qū)供電條件等，合理確定設(shè)計方案。工廠供 電設(shè)計是整個工廠設(shè)計中的重要組成部分。工廠供電設(shè)計的質(zhì)量直接影響到工廠的 生產(chǎn)及發(fā)展。作為從事工廠供電工作的人員，有必要了解和掌握工廠供電設(shè)計的有 關(guān)知識，以便適應設(shè)計工作的需要。 三、配變電所位置選擇 3.1 配變電所位置選擇，應根據(jù)下列要求綜合考慮確定： (1) 接近負荷中心。 (2) 進出線方便。 (3) 接近電源側(cè)。 (4) 設(shè)備吊裝、運輸方便。 (5) 不應設(shè)在有劇烈振動的場所。 (6) 不宜設(shè)在多塵、水霧(如大型冷卻塔)或有腐蝕性氣體的場所，如無法遠 離時，不應設(shè)在污源的下風側(cè)

13、。 (7) 不應設(shè)在廁所、浴室或其他經(jīng)常積水場所的正下方或貼鄰。 (8) 不應設(shè)在爆炸危險場所以內(nèi)和不宜設(shè)在有火災危險場所的正上方或正下 方，如布置在爆炸危險場所范圍以內(nèi)和布置在與火災危險場所的建筑物毗連時，應 符合現(xiàn)行的爆炸和火災危險環(huán)境電力裝置設(shè)計規(guī)范的規(guī)定。 (9) 配變電所為獨立建筑物時，不宜設(shè)在地勢低洼和可能積水的場所。 (10) 高層建筑地下層配變電所的位置，宜選擇在通風、散熱條件較好的場 所。 (11) 配變電所位于高層建筑(或其他地下建筑)的地下室時，不宜設(shè)在最底 層。當?shù)叵聝H有一層時，應采取適當抬高該所地面等防水措施。并應避免洪水或積 水從其他渠道淹漬配變電所的可能性。 畢業(yè)

14、設(shè)計 3.2 車間變電所的總體布置及要求 便于運行維護；保證運行安全；便于進出線；節(jié)約土地和建筑費； 留有發(fā)展余地。 加氫裂化裝置變電所布置方案 廁所 休息室 維修間 備件庫 低壓配電室 5 高壓配電室 6 380V配電間 3 高壓配電室 T2 T1 T4 T5 1 2 變壓器室 電容器室 變壓器室 電容器室 6KV 配電間 備注：1、2 -6KV 電纜進線 ；3 - 高壓開關(guān)柜； T1、T2、T3、T4 - 6/0.4KV 變壓器；5 、6- 低壓配電屏；配電間為四層， 一、三層為電纜夾層，二、四層為高低壓配電間； 3.3 車間供電系統(tǒng)的主結(jié)線 車間變電站的主結(jié)線由于車間的負荷性質(zhì)及生產(chǎn)工藝

15、要求決定。一般采用線路- 畢業(yè)設(shè)計 -變壓器組、單母線及分段單母線三種結(jié)線方式。 （1） 線路-變壓器組主結(jié)線多用在只對三級負荷供電且用電量較小的車間變電站。 （2） 當 6-10KV 高壓負荷的出線較多時，可采用單母線結(jié)線。如負荷中心有一、 二級負荷，則應有與其它電源相聯(lián)絡(luò)的線路，作為備用電源。 （3） 分段單母線結(jié)線方式主要用在一、二級負荷比較重，要求供電可靠性高的車 間。 低壓配電線路常見的結(jié)線方式有放射式結(jié)線、樹干式結(jié)線、變壓器干線結(jié)線、 環(huán)形結(jié)線和柴油發(fā)電機組作備用電源的結(jié)線。 放射式結(jié)線方式的優(yōu)點是配電線路互不影響，供電可靠性高；主要用于容量大、 負荷集中或重要的用電設(shè)備，或需要集

16、中聯(lián)鎖起動、停車的用電設(shè)備。 樹干式結(jié)線方式雖配電設(shè)備和導線材料耗用較少，運行靈活性好，但是干線故 障時影響范圍比較大；一般用于用電設(shè)備布置較均勻、容量不大的場合。 變壓器-干線式結(jié)線方式雖結(jié)線簡單，能大量減低壓配電設(shè)備，但是供電可靠 性不高，并且不適用于頻繁起動，容量較大的沖擊負荷及對電壓質(zhì)量要求嚴格的用 電設(shè)備。 環(huán)形結(jié)線方式供電可靠性高，但是保護裝置及其整定配合較復雜。 綜上所述，車間供配電系統(tǒng)的結(jié)線方式選擇為分段單母線式和放射式結(jié)線方式。 四、車間電力負荷計算及變壓器的選擇 4.1 負荷計算的目的 工業(yè)企業(yè)生產(chǎn)所需要的電能，除大型廠礦企業(yè)建有自備發(fā)電廠可供應部分外， 通常均由電力系統(tǒng)共

17、給。工業(yè)企業(yè)所使用的電能都是通過企業(yè)的各級變電站經(jīng)過變 換電壓后，分配到各用電設(shè)備。因此，工業(yè)企業(yè)變電站可以說是企業(yè)電力供應的樞 紐，所處地位十分重要。如何正確地計算選擇各級變電站的變壓器容量及其它主要 電氣設(shè)備，這是保證企業(yè)安全可靠供電的重要前提。進行企業(yè)電力負荷計算的主要 目的就是為了正確選擇企業(yè)各級變電站的變壓器容量，各種電氣設(shè)備的型號、規(guī)格 以及供電網(wǎng)絡(luò)所用導線牌號等提供科學的依據(jù)。 4.2 負荷計算的方法及加氫裂化裝置主要原始資料 一般常用于企業(yè)電力負荷計算的方法有需用系數(shù)法、利用系數(shù)法、單位面積功 率法、單位指標法和單位產(chǎn)品耗電量法。 畢業(yè)設(shè)計 此設(shè)計采用的是需用系數(shù)法來對加氫裂化

18、裝置進行電力負荷計算的。 因為，需用系數(shù)是用設(shè)備功率乘以需用系數(shù)和同時系數(shù)，直接求出計算負荷。 這種方法簡便，應用廣泛，尤其適用于配、變電所的負荷計算。采用利用系數(shù)法求 出最大負荷的平均負荷，再考慮設(shè)備臺數(shù)和功率差異的影響，乘以與有效臺數(shù)有關(guān) 的最大系數(shù)得出計算負荷，計算過程十分繁瑣。而單位面積功率法和單位指標法主 要多用于民用建筑；單位產(chǎn)品耗電量法主要適用于某些工業(yè)。 加氫裂化裝置技術(shù)參數(shù)一覽表 裝置名稱 Pe(kw) kx cos tan 分餾塔頂冷凝水泵 5.5 0.8 0.84 0.646 硫化劑泵 30 0.8 0.87 0.567 循環(huán)氫壓縮機 5.5 0.8 0.88 0.54

19、重污油抽油泵 22 0.8 0.88 0.54 輕污油抽油泵 22 0.8 0.88 0.54 分餾塔頂空冷器 22 0.8 0.88 0.54 穩(wěn)定塔頂空冷器 22 0.8 0.88 0.54 柴油空冷器 22 0.8 0.88 0.54 反沖洗污油泵 30 0.8 0.89 0.512 新氫壓縮機輔助油泵電機 15 0.8 0.84 0.646 新氫壓縮機油箱電加熱器 15 0.5 0.65 1.17 吸收塔中段回流泵 18.5 0.8 0.89 0.512 新氫壓縮機水站水泵 30 0.8 0.89 0.512 穩(wěn)定塔進泵 45 0.8 0.89 0.512 熱高分子空冷器 30 0.8

20、 0.89 0.512 塔頂循環(huán)回流泵 75 0.8 0.89 0.512 脫吸塔底泵 45 0.8 0.89 0.512 航煤泵 55 0.8 0.89 0.512 注氨泵 15 0.8 0.84 0.646 新氫壓縮機盤車電機 7.5 0.8 0.88 0.54 阻垢劑泵 0.55 0.8 0.76 0.882 引風機 75 0.8 0.89 0.512 壓縮機廠房吊車 75 0.8 0.89 0.512 畢業(yè)設(shè)計 柴油泵 重石腦油泵 90 0.8 0.89 0.512 循環(huán)氫壓縮機油泵電機 30 0.8 0.89 0.512 抗氧劑泵 0.55 0.8 0.76 0.882 緩蝕劑泵 2

21、.2 0.8 0.86 0.593 熱低分子氣/航煤空冷器 30 0.8 0.89 0.512 硫化氫氣提塔頂空冷器 30 0.8 0.89 0.512 分餾塔中斷回流 75 0.8 0.89 0.512 低壓脫硫貧胺液泵 55 0.8 0.89 0.512 硫化氫氣提塔頂泵 75 0.8 0.89 0.512 開工循環(huán)泵 55 0.8 0.89 0.512 分餾塔頂冷凝水泵 15 0.8 0.88 0.54 石腦油分餾塔頂回流泵 45 0.8 0.89 0.512 新氫壓縮機注油器電機 3 0.8 0.87 0.567 分餾塔頂回流泵 90 0.8 0.89 0.512 分溜塔進料泵(P-3

22、204A/B) 280 0.8 0.85 0.62 新氫壓縮機(K-3101)主機 2000 0.9 -0.9 0.36 尾油泵 280 0.8 0.85 0.62 反應進料泵 2200 0.8 0.85 0.62 注水泵 280 0.8 0.85 0.62 新氫壓縮機 11 0.8 0.84 0.646 辦公室外中央空調(diào)室外機 84 0.8 0.84 0.646 辦公室外中央空調(diào)室內(nèi)機 7.5 0.8 0.84 0.646 控制室風恒溫恒濕空調(diào)機 176 0.8 0.84 0.646 配電間風冷空調(diào)機 30 0.8 0.84 0.646 4.3 按需要系數(shù)法確定負荷計算 4.3.1 需用系數(shù)

23、法計算負荷的有關(guān)公式 A. 確定用電設(shè)備組或用電單位計算負荷的公式: a. 有功計算負荷 (KW) = ；式中， 為用電設(shè)備組或用電單位30PexKx 的需要系數(shù)； 為用電設(shè)備組或用電單位的總設(shè)備容量；eP 畢業(yè)設(shè)計 b. 無功計算負荷 Kvar tanPQ30 式中， 為設(shè)備銘牌給定功率因數(shù)角用電設(shè)備組或用電單位功率因數(shù)角的正切值tan c. 視在計算負荷 (KVA) cosS30 d. 計算電流(A) 式中 為用電設(shè)備組或用電單位供電電壓額N30UIN 定值(KV) B. 確定多組用電設(shè)備組或多個用電單位總計算負荷的公式: a. 有功計算負荷 (KW) = 30Pi30K 式中， 為各組的

24、計算負荷(KW)； 為有功負荷同時系數(shù)，由設(shè)備組計算車i30P 間配電干線負荷時可取 =0.850.95，由設(shè)備組直接計算變電所低壓母線總負 荷時可取 =0.80.9。K b. 無功計算負荷 Kvar i3030QqK 式中， 為各組無功計算負荷(Kvar)； 為無功負荷同時系數(shù) ,由設(shè)備組計算i30Q 車間配電干線負荷時可取 =0.90.97，由設(shè)備組直接計算變電所低壓母線總負q 荷時可取 =0.850.95 。 qK c. 視在計算負荷 (KVA) 230230QPS d. 計算電流(A) 式中 為用電設(shè)備電壓額定值 (KV)N30UI e. 無功補償公式 )tant(Q2130C 補償前

25、 =0.85, =0.621cos1tan 補償后 =0.95, =0.3322 畢業(yè)設(shè)計 4.3.2 需用系數(shù)法計算負荷的結(jié)果 （表 1.3） 加氫裂化裝置計算負荷一覽表 裝置名稱 （KW)i30P （Kvar）i30Q （KVA）i30S 分餾塔頂冷凝水泵 4.4 2.842 5.24 硫化劑泵 24 13.608 27.589 反沖洗污油泵 24 13.608 27.589 循環(huán)氫壓縮機 4.4 2.376 5 重污油抽油泵 17.6 9.5 20 輕污油抽油泵 17.6 9.5 20 熱低分子氣/航煤空冷器 150 96.89 硫化氫氣提塔頂空冷器 150 96.89 分餾塔頂空冷器

26、134.4 82.294 穩(wěn)定塔頂空冷器 100.8 62.47 柴油空冷器 134.4 82.294 新氫壓縮機水站水泵 24 12.288 26.963 新氫壓縮機水站水箱加熱 器 30 0 30 熱高分子空冷器 200 129.187 新氫壓縮機輔助油泵電機 24 15.505 28.57 新氫壓縮機油箱電加熱器 30 0 30 吸收塔一中段回流泵 14.8 7.578 16.627 吸收塔二中段回流泵 14.8 7.578 16.627 穩(wěn)定塔進泵 36 18.432 40.445 塔頂循環(huán)回流泵 60 30.72 67.407 脫吸塔底泵 36 18.432 40.445 航煤泵 4

27、4 22.528 49.432 注氨泵 12 6.48 13.638 新氫壓縮機盤車電機 12 7.437 阻垢劑泵 0.44 0.388 0.587 引風機 60 30.72 67.407 畢業(yè)設(shè)計 柴油泵 71.8 46.614 壓縮機廠房吊車 60 30.72 67.407 重石腦油泵 72 36.864 80.89 循環(huán)氫壓縮機油泵電機 24 12.288 26.963 抗氧劑泵 0.44 0.388 0.587 緩侍劑泵 1.76 1.043 2.046 辦公室外中央空調(diào)室外機 67.2 50.4 分餾塔中斷回流泵 60 30.72 67.407 低壓脫硫貧胺液泵 44 22.528

28、 49.432 硫化氫汽提塔頂泵 60 30.72 67.407 開工循環(huán)泵 88 45.056 辦公室外中央空調(diào)室內(nèi)機 6 4.5 控制室風恒溫恒濕空調(diào)機 140.8 105.6 配電間風冷空調(diào)機 24 18 石腦油分餾塔頂回流泵 24 12.288 26.963 新氫壓縮機注油器電機 2.4 1.8 分餾塔頂回流泵 72 36.864 80.89 新氫壓縮機 3.6 2.232 4.236 車間低壓裝置合計 P30（KW） Q30（Kvar） S30（KVA） （380V） 2594.9 1734.42 3121.17 乘以同時系數(shù) Kp=0.9 Kq=0.95 2335.41 1647.

29、699 921.052 低壓無功補償 -677.2689 補償后計算負荷 2335.41 970.4301 2529.01 新氫壓縮機主機 3600 -1296 分溜塔進料泵 224 138.88 263.56 尾油泵 224 138.88 263.56 反應進料泵 1760 1091.2 2070.83 注水泵 448 276.76 車間總合計 10632.31 5258.2801 備注： 低壓（380V）側(cè)： =3842.5A ；高壓(6KV)側(cè)： =946.1A30I 30I 畢業(yè)設(shè)計 4.4 尖峰電流 尖峰電流是指持續(xù)時間只 12s左右的短時最大負荷電流，它對導線和電器設(shè)備 有很大的損

30、害作用，一般用來作為選擇校驗熔斷器、自動開關(guān)、斷路器等設(shè)備的依 據(jù)。 4.4.1 尖峰電流的計算 (1) 單臺用電設(shè)備的尖峰電流 NSTPKII 式中， 為尖峰電流； 為設(shè)備的啟動電流倍數(shù)； 為設(shè)備的啟動電流；PKIST 對一般的籠型異步電動機而言 =67； 對于級數(shù)4 的籠型異步電機ST 一般取 7。ST 依次為計算依據(jù)，可以計算出整個加氫裂化車間各裝置的尖峰電流，計算結(jié)果 如表 1.4所示。 (2) 低壓 380V的車間總設(shè)備的尖峰電流 maxNST30PKII 已知車間低壓設(shè)備的總計算電流 =3842.5A30I 所以 =3842.5+267.46=5446.9AmaxNST30PKII

31、 （表 1.4） 加氫裂化裝置的尖峰電流和計算電流一覽表 裝置名稱 Ie(A) KTS IPK（A） I30（A） 分餾塔頂冷凝水泵 11.6 7 81.2 7.96 硫化劑泵 56.8 7 397.6 41.92 注氨泵 29.4 7 205.8 20.72 循環(huán)氫壓縮機 11.1 7 77.7 7.6 重污油抽油泵 42 7 294 30.39 輕污油抽油泵 42 7 294 30.39 分餾塔頂空冷器 42 7 294 30.39 穩(wěn)定塔頂空冷器 42 7 294 30.39 柴油空冷器 42 7 294 30.39 反沖洗污油泵 56.9 7 398.3 40.97 新氫壓縮機輔助油泵

32、電機 29.4 7 205.8 20.72 新氫壓縮機水站水泵 56.9 7 398.3 40.97 熱低分子氣/航煤空冷器 56.9 7 398.3 40.97 硫化氫氣提塔頂空冷器 56.9 7 398.3 40.97 畢業(yè)設(shè)計 新氫壓縮機油箱電加熱器 45.6 7 398.3 40.97 熱高分子空冷器 56.9 7 398.3 40.97 吸收塔一中段回流泵 35.5 7 248.5 25.26 吸收塔二中段回流泵 35.5 7 248.5 25.26 穩(wěn)定塔進泵 83.9 7 587.3 61.45 塔頂循環(huán)回流泵 140.1 7 980.7 102.42 脫吸塔底泵 83.9 7

33、587.3 61.45 航煤泵 102.7 7 718.9 75.11 阻垢劑泵 1.5 7 10.5 0.89 引風機 140.1 7 980.7 102.42 壓縮機廠房吊車 140.1 7 980.7 102.42 柴油泵 140.1 7 980.7 102.42 重石腦油泵 167 7 1169 122.9 循環(huán)氫壓縮機油泵電機 15 7 105 10.36 抗氧劑泵 1.5 7 10.5 0.89 緩侍劑泵 4.7 7 32.9 3.11 分餾塔中斷回流 140.1 7 980.7 102.42 低壓脫硫貧胺液泵 102.7 7 718.9 75.11 硫化氫氣提塔頂泵 140.1

34、7 980.7 102.42 開工循環(huán)泵 102.7 7 718.9 75.11 硫化氫氣提塔頂泵 140.1 7 980.7 102.42 分餾塔頂冷凝水泵 29.4 7 205.8 20.72 石腦油分餾塔頂回流泵 15 7 105 10.36 新氫壓縮機注油器電機 3.4 7 23.8 2.15 分餾塔頂回流泵 167 7 1169 122.9 尾油泵 36 7 252 24.5 分溜塔進料泵 36 7 252 24.5 反應進料泵 261 5.2 1357.2 199.27 新氫壓縮機主機 223 5.2 1159.6 199.27 注水泵 35 7 245 24.5 加藥裝置加藥泵

35、3.4 7 23.8 2.15 控制室新風凈化機 3.4 7 23.8 2.15 新氫壓縮機 22.6 7 158.2 15.92 畢業(yè)設(shè)計 4.5 車間變壓器的選擇 變壓器是電力系統(tǒng)中數(shù)量極多且地位十分重要的電器設(shè)備，它的作用就是升高 和降低電壓。 4.5.1 車間變電站變壓器臺數(shù)的選擇原則： （1） 對于一般的生產(chǎn)車間盡量裝設(shè)一臺變壓器； （2）如果車間的一、二級負荷所占比重較大，必須兩個電源供電時，則應裝設(shè) 兩臺變壓器。每臺變壓器均能承擔對全部一、二級負荷的供電任務(wù)。如果與相鄰車 間有聯(lián)絡(luò)線時，當車間變電站出現(xiàn)故障時，其一、二級負荷可通過聯(lián)絡(luò)線保證繼續(xù) 供電，則亦可以只選用一臺變壓器。

36、（3）當車間負荷晝夜變化較大時，或由獨立（公用）車間變電站向幾個負荷曲 線相差懸殊的車間供電時，如選用一臺變壓器在技術(shù)經(jīng)濟上顯然是不合理的，則亦 裝設(shè)兩臺變壓器。 4.5.2 變壓器容量的選擇： （1） 變壓器的容量 ST（可近似地認為是其額定容量 SNT）應滿足車間內(nèi)所 有用電設(shè)備計算負荷 S30的需要，即 STS30 ； （2）低壓為 0.4Kv的主變壓器單臺容量一般不宜大于 1000KVA（JGJ/T16 92規(guī)定）或 1250 KVA（GB5005394 規(guī)定） 。如果用電設(shè)備容量較大、負荷集中 且運行合理時，亦可選用較大容量的變壓器。這樣選擇的原因：一是由于一般車間 的負荷密度，選用

37、 1000-1250 KVA的變壓器更接近于負荷中心，減少低壓配電線 路的電能損耗、電壓損耗和有色金屬消耗量；另一是限于變壓器低壓側(cè)總開關(guān)的斷 流容量。 4.5.3 低壓為 230/400V 的配電變壓器聯(lián)結(jié)組別的選擇： （1） 選擇 Y,yn0聯(lián)結(jié)組別的幾種情況： 三相負荷基本平衡，其低壓中性線電流不致超過低壓繞組額定電流 25%時； 供電系統(tǒng)中高次諧波干擾不嚴重時； 低壓單相接地短路保護的動作靈敏度達到要求時； （2） 選擇 D,yn11聯(lián)結(jié)組別的幾種情況： 由單相不平衡負荷引起的中性電流超過變壓器低壓繞組額定電流 25%時； 畢業(yè)設(shè)計 供電系統(tǒng)中存在較大的“諧波源” ，三次及以上高次次諧

38、波電流比較突出時； 需要增大單相短路電流值，以確保低壓單相接地短路保護的動作靈敏度； 除此之外,考慮到加氫裂化裝置在整個廠生產(chǎn)過程中所起到的作用，車間應該設(shè) 有四臺變壓器，四套設(shè)備同時運行；每臺變壓器承擔 50%的計算負荷，兩臺變壓器 互為暗備用；但兩臺變壓器的容量均按計算負荷的 70%80%來選擇。這樣，變壓器 在正常運行時的負載率 不超過下列百分值： =(50/80)%(50/70)%62.5%71% 基本上滿足經(jīng)濟運行的要求。在故障的情況下,不用考慮變壓器的過負荷能力就能擔 負起對全部負荷供電的任務(wù)。 綜上所述: 依據(jù)車間低壓裝置的計算負荷可以選定催化車間變壓器為： 選用 10KV級 S

39、10系列節(jié)能型電力變壓器四臺。 其技術(shù)參數(shù)如下： 額定容量：1600KVA 一次側(cè)額定電壓：6000V 二次側(cè)額定電壓：400V 聯(lián)結(jié)組別：Y,yn0 或 Dyn11 空載損耗：Pk=2.20KW 短路損耗：Pe=13.8KW 短路電壓百分值：ud %=4.5 空載電流百分值：Ik %=0.6 當電流通過變壓器時，就要引起有功功率和無功功率的損耗，這部分功率損耗 也需要由電力系統(tǒng)供給。因此，在確定車間主結(jié)母線時需要考慮到這部分功率損耗。 變壓器的負荷率：=S30/Se =2529.01/1600440% 變壓器的有功損耗為：Pb=Pk+Pe Pb =2.20+0.413.8=4.408Kw 變

40、壓器的無功損耗為：Qb=Qk+Qe Qb = Ik %/100 Se+ud %/100 Se =0.6/1001600+0.44.5/100 1600 =21.12Kvar 五、 短路及短路電流的計算 5.1 短路的概述 “短路”是電力系統(tǒng)中常發(fā)生的一種故障。所謂短路是指電網(wǎng)某一相導體未通 過任何負荷而直接與另一相導體或地接觸。電器設(shè)備載流部分絕緣損壞是形成短路 畢業(yè)設(shè)計 的主要原因，它帶來的危害也是相當嚴重的。后果： （1）損壞電氣設(shè)備：短路電路要產(chǎn)生很大的電動力和很高的溫度，可使故障設(shè) 備造成嚴重的損壞，并可能損壞電路其它設(shè)備。 （2）造成停電事故：由于電路中裝設(shè)有短路保護裝置，因此在電路

41、短路時，將 使得短路電路斷開，從而造成停電。短路點越靠近電源，短路引起停電的范圍越大， 給國民經(jīng)濟造成的損失越大。 （3）引起電壓驟降：短路時電壓要驟降，從而嚴重影響電氣設(shè)備的運行。電壓 的嚴重下降，還可能破壞各發(fā)電廠并列運行的穩(wěn)定性，使得并列運行的發(fā)電機組失 去同步，造成系統(tǒng)解列. （4）造成電磁干擾：不對稱短路電流產(chǎn)生的不平衡磁場，對附近的通信線路、 信號系統(tǒng)及電子設(shè)備等產(chǎn)生嚴重的干擾，影響其正常運行，甚至可能造成誤動作。 常見的幾種短路類型 （1） 對稱短路： 三相短路 ：)3(k （2） 不對稱短路： 兩相短路 )2(k 兩相接地短路 )1.(k 畢業(yè)設(shè)計 單相短路 :)1(k 進行短

42、路電流計算的目的是為了保證電力系統(tǒng)安全運行，在設(shè)計選擇電器設(shè) 備時都要用可能流經(jīng)該設(shè)備的最大短路電流進行熱穩(wěn)定校驗和動穩(wěn)定校驗，以保 證該設(shè)備在運行中能夠經(jīng)受住突發(fā)短路故障引起的發(fā)熱效應和電動理效應的巨大 沖擊。同時，為了盡快切斷電源對短路點的供電，采用了各種繼電保護和自動裝 置，這些裝置的整定計算也需要準確的短路電流數(shù)據(jù)。 為了校驗各種電器設(shè)備，必須找出可能出現(xiàn)的最嚴重的短路電流。經(jīng)分析， 發(fā)現(xiàn)在空載線路上且恰好當某一相電壓過零時刻發(fā)生三相短路，在該相中就會出 現(xiàn)最為嚴重的短路電流。 畢業(yè)設(shè)計 5.2 電力網(wǎng)絡(luò)中的短路計算 5.2.1 短路計算的相關(guān)公式 （表 5.1） 有名值與標幺值換算公

43、式 參數(shù)名稱 有名值 標幺值 說明 功率 S dS一般取 Sd=100MVA 電壓 U dU一般取 Ud=Uev 電流 I dI ddU3SI 電抗 X =dX2US是以 Sd 為基準容 量的標幺值 變壓器電抗 N 2KT10SU%NdkT10S% 線路電抗 LX1 2d1LUX為線路每公里電抗1 值 電抗器電抗 NRI310U%2dNRIS310 %為電抗器銘牌上R 數(shù)值 畢業(yè)設(shè)計 根據(jù)經(jīng)驗值，一般 6KV 電壓級的基準數(shù)據(jù)如下示： =100MVA； = ；基準電壓為 6.3KV；基準電抗為 0.397 ；基準電流為dSdUav 9.16KA 高壓網(wǎng)絡(luò)中對于無窮大電源系統(tǒng)三相短路標幺值法計算

44、公式： 為系統(tǒng)電源到短路點間的總阻抗；X1IIt （KA） 為短路點處的平均電壓， 為次暫態(tài)短路電流； d U3S d I = （MVA） ；KSNI （KA） 為沖擊電流， 為短路電流沖擊系數(shù)；shshk2ishishk 低壓配電網(wǎng)絡(luò)中短路電流的計算 （1） 高壓側(cè)系統(tǒng)的等值電抗 配電變壓器容量較小，阻抗值較大，一般可認為短路時其高壓側(cè)母線電壓保持 不變，即為無窮大電源系統(tǒng)?？蓳?jù)下式算出系統(tǒng)的等值阻抗（折算到 400V 側(cè)）： 配電變壓側(cè)短路容量，KVA； m95Z.0X1.0RmS40ZSSSK2 k （2） 變壓器的阻抗 R10SU%ZSUP 2TTN2KT2NKT ； 式中， 的單位為

45、 KW； 的單位為 V； 的單位為 KVAN （3） 低壓電網(wǎng)內(nèi)電阻值較大，不能略去。用 來代替計算中的電2XZ 抗 X。 （4） 一般采用標幺值法或有名值計算比較簡便。 采用有名值計算時電壓單位用 V，電流用 KA，容量用 KVA，阻抗用 。m 有關(guān)計算公式 ）（）（）（ ； 3K2K2avav3K 86I.0IXR3UZII 式中， 為短路回路每相的總阻抗， ； 、 分別為短路回路每相的總電阻、總電抗， m ； 為平均額定線電壓，V 。mavU 畢業(yè)設(shè)計 5.2.2 短路計算中應注意的問題 1. 短路電流沖擊系數(shù) 的取值shk 在高壓電網(wǎng)中其它地點短路取 1.8；在 1000V 及以下變壓

46、器低壓側(cè) 0.4KV 短路 時取 1.3； 2. 對電網(wǎng)中異步電動機負荷的處理 一些接在短路點附近（5m 內(nèi)）且容量較大的異步電動機（電動機容量大于 100KW或總?cè)萘看笥?100 KW的感應電動機） ，在短路初瞬次暫態(tài)階段，短路點的電 壓為零，這些電動機因為有較大的慣性，轉(zhuǎn)速不能立即降到零，因此其反電動勢大 于電網(wǎng)的剩余電壓。此時看作一臺發(fā)電機，能向短路點反饋次暫態(tài)短路電流和沖擊 短路電流?？砂聪鹿接嬎悖?；MN IXEIMN3I.5I17.09MNsh)(sh)(shsh() I48K.7.K22i 式中， 為電動機次暫態(tài)電勢標幺值，一般取 0.9； 為電動機次暫態(tài)電抗標幺值，一般取 0

47、.17； 為電動機短路電流沖擊系數(shù)，M )(sh 一般高壓電動機取 1.41.6，低壓電動機取 1.0； 3. 系統(tǒng)等值電抗的估算： ， 為系統(tǒng)分界母線處的短路容量（有時用該處斷路器額定斷流容量kdSX 代替） 電網(wǎng)中發(fā)生三相短路時，短路點的電壓降為零，短路點附近的電壓也大為降低。 為分析短路時電力系統(tǒng)的運行狀態(tài)或因繼電保護整定計算的要求，需要計算系統(tǒng)中 某點在短路時的電壓（殘壓） 為由短路點算起到系統(tǒng)某點的電抗標幺值；XIUre （表 5.2） 高壓側(cè)三相短路電流計算一覽表 短 路 點 )3(ZqII （KA） sh （KA） shi （KA） )M(shi （KA） shi （KA） S

48、（MVA） d1、8 327.68 494.8 831.65 831.65 3575.56 畢業(yè)設(shè)計 d2 254.44 384.2 645.77 645.77 2773.14 d3、13 295.48 446.17 749.93 2.93 752.86 3220.44 d4、10 101.78 153.69 258.32 0.4 258.72 1109.3 d5、11 101.78 153.69 258.32 0.39 258.71 1109.3 d6、12 101.78 153.69 258.32 0.39 258.71 1109.3 d7、9 295.48 446.17 749.93 2

49、.93 752.86 3220.44 備注：（1） -為三相短路時周期分量的有效值，用來作為推算其它各短路電流)3(ZqI 計算量的基本依據(jù)。 （2） -為三相短路電流的穩(wěn)態(tài)有效值，用來校驗電器和電路中載流部件的 熱穩(wěn)定性。 （3） -為次暫態(tài)短路電流，用來作繼電保護的整定計算和校驗斷路器的額I 定斷流量。 （4） -為三相短路后第一周期內(nèi)短路電流（指最嚴重情況下的最嚴重相的sh 第一周期的電流峰值）的有效值，用來校驗電器設(shè)備的動穩(wěn)定性，有時也用作校驗 斷路器的額定斷流量。 （5） -為三相短路沖擊電流（指最嚴重短路情況下，三相短路電流中最嚴shi 重相的第一周期的電流峰值） ，用來校驗電器設(shè)

50、備和母線的動穩(wěn)定性。 （6） -為次暫態(tài)三相短路容量，用來校驗斷路器的遮斷能力。S （7） -為電動機的反饋沖擊電流)M(shi （8） -為考慮了電動機的反饋電流后短路電流的沖擊值 )(shshii （表 5.3） 低壓側(cè)三相短路電流計算一覽表 短路點 II)3(Zq （KA） shI （KA） )M(shi （KA） S （MVA） d1、9 148.81 344.67 162.2 102.98 d2 27.18 61.13 29.63 18.81 d3 85.41 192.09 93.1 59.1 d4 20.13 45.27 21.94 12.66 d5 117.35 263.92 1

51、27.91 81.21 畢業(yè)設(shè)計 d6 10.35 23.28 11.28 7.17 d7 8.37 18.82 9.12 5.79 d8 33.65 75.68 36.68 23.28 六、導線及其截面的選擇 6.1 導線和電纜的選擇 導線和電纜選擇是工業(yè)企業(yè)供電網(wǎng)絡(luò)設(shè)計中的一個重要組成部分，因為它們是 構(gòu)成供電網(wǎng)絡(luò)的主要元件，電能必須依靠它們來輸送分配。在選擇導線和電纜的型 號及截面時，既要保證供電的安全可靠，又要充分利用導線和電纜的負載能力。 選擇導線和電纜截面時，必須考慮以下幾個因素，這些因素也是我們的選擇原 則： （1）發(fā)熱問題 電流通過導線或電纜時將引起發(fā)熱，從而使其溫度升高。當通

52、 過的電流超過其允許電流時，將其絕緣線和電纜的絕緣加速老化，嚴重時將燒毀導 線或電纜，或引起其它的事故，不能保證安全供電。另一方面為了避免浪費有色金 屬，應該充分利用導線和電纜的負荷能力。因此，必須按導線或電纜的允許載流量 來選擇其截面。 （2）電壓損失問題 電流通過導線時，除產(chǎn)生電能損耗外，由于線路上有電阻 和電抗，還產(chǎn)生電壓損失。當電壓損失超過一定的范圍后，將使用電設(shè)備端子上的 電壓不足，嚴重影響用電設(shè)備的正常運行。 （3）架空線路的機械強度 架空線路經(jīng)受風、雪、覆冰和溫度變化的影響，因 此必須有足夠的機械強度以保證其安全運行，其截面不得小于某一最小允許截面。 （4） 經(jīng)濟條件 導線和電纜

53、截面的大小，直接影響網(wǎng)絡(luò)的出投資及電能損耗的 大小。截面選的小些，可節(jié)約有色金屬和減少電網(wǎng)投資，但網(wǎng)絡(luò)中的電能損耗增大。 反之，網(wǎng)路中的電能損耗雖然減少，但有色金屬耗用量和電網(wǎng)投資都隨之增大。因 此這里有一個經(jīng)濟運行的問題，即所謂按經(jīng)濟電流密度選擇導線和電纜截面，此時 網(wǎng)路中的年運行費用最小。 6.2 導線截面選擇及校驗的方法 常用選擇導線截面的方法有：按發(fā)熱條件選擇；按照允許電壓損失條件選擇； 按照機械強度條件選擇；按照經(jīng)濟電流密度條件選擇。 從原則上講，上述四個條件都滿足，以其中最大的截面作為我們應該選取的導 畢業(yè)設(shè)計 線截面。但是，對一般工業(yè)企業(yè) 610KV線路來說，因為電力線路不長，如

54、按照經(jīng)濟 電流密度來選擇導線的截面，則往往偏大，所以一般只作為參考數(shù)據(jù)。只有大型工 業(yè)企業(yè)的外部電源線路，但負荷較大、線路較長時，特別是 35KV 及以上的輸電線 路，主要應按經(jīng)濟電流密度來選擇導線截面。 對于一般的工業(yè)企業(yè)內(nèi)部 610KV 線路，因線路不長，其電壓損失不大，所以 一般按發(fā)熱條件選擇，然后按其它條件進行校驗。對于 380V 低壓線路，雖然線路 不長，但因電流較大，在按發(fā)熱條件選擇的同時，還應按允許電壓損失的條件進行 校驗。 按照允許電壓損失條件選擇條件： 5% 進行校驗，各設(shè)備導線的選擇均滿足此n1a2N0an12N0 LqUXLpR%U 條件。 式中， 、 為每公里線路的電阻

55、和電抗；0 為由有功負荷及電阻引起的電壓損失；a n12NLpUR 為由無功負荷及電抗引起的電壓損失； n1a20qX 除此校驗條件外，還需考慮到熔斷器和自動開關(guān)與導線截面的配合問題，它們 之間也需要滿足一定的關(guān)系： （1） 對于動力支線采用電纜敷設(shè)時，熔斷器和電纜允許電流的倍數(shù)關(guān)系是 （ 為熔斷器熔體的額定電流，A； 為電纜允許的電流，A） ；自動開關(guān)5.2IYererI YI 和電纜允許電流的倍數(shù)關(guān)系是 ， （ 為長延時脫扣器整定電流，0.1IYgzd5.4IYszdgzdI 為瞬時脫扣器整定電流，A） 。szdI （2） 對于動力干線采用電纜敷設(shè)時，熔斷器和電纜允許電流的倍數(shù)關(guān)系是 ；自

56、動開關(guān)和電纜允許電流的倍數(shù)關(guān)系是 ， 。5.1IYer 0.1IYgzd5.4IYszd （3） 對于有爆炸危險的廠房中選擇電纜截面的條件為 1.25。NI 綜上所述： 畢業(yè)設(shè)計 加氫裂化車間各用電設(shè)備導線及其截面的選擇和校驗情況如下表所示： （表 6.1） 車間各用電設(shè)備導線截面的選擇和校驗 設(shè)備名稱 電纜型號 （ AYI ） (A)NI1.25NYI 分餾塔頂冷凝水泵 VLV29-3 430 11.6 合格 硫化劑泵 VLV29-3 25 87 56.8 合格 循環(huán)氫壓縮機 VLV29-3 4 30 11.1 合格 重污油抽油泵 VLV29-3 16 67 42 合格 輕污油抽油泵 VLV

57、29-3 1667 42 合格 分餾塔頂空冷器 VLV29-3 16 67 42 合格 穩(wěn)定塔頂空冷器 VLV29-3 16 67 42 合格 柴油空冷器 VLV29-3 16 67 42 合格 新氫壓縮機水站水泵 VLV29-3 2587 56.8 合格 新氫壓縮機水站水箱 加熱器 VLV29-3 25 87 56.8 合格 熱高分子空冷器 VLV29-3 25 87 56.8 合格 熱低分子氣/航煤空 冷器 VLV29-3 2587 56.8 合格 硫化氫氣提塔頂空冷 器 VLV29-3 25 87 56.8 合格 新氫壓縮機輔助油泵 電機 VLV29-3 638 29.4 合格 新氫壓縮

58、機油箱電加 熱器 VLV29-3 4 30 11.1 合格 反沖洗污油泵 VLV29-3 2587 56.9 合格 新氫壓縮機水站水泵 VLV29-3 25 87 56.9 合格 吸收塔一中回流泵 VLV29-3 10 51 35.5 合格 吸收塔二中回流泵 VLV29-3 10 51 35.5 合格 穩(wěn)定塔進料泵 VLV29-3 35108 83.9 合格 塔頂循環(huán)回流泵 VLV29-3 95 192 140.1 合格 脫吸塔底泵 VLV29-3 35 108 83.9 合格 航煤泵 VLV29-3 50 132 102.7 合格 注氨泵 VLV29-3 638 29.4 合格 畢業(yè)設(shè)計 新

59、氫壓縮機盤車電機 VLV29-3 430 15 合格 阻垢劑泵 VLV29-3 4 30 1.5 合格 引風機 VLV29-3 95 192 140.1 合格 柴油泵 VLV29-3 95 192 140.1 合格 壓縮機廠房吊車 VLV29-3 95192 140.1 合格 重石腦油泵 VLV29-3 120 218 167 合格 循環(huán)氫壓縮機油泵電 機 VLV29-3 25 87 56.9 合格 抗氧劑泵 VLV29-3 430 1.5 合格 緩侍劑泵 VLV29-3 4 30 4.7 合格 分段塔回流泵 VLV29-3 95 192 140.1 合格 低壓脫硫貧胺液泵 VLV29-3 5

60、0 132 102.7 合格 硫化氫氣提塔頂泵 VLV29-3 95192 140.1 合格 開工循環(huán)泵 VLV29-3 50 132 102.7 合格 分餾塔頂冷凝水泵 VLV29-3 6 38 29.4 合格 分餾塔頂回流泵 VLV29-3 120 218 167 合格 新氫壓縮機主機 YJLV-3 240396 261 合格 石腦油分餾塔頂回流 泵 VLV29-3 25 87 56.9 合格 新氫壓縮機注油器電 機 VLV29-3 4 30 3.4 合格 反應進料泵 YJLV-3 240396 261 合格 注水泵 VLV29-3 10 51 35 合格 分溜塔進料泵 VLV29-3 1

61、0 51 36 合格 尾油泵 VLV29-3 10 51 36 合格 高壓干線 2 (VLV29-3 240)473 合格 低壓干線 2 (VV-1 800) 1921 合格 畢業(yè)設(shè)計 七、車間高、低壓電氣設(shè)備及其選擇 7.1 低壓電氣的選擇及校驗條件 7.1.1 按工作電壓選擇 一般電器額定電壓 應不低于所在電路額定電壓 即NeUNUNe 7.1.2 按工作電流來選擇熔斷器熔體的額定電流 一般電器額定電流 應不低于所在電路的計算電流 即NeI 30INe30I A 保護動力線路的熔斷器的選擇 a. 熔體的電流 應不小于電路的計算電流 ，即 FE 30FE30 b. 熔體電流 應躲過電路的尖峰

62、電流 ，即 KNI pkINIpkI 輕載起動電動機 K=0.250.3； 供多臺電動機 K=0.51 c. 熔體電流 應與被保護線路配合，以免線路過負荷引起過熱甚至絕緣燃燒FE 而熔體不熔斷 F，因此需要滿足 FENIOLKalI 為導線或電纜的允許載流量； 為導線或電纜的允許短時過負荷系數(shù)(當熔斷alI 器只作短路保護時，對電纜導線取 =2.5；當熔斷器同時作短路保護和過載保 護時， =1)。OLK B. 保護照明線路的熔斷器的選擇 對于熒光燈或高壓汞燈取 =1FENII30 IK 根據(jù)經(jīng)驗一般選擇 RC1A型熔斷器 C. 保護變壓器的熔斷器的選擇 保護變壓器的熔斷器的熔體電流 應躲過變壓

63、器的允許過負荷電流和勵磁涌FENI 流,須按下式選擇: =（1.52.0） ； 為變壓器一次側(cè)額定電流FENI T1I D. 保護電容器的熔斷器的選擇 保護并聯(lián)電容器的熔斷器容體電流應躲過電容器的合閘電流，一般應按下公式 選擇： FENI= 式中 為電容器的額定電流；CKNI CNI 為計算系數(shù) （一臺電容器 = 1.52.0）K E. 保護電壓互感器的熔斷器的選擇 根據(jù)經(jīng)驗: 保護電壓互感器的熔斷器熔體電流 =0.5AFENI 畢業(yè)設(shè)計 7.1.3 低壓熔斷器的選擇 低壓熔斷器宜選擇限流式熔斷器（RT、RS 等型） 。 因為這類限流式熔斷器的熔件一般為導熱性好、熱容量小的銅、銀等金屬材料，

64、通常熔件上焊錫，利用其“冶金效應”來改善其保護性能；熔斷管內(nèi)一般充填石英 砂，以改善滅弧性能。主要用于要求快速斷開短路、斷流能力要求較大及同時要求 保護過負荷的場所。 而非限流式熔斷器（RC、RM 等型）的熔件一般為導熱性差、熱容量較大的鉛、 錫、鋅等金屬材料，熔管內(nèi)一般不充填石英砂，一般用于斷流能力要求較小及次要 場所。 7.1.4 車間低壓配電屏的選擇 選用 BFC2B 型抽屜式低壓配電屏。BFC2B 型抽屜式低壓配電屏適用于發(fā)電 廠、變電所等 500V以下的交流三相三線制或三相四線制系統(tǒng)，作為動力及照明配電 用。該配電屏配用了 AH系列開關(guān)，按主電路方案的組合方式分為空氣斷路器柜、單 面

65、抽屜柜和雙面抽屜柜三種類型。 各主要電器設(shè)備簡介： LMZJ1-0.5型電流互感器為母線式、澆注絕緣、戶內(nèi)產(chǎn)品，適用于交流 50HZ、500V 及以下的線路中，供電流、電能和功率測量以及繼電保護用。 RT0系列有填料封閉管式熔斷器，適用于交流 50 HZ、額定電壓 380V及以下短 路電流大的網(wǎng)絡(luò)或配電裝置中，作為電纜、導線及電器設(shè)備的短路保護及導線、電 纜的過負荷保護。尤其適用于供電線路或斷流能力要求較高的場所。 CJ10 系列交流接觸器為一般任務(wù)接觸器，適用于 50HZ、電壓 380V及以下，電 流 150A及以下電力線路中，并適用于頻繁啟動和控制交流電動機。 JR15系列熱繼電器是一種雙

66、金屬片式熱繼電器，適用于長期工作的一般交流電 動機的過載保護。 7.2 高壓電氣選擇及校驗條件 7.2.1 按工作電壓選擇 電器額定電壓 應不低于所在電路額定電壓 即NeUNUNe 7.2.2 按工作電流來選擇熔斷器熔體的額定電流 一般電器額定電流 應不低于所在電路的計算電流 即eI 30Ie30I 7.2.3 短路動穩(wěn)定度的校驗條件 （1） 斷路器、負荷開關(guān)、隔離開關(guān)、電抗器的動穩(wěn)定電流的峰值 應不小maxi 畢業(yè)設(shè)計 于可能的最大的短路沖擊電流 ，或其動穩(wěn)定電流有效值 應不小于可能的最大shi maxI 的短路沖擊電流 即 ；shImaxishaxI （2）電流互感器大多數(shù)給出動穩(wěn)定倍數(shù) ，其動穩(wěn)定度校驗條)I2(iK1Naxes 件為 ；sh1NesiIK 式中， 為電流互感器的額定一次電流 7.2.4 短路熱穩(wěn)定度的校驗條件 斷路器、負荷開關(guān)、隔離開關(guān)、電抗器的熱穩(wěn)定度校驗條件為 ima2)3(ttI 式中， 為電器的熱穩(wěn)定電流；t 為其熱穩(wěn)定時間； 為通過電器的三相短路穩(wěn)態(tài)I )3(I 電流； 為短路發(fā)熱假象時間。ima 電流互感器大多給出熱穩(wěn)定倍數(shù) 和熱穩(wěn)定時間 t，其熱穩(wěn)