吸盤式搬運(yùn)機(jī)械手的設(shè)計與研究分析

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1、SHANGqiUJMSTITLTFOFTECIiNOLOGY 商丘 2016-JX-SJ 工學(xué)院 080202-115 本科畢業(yè)設(shè)計 一種吸盤式搬運(yùn)機(jī)械手的設(shè)計與研究 學(xué) 院 機(jī)械工程學(xué)院 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 學(xué) 號 4112020407 學(xué)生姓名 周成 指導(dǎo)教師 張保恒高威 提交日期 2016年05月23日 誠信承諾書 本人鄭重承諾和聲明： 我承諾在畢業(yè)論文撰寫過程中遵守學(xué)校有關(guān)規(guī)定，恪守學(xué) 術(shù)規(guī)范，此畢業(yè)設(shè)計中均系本人在指導(dǎo)教師指導(dǎo)下

2、獨(dú)立完成，沒 有剽竊、抄襲他人的學(xué)術(shù)觀點(diǎn)、思想和成果，沒有篡改研究數(shù)據(jù)，凡涉及其他作者的觀點(diǎn)和材料，均作了注釋，如有違規(guī)行為發(fā)生我愿承擔(dān)一切責(zé)任，接受學(xué)校的處理，并承擔(dān)相應(yīng)的法律責(zé)任。 畢業(yè)設(shè)計作者簽名： 年月 根據(jù)工廠的實際環(huán)境和自動化設(shè)備的布局，設(shè)計了六個自由度的關(guān)節(jié)型吸盤式搬運(yùn)機(jī)械手，它基本能夠到達(dá)空間的任意位置，實現(xiàn)物品的準(zhǔn)確轉(zhuǎn)移。通過查閱相關(guān)資料，結(jié)合各方面的因素，確定了機(jī)械手的總體設(shè)計方案，通過相關(guān)的技術(shù)參數(shù)的查閱，確定了手臂、吸盤等參數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)化。在此基礎(chǔ)上通過采樣、分析、計算、校驗，確定了各部件的結(jié)構(gòu)尺寸，以及電機(jī)、減速器規(guī)格的選擇。 通過solidworks軟件，根據(jù)

3、相關(guān)尺寸的大小，繪制出機(jī)械手的三維實體模型,并且繪制出相應(yīng)的工程圖。對吸盤機(jī)械手進(jìn)行運(yùn)動學(xué)分析及手臂的位移、速度、加速度等運(yùn)動仿真，模擬出機(jī)械手的運(yùn)動軌跡，繪制出機(jī)械手的運(yùn)動參數(shù)曲線圖，并能夠?qū)崿F(xiàn)物品迅速準(zhǔn)確轉(zhuǎn)移到目的地的動作。 關(guān)鍵詞：吸盤式關(guān)節(jié)型機(jī)械手；機(jī)器臂結(jié)構(gòu)分析；結(jié)構(gòu)設(shè)計；三維設(shè)計；運(yùn)動學(xué)仿真 ASTRACT Accordingtothelayoutoftheactualplantenvironmentandautomationequipment,thedesignofthesixdegreesoffreedomarticulatedsuctioncuptypemanipula

4、tor,whichcanbasicallyarriveatarbitrarylocationinspace,torealizetheaccuratetransfer.Throughaccesstorelevantinformation,combinedwithvariousaspectsoffactors,todeterminetheoveralldesignschemeofthemanipulator,throughaccesstorelevanttechnicalparameterstodeterminethearm,standardizationofdiskparameters.Onth

5、isbasis,throughsampling,analysis,calculationandvalidation,todeterminethestructuresizeofeachcomponent,andthemotor,decelerationdevicespecification. BySolidWorkssoftware,accordingtothesizerelatedtothesizeofthedrawthethree-dimensionalentitymodelofthemanipulator,anddrawthecorrespondingengineeringdrawing

6、s.Themanipulatorsuckerforkinematicsanalysisandarmofthedisplacement,velocityandaccelerationofmotionsimulation.Simulationofthetrajectoryofthemanipulatordrawmanipulatormotionofparametriccurves,andcanrealizethegoodsquicklyandaccuratelytransferredtothedestinationoftheaction. Keywords:Articulatedmanipula

7、tor；RobotarmstructureanalysisStructuredesign；Three-dimensionaldesign;Kinematicssimulation 1 緒論0 1.1 引言0 1.2 關(guān)節(jié)機(jī)械手研究概況1 1.2.1 國外研究現(xiàn)狀1 1.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀1 1.3 關(guān)節(jié)機(jī)械手的總體結(jié)構(gòu)2 1.4 主要內(nèi)容3 1.5 本章小結(jié)4 2 總體方案設(shè)計5 2.1 機(jī)械手工程概述5 2.2 工業(yè)機(jī)械手總體設(shè)計方案論述5 2.3 機(jī)械手機(jī)械傳動原理6 2.4 機(jī)械手總體方案設(shè)計7 2.5 本章小結(jié)8 3機(jī)械手大臂部結(jié)構(gòu)設(shè)計9 3.1 大臂

8、部結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本要求9 3.2 大臂部結(jié)構(gòu)設(shè)計9 3.3 大臂電機(jī)及減速器選型9 3.4 減速器參數(shù)的計算10 3.5 承載能力的計算14 3.5.1 柔輪齒面的接觸強(qiáng)度的計算14 3.5.2 柔輪疲勞強(qiáng)度的計算15 3.6 本章小結(jié)19 4小臂結(jié)構(gòu)設(shè)計20 4.1 腕部設(shè)計20 4.1.1 手腕偏轉(zhuǎn)驅(qū)動計算20 4.1.2 手腕俯仰驅(qū)動計算31 4.1.3 電動機(jī)的選擇31 4.2 小臂部結(jié)構(gòu)設(shè)計33 4.3 小臂電機(jī)及減速器選型33 4.3.1 傳動結(jié)構(gòu)形式的選擇34 4.3.2 幾何參數(shù)的計算34 4.4 凸輪波發(fā)生器及其薄壁軸承的計算35 4.4.1

9、 柔輪齒面的接觸強(qiáng)度的計算36 4.4.2 柔輪疲勞強(qiáng)度的計算36 4.5 軸結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計37 4.6 軸的受力分析及計算38 4.7 軸承的壽命校核39 4.8 本章小結(jié)41 5機(jī)身設(shè)計42 5.1 步進(jìn)電機(jī)選擇42 5.1.1 計算輸出軸的轉(zhuǎn)矩42 5.1.2 確定各軸傳動比44 5.1.3 傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)44 5.2 齒輪設(shè)計與計算47 5.2.1 高速級齒輪設(shè)計與計算47 5.2.2 低速級齒輪設(shè)計與計算51 5.3 軸的設(shè)計與計算54 5.3.1 輸入軸的設(shè)計與計算54 5.3.2 中間軸的設(shè)計與計算57 5.3.3 輸出軸的設(shè)計與計算60

10、 5.4 軸承的校核62 5.4.1 輸入軸上軸承壽命計算62 5.4.2 中間軸上軸承壽命計算63 5.4.3 輸出軸上軸承壽命計算64 5.5 鍵的選擇和校核66 5.5.1 鍵的選擇66 5.5.2 鍵的校核66 5.6 機(jī)身結(jié)構(gòu)的設(shè)計67 5.6.1 機(jī)身箱體材料的選擇67 5.6.2 機(jī)身的結(jié)構(gòu)設(shè)計及制造工藝67 5.7 本章小結(jié)67 6基于solidworks的吸盤式機(jī)械手的三維設(shè)計與裝配仿真68 6.1 基于solidworks三維建模的介紹68 6.1.1 主要零件的三維實體模型的創(chuàng)建及裝配68 6.2 基于solidworks運(yùn)動學(xué)仿真部分的操作

11、步驟及仿真結(jié)果71 6.3 本章小結(jié)74 總結(jié)與展望76 致謝77 參考文獻(xiàn)78 1 緒論 1.1 引言 機(jī)器人，典型的機(jī)電一體化產(chǎn)品，多關(guān)節(jié)型機(jī)器人機(jī)械手是研究的一個熱點(diǎn)領(lǐng)域。在機(jī)械、電子、信息理論、人工智能、生物學(xué)和計算機(jī)等領(lǐng)域中，得到了極大的應(yīng)用和推廣，它具有速度快，效率高，應(yīng)用范圍廣等多特點(diǎn)，而且具有廣闊的市場和發(fā)展空間。 1959年，世界上第一臺工業(yè)機(jī)器人的誕生，機(jī)器人開辟了新的發(fā)展時代。多關(guān)節(jié)機(jī)器人科學(xué)技術(shù)的飛速發(fā)展，研究和應(yīng)用的發(fā)展。世界著名的機(jī)器人專家，加藤一郎教授，在早稻田大學(xué)說：“一個機(jī)器人最大的特點(diǎn)，你有需要它的功能”無論是自動化道路腳下程度有多高，這

12、都是復(fù)雜的動態(tài)系統(tǒng)。偉大的發(fā)明家托馬斯?愛迪生曾說過這樣一句話：“機(jī)器人，對環(huán)境是有益的?！彼泻芎玫倪m應(yīng)性，它具有非常較高的環(huán)境要求?？梢源蜷_無限廣闊的前景，有必要擴(kuò)大機(jī)器人的應(yīng)用領(lǐng)域。 以下主要是設(shè)計機(jī)械手的原因和目的：代替了人類勞動，解放了人的雙手，提高了生產(chǎn)率，而且它們是開發(fā)的一種系統(tǒng)，以便它可以在許多結(jié)構(gòu)性和非結(jié)構(gòu)性相配合，更重要的是，使用這些功能，像人性化的服務(wù)，需要內(nèi)在的人性化、系統(tǒng)化。在這方面的研究，可以擴(kuò)大研究機(jī)器人的方向和研究機(jī)器人的市場，機(jī)器人，如智能機(jī)器人，可以起到人工智能和服務(wù)人類的重要作用。 關(guān)節(jié)機(jī)器人，世界上沒有統(tǒng)一的分類，定義是不一樣的。對于近期標(biāo)準(zhǔn)化的聯(lián)合

13、國國際組織已經(jīng)通過美國協(xié)會的定義為關(guān)節(jié)機(jī)械手的機(jī)械人：多關(guān)節(jié)機(jī)器人，搬運(yùn)為主料，轉(zhuǎn)移為目的，為了各種工作完成，通過改變動作程序，還需要再編程的多功能操作裝置。外國定義與我們的關(guān)節(jié)型機(jī)器人有不同的參考定義。 多關(guān)節(jié)型機(jī)器人，獨(dú)立的主體可以放在任何地方，動作的自由度，程序可以靈活地改變，高度自動化機(jī)器人。它可用于汽車噴漆、涂料、和貨物搬運(yùn)、碼垛等方面。 關(guān)節(jié)型機(jī)器人的臂與主體，相對于人，可以攜帶重物，可以有一個較快的移動速度，有非常高的定位精度，它是自動的，可以執(zhí)行各種操作，它可以是一個外部信號執(zhí)行單元。 多關(guān)節(jié)型機(jī)器人是在計算機(jī)控制下的可編程自動化的機(jī)器。能夠提高產(chǎn)品的質(zhì)量和勞動生產(chǎn)率，在

14、生產(chǎn)過程，多關(guān)節(jié)機(jī)器人是自動化的，在通過改進(jìn)，改善工作條件下，它是降低了勞動強(qiáng)度的有效手段。機(jī)器人誕生和發(fā)展，雖然只有30多年的歷史，但是在一個國家經(jīng)濟(jì)領(lǐng)域中，機(jī)器人已經(jīng)應(yīng)用于民用工程中，顯示了強(qiáng)大的生命力，未來的發(fā)展不可估量，需要我們進(jìn)一步努力，開創(chuàng)美好的未來。 1.2 關(guān)節(jié)機(jī)械手研究概況 1.2.1 國外研究現(xiàn)狀 人類和動物的運(yùn)動原理的第一個系統(tǒng)研究使邁布里奇發(fā)明了照相機(jī)跟單，即設(shè)定的觸發(fā)相機(jī)，并在1877年他成功地驗證了他的假定。后來，使用這種方法的相機(jī)是用來研究人體運(yùn)動Demeny從1933到195孫，蘇聯(lián)也伯恩斯坦也深入研究，從人類和動物動力機(jī)制的角度看，并提出的理論非常形

15、象化的描述人類和動物的運(yùn)動機(jī)制。 真正研究機(jī)構(gòu)運(yùn)動的大多是全面研究，系統(tǒng)于1960年推出至今，比較完整的理論體系的形成，并在一些國家，如日本，美國和蘇聯(lián)已成功開發(fā)，可以是靜態(tài)或動態(tài)的多臂樞軸原型得到發(fā)展。 在20世紀(jì)60年代和70年代，武裝多搬運(yùn)運(yùn)動控制理論產(chǎn)生三種類型的控制方法這是非常重要的，這限制了國家控制，控制參考模型和控制算法。這三種控制的方法對所有類型的搬運(yùn)機(jī)械手都是適用的。國家控制是在1961年提出的模型的參考， 于197/由美國法恩斯沃思南斯拉夫托莫維奇正式提出，該算法是由著名的南斯拉夫研究所米哈伊爾？羅多搬運(yùn)運(yùn)動學(xué)專家鮑賓Vukobratovic博士在1969-1972年

16、的教堂中提出。這三種類型的控制方法和他們之間的存在內(nèi)在關(guān)系。有限狀態(tài)控制實質(zhì)上是一個控制參考模型，并且該控制算法得到了證實和應(yīng)用。 在搜索步態(tài)中，蘇聯(lián)Bessonov^口Umno虻義“最佳步態(tài)”，Kugushev和美國Jaro-shevskij定義自由的步伐。這兩種步態(tài)不僅能適應(yīng)，而且要適應(yīng)胳膊多和腿多的機(jī)器人。在這些中，對于自由路徑的步驟，有他的的條件和規(guī)則。如果地形是非常粗糙的，所以運(yùn)動臂多搬運(yùn)，下一步應(yīng)放在哪里腳不能基于對步驟序列來加以考慮，但應(yīng)通過步驟以便攀登者去通過一些優(yōu)化標(biāo)準(zhǔn)來確定哪個是所謂的自由速度。 穩(wěn)定性研究手臂動作的多搬運(yùn)，美國Hemam,i該提議的穩(wěn)定性和系統(tǒng)的控制的

17、簡化模型作為振蕩器，反轉(zhuǎn)（倒立擺），它可以被解釋為在換能器存在的問題中為了向前運(yùn)動。此外，為了減少考慮，Hemamfc研究手臂運(yùn)動的多搬運(yùn)“減少型”問題上進(jìn)行了復(fù)雜性研究。 此前我們指出了系統(tǒng)的Vukobratovic還能進(jìn)行能量分析，但它的力量是有限的，搬運(yùn)隨時間的整個系統(tǒng)的變化，并沒有太多涉及這個問題。但是在他的研究中，Vukobratovic得出一個有用的結(jié)論，即平滑的姿態(tài)，人型系統(tǒng)所消耗的功率就越少。隨著社會的發(fā)展，需求的增加，和實際問題的待解決，國外相繼研究出各種機(jī)器人，并且已經(jīng)很好地應(yīng)用于各個領(lǐng)域，得到了很好地發(fā)展。 1.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀 國內(nèi)目前機(jī)器人起步較晚，我國自1

18、980年以來，在體育領(lǐng)域的多臂機(jī)器人的共同研究和應(yīng)用下。1986年，國家啟動了“規(guī)劃綱要”的研究多動搬運(yùn)臂，中國的高科技“863”研究項目中的水平運(yùn)動臂產(chǎn)生于1987年。目前也在積極研發(fā)，中國移動手臂的研究和開發(fā)主要與高校和科研院所合作。 由于我國機(jī)器人產(chǎn)業(yè)還很薄弱，機(jī)器人研究仍然任重而道遠(yuǎn)。我國市場上機(jī)器人總共擁有量近萬臺，僅占全球總量的0.56%,其中完全國產(chǎn)機(jī)器人行業(yè)集中度僅為占30%其余皆為從日本、美國、瑞典、德國、意大利等20多個國家引進(jìn)。究其原因，很大程度在于自主品牌不夠，發(fā)展壯大自主品牌及其自動化成套裝備產(chǎn)業(yè)成為當(dāng)務(wù)之急，由于機(jī)器人是最典型的機(jī)電一體化、數(shù)字化裝備，技術(shù)附加值很

19、高，應(yīng)用范圍很廣，作為先進(jìn)裝備制造業(yè)的支撐技術(shù)和信息化社會的新興產(chǎn)業(yè)，將對未來生產(chǎn)和社會發(fā)展起著越來越重要的作用。國外專家預(yù)測，機(jī)器人產(chǎn)業(yè)是繼汽車.計算機(jī)之后出現(xiàn)的一種新的大型高技術(shù)產(chǎn)業(yè)。隨著我國企業(yè)自動化水平的不斷提高、人民生活需求水平的提高，機(jī)器人市場也會越來越大，這就給機(jī)器人研究、開發(fā)、生產(chǎn)者帶來巨大商機(jī)，目前中科院常州中心常州機(jī)械電子工程研究所致力于機(jī)器人及智能裝備技術(shù)的開發(fā)。 我國機(jī)器人市場競爭越來越激烈，中國制造業(yè)面臨著與國際接軌、參與國際分工的巨大挑戰(zhàn)，加快機(jī)器人技術(shù)的研究開發(fā)與生產(chǎn)是我們抓住這個機(jī)遇的機(jī)會。目前，國際制造業(yè)中心正向中國轉(zhuǎn)移，用信息化帶動工業(yè)化、用高新技術(shù)改造傳

20、統(tǒng)產(chǎn)業(yè)已成為中國制造工業(yè)發(fā)展的必由之路。我國要大力發(fā)展制造業(yè)，必須科技創(chuàng)新，與時俱進(jìn)，開創(chuàng)美好的未來，未來機(jī)器人的發(fā)展是不可估量的，具有非常好的廣闊前景。 這次研究的吸盤式搬運(yùn)機(jī)械手主要由類似人的手和臂組成，它可代替人的繁重勞動以實現(xiàn)生產(chǎn)的機(jī)械化和自動化，能在有害環(huán)境下操作以保護(hù)人身安全，因而廣泛應(yīng)用于機(jī)械制造、冶金、電子、輕工和原子能等部門。 1.3 關(guān)節(jié)機(jī)械手的總體結(jié)構(gòu) 關(guān)節(jié)機(jī)械手的組成及各部分關(guān)系概述如圖所示: 1.3機(jī)械手的組成和相互關(guān)系 它主要由機(jī)械系統(tǒng)（執(zhí)行系統(tǒng)，牽引系統(tǒng)），探測系統(tǒng)和智能控制系統(tǒng)組成。 1 .執(zhí)行系統(tǒng)：共用部分的執(zhí)行系統(tǒng)部門，機(jī)械零件最全面的定

21、義，以必要的各種運(yùn)動，包括手，手腕，來獲得身體。 A.末端執(zhí)行用于執(zhí)行，并且配置的零件直接用于執(zhí)行動作。 8 .手腕，手和臂的連接，具有安排作為任務(wù)或工作的端部的方向的改變。 C.臂和連接的手匹配，手腕支撐身體時，執(zhí)行負(fù)荷管理塊，手的空間位置，臂操作空間的變化可以滿足多個搬運(yùn)，基座里電動機(jī)可以提供動力傳輸。 D:機(jī)身，多較接臂，支撐輾，由臂部件支承，并具有使臂轉(zhuǎn)動，起重或傾斜運(yùn)動的特性。 2 .驅(qū)動系統(tǒng)：液壓驅(qū)動、氣壓驅(qū)動、電氣驅(qū)動和機(jī)械驅(qū)動，用作機(jī)械傳動， 3 .控制系統(tǒng)：驅(qū)動控制系統(tǒng)，根據(jù)該系統(tǒng)的工作，可以把故障報警或錯誤的信號通過顯示器顯示出來，并能及時作出反應(yīng)控制機(jī)器正常運(yùn)

22、行。 4 .檢測系統(tǒng)：經(jīng)由各種傳感裝置，控制運(yùn)動檢測裝置，反饋給系統(tǒng)，保證運(yùn)動無誤， 實踐證明，該關(guān)節(jié)機(jī)器人可以取代繁重的體力勞動，可以顯著減輕勞動強(qiáng)度，改善勞動條件，提高勞動生產(chǎn)率和自動化水平，也可以提高我們工業(yè)化水平，并且符合我們國家“工業(yè)10.0”的政策。 1.4 主要內(nèi)容 第1章緒論主要介紹機(jī)械手的相關(guān)知識和本課題研究的任務(wù)和要求. 第2章總體方案設(shè)計，介紹該機(jī)械手各部分的相關(guān)知識和總體設(shè)計. 第3章機(jī)械手各部分設(shè)計的介紹 第4章機(jī)械手結(jié)構(gòu)設(shè)計 第5章機(jī)身合理參數(shù)的選擇 第6章基solidworks進(jìn)行三維模型設(shè)計及運(yùn)動分析與裝配仿真 1.5 本章小結(jié) 介紹了國內(nèi)

23、外機(jī)器人的發(fā)展史，闡述了關(guān)節(jié)機(jī)器人的總體結(jié)構(gòu)。隨時代進(jìn)步各國展開研究機(jī)器人的浪潮，比如德國工業(yè)4.0,我國隨后也提出了符合我國國情的 ”工業(yè)10.0”的政策。 2總體方案設(shè)計 2.1 機(jī)械手工程概述 它是一個技術(shù)集成的學(xué)科，涉及計算機(jī)技術(shù)和自動化技術(shù)等領(lǐng)域，在機(jī)制，機(jī)械，氣動，液壓技術(shù)，檢測技術(shù)等領(lǐng)域有了發(fā)展。手臂多搬運(yùn)運(yùn)動的設(shè)計，例如系統(tǒng)工程，應(yīng)作為一個綜合的方法來設(shè)計系統(tǒng)，共同致力于系統(tǒng)的研發(fā)和創(chuàng)新。 一個復(fù)雜機(jī)械系統(tǒng)，可結(jié)合多個子系統(tǒng)，它是一個不可分割的整體。系統(tǒng)必須具有以下特征： 1 .完整的機(jī)械系統(tǒng)由幾個子系統(tǒng)并且具有不同的整體性能的特定功能。 2 .子系統(tǒng)之間要有機(jī)聯(lián)

24、系，不可獨(dú)立。 3 .每個目標(biāo)系統(tǒng)必須具有明確的目標(biāo)和系統(tǒng)的功能，結(jié)構(gòu)，功能，目標(biāo)和手段， 把系統(tǒng)的各個子系統(tǒng)結(jié)合起來。 4 .系統(tǒng)對環(huán)境的適應(yīng)在某些情況下，我們必須能夠適應(yīng)外部環(huán)境中的變化。 所以，在設(shè)計機(jī)器人時，不僅要注重搬運(yùn)機(jī)器人系統(tǒng)的整個部件設(shè)計，還要考慮到單個部件的設(shè)計，要把他們緊密聯(lián)系起來。 2.2 工業(yè)機(jī)械手總體設(shè)計方案論述 （一）確定負(fù)載 目前，國內(nèi)工業(yè)多用運(yùn)動搬運(yùn)臂，負(fù)載能力最小額定負(fù)載5N或更小范圍，最多的為9000No這次設(shè)計白機(jī)械手為5公斤負(fù)荷。 負(fù)載的大小主要取決于運(yùn)動的作用力和機(jī)械接口上多搬運(yùn)臂的運(yùn)動方向。下臂應(yīng)該包括端部執(zhí)行器，根據(jù)相關(guān)參數(shù)和計算得

25、出，這是一個小負(fù)荷的機(jī)械手。 （二）驅(qū)動系統(tǒng) 由于伺服電機(jī)具有良好的控制性能，具有靈活性好，體積小，效率高，適用于運(yùn)動控制沒有影響的精確控制小臂運(yùn)動的機(jī)器人，因此，我采用了伺服電機(jī)。 （三）傳動系統(tǒng) 臂傳遞機(jī)構(gòu)的機(jī)械運(yùn)動通常使用齒輪，蝸桿，滾珠絲杠，皮帶，鏈條傳動，行星齒輪，齒輪和諧波傳動等作為傳動載體，由于齒輪傳動具有效率高，準(zhǔn)確，結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠，壽命長等優(yōu)點(diǎn)，因此選用齒輪傳動。 （四）工作范圍 操作過程中的工業(yè)手臂動作的工作范圍是與工作空間的大小相關(guān)，其每個臂的自由操縱器公共軸線的長度和所傳動軸的相適應(yīng)。 （五）運(yùn)動速度 每個較接機(jī)械臂的最大行程，按照循環(huán)時間來確定每個

26、操作的時間的，可以進(jìn)一步確定每個動作的速度，單位為米/秒（m/s）的，每個運(yùn)動時間分配考慮到許多因素，如每個操作序列之間的周期的總時間長度。操作時間的分配也必須考慮慣性 的大小以及驅(qū)動控制，定位和精度要求 2.3 機(jī)械手機(jī)械傳動原理 該方案結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析 該關(guān)節(jié)機(jī)械手的本體結(jié)構(gòu)組成如圖所示: 1-底座2-大臂3-小臂4-手腕5-吸盤6-工件 所描述的為下列方式的組件和功能： 基本單位： 基座構(gòu)件包括底座，齒輪傳動件，軸承，步進(jìn)馬達(dá)。基本作用是支持構(gòu)件，所述支承構(gòu)件旋轉(zhuǎn)臂，能夠承受的工作負(fù)載，所述臂必須具有足夠的強(qiáng)度，剛度和負(fù)荷能力。止匕外，該臂也需要一個足夠大的安裝基礎(chǔ)

27、，以確保在工作場所搬運(yùn)機(jī)器人的穩(wěn)定運(yùn)行。 搬運(yùn)機(jī)器人臂，通常會導(dǎo)致驅(qū)動臂運(yùn)動（例如，液壓，氣動或一個馬達(dá)）和一個驅(qū)動源（例如，燃料箱，燃料箱，齒輪齒條機(jī)構(gòu)，連桿機(jī)構(gòu)，螺旋機(jī)構(gòu)或凸輪機(jī)構(gòu)等各種運(yùn)動臂組成的組件）。 手臂分為大臂和小臂。組成如下：動臂、齒輪件，驅(qū)動電機(jī)。在臂構(gòu)件中：臂,驅(qū)動軸，皮帶等，固定到步進(jìn)電動機(jī)的一端。腕部分：包含殼體，傳動齒輪和軸，和所需機(jī)械接口。 2.4 機(jī)械手總體方案設(shè)計 它是機(jī)器人形結(jié)構(gòu)，并調(diào)整圓柱形結(jié)構(gòu)，球面坐標(biāo)的結(jié)構(gòu)，該多接頭結(jié)構(gòu)和它們的相應(yīng)特征中的每一個一致，如下所述。 1 .直角坐標(biāo)結(jié)構(gòu) 運(yùn)動空間直角坐標(biāo)機(jī)器人，它是落實到閉環(huán)位置控制的線性運(yùn)動，

28、由如圖2-1所示，直角坐標(biāo)機(jī)器人可以達(dá)到非常高的位置，實現(xiàn)各有三個其他存在的垂直的直線運(yùn)動精度。然而，直角坐標(biāo)機(jī)器人相對于其他機(jī)器人的結(jié)構(gòu)，還算比較小的。因此，為了實現(xiàn)恒定的空間運(yùn)動，必須調(diào)整好其內(nèi)部架結(jié)構(gòu)。 直角坐標(biāo)機(jī)器人的工作區(qū)是矩形空間。直角坐標(biāo)機(jī)器人主要用于組裝和搬運(yùn)，直角坐標(biāo)機(jī)器人它具有懸臂門，起重機(jī)等類型的結(jié)構(gòu)。 2 .圓柱坐標(biāo)結(jié)構(gòu) 如在圖2-1(b)中，如圖所示，調(diào)整直線運(yùn)動并實現(xiàn)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。這種機(jī)器人的結(jié)構(gòu)相對簡單，并且能夠在一般精度操作中使用。它的工作空間是圓柱形的空間。 3 .球坐標(biāo)結(jié)構(gòu) 如圖2-1(c)中，該空間的運(yùn)動是球形坐標(biāo)機(jī)器人的運(yùn)動，實現(xiàn)兩個旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的。這

29、個簡單的機(jī)器人結(jié)構(gòu)，成本低，精度不高。但他們的工作空間是球形的空間。 4 .搬運(yùn)型結(jié)構(gòu) 如圖2-1(d)所示，為了實現(xiàn)一個空間移動搬運(yùn)機(jī)器人包括三個旋轉(zhuǎn)運(yùn)動。搬運(yùn)機(jī)器人的運(yùn)動是靈活，結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積小的運(yùn)動方式。這種機(jī)械手是廣泛焊接，涂裝，搬運(yùn)，組裝，它是在工業(yè)中使用。 (b)圓柱坐標(biāo)型 (c) 球坐標(biāo)型 (d) 關(guān)節(jié)型 搬運(yùn)型機(jī)械手結(jié)構(gòu)，有水平搬運(yùn)型和垂直搬運(yùn)型兩種。 (a)直角坐標(biāo)型 圖2-2四種機(jī)械手坐標(biāo)形式 根據(jù)任務(wù)書和具體要求，我選擇了關(guān)節(jié)型(d)。 機(jī)器人的工作范圍是很大的，并且運(yùn)動靈活，通用性好，結(jié)構(gòu)更緊湊，其特征如下： 用途：物料搬運(yùn) 自由度數(shù)目：6(腰部

30、回轉(zhuǎn)、大臂轉(zhuǎn)動、小臂轉(zhuǎn)動、小臂回轉(zhuǎn)、腕部擺動、腕部回轉(zhuǎn)) 坐標(biāo)形式：垂直關(guān)節(jié)坐標(biāo)型 額定負(fù)荷質(zhì)量(不含末端執(zhí)行器)：10kg(15kg) 最大工作半徑1450mm(1500) 手臂最大中心高1200mm(1000) 本體自重小于160kg(200) 表2-1各關(guān)節(jié)回轉(zhuǎn)范圍和最大工作轉(zhuǎn)速 圍(o) 工作轉(zhuǎn)速 r/min rad/s o/s 腰部回轉(zhuǎn)關(guān) 節(jié) 士150(300) 10 1.05 60 大臂轉(zhuǎn)動關(guān) 節(jié) ±110(150) 10 1.05 60 小臂轉(zhuǎn)動關(guān) 節(jié) +170,-150 (±180) 10 1.05 60 小臂回

31、轉(zhuǎn)關(guān) 節(jié) 士180(360) 20 2.1 120 腕部擺動關(guān) 節(jié) 士130(120) 20 2.1 120 腕部回轉(zhuǎn)關(guān) 節(jié) ±360 30 3.14 180 2.5 本章小結(jié) 為了確定解決方案，提出多種方案并驗證后，確定了機(jī)器人系統(tǒng)的各個部件，包括：機(jī)器人機(jī)身、大臂、小臂、手腕、和端部的執(zhí)行器，并做了詳細(xì)的分析和設(shè)計。 3機(jī)械手大臂部結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.1 大臂部結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本要求 臂部件的主要作用是聯(lián)接著手，帶領(lǐng)他們騰出運(yùn)動。我這次設(shè)計成一般臂的基本要求如下。 1 .手臂，要剛度好，重量輕 2 .在臂的速度高時，也有小的慣性 為了減小轉(zhuǎn)動慣量

32、，必須采取以下措施。 3 A)降低臂的重量通過使用鋁等輕質(zhì)高強(qiáng)度材料。 4 B)減少手臂運(yùn)動部件的總體尺寸 5 C)減少轉(zhuǎn)彎半徑 6 D)驅(qū)動系統(tǒng)中設(shè)有緩沖裝置 7 .運(yùn)動的臂是靈活的。 為了運(yùn)動平穩(wěn)，運(yùn)動臂部件之間的摩擦力盡可能減小。 8 .位置精度要高。 為了減少電機(jī)負(fù)載的底部接頭，減少了臂的重量，以確保它能夠提高機(jī)器人手臂的動態(tài)響應(yīng)，一方面，采用薄鋁合金構(gòu)件設(shè)計。二是采用砂型鑄造設(shè)計，“最小厚度可以是"澆鑄，取決于不同類型的尺寸和合金鑄件，具體見表3-1所示： 表3-1砂型鑄造鑄件最小壁厚(mm 鑄件尺寸 鑄鋼 灰鑄鐵 球墨鑄 鐵 可鍛鑄 鐵 鋁合金

33、銅合金 <200>200 5~8 3~5 4~6 3~5 3~3.5 3~5 200>200~500>500 10~12 4~10 8~12 6~8 4~6 6~8 >500X500 15~20 10~15 12~20 — — — 它是簡單地砂鑄造結(jié)構(gòu)設(shè)計，鑄造結(jié)構(gòu)對應(yīng)于每個不同的鑄件應(yīng)根據(jù)各個特性來設(shè)計。在這次設(shè)計中，使用鑄鋁外殼手臂。具體尺寸，請參閱總裝圖。 3.2 大臂部結(jié)構(gòu)設(shè)計 大臂殼體采用鑄鋁，方形結(jié)構(gòu)，質(zhì)量輕，強(qiáng)度大 3.3 大臂電機(jī)及減速器選型 假設(shè)小臂及腕部繞第二搬運(yùn)軸的重量： M2=2KgM3=4Kg J2=M2L

34、42M3L52=10.097240.19422=0.16kg.m 大臂速度是10r/min,則旋轉(zhuǎn)開始時的轉(zhuǎn)矩用以下式表達(dá)：：T=Jm- 式子里，T-旋轉(zhuǎn)開始時轉(zhuǎn)矩N.mJ---轉(zhuǎn)動慣量kg.m2 -----角加速度rad/s2 使機(jī)械手大臂從。0=0至上1=60"s需要的用時：M=0.1s則： /3 (3.4) 10N.m為起動 (3.5) T1=J1-J10=1.46——=7.64N.m t0.1 鑒于機(jī)器人手臂的轉(zhuǎn)動慣量的摩擦轉(zhuǎn)矩軸的各個部分，開始轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)矩，可以假設(shè)安全指數(shù)為2,輸出的諧波減速器最小轉(zhuǎn)矩為： T01=2T=215=20N.m 設(shè)得諧波減速器：

35、⑴型號：XB3-50-120（XB3型扁平式諧波減速器）額定輸出轉(zhuǎn)矩：20N.m減速比：i1=120 設(shè)諧波減速器的的傳遞效率為：n=90%,步進(jìn)電機(jī)應(yīng)輸出力矩為： Tout1=—01=———=0.185N.m（3.6） i1200.9 設(shè)得BF反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī) 型號：55BF003 靜轉(zhuǎn)矩：0.686N.m 步距角：1.5 3.4減速器參數(shù)的計算 剛輪、柔輪的材料都是鍛鋼，小齒輪用45#的材質(zhì)，硬度250HBS。 剛輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度220HBS。 1 .齒數(shù)的確定 柔輪齒數(shù)：Zr=ui=2100=200 剛輪齒數(shù)：Zq=u?Zr=2-200=202g1

36、已知模數(shù)：m=0.5mm,則 柔輪分度圓直徑：dr=mZr=0.5200-100mm 鋼輪分度圓直徑：dg=mZg=0.5202=101mm 柔輪齒圈處的厚度： 、1=(75Zr4)dr104=(752004)100104=1.25mm 重載時，為了增大柔輪的剛性，允許將61計算值增加20%,即 、.1-1.251.20-1.5mm 柔輪筒體壁厚：-=0.7:1=0.71.5=1.05mm 為了提高柔輪的剛度，取、：=1.2mm 輪齒寬度：B=0.15dr=0.15100=5mm 輪轂凸緣長度：C=(0.2?0.3)B=(0.2?0.3/15=3?4.5mm取C=4mm

37、柔輪筒體長度：L=(0.8?1.2)dr=(0.8?1.2)父100=80?120mm，取L=100mm 輪齒過渡圓角半徑：rm=0.5mm 為了減少應(yīng)力集中，以提高柔輪抗疲勞能力，取r=3mm 2.嚙合參數(shù)的計算 由于采用壓力角4=20,的漸開線齒廓，傳動的嚙合參數(shù)請看以下式子。 因齒輪扭矩的因素，使齒輪間隙減小的值為： Cnm=MmaxLdrB=野生(扭轉(zhuǎn)彈性模數(shù)G=80GPa)jG2LDrG 式子里，：Mmax_2M=2250=500Nm-500103Nm C 7nm =0.00781mm 50010315 10021.280103 W。/m=0.89+8X10-

38、5X乙+2Cnmax/m 為了消除在Mmax的情況下進(jìn)入嚙合的齒頂干涉，則必須使最大側(cè)隙Cnmax大于 齒輪扭轉(zhuǎn)減小的側(cè)隙Cnm,還應(yīng)保證存在有側(cè)隙值Cn0式子里，：Cn0=4104(i-60)m c=cc? Jnmax^nmv-,n0 n max ■04c 徑向變形系數(shù)：—=0.898104Zr2m M：Cn0=4104(100-60)0.5=0.008mm Cnmax=CnmCn0=0.007810.008=0.0158mm 徑向變形系數(shù): 0$0,0158 —=0.8981020020.9692 m0.5 柔輪的變位系數(shù)： xr ■ 'o 1.35

39、- 0 m 0.85 0.04 3乙 1.35 -0.9692 —— 二 3.61 0.85 3 - 0.04 3 200 剛輪的變位系數(shù): .，0 Xg=Xr(-0-1)=3.61(0.9692-1)=3.58 m 驗算相對嚙入深度： hn-'0-0J3 n=4--2.48-(4.6-4—0)10Zrmmm _____3_____ =40.9692-2.48-(4.6-40.9692)102001.2521 如果計算找出的生下2,繼續(xù)計算，設(shè)得2。如果出現(xiàn)生＜1,為了傳遞動力，應(yīng)適mm 當(dāng)增加Cnm值重新計算，使^^1。m 柔輪齒根圓直徑： D

40、fr=Dr-2m(haC-Xr)=100-20.5(10.35-3.61)=102.26mm 式子里，齒頂高系數(shù)ha*=1;徑向間隙系數(shù)C*=0.35 柔輪齒頂圓直徑： __hcp Dar=Dfr2(」」)m=102.262(1.2520.25)0.5=103.76mmmm Cc 式子里，（找到相應(yīng)表格設(shè)出上=0.25） m 相對嚙入深度和輪齒過渡曲線深度系數(shù)之和應(yīng)符合兩個不等式驗算公式。 hnCp? n—<2hacmm (生4- mm 1252+0.25=1.502<2^1+0.35=2.35即:[(1.252+0.25)父0.5=1.125E1.5 剛輪齒頂圓直

41、徑： h Dag=Dar2(」)m—2(」)m=103.7620.96920.5-21.2520.5=103.48mmmm 剛輪齒根圓直徑： 1 設(shè)出插齒刀齒數(shù)Zc定-Zg%101,插齒刀變位系數(shù)Xc=0,插齒刀原始齒形壓力2g 角a0=20:WJtan20 即：1 (105.36 -103.76)-0.9692 0.5 =0.32 0.15 0.5 =0.075 可見沿波發(fā)生器長軸，在剛輪齒根圓與柔輪齒頂圓之間存在徑向間隙。 3.凸輪波發(fā)生器及其薄壁軸承的計算 滾珠直徑：d0 =(0.008 ~ 0.10)Dn =0.3640,cos20°=0.9397,inv20

42、'=0.0149 剛輪和插齒刀的制造嚙合角： Xg-Xc-.3.58-0-f.ccc…r inv：cq=2tan：0inv：0=2tan20inv20=0.0407 Zg-400202-101 gc 找到漸開線函數(shù)表和三角函數(shù)的表格設(shè)出acq=27.521cos27.52:=0.8868 cg 那么剛輪和插齒刀的制造中心距： m(Zg-Zc)cos：00.5(202-101)0.9397 ===26.76mm 2cos：cg20.8868 插齒刀的齒頂圓直徑: Dac=mzc2m(hac)=0.510120.5(10.35)=51.85mm 剛輪齒根圓直徑：Dfq=

43、2%,Dac=226.76,51.85=105.36mmgcgac 驗算剛輪齒根圓和柔輪齒頂圓的徑向間隙： 1 ff‘0 -(Dfg-Dar)-(^)m-0.15m 2 m 柔輪齒圈處的內(nèi)徑：Dn=Dr=100mm 那么：Dn=Dr=100mm 軸承外環(huán)厚度：由于工藝上的要求，可將外環(huán)做成無滾道的 ai￡161-幾 %=O.O5d0=0.058=0.4mm a1M1.6、1-幾=1.61.5-0.4=2mm 軸承內(nèi)環(huán)厚度：a2H1.8、1=1.81.5=2.7mm 內(nèi)環(huán)滾道深度：h2=0.1d00.5bl=0.180.50.4=1mm 式子里的0.5幾是考慮到外環(huán)無

44、滾道而內(nèi)環(huán)滾道加深量。 軸承內(nèi)外環(huán)寬度：所用為滾珠軸承，近似等于齒寬B=15mm 軸承外環(huán)外徑：Dn=Dr=100mm d=Dn-2伯⑸仇）d°1 軸承內(nèi)環(huán)內(nèi)徑：,1 100-21.2(2.7-0.8)8.1-76mm 為了便于制造，采用雙偏心凸輪波發(fā)生器。 _二d-4e 則凸輪圓弧半徑：Rt=—— 式子里，e是偏心距：e = dg -dr 3.14 101-100 2-二 X 3.14-2 =1.38mm (dg---剛輪分度圓直徑，dr---柔輪分度圓直徑) 3.1476-41.38 2 3.14 貝U凸輪圓弧半徑：Rr=二37.1237

45、mm 凸輪短半軸：b=Rt=37mm 3.5 承載能力的計算 3.5.1 柔輪齒面的接觸強(qiáng)度的計算 按照柔輪直線的諧波傳動齒輪和剛性輪的特性。因此，通過工作表面齒側(cè)的最大接觸應(yīng)力，主要的負(fù)載能力的實際諧波驅(qū)動的限制軟。因此，諧波傳動齒輪齒的軟邊，應(yīng)符合下列條件的接觸強(qiáng)度： 接觸強(qiáng)度計算公式： 8Mtan:[ r2bk M—輸出轉(zhuǎn)矩 r---柔輪節(jié)圓半徑 b—柔輪輪齒寬中一剛輪壓力角 k---接觸系數(shù)（0.4~0.91） 對于一般雙波傳動，輪齒寬b0.2r許用接觸應(yīng)力 [oj]49MP 則： 3 8M tan 250 103 8 tan 20 二 r2bk

46、2 3.14 502 15 0.5 =12.36MP : [ - j] 所以滿足齒面的接觸強(qiáng)度要求。 3.5.2 柔輪疲勞強(qiáng)度的計算 柔輪材料采用38CrMoAlA調(diào)制硬度229~269。 計算柔輪在反復(fù)彈性變形狀態(tài)下工作時所產(chǎn)生的交變應(yīng)力幅和平均應(yīng)力為 7E 截面處正應(yīng)力: CT a 2 Dm 切應(yīng)力: ■oE。 DmL 由扭矩產(chǎn)生的剪切應(yīng)力：.m 2M ^Dm?" 其中：(Dm%dr=100mm,L=100mm,co0=m=0.5mm,E=200GPa) __3___9_3 70.510200101.2510 32 (10010)

47、 工_92 0.510200101.2510 =87.5106Pa=87.5MPa 10010飛10010“ _2250 -M___J32__J3 3.14(10010)1.2510 =12.5106Pa=12.5MPa =12.74106pa=12.7MPa 則：a=m=0.5(m)=0.5(12.512.7)=12.6MPa 驗算安全系數(shù): n「n/二一、n(L=;) ；ncn"a 疲勞極限應(yīng)力: 應(yīng)力安全系數(shù):  二4=450MPa k；「一2 450- n2.57 287.5 k2 a 02

48、m （.」二0.37；%=0.37850=314.5MPa） 其中, 抗拉屈服極限：Cs =850MPa 剪切應(yīng)力集中系數(shù): k2=0.7 314.5 n2= 0.712.60.212.6 =27.73MPa 2.57 27.73 = 2.56 [n] = 2 ^■^rrrnTTT 用 ^rrrrrnT TnTTTrr^ ^rTTrnTrnninT 235S0N.snm 圖3-1軸的受力分析圖 n二 2.57227.732 則滿足疲勞強(qiáng)度條件。 軸的計算校核 畫軸的受力分析圖，軸的受力分析圖如圖所示: 已知：

49、作用在剛輪上的圓周力 F于箕…如 徑向力 Fr=Ftan1=943.2tan200=343.3N V 軸向力 = 1003.7N F943.2t- cosjcos20 1）算出垂直面的支撐反力： Ld Fr2-Fa2343244.35-1003.725 F1v二二 L88.7 =-111.3N F2V=Fr—F1V=343.3--111.3=454.6N 2）水平面的支撐反力: F = F 1H 2H 旦=471.6N 2 3）F在支撐點(diǎn)產(chǎn)生的反力: F1F 744.2110.5 88.7 =927.1N F2F=FF

50、1F=744.2927.1=1671.3N 不利的情況考 外力F作用方向與傳動的布置有關(guān)，在具體位置尚未確定前，可按 慮，見（7）的計算 4）垂直面的彎矩： L Mav=F2V—=454.644.35=20.1NM2 M'av=F1VL=-111.344.35=-4.9N.M2 5）水平面的彎矩： Mah=EhL=23644.35=10.5N.M 2 6）F產(chǎn)生的彎矩： L MAF=F1F=927.144.35=41.1N.M 2 7）算出合成彎矩： 按最壞的狀態(tài)，把Maf與JmAv+mAh直接相加 Ma=mAvmAh+Maf=20.1220.92 +41.

51、1=70.1N.m M'a=,M'AvMAH+Maf=4.9220.92 +41.1=62.57N.m 8）算出軸傳遞的轉(zhuǎn)矩：T=2.358104N.mm 9）算出危險截面的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩其當(dāng)量轉(zhuǎn)矩為： Me=Jm；+（uTf 如認(rèn)為軸的扭切應(yīng)力是脈動循環(huán)應(yīng)變力，設(shè)折合系數(shù)a=0.6,帶入式子得出: Me=JM；：T2”0.120.623.582 =71.51N.m 10）算出危險截面處軸的直徑 軸是45#鋼材，調(diào)質(zhì)處理，從表格14-1找到并設(shè)出6B=650Mp,從表格14-3 找到并設(shè)出[、?.」b]=60Mpa，則: d_3 _■_._3 71.5110 22.8m

52、m 0.1Jbl--0.160 Me 考慮到鍵槽對軸的消弱，將d值加大5%,由此得出: d=22.8*1.05=24mm<32mm 滿足條件 因a-a處剖面左側(cè)彎矩大，同時作用有轉(zhuǎn)矩，且有鍵槽，故a-a左側(cè)為危險截面。 它的彎曲截面系數(shù)是: …二d3btd-t2二5036650-62 W 322d32250 43 =1.2510mm 抗扭截面系數(shù)為： _叼3bt(d-12i5036M6(50-62 T162d162M50彎曲應(yīng)力為: =2.5104mm3 3 Mb70.110 一_4 W1.2510 =5.608Mpa 扭切應(yīng)力為: Ti2.358

53、104 =Z~ W2.510 =0.94Mpa 按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計算，對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理, 故取折合系數(shù)a=0.6則當(dāng)量應(yīng)力為: 、.e?、b24:.2=5.608240.60.942 =5.721Mpa 從表格找到并設(shè)出45鋼，調(diào)質(zhì)處理，抗拉強(qiáng)度極限瓦=640Mpa,則從表格找到并設(shè)出軸的許用彎曲應(yīng)力［"

54、b］=60Mpa,&＜降為］,強(qiáng)度滿足要求。 3.6 本章小結(jié) 分析了大臂機(jī)構(gòu)設(shè)計，通過計算，合理的選擇了大臂主要結(jié)構(gòu)的技術(shù)參數(shù)： 電機(jī)：55BF003型； 諧波減速器：XB3-50-120; 凸輪波發(fā)生器：雙偏心 校核了剛輪、柔輪的接觸強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度，并滿足設(shè)計要求。 4小臂結(jié)構(gòu)設(shè)計 4.1 腕部設(shè)計 手腕和手，并支持機(jī)械臂連接，改變手的姿態(tài)。 手腕的設(shè)計要求如下。結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，動作靈活，平穩(wěn)，定位精度高，材料強(qiáng)度，高剛度，手臂和搬運(yùn)的手結(jié)構(gòu)合理，傳感器和執(zhí)行器和設(shè)備的合理布局安裝。 按自由度分類，工業(yè)用機(jī)器人手腕分為兩個自由度和三個自由度。所有的手腕不大，但具有三

55、個自由度，必須根據(jù)用于工業(yè)機(jī)器人的性能要求來確定實際使用。如圖4-1所示，根據(jù)設(shè)計要求，實現(xiàn)了手腕俯仰。在這個階段，研究國內(nèi)步進(jìn)電機(jī)產(chǎn)品的開發(fā)，在生產(chǎn)技術(shù)上，這是不可能實現(xiàn)的，為了減輕手臂的總重量，腕部采取間接步進(jìn)電機(jī)為一個吊桿錐齒輪，另一條通過鏈聯(lián)接，如圖所示4-1: 圖4-1BB型手腕示意圖 研究設(shè)計吸盤機(jī)器人，在工作空間中，吸盤手腕的動作，是用于搬運(yùn)的工作,有時為了滿足手腕部結(jié)構(gòu)要求，在狹小的空間的動作緊湊即必須插入，且重量輕,并且在操作靈活性如圖4-2的尺寸所示： '////￥"http:////"http://々門////$ 120 圖4-2手腕外形尺寸示意圖 4.1.1 手

56、腕偏轉(zhuǎn)驅(qū)動計算 腕偏轉(zhuǎn)來實現(xiàn)偏壓的變化，通過步進(jìn)電動機(jī)的驅(qū)動器，它設(shè)置在后臂的下方，并通過一個錐齒輪傳動接合兩個鏈條驅(qū)動滑輪。根據(jù)步進(jìn)電動機(jī)驅(qū)動的手腕力，需要的扭矩偏轉(zhuǎn)計算的第一腕部，并計算馬達(dá)的輸出轉(zhuǎn)矩，和各個設(shè)計參數(shù)后，判定相關(guān)尺寸如下。 (1)選擇步進(jìn)電機(jī) 腕偏轉(zhuǎn)，摩擦力矩，以克服的工作負(fù)載電阻扭矩和手腕的啟動的轉(zhuǎn)動慣量。 按轉(zhuǎn)矩的式子[15]: M總=M摩+M負(fù)+M慣（3.1） M摩=0.1M總（3.2） (3.(3) (3.(4) (3.(5) (3.(6) (3.(7) (3.(8) M慣=mgl+J切/t啟 M負(fù)=m負(fù)gl+J負(fù)8/t啟 22 m

57、=Pv=pYr-R2】 J負(fù)=41負(fù)12 ,ml2m_2_2 JR1R2 32 二v/1 式子里, M總一-手腕偏轉(zhuǎn)所需力矩（Nm）； M摩---摩擦阻力矩（Nm）； M負(fù)---負(fù)載阻力矩（Nm）； M慣---手腕偏轉(zhuǎn)啟動時慣性阻力矩（Nm）； J負(fù)--工件負(fù)載對手腕回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動慣量（kgm2）; J---手腕部分對回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動慣量（kgm2）; 0---手腕偏轉(zhuǎn)角速度（rad/s）; m---手腕質(zhì)量（kg）; m負(fù)---負(fù)載質(zhì)量（kg）; t啟一啟動時間（s）； P---手腕部分材料密度（kg/m3）; ^,R2---手腕部分外徑和內(nèi)徑（m）； l

58、---手腕的長度（m）； v---手腕偏轉(zhuǎn)末端的線速度（m/s） 前面已提到：m負(fù)=2.5kg,v=0.8m/s,R1=0.035m,R2=0.025m, l=0.12m,3=0.2s,手腕部分采用的材料假定為鑄鋼，密度P=7.8x103kg/m3 把數(shù)值代到式子算出：m=Pv=P4Ri2—R22l =7.81033.140.0352一0.02520.12 =1.76kg v 0.8 l 一 0.12 = 6.67 r/s 一222 J負(fù)=m負(fù)l=2.5x0.12=0.036kgm 2 ,mlm_2_2 JR1R2 2 1.76 0.122 3 32

59、 176oo ——0.0350.025 2 =9.63104kgm2 M負(fù)=m^gl+J負(fù)8/t啟 =2.5100.120.0366.67/0.2 =4.5Nm M慣=mgl+J。/t啟 =1.76100.129.6310，6.67/0.2 =2.4Nm M總=乂摩+M負(fù)+M慣=0.1M總+4.5+2.4 M總=7.7Nm 因為腕部傳動是通過兩級帶輪和一級錐齒輪實現(xiàn)的，所以找到對應(yīng)書本得:彈性聯(lián)軸器傳動效率：”1=0.99； 滾子鏈傳動效率：1=0.96; 滾動軸承傳動效率：=3=0.99(一對)； 錐齒輪傳動效率：\=0.97； 計算得傳動的裝置的總效率：％=

60、0.8501。 電機(jī)在工作中實際要求轉(zhuǎn)矩：M電=M總/i"a=4.53Nm (3.9) 根據(jù)計算得出的手腕偏轉(zhuǎn)所需力矩，結(jié)合90系列的五相混合型步進(jìn)電機(jī)的技術(shù) 數(shù)據(jù)和矩頻特性曲線，如圖4-3和圖4-4所示，設(shè)得90BYG5200B-SAKRML-03I?號的步進(jìn)電機(jī)。 規(guī)艇號 1 * 步” f*) 由 地詞f 1144 MMt 皿聞 短林「M同 毓股斛 城出 th 播琥 908YG550A-SAKRML-030T 5 明幫/0.77 J 0.2 工口 JJ 3 2.2 90SYS550e-5AKRML-"口； S 巾都小"

61、 由？ 27 J.i 90SYGSS0C-SAKftML-0301 5 &.3670.7Z J 及 逋 24 G.& 究&YG52008-SA⑼f 5 &(??/(?那 3 && se 口， 5 J.4 9陽￥65郊0P-3心KRn-口第f 5 (JGE/口.煙 as 4? 7 5S 圖4-390BYG步進(jìn)電機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù) 90BYG52OGBTAKRML—0301 0.6配060.0G0O.O6000,0 轉(zhuǎn)速(rpm) 圖4-490BYG5200B-SAKRML-0301型步進(jìn)電

62、機(jī)矩頻特性曲線 2.設(shè)計鏈傳動 (a)計算、分配傳動比 對照電機(jī)的數(shù)據(jù)，所選步進(jìn)電機(jī)工作轉(zhuǎn)矩：4.5Nm,對應(yīng)的轉(zhuǎn)速：n1=130r/min。 由于腕部偏轉(zhuǎn)的角速度6=工=28=6.67r/s,已經(jīng)算出，所以腕部末端偏轉(zhuǎn) l0.12 轉(zhuǎn)速n2=￡-m60=63.7r/min,由此推出總的傳動比i=01=13°=2.02冗n263.7 手腕的偏轉(zhuǎn)是由驅(qū)動滑輪的鏈條驅(qū)動的。鑒于滑輪臂的內(nèi)部空間的大小和結(jié)構(gòu),設(shè)小臂鏈傳動比ii=1.35,大臂鏈傳動比i2=1,錐齒輪傳動比i3=1.5, i二iii213=2 (b)算出小臂鏈傳動功率 (3.10) p=?=7.713°=0.

63、11kW95509550 (c)設(shè)得鏈輪的齒數(shù) 為使小臂中的兩個鏈輪結(jié)構(gòu)更加緊湊，設(shè)得小鏈輪齒數(shù)乙=17,大鏈輪齒數(shù) Z2=i1父乙=1.35父17=23,乙、Z2取奇數(shù)，鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)，可使鏈條和鏈輪輪齒 磨損均勻 =932-0.002 952-930 mm (3.18) Lp (d)設(shè)得鏈條類型 從相關(guān)書本進(jìn)行鏈傳動計算： Pd=KaP=0.11kW -Pd0.11 P)===0.08kW KzKp11.34 p=15.875mm a0=(30?50)p,i=2?3 a0a60P=60^15.875=930mm,i<1.5 乙Z2 2 -2a°

64、p acp 二U260照 260 =140mm L=LpP/1000=14015875=2222.5mm %=p2Lp-Z1-Z2Ka =15.8752140-17-230.2499 =932mm a=ac-0.002~0.004accc (3.11) (3.(12) (3.(13) (3.(14) (3.(15) (3.(16) (3.(17) 乙RP v二 601000 1713015.875=0.63m/s

65、 601000 匚1000P Ft二 V 10000.11=174.6N 0.63 F，1.15-1.2KAFt=1.21174.6=20952N 式子里， Ka—工況系數(shù)Ka—1； Kz---主動帶輪齒數(shù)系數(shù)Kz=1.34; Kp---單排鏈系數(shù)Kp=1； Ka---中心距計算系數(shù)Ka=0.2499; Pd---設(shè)計功率（kW）； (3.(19) (3.(20) (3.21) P0---特定條件下單排鏈條傳遞功率（kW）; p---節(jié)距（mm）； a0---初定中

66、心距（mm）; Lp---鏈條節(jié)數(shù)； L---鏈條長度（mm）; ac---計算中心距（mm）; a---實際中心距（mm）； v---鏈條速度（m/s）; Ft---有效圓周力（N）； F---作用在軸上的力（水平或傾斜傳動）（N）。 經(jīng)過上述計算，設(shè)得鏈號10B,節(jié)距P=15.875mm的鏈條。 （e）算出帶輪主要尺寸 根據(jù)所選滾子鏈的型號規(guī)格確定一對帶輪基本參數(shù)： Z1=17,Z2=23,p=15.875mm,d1=10.16mm,P=16.59mm。 (3.22) 帶輪主要尺寸： ,180 sin— da=p0.54+cot 180 (3.23) (3.24) (3.25) df=d-d1ha=0.27p 式子里, d---分度圓直徑; da———齒頂圓直徑; df---齒根圓直徑; ha———分度圓弦齒圖; dg---齒側(cè)凸緣直徑。g 把數(shù)值代到式子算出: dg d1 d2= da1 pcot180--1.04h2-0.76z 15.875 sin 180 17 (3.26