水處理實(shí)驗(yàn)技術(shù)項(xiàng)目設(shè)置

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1、四、水處理實(shí)驗(yàn)技術(shù)項(xiàng)目設(shè)置 開(kāi)設(shè)的實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目包括基礎(chǔ)型、提高性、研究創(chuàng)新性實(shí)驗(yàn)教學(xué)項(xiàng)目。 基礎(chǔ)型實(shí)驗(yàn)教學(xué)項(xiàng)目占實(shí)驗(yàn)總數(shù)的 50流右，共8項(xiàng)。其中驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)包括： 顆粒自由沉淀實(shí)驗(yàn)；驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)包括活性炭吸附試驗(yàn)、 離子交換軟化實(shí)驗(yàn)、曝氣 設(shè)備充氧能力測(cè)定、混凝實(shí)驗(yàn)、過(guò)濾實(shí)驗(yàn)、污泥比阻測(cè)定實(shí)驗(yàn)、污泥沉降比和污 泥指數(shù)測(cè)定實(shí)驗(yàn)。數(shù)據(jù)處理項(xiàng)目實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析處理及實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)。 提高性實(shí)驗(yàn)教學(xué)項(xiàng)目占實(shí)驗(yàn)總數(shù)的 30流右，共3項(xiàng)。包括膜法水處理實(shí)驗(yàn)、 食品廢水中酵母的分離培養(yǎng)與核酸提取、有機(jī)廢水處理好氧優(yōu)勢(shì)菌的分離、純化 及屬的鑒定。 研究創(chuàng)新性實(shí)驗(yàn)教學(xué)項(xiàng)目占實(shí)驗(yàn)總數(shù)的 20%左右，共2項(xiàng)，實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目為污水

2、 厭氧處理實(shí)驗(yàn)、完全混合生化反應(yīng)器處理校園生活污水，設(shè)計(jì)多種工藝路線處理 生活污水。詳細(xì)見(jiàn)表4-1。 表4-1 實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目一覽表 實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目一覽表 序號(hào) 實(shí)驗(yàn)（實(shí)訓(xùn)）項(xiàng)目名稱(chēng) 項(xiàng)目類(lèi)型 計(jì)劃課時(shí) 備注 1 活性炭吸附實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 2 離子交換軟化實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 3 曝氣設(shè)備充氧能力測(cè)定實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 4 混凝實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 5 顆粒自由沉淀實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 6 過(guò)濾實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 7 污泥比阻測(cè)定實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 8 污泥沉降比和污泥指數(shù)（SVI ）的 測(cè)定

3、實(shí)驗(yàn) 驗(yàn)證性 2 必做 9 膜法水處理實(shí)驗(yàn) 設(shè)計(jì)性 2 必做 10 食品廢水中酵母的分離培養(yǎng)與核酸 提取 設(shè)計(jì)性 2 選做 11 有機(jī)廢水處理好氧優(yōu)勢(shì)菌的分離、 純化及屬的鑒定 設(shè)計(jì)性 4 必做  12 污水厭氧處理實(shí)驗(yàn) 研究創(chuàng)新性 2 選做 13 完全混合生化反應(yīng)器處理校園生活 污水 研究創(chuàng)新性 4 必做 合 計(jì) 30 實(shí)驗(yàn)一活性炭吸附實(shí)驗(yàn) 活性炭吸附是目前國(guó)內(nèi)外應(yīng)用較多的一種水處理工藝， 由于活性炭種類(lèi)多、 可去除物質(zhì) 復(fù)雜，因此掌握“間歇”法與“連續(xù)淤法確定活性炭吸附工藝設(shè)計(jì)參數(shù)的方法，對(duì)水處理工 程技

4、術(shù)人員至關(guān)重要。 目的 1 ?通過(guò)實(shí)驗(yàn)進(jìn)一步了解活性炭的吸附工藝及性能，并熟悉整個(gè)實(shí)驗(yàn)過(guò)程的操作。 2?掌握用“間歇”法、“連續(xù)流”法確定活性炭處理污水的設(shè)計(jì)參數(shù)的方法。 原理 活性炭吸附是目前國(guó)內(nèi)外應(yīng)用較多的一種水處理手段。 由于活性炭對(duì)水中大部分污染物 都有較好的吸附作用，因此活性炭吸附應(yīng)用于水處理時(shí)往往具有出水水質(zhì)穩(wěn)定， 適用于多種 污水的優(yōu)點(diǎn)?；钚蕴课匠Ｓ脕?lái)處理某些工業(yè)污水， 在有些特殊情況下也用于給水處理。 比 如當(dāng)給水水源中含有某些不易去除而且含量較少的污染物時(shí)； 當(dāng)某些偏遠(yuǎn)小居住區(qū)尚無(wú)自來(lái) 水廠需臨時(shí)安裝一小型自來(lái)水生產(chǎn)裝置時(shí)， 往往使用活性炭吸附裝置。但由于

5、活性炭的造價(jià) 較高，再生過(guò)程較復(fù)雜，所以活性炭吸附的應(yīng)用尚具有一定的局限性。 活性炭吸附就是利用活性炭的固體表面對(duì)水中一種或多種物質(zhì)的吸附作用， 以達(dá)到凈化 水質(zhì)的目的?；钚蕴康奈阶饔卯a(chǎn)生于兩個(gè)方面， 一是由于活性炭?jī)?nèi)部分子在各個(gè)方向都受 著同等大小的力而在表面的分子則受到不平衡的力， 這就使其它分子吸附于其表面上， 此為 物理吸附；另一個(gè)是由于活性炭與被吸附物質(zhì)之間的化學(xué)作用， 此為化學(xué)吸附?；钚蕴康奈? 附是上述二種吸附綜合作用的結(jié)果。 當(dāng)活性炭在溶液中的吸附速度和解吸速度相等時(shí)， 即單 位時(shí)間內(nèi)活性炭吸附的數(shù)量等于解吸的數(shù)量時(shí)， 此時(shí)被吸附物質(zhì)在溶液中的濃度和在活性炭 表

6、面的濃度均不再變化，而達(dá)到了平衡，此時(shí)的動(dòng)平衡稱(chēng)為活性炭吸附平衡， 而此時(shí)被吸附 物質(zhì)在溶液中的濃度稱(chēng)為平衡濃度。活性炭的吸附能力以吸附量 q表示。 (3-105) V(C。C) M 式中 q――活性炭吸附量，即單位重量的吸附劑所吸附的物質(zhì)重， g/g ; V ――污水體積，L; Co、C――分別為吸附前原水及吸附平衡時(shí)污水中的物質(zhì)濃度， g/L ; X ――被吸附物質(zhì)重量，g; M 活性炭投加量，g; 在溫度一定的條件下； 活性炭的吸附量隨被吸附物質(zhì)平衡濃度的提高而提高， 兩者之間 的變化曲線稱(chēng)為吸附等溫線，通常用費(fèi)蘭德利希經(jīng)驗(yàn)式加以表達(dá)。 丄 q K?Cn (3-

7、106) 式中q――活供發(fā)吸附量，g/g; C――被吸附物質(zhì)平衡濃度 g/L ; K、h 一一是與溶液的溫度，pH值以及吸附劑和被吸附物質(zhì)的性質(zhì)有關(guān)的常數(shù)。 K、h值求法如下：通過(guò)間歇式活性炭吸附實(shí)驗(yàn)測(cè)得 q、C 相應(yīng)之值，將式(3-106)取對(duì)數(shù)后變?yōu)橄率? 1 lg q lg k —IgC (3-107) n 將q、C相宜值點(diǎn)繪在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)紙上，所的直線的斜率為 1截距則為k。如圖(3-69)所 一 n 示。 由于間歇式靜態(tài)吸附法處理能力低、設(shè)備多，故在工程中多采用連續(xù)流活性炭吸附法， 即活性炭動(dòng)態(tài)吸附法。 采用連續(xù)流方式的活性炭層吸附性能可用勃哈特( Boha

8、rt)和亞當(dāng)斯(Adams)所提出的 關(guān)系式來(lái)表達(dá)。 ln C0 1 c In C KNcD KC°t (3-108) P(- V —1) t N0 f 1 , c。 “ -D ln 0 1 (3-109) C°V C0K Cb 式中 t ―- -工作時(shí)間，h； V — - 流速，m/h ； D — —活性炭層厚度， m； K — -速度常數(shù)，L/mg ? 1 h； N0 - -—吸附容量、即達(dá)到飽和時(shí)被吸附物質(zhì)的吸附量

9、， mg//L ； Co——進(jìn)水中被吸附物質(zhì)濃度， mg/L ； Cb ――允許出水溶質(zhì)濃度， mg/L。 Cb的炭層理論深度稱(chēng)為活性炭層的臨界深度, 當(dāng)工作時(shí)間t=0時(shí)，能使出水濃度小于 其值由上式t=0推出 D。 ln C0 Cb (3-110) 炭柱的吸附容量(N)和速度常數(shù)(K)，可通過(guò)連續(xù)流活性炭吸附實(shí)驗(yàn)并利用式 (3-109) t?D線形關(guān)系回歸或作圖法求出。 設(shè)備及用具 1. 間歇式活性炭吸附實(shí)驗(yàn)裝置如圖 示； 2. 連續(xù)流活性炭吸附實(shí)驗(yàn)裝置如圖 示； 3. 間歇與連續(xù)流實(shí)驗(yàn)所需設(shè)備及用具: (1) 康氏振蕩器一臺(tái)。 (2) 500

10、mL三角燒杯6個(gè)； (3) 烘箱； (4) COD SS等測(cè)定分析裝置，玻璃器皿、濾紙等。 (5) 有機(jī)玻璃炭柱 d= 20?30mm , H = 1.0m；  (6 )活性炭； (7)配水及投配系統(tǒng)。 步驟及記錄 1.間歇式活性炭吸附實(shí)驗(yàn) (1) 將某污水用濾布過(guò)濾， 去除水中懸浮物，或自 配污水，測(cè)定該污水的 COD、pH、SS等值。 (2) 將活性炭放在蒸餾水中浸 24小時(shí)，然后放在 105C烘箱內(nèi)烘至恒重，再將烘干后的活性炭壓碎， 使其 成為能通過(guò)200目以下篩孔的粉狀炭。因?yàn)榱罨钚蕴?要達(dá)到吸附平衡耗時(shí)太長(zhǎng)，往往需數(shù)日或數(shù)周，為了使 實(shí)驗(yàn)?zāi)茉诙虝r(shí)間內(nèi)結(jié)束，

11、所以多用粉狀炭。 a 樣 -“I 1-rlA rvrdl?I、」l.-JB'■■ lr:-J 圖3逋軌流活性謨應(yīng)附實(shí)報(bào)裝蹩 (3) 在六個(gè)500mL的三角燒瓶中分別投加 0、100、200、300、4D0、500mg 粉狀活性 炭。 (4) 在每個(gè)三角燒瓶中投加同體積的過(guò)濾后的污水，使每個(gè)燒瓶中的 COD濃度與 活性炭濃度的比值在 0.05?5.0之間(沒(méi)有投加活性炭的燒瓶除外) 。 (5) 測(cè)定水溫，將三角燒瓶放在振蕩器上振蕩，當(dāng)達(dá)到吸附平衡(時(shí)間延至濾出液的 有機(jī)物濃度COD值不再改變)時(shí)即可停止振蕩。 (振蕩時(shí)間一般為 30min以上)。 (6) 過(guò)濾各三

12、角燒瓶中的污水，測(cè)定其剩余 COD值，求出吸附量x。 實(shí)驗(yàn)記錄如表3-66示。 表3-66活性發(fā)間歇吸附實(shí)驗(yàn)記錄 序 號(hào) 原污水 出水 污水體 積(mL) 或(L) 活性炭 投加量 (mg或 (g) COD 去除率 (%) 備 注 COD (mg/ L) PH 值 水 溫C SS(m g/L) COD( mg/L) pH SS(mg /L)

13、 2?連續(xù)流活性炭吸附實(shí)驗(yàn) (1 )將某污水過(guò)濾或配制一種污水，測(cè)定該污水的 COD、pH、SS、水溫等各項(xiàng)指標(biāo)并記 人表3-67。 (2) 在內(nèi)徑為20?30mm ,高為1000mm的有機(jī)玻璃管或玻璃管中裝人 500?750mm高 的經(jīng)水洗烘干后的活性炭。 表3-67連續(xù)流炭柱吸附實(shí)驗(yàn)記錄 原水COD濃度(mg/L) 水溫T( C )= 進(jìn)流率 q(m3/m2 ? h)= 炭柱厚D1= D2= D3= 允許出水濃度CB(mg/L))= pH = SS= (mg/L) 濾 速 V(m/h)= 出水水質(zhì) 工作時(shí)間 t(h) 柱1

14、柱2 柱3 （3）以每分鐘40mL?200mL的流量（具體可參考水質(zhì)條件而定） ，按升流或降流的方 式運(yùn)行（運(yùn)行時(shí)炭層中不應(yīng)有空氣氣泡） 。本實(shí)驗(yàn)裝置為降流式。實(shí)驗(yàn)至少要用三種以上的 不同流速V進(jìn)行。 （4）在每一流速運(yùn)行穩(wěn)定后，每隔 10?30min由各炭柱取樣，測(cè)定出水 COD值，至出 水中COD濃度達(dá)到進(jìn)水中 COD濃度的0.9?0.95為止。并將結(jié)果記于表 3-67中。 成果整理 1. 間歇式活性炭吸附實(shí)驗(yàn) （1）按表3-66記錄的原始數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。 （2）按（3-105）式計(jì)算吸附量q。 （3）利

15、用q?c相應(yīng)數(shù)據(jù)和式（3-106）,經(jīng)回歸分析求出 K、n值或利用作圖法，將 C 1 和相應(yīng)的q值在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)紙上繪制出吸附等溫線，直線斜率為 丄、截距為K.。 1 1 n 1 值越小活性炭吸附性能越好， 一般認(rèn)為當(dāng)一 =0.1?0.5時(shí)，水中欲去除雜質(zhì)易被吸附； >2 時(shí)難于吸附。當(dāng) 丄較小時(shí)多采用間歇式活性炭吸附操作；當(dāng) 1較大時(shí)，最好采用連續(xù)式活 性炭吸附操作。 2?連續(xù)流活性炭吸附實(shí)驗(yàn) （1）求各流速下K、N。值 1） 將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)記入表 3-67,并根據(jù)t?C關(guān)系確定當(dāng)出水溶質(zhì)濃度等于 Cb時(shí)各柱的工 作時(shí)間b、t2、t3o 2） 根據(jù)式（3-109）以時(shí)間ti為縱

16、坐標(biāo)，以炭層厚 Dt為橫坐標(biāo)，點(diǎn)繪t、D值，直線截 距為 In C0 CB K?C。 斜率為N0/C0 ? V。如圖3-70示。 3） 將已知C。、Cb、V等值代人，求出流速常數(shù) K和吸附常量N。值。 4） 根據(jù)式（3-110）求出每一流速下炭層臨界深度值 D0值。 5） 按表（3-68）給出各濾速下炭吸附設(shè)計(jì)參數(shù) K、D。、N0值，或繪制成如圖3-71 所示 的圖，以供活性炭吸附設(shè)備設(shè)計(jì)時(shí)參考。 表3-68活性炭吸附實(shí)驗(yàn)結(jié)果 流速V(m/h) No(mg/L) K(L/mg ? h) Do(m)

17、 思考題 1. 吸附等溫線有什么現(xiàn)實(shí)意義，作吸附等溫線時(shí)為什么要用粉狀炭? 2. 連續(xù)流的升流式和降流式運(yùn)動(dòng)方式各有什么缺點(diǎn)？ 實(shí)驗(yàn)二 離子交換軟化實(shí)驗(yàn) 離子交換軟化法在水處理工程中有廣泛的應(yīng)用。強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂的使用也很普 遍。作為水處理工程技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)掌握這種樹(shù)脂交換容量 （即全交換容量）的測(cè)定方法并了 解軟化水裝置的操作運(yùn)行。 一、強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量的測(cè)定 目的 1. 加深對(duì)強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量的理解。 2 ?掌握測(cè)定強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量的方法。 原理 交換容量是交換樹(shù)脂最重要的性能， 它定量地表示樹(shù)脂交換能力的大小。 樹(shù)脂交換容量

18、 在理論上可以從樹(shù)脂單元結(jié)構(gòu)式粗略地計(jì)算出來(lái)。以強(qiáng)酸性苯乙烯系陽(yáng)離于交換樹(shù)脂為例， 其單元結(jié)構(gòu)式為： —CH—CH4— I C Z \ H—C C—H I I H—C C—H I SO.H 單元結(jié)構(gòu)式中共有 8個(gè)碳原子、8個(gè)氫原子、3個(gè)氧原子、一個(gè)硫原子，其分子量等于 8X 12.011 + 8X 1.008 + 3X 15 . 9994+ 1 X 32.06= 184.2，只有強(qiáng)酸基因 SO3H 對(duì)中的 H 遇水 電離形成H+離子可以交換，即每184.2g干樹(shù)脂中只有 1克當(dāng)量可交換離子。所以，每克干 樹(shù)脂具有可交換離子 1/184.2 = 0.00543e= 5.43

19、me。扣去交聯(lián)劑所占份量（按 8%重量計(jì)）， 0.01 X 7 以去除樹(shù) 按下式 （3 — 93） 則強(qiáng)酸干樹(shù)脂交換容量應(yīng)為 5.43 X 92/100=4.99me/g。此值與實(shí)際測(cè)定值差別不大。 強(qiáng)酸性苯乙烯系陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量規(guī)定為》 4.2me/g （干樹(shù)脂）。 強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量測(cè)定前需經(jīng)過(guò)預(yù)處理， 即經(jīng)過(guò)酸堿輪流浸泡， 脂表面的可溶性雜質(zhì)。測(cè)定陽(yáng)離子交換樹(shù)脂容量常采用堿滴定法， 用酚酞作指示劑， 計(jì)算交換容量： E 器 me/ g （干氫樹(shù)脂） W固體含量% 式中N ―― NaOH標(biāo)準(zhǔn)溶液的當(dāng)量濃度； V —一 NaOH標(biāo)準(zhǔn)溶液的用量， mL

20、 ; W ――樣品濕樹(shù)脂重，go ［設(shè)備及用具］ 1 ?天平萬(wàn)分之一克精度 1架 2?烘箱 1臺(tái) 3?干燥器 1個(gè) 4?三角燒瓶 250mL 2個(gè) 5. 秒液管 10mL 2支 步驟及記錄 1?強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂的預(yù)處理 取樣品約10g以2 N硫酸（或1N鹽酸）及1N NaOH輪流浸泡，即按酸一堿一酸一堿 一酸順序浸泡5次，每次兩小時(shí)，浸泡液體積約為樹(shù)脂體積的 2?3倍。在酸堿互換時(shí)應(yīng)用 200mL無(wú)離子水進(jìn)行洗滌。5次浸泡結(jié)束用無(wú)離子水洗滌至溶液呈中性。 2?測(cè)強(qiáng)酸性陽(yáng)離于交換樹(shù)脂團(tuán)體含量％ 稱(chēng)取雙份I.OOOOg的樣品，將其中一份放入105?110C烘箱中約2小

21、時(shí)，烘干至恒重后 放入氯化鈣干燥器中冷卻至室溫，稱(chēng)重，記錄干燥后的樹(shù)脂重。 固體含量=干燥后的樹(shù)脂重 X 100/樣品重 3?強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量的測(cè)定 將一份1.0000g的樣品置于250mL三角燒瓶中，投加 0.5NNaCI溶液100mL搖動(dòng)5分 鐘，放置兩小時(shí)后加人 I %酚酞指示劑 3滴，用標(biāo)準(zhǔn)0.10000N NaOH溶液進(jìn)行滴定，至呈 微紅色15秒鐘不退，即為終點(diǎn)。記錄 NaOH標(biāo)準(zhǔn)溶液的當(dāng)量濃度及用量。 表3-50強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂交換容量測(cè)定記錄 濕樹(shù)脂樣品重 W（g） 干燥后的樹(shù)脂 重 W1 （g） 樹(shù)脂固體含量 （%） NaOH標(biāo)準(zhǔn)溶 液的

22、當(dāng)量濃度 NaOH標(biāo)準(zhǔn)溶液的 用量V （mL） 交換容量 me/g 干氫樹(shù)脂 成果整理 1 .根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)定數(shù)據(jù)計(jì)算樹(shù)脂固體含量。 2. 根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)定數(shù)據(jù)計(jì)算樹(shù)脂交換容量。 思考題 1. 測(cè)定強(qiáng)酸性陽(yáng)離子交換樹(shù)脂的交換容量為何用強(qiáng)堿液 NaOH滴定？ 2?寫(xiě)出本實(shí)驗(yàn)有關(guān)化學(xué)反應(yīng)式。 二、軟化實(shí)驗(yàn) 目的 1?熟悉順流再生固定床運(yùn)行操作過(guò)程。 2. 加深對(duì)鈉離子交換基本理論的理解。 原理 當(dāng)含有鈣鹽及鎂鹽的水通過(guò)裝有陽(yáng)離子交換樹(shù)脂的交換器時(shí)，水中的 Ca2+及Mg2+離子 便與樹(shù)脂中的可交換離子（Na+或H+）交換?使水中Ca2+、Mg2+

23、含量降低或基本全部去除， 這個(gè)過(guò)程叫做水的軟化。樹(shù)脂失效后要進(jìn)行再生，即把樹(shù)脂上吸附的鈣、鎂離子置換出來(lái)， 代之以新的可交換離子。鈉離子交換用食鹽（ NaCI）再生、氫離子交換用鹽酸（HCI）或硫 酸（H2SO4）再生?；痉磻?yīng)式如下： 1. 鈉離子交換： 軟化： 再生: [(HCOa)2 j 2RNa + Ca^ 一 R7Ca+ bl i [so4 J NasSO4 r( hco,)j , (IICOJ 亠一RtMg + 心 2RNa + MgJ [so. J N活0* (3-94 ) 2. 氫離子交換: 交換 再生;

24、 R2Ca R2Ca 2NaCI 2RNa CaCb RzMg 2NaCI 2RNa MgC" [XHCO 小 2RH + CaJcit |so( f(HCOa), 2RlUMgJcix tso4 ￡HsCO5 p—- R2Ca + 2HC1 H,SO< 2HtCOB [一-R^lg + aHCl ! HjSO, (3-96) (3-97) (3-98 > (3-99 > pHCl iHiSO. 2R11 + CaCl> CaSO. pHCi IHjSO* MgCl* 鈉離子交換的最大優(yōu)點(diǎn)是不出酸性水，但不能 脫堿。本實(shí)驗(yàn)采用鈉離子交換。 設(shè)

25、備及用具 1. 軟化裝置二套，如圖 3-58， 2. 100mL量簡(jiǎn)1個(gè)、秒表1塊（控制再生液流 量用）; 3. 200000鋼卷尺1個(gè)； 4. 測(cè)硬度所需用品及測(cè)定方法詳見(jiàn)水質(zhì)分析書(shū) 籍. 籍曰； 5. 食鹽數(shù)百克。 步驟及記錄 1. 熟悉實(shí)驗(yàn)裝置，搞清楚每條管路、每個(gè)閥門(mén) 的作用； 朋3「陰軟化輩賈 2—陽(yáng)離子交換2—轉(zhuǎn)子 詵—軟化承箱」再生鑲掘* 痛一負(fù)洗遵水T一反St排水書(shū)* 8-&Bt 排木胃"9一排％餐 2. 測(cè)原水硬度，測(cè)量交換柱內(nèi)徑及樹(shù)脂層高度； 3?將交換柱內(nèi)樹(shù)脂反洗數(shù)分鐘，反洗流速采用 15m八，以去除樹(shù)脂層的氣泡。 4?軟化。運(yùn)行流速采用 15m

26、巾，每隔10min測(cè)一次水硬度，測(cè)兩次并進(jìn)行比較。 5.改變運(yùn)行流速。流速分別取 20、25、30m/h，每個(gè)流速下運(yùn)行 5min，測(cè)出水硬度。 6 ?反洗。沖洗水用自來(lái)水.反洗流速采用 15m/h，反洗時(shí)間15min。反洗結(jié)束將水放 到水面高于樹(shù)脂表面 10cm左右。 7 .根據(jù)軟化裝置樹(shù)脂工作交換容量( e/L),樹(shù)脂體積(L)，順流再生鈉離子交換 NaCI 耗量(100?120g/e )以及食鹽NaCI含量(海鹽NaCI含量》80?93 %),計(jì)算再生一次所需食 鹽量。配制濃度10%的食鹽再生液。 &再生。再生流速采用 3?5m/h。調(diào)節(jié)定量投再生液瓶出水閥門(mén)開(kāi)啟度大小以控制

27、再 生流速。再生液用畢時(shí)，將樹(shù)脂在鹽液中浸泡數(shù)分鐘。 9 .清洗。清洗流速采用 15m/h，每5 min測(cè)一次出水硬度，有條件還可測(cè)氯根，直至 出水水質(zhì)符號(hào)要求時(shí)為止。清洗時(shí)間約需 50min。 10.清洗完畢結(jié)束實(shí)驗(yàn)，交換柱內(nèi)樹(shù)脂應(yīng)浸泡在水中。 表3-51原水硬度及實(shí)驗(yàn)有關(guān)數(shù)據(jù) 原水硬度(以CaCO3計(jì)) (mg/L) 交換柱內(nèi)徑(cm) 樹(shù)脂層高度(cm) 樹(shù)脂名稱(chēng)及型號(hào) 表3-52交換實(shí)驗(yàn)記錄 運(yùn)行流速(m/h) 運(yùn)行流量(L/h) 運(yùn)行時(shí)間(min) 出水硬度(以CaCO3計(jì) (mg/L)) 15 10 15 10

28、 20 5 25 5 30 5 表3-53反洗記錄 反洗流速(m/h) 反洗流量(L/h) 反洗時(shí)間(min) 表3-54再生記錄 再生一次所需食鹽量 (kg) 再生一次所需濃度10% 的食鹽再生液(L) 再生流速(m/h) 再生流量(mL/s) 表3-55清洗記錄 清洗流速(m/h) 清洗流量(L?h) 清洗歷時(shí)(min) 出水硬度(以CaCO3計(jì) (mg/L)) 15 5 15 10 15 15 50 注意事項(xiàng) 1．反沖洗時(shí)注

29、意流量大小，不要將樹(shù)脂沖走。 2．再生溶液沒(méi)有經(jīng)過(guò)過(guò)濾器，宜用精制食鹽配制。 成果整理 1．繪制不同運(yùn)行流速與出水硬度關(guān)系的變化曲線。 2．繪制不同清洗歷時(shí)與出水硬度關(guān)系的變化曲線。 思考題 1．本實(shí)驗(yàn)鈉離子交換運(yùn)行出水硬度是否小于 0.05me/L ？影響出水硬度的因素有哪些 2．影響再生劑用量的因素有哪些？再生液濃度過(guò)高或過(guò)低有何不利？ 實(shí)驗(yàn)三曝氣設(shè)備充氧能力測(cè)定實(shí)驗(yàn) 曝氣是活性污泥系統(tǒng)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)， 它的作用是向池內(nèi)充氧， 保證微生物生化作用所 需之氧，同時(shí)保持池內(nèi)微生物、有機(jī)物、溶解氧，即泥、水、氣三者的充分混合，為微生物 降解創(chuàng)造有利條件。因此了解掌握曝氣設(shè)備充

30、氧性能，不同污水充氧修正系數(shù) a、B值及其 測(cè)定方法，不僅對(duì)工程設(shè)計(jì)人員、 而且對(duì)污水處理廠（站）運(yùn)行管理人員也至關(guān)重要。 此外, 二級(jí)生物處理廠（站）中，曝氣充氧電耗占全廠動(dòng)力消耗的 60—70%,因而高效省能型曝 氣設(shè)備的研制是當(dāng)前污水生物處理技術(shù)領(lǐng)域面臨的一個(gè)重要課題。 因此本實(shí)驗(yàn)是水處理實(shí)驗(yàn) 中的一個(gè)重要項(xiàng)目，一般列為必開(kāi)實(shí)驗(yàn)。 一、曝氣設(shè)備清水充氧性能測(cè)定 目的 1 ?加深理解曝氣充氧的機(jī)理及影響因素。 2?了解掌握曝氣設(shè)備清水充氧性能測(cè)定的方法。 3. 測(cè)定幾種不同形式的曝氣設(shè)備氧的總轉(zhuǎn)移系數(shù) KLas，氧利用率n%,動(dòng)力效率等， 并進(jìn)行比較。 原理 祇mb"

31、 H擴(kuò)1K方向 圖3-43戲膜郎論攝式 曝氣是人為地通過(guò)一些設(shè)備加速向水中 傳遞氧的過(guò)程，常用的曝氣設(shè)備分為機(jī)械曝氣 與鼓風(fēng)曝氣兩大類(lèi)，無(wú)論哪一種曝氣設(shè)備， 充氧過(guò)程均屬傳質(zhì)過(guò)程，氧傳遞機(jī)理為雙膜理 論，如圖3-43示在氧傳遞過(guò)程中，阻力主要 來(lái)自液膜，氧傳遞基本方程式為： dc 二 KLa(CS C) dt (3-58) dc 式中 液體中溶解氧濃度變化速率 mg/L ? min ; dt Cs— C 氧傳質(zhì)推動(dòng)力， mg/ L ; Cs 液膜處飽和溶解氧濃度， mg/L ; C—一液相主體中溶解氧濃度， mg / L ; Dl ? A KLa — ――氧總轉(zhuǎn)

32、移系數(shù)； Yl ?W D L 液膜中氧分子擴(kuò)散系數(shù)； Yl ――液膜厚度 A ——?dú)庖簝上嘟佑|面積； W ――曝氣液體體積。 由于液膜厚度 Yl和液體流態(tài)有關(guān)，而且實(shí)驗(yàn)中無(wú)法測(cè)定與計(jì)算，同樣氣液接觸面積 A 的大小也無(wú)法測(cè)定與計(jì)算，故用氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) KLa代替。 將式（3-58）積分整理后得曝氣設(shè)備氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) KLa計(jì)算式。 KLa 2.303, Cs FT吃 Co (3-59) 式中 KLa 氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)。1/min或1/h; to、t 曝氣時(shí)間， min; Co――曝氣開(kāi)始時(shí)池內(nèi)溶解氧濃度， to= 0時(shí)，Co= 0, mg/L ; Cs――曝氣池內(nèi)

33、液體飽和溶解氧值， mg/L ; Ct――曝氣某一時(shí)刻t時(shí)，池內(nèi)液體溶解氧濃度， mg / L。 由式中可見(jiàn)，影響氧傳遞速率 KLa的因素很多，除了曝氣設(shè)備本身結(jié)構(gòu)尺寸，運(yùn)行條件 而外，還與水質(zhì)水溫等有關(guān)。為了進(jìn)行互相比較，以及向設(shè)計(jì)、使用部門(mén)提供產(chǎn)品性能，故 產(chǎn)品給出的充氧性能均為清水，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，即清水（一般多為自來(lái)水）一個(gè)大氣壓 20 C 下的充氧性能。常用指標(biāo)有氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) Klas充氧能力Qc、動(dòng)力效率E和氧利用率n%。 曝氣設(shè)備充氧性能測(cè)定實(shí)驗(yàn)， 一種是間歇非穩(wěn)態(tài)法， 即實(shí)驗(yàn)時(shí)一池水不進(jìn)不出， 池內(nèi)溶 解氧濃度隨時(shí)間而變；另一種是連續(xù)穩(wěn)態(tài)測(cè)定法，即實(shí)驗(yàn)時(shí)池內(nèi)連續(xù)進(jìn)出水，

34、池內(nèi)溶解氧濃 度保持不變。目前國(guó)內(nèi)外多用間歇非穩(wěn)態(tài)測(cè)定法， 即向池內(nèi)注滿(mǎn)所需水后， 將待曝氣之水以 無(wú)水亞硫酸鈉為脫氧劑， 氯化鉆為催化劑，脫氧至零后開(kāi)始曝氣， 液體中溶解氧濃度逐漸提 高。液體中溶解氧的濃度 C是時(shí)間t的函數(shù)，曝氣后每隔一定時(shí)間 t取曝氣水樣，測(cè)定水中 溶解氧濃度，從而利用上式計(jì)算 KLa值，或是以虧氧量（Cs— Ct）為縱坐標(biāo)，在半對(duì)數(shù)坐 標(biāo)紙上繪圖，直線科率即為 KLa值。 設(shè)備及用具 1 ?自吸式射流曝氣清水充氧設(shè)備。見(jiàn)圖 3-44 1） 曝氣池：以鋼板制成 0.8 X 1.0 X 4.3m。 2） 射流暖氣設(shè)備。噴嘴 d=14 mm ,喉管D = 32

35、mm，喉管長(zhǎng)L=2975mm。 3） 水循環(huán)系統(tǒng)，吸水池、塑料泵。 4） 計(jì)量裝置：轉(zhuǎn)子流量計(jì)、壓力表、真空表、熱球式測(cè)風(fēng)儀。 5） 水中溶解氧測(cè)定設(shè)備，測(cè)定方法詳見(jiàn)水質(zhì)分析（碘量法） ，或用上海第二分析儀器廠 的溶解氧測(cè)定儀。 6） 無(wú)水亞硫酸鈉、氯化鈷、秒表。 2 ?穿孔管鼓風(fēng)曝氣清水充氧設(shè)備。見(jiàn)圖 3-45。 ffi 3-45穿扎管該鳳済水 充埶實(shí)驗(yàn)裝覺(jué) 1-沖機(jī)聯(lián)恥曙吒拄卜2—P孔瓷布?xì)猓?-3? 樣孔、電一fft浹孔I 6*進(jìn)P 圖3-46平樁葉輪表面曙鳧構(gòu)水充氧宴驗(yàn)輩魁 一兗全混性烽堪式孕氣池I 2—平（E葉魏"3-JStAt 4 一f?解幅濟(jì)鷹欄定儀」陽(yáng)錄僅

36、 10 圖3-44自吸式射蒐隔吒済水充疤實(shí)驗(yàn)蜚置 】一暉弋水険* 2—射漬器*、一甲IT孔I 4-進(jìn)氣口 I 5—用空?t A-JE力宸 1 7 -iH

37、充氧實(shí)驗(yàn)步驟： （1）關(guān)閉所有閘門(mén)，向曝氣池內(nèi)注人清水（自來(lái)水）至小 2米，取水樣測(cè)定水中溶解氧值, 并計(jì)算池內(nèi)溶解氧含量 G = DO X V。 （2）計(jì)算投藥量： （a） 脫氧劑采用無(wú)水亞硫酸鈉。 根據(jù) 2Na2SO3+O2=2Na2SO4 則每次投藥量g=G X 8 X （1.1?1.5）。1.1?1.5值是為脫氧安全而取的系數(shù)。 （b） 催化劑采用氯化鉆，投加濃度為 0.1mg / L,將稱(chēng)得的藥劑用溫水化開(kāi)，由池頂?shù)谷? 池內(nèi)，約10min后，取水樣、測(cè)其溶解氧。 （3） 當(dāng)池內(nèi)水脫氧至零后，打開(kāi)回水閥門(mén)和放氣閥門(mén)，向吸水池灌水 EK。 （4） 關(guān)閉水泵出水閥門(mén)，啟

38、動(dòng)水泵，然后，徐徐打開(kāi)閥門(mén)，至池頂壓力表讀數(shù)為 0.15MPa 為止。 (5) 開(kāi)啟水泵后，由觀察孔觀察射流器出口處，當(dāng)有氣泡出現(xiàn)時(shí)，開(kāi)始計(jì)時(shí)，同時(shí)每隔 1分鐘(前3個(gè)間隔)和0.5分(后幾個(gè)間隔)開(kāi)始取樣，連續(xù)取 15個(gè)水樣左右。 (6) 計(jì)量水量、水壓、風(fēng)速( m/ s)(進(jìn)氣管d = 32mm )。 (7 )觀察曝氣時(shí)喉管內(nèi)現(xiàn)象和池內(nèi)現(xiàn)象。 (8) 關(guān)閉進(jìn)氣管閘門(mén)后，記錄真空表讀數(shù)。 (9) 關(guān)閉水泵出水閥門(mén)，停泵。 2. 鼓風(fēng)曝氣清水充氧實(shí)驗(yàn)步驟： (1) 河柱內(nèi)注人清水至 3. lin處時(shí)，測(cè)定水中溶解氧值，計(jì)算池內(nèi)溶氧量 G=DO ? V。 (2) 計(jì)算投藥量

39、。 (3) 將稱(chēng)得藥劑用溫水化開(kāi)由柱頂?shù)谷酥鶅?nèi)，幾分鐘后，測(cè)定水中溶解氧值。 (4) 當(dāng)水中溶解氧為零后，打開(kāi)空壓機(jī)，向貯氣罐內(nèi)充氣?？諌簷C(jī)停止運(yùn)行后，打開(kāi)供 氣閥門(mén)，開(kāi)始曝氣，并記錄時(shí)間；同時(shí)每隔一定時(shí)間( lmin )取一次樣，測(cè)定溶解氧值，連 續(xù)取樣10 一豆5個(gè)；而后，拉長(zhǎng)間隔，直至水中溶解氧不再增長(zhǎng)(達(dá)到飽和)為止；隨后， 關(guān)閉進(jìn)氣閥門(mén)。 (5) 實(shí)驗(yàn)中計(jì)量風(fēng)量、風(fēng)壓、室外溫度。并觀察曝氣時(shí)柱內(nèi)現(xiàn)象。 3?平板葉輪表面曝氣清水充氧實(shí)驗(yàn)步驟 (1 )向池內(nèi)注滿(mǎn)清水，按理論加藥量的 1.5倍加入脫氧劑及催化劑。 (2) 當(dāng)溶解氧測(cè)定儀的指針達(dá)到 O后，開(kāi)始啟動(dòng)電機(jī)進(jìn)行

40、曝氣，直至池內(nèi)溶解氧達(dá)到 穩(wěn)定值為止。 4. 記錄 (I)自吸式射流曝氣設(shè)備清水充氧記錄見(jiàn)表 3-39。 (2 )化學(xué)滴定法測(cè)定水中溶解氧記錄見(jiàn)表 3-40。 (3) 溶解氧測(cè)定儀與記錄儀配用的記錄，記錄紙自記的形式如圖 3-47。 < mj/ LJ 圖3-J? DO?f曲線 表3-39自吸式射流曝氣清水充氧實(shí)驗(yàn)記錄 水溫 曝氣池平面 尺寸(m2) 進(jìn)水流量 (m3) 進(jìn)風(fēng)量 氣水比(體積比) 風(fēng)速 風(fēng)速 風(fēng)量 進(jìn)水壓力 (Mpa) 池內(nèi)水深 (m) 噴嘴直徑 d(mm) 吼管直徑 d(mm) 吼管長(zhǎng)

41、度 L(mm) 面積比 D2/d2 長(zhǎng)徑比 L/D 表3-40水中溶解氧測(cè)定記錄表 瓶號(hào) 取樣點(diǎn) V (mL) V(mL) DO(mL) 瓶號(hào) 取樣點(diǎn) V (mL) V(ml) DO(ml) Na2S2O3(N= ) 注意事項(xiàng) 1 .每個(gè)實(shí)驗(yàn)所用設(shè)備、儀器較多，事前必須熟悉 設(shè)備、儀器的使用方法及注意事項(xiàng)。 2?加藥時(shí)，將脫氧劑與催化劑用溫水化開(kāi)后，從柱或池頂，均勻加人。 3 ?無(wú)溶解氧測(cè)定儀的設(shè)

42、備，在曝氣初期，取樣時(shí)間間隔宜短。 4 ?實(shí)測(cè)飽和溶解氧值時(shí)，一定要在溶解氧值穩(wěn)定后進(jìn)行。 5?水溫、風(fēng)溫(送風(fēng)管內(nèi)空氣溫度)宜取開(kāi)始、中間、結(jié)束時(shí)實(shí)測(cè)值的平均值。 ［成果整理］ 1 ?參數(shù)選用 因清水充氧實(shí)驗(yàn)給出的是標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) KLas。，即清水(本次實(shí)驗(yàn)用的是自 來(lái)水)在一個(gè)大氣壓，20C下的充氧性能，而實(shí)驗(yàn)過(guò)程中曝氣充氧的條件并非是一個(gè)大氣壓， 20C,但這些條件都對(duì)充氧性能有影響，故引入了壓力、溫度修正系數(shù)。 (1)溫度修正系數(shù) K 1.02420 T (3-60) 修正后的氧總轉(zhuǎn)移速率為 KLas K?KLa 1.02420 T J (3-61) 此

43、為經(jīng)驗(yàn)式，它考慮了水溫對(duì)水的粘滯性和飽和溶解氧值的影響， 國(guó)內(nèi)外大多采用此式， 本次實(shí)驗(yàn)也以此進(jìn)行溫度修正。 (2)水中飽和溶解氧值的修正 由于水中飽和溶解氧值受其中壓力和所含無(wú)機(jī)鹽種類(lèi)及數(shù)量的影響，所以式( 3- 59) 另外也可以用理 (3 — 62) (3-63) (3-64) (3-65) 中的飽和溶解氧值最好用實(shí)測(cè)值， 即曝氣池內(nèi)的溶解氧達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的數(shù)值。 論公式對(duì)飽和溶解氧標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行修正。 用?？腺M(fèi)爾德公式進(jìn)行修正。 p Pb QL 0.206 42 式中Pb――空氣釋放點(diǎn)處的絕對(duì)壓力； H Pb Pa MPa 10 10 Pa——0.1MPa

44、 H――空氣釋放點(diǎn)距水面高度， m; Qt——空氣中氧的克分子百分比； 小 21(1 %)?100 Qt 79 21(1 %) n%――曝氣設(shè)備氧的利用率，％。 則式(3 — 59)中飽和溶解氧值 Cs應(yīng)用下式求得： Csm= Cs ? P 式中 Csm――清水充氧實(shí)驗(yàn)池內(nèi)經(jīng)修正后的飽和溶解氧值， mg / L; Cs 1個(gè)大氣壓下某溫度下氧飽和濃度理論值， mg / L; P――壓力修正系數(shù)。 有實(shí)測(cè)飽和溶解氧值用實(shí)測(cè)值，無(wú)實(shí)測(cè)值可采用理論修正值。 2 .氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) K Las 氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) KLas是指在單位傳質(zhì)推動(dòng)力的作用下，在單位時(shí)間、向單位曝氣液體中 所充

45、入的氧量。它的倒數(shù)1/KLas單位是時(shí)間，表示將滿(mǎn)池水從溶解氧為零充到飽和值時(shí)所用 時(shí)間，因此KLas是反映氧傳遞速率的一個(gè)重要指標(biāo)。 KLas的計(jì)算首先是根據(jù)實(shí)驗(yàn)記錄，或溶解氧測(cè)定記錄儀的記錄和式（ 3-59）,按表3-41 計(jì)算，或者是在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)紙上，以（ Csm— Ct）為縱坐標(biāo)，以時(shí)間 t為橫坐標(biāo)繪圖求 KLa 值。 表3 — 41氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)KLa計(jì)算表 t-to(mi n) Ct(mg/L) Cs-Ct(mg/L) Cs Ig Cs Cs Ct 2.303 tga t to KLa(mi n) Cs Ct

46、 求得KLa值后，禾U用式（3-61 ）求得KLas值。 3. 充氧能力Qc 充氧能力是反映曝氣設(shè)備在單位時(shí)間內(nèi)向單位液體中充入的氧量。 Qc= KLas ? Cs kg ( 02)/h ? m3 (3-66) 式中 KLas 氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)） 1/h或l/min ; Cs—— l個(gè)大氣壓，20C時(shí)氧飽和值， Cs= 9.17mg/ L。 4. 動(dòng)力效率E Qc ?W E - kg（02）/kW?h （3-67） N E是指曝氣設(shè)備每消耗一度電時(shí)轉(zhuǎn)移到曝氣液體的氧量。 由此可見(jiàn)，動(dòng)力效率將曝氣供 氧與所消耗的動(dòng)力聯(lián)

47、系在一起，是一個(gè)具有經(jīng)濟(jì)價(jià)值的指標(biāo)，它的高低將影響到活性污泥處 理廠（站）的運(yùn)行費(fèi)用。 式中 N――理論功率，即不計(jì)管路損失，不計(jì)風(fēng)機(jī)和電機(jī)的效率，只計(jì)算曝氣充氧所耗有 用功。 (3-68) N QbHb 102 3.6 式中 Hb 風(fēng)壓，m； Qb 風(fēng)量，m3/h。 Qb Qb0 ■■ Pb ?Tbo (3-69) 由于供風(fēng)時(shí)計(jì)量條件與所用轉(zhuǎn)子流量計(jì)標(biāo)定時(shí)的條件相差較大，而要進(jìn)行如上修正。 式中 Qbo――儀表的刻度流量 m3/ h; Pbo——一標(biāo)定時(shí)氣體的絕對(duì)壓力， 0.1MPa; Tbo 標(biāo)定時(shí)氣體的絕對(duì)溫度， 293° T Pb——?dú)怏w的實(shí)際絕對(duì)壓力

48、 MPa; Tb――被測(cè)氣體的實(shí)際絕對(duì)溫度， 273 ° + tC； Qb 修正后的氣體實(shí)際流量， m3/h。 5. 氧的利用率 式中Q――標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下 Qc ?W Q 0.28 100% (3-70) latmi、293 ° T 時(shí)）的氣量。 Qb?Pb ?Ta (3-71) Qb、Tb、Pb 意義同前； Pa 1atm; Ta——293 ° T; 0. 28kg/m3――標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下一立方米空氣中所含氧的重量。 思考題 1.論述曝氣在生物處理中的作用。 2 ?曝氣充氧原理及其影響因素是什么？ 3?溫度修正、壓力修正系數(shù)的意義如何？如何進(jìn)行公式推導(dǎo)？

49、 4?曝氣設(shè)備類(lèi)型、動(dòng)力效率、優(yōu)缺點(diǎn)是什么？ 5 ?氧總轉(zhuǎn)移系數(shù) KLa的意義是什么？怎樣計(jì)算？ 6?曝氣設(shè)備充氧性能指標(biāo)為何均是清水？標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的值是多少? 7 ?鼓風(fēng)曝氣設(shè)備與機(jī)械曝氣設(shè)備充氧性能指標(biāo)有何不同？ 、污水充氧修正系數(shù)a、B值的測(cè)定 目的 I?了解測(cè)定a、B值的實(shí)驗(yàn)設(shè)備、掌握測(cè)試方法。 2?進(jìn)一步加深理解生物處理曝氣過(guò)程及a、B值在設(shè)計(jì)選用曝氣設(shè)備時(shí)的意義。 原理 由于氧的轉(zhuǎn)移受到水中溶解有機(jī)物、 無(wú)機(jī)物等的影響，造成同一曝氣設(shè)備在同樣曝氣條 件下清水與污水中氧的轉(zhuǎn)移速率不同， 水中氧的飽和濃度不同， 而曝氣設(shè)備充氧性能指標(biāo)又 均為清水中之值，為此引人修正系數(shù)a

50、、B值。 (3-72) (3-73) K Law sw Cs 式中 KLaw、KLa ――在曝氣設(shè)備相同的條件下，污水和清水中暖氣充氧肘氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)， 1/min 或 1/h; Csw、Cs 曝氣設(shè)備向污水中充氧時(shí)水中氧的飽和濃度值， 同溫度下清水中氧飽 和濃度理論值，mg / L。 由此可知，a、B的測(cè)定實(shí)際上就是分別測(cè)定同一曝氣設(shè)備在清水和污水中充氧的氧總 轉(zhuǎn)移系數(shù)及飽和溶解氧值。 1?對(duì)曝氣液體內(nèi)無(wú)生物耗氧物質(zhì)的清水、曝氣池的上清液等，曝氣池內(nèi)存在如下關(guān)系 式， de dt KLa (Cs C)  2?對(duì)曝氣池混合液曝氣充氧時(shí)，由于有生物耗氧物質(zhì)，池內(nèi)存

51、在如下關(guān)系式 de KLaw（Csw C） rx （ 3-74） de dt 式中 de ――曝氣液體內(nèi)溶解氧濃度隨時(shí)間的變化率； dt KLaw ――污水中曝氣設(shè)備氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)； Csw、C 污水中氧飽和濃度及 t時(shí)刻的氧的濃度； r 單位污泥耗氧速率； x ——污泥濃度。 實(shí)驗(yàn)采用間歇非穩(wěn)態(tài)方法進(jìn)行， 當(dāng)水樣為污水或曝氣池上清液時(shí)， 在相同條件下按照清 水充氧實(shí)驗(yàn)方法，分別進(jìn)行清水與污水充氧實(shí)驗(yàn)， 求出清水充氧的 KLa、CS和污水中充氧的 KLaw、Csw，并按式（3-72 ）、（ 3-73）求出 a、B 值。 當(dāng)水樣為曝氣池內(nèi)混合液肘，除在同一條件下先進(jìn)行數(shù)組

52、清水充氧實(shí)驗(yàn)， 求得曝氣設(shè)備 清水充氧的KLa、Cs外，對(duì)混合液的實(shí)驗(yàn)要利用式（ 3-74）進(jìn)行測(cè)定。 首先向曝氣罐內(nèi)曝氣到池內(nèi)溶解氧達(dá)到穩(wěn)定后停止曝氣，同時(shí)開(kāi)啟攪拌裝置，此時(shí)由 于不曝氣，故 K Law ?(Cs C) 0 式（374）有如下形式 dc rx dt 由于罐內(nèi)活性污泥不斷消耗溶解氧，造成溶解氧值的降低，其變化如圖卜 （3-75））可見(jiàn)，直線斜率即為 當(dāng)罐內(nèi) 3-48 （ 如圖 rx值， 容解氧值降到 DO=1?2mg/ 2）所示弋式（3-74 ）變換后得 (3-75) 48 (1)由式 隨時(shí)間的變化, -76) 圉 3*49 K Law

53、 C C sw dc dt K Law Csw，如圖3-49八 在內(nèi)源呼吸期，污泥耗氧速率r值可看為一常量。 時(shí)，再次曝氣，并測(cè) Q 以dC dt 示?；蛴脭?shù)理統(tǒng)計(jì)方法進(jìn)行回歸曲求解 圖K-Ltw與 ）Csw值。t曲線 l t mln ） _ rx為橫坐標(biāo)，以 C為縱坐標(biāo)繪圖，直線斜率為 （2 ） 設(shè)備及用具 實(shí)驗(yàn)設(shè)備如圖3-50示。 1. 曝氣罐：有機(jī)玻璃內(nèi)徑 25cm，容積10L，內(nèi)設(shè)工字形布?xì)夤?，孔?0.75m m,熱電 偶測(cè)溫計(jì)，攪拌葉片，溶解氧測(cè)定儀探頭等。 2 ?儀器控制箱：裝有溶解氧測(cè)定儀（上海第M分析儀器廠STG — 203型）轉(zhuǎn)子流量計(jì)

54、, 電壓表（控制葉片轉(zhuǎn)速），溫度表、可控硅電壓調(diào)整器（控制恒溫裝置）等。溶解氧記錄儀。 3 ?小型空氣壓縮機(jī)。 步驟及記錄 1 ?方法 采用間歇非穩(wěn)態(tài)的測(cè)試法。這是一種較為普遍、簡(jiǎn)單的實(shí)驗(yàn)方法。 2.步驟 圖3-50 ?、B測(cè)定儀 】一ISKilf定GU 持曙度th d-ifi竄挖Bl儀f *-握押電機(jī)f 5-?氣H* $-轉(zhuǎn)TitlHi 丁一戲鳳機(jī) 柜*事一自動(dòng)記錄便 2.1 a值測(cè)定步驟 （1）自來(lái)水、初次沉淀池進(jìn)水、出水、二次沉淀池出水的測(cè)試。 1） 預(yù)熱溶解氧測(cè)定儀一小時(shí)，調(diào)整溶解氧儀零度、滿(mǎn)度。 2） 向曝氣罐內(nèi)投加待測(cè)曝氣液體。 3） 測(cè)定液體溶解氧

55、值并計(jì)算投加無(wú)水亞硫酸鈉和氨化鉆的數(shù)量，以消除水中溶解氧。 4） 調(diào)節(jié)葉片轉(zhuǎn)速以滿(mǎn)足溶解氧探頭所需流速，而后開(kāi)動(dòng)風(fēng)機(jī)，充氧，由轉(zhuǎn)子流量計(jì)調(diào) 整所需風(fēng)量。打開(kāi)記錄儀開(kāi)關(guān)。 5）當(dāng)溶解氧測(cè)定儀指針從零點(diǎn)啟動(dòng)，開(kāi)始計(jì)時(shí)，至溶解氧達(dá)飽和指針?lè)€(wěn)定不動(dòng)為止。 （2 ）曝氣池內(nèi)混和液的測(cè)試 1） 預(yù)熱溶解氧測(cè)定儀一小時(shí)。 2） 取生產(chǎn)或?qū)嶒?yàn)曝氣池內(nèi)混合液，其中污泥濃度 X和停留時(shí)間t要盡量與生產(chǎn)運(yùn)行結(jié) 果一致，注入曝氣柱或罐內(nèi)，并測(cè)定混合液濃度 X （g/L ）。 3） 開(kāi)動(dòng)空壓機(jī)充氧至溶解氧量穩(wěn)定時(shí)，停止供風(fēng)。 4） 在有攪拌的條件下，測(cè)混合液污泥耗氧速率 r值 5） 當(dāng)溶解氧值下降至

56、1.0?2.0mg/L時(shí)，再曝氣記錄溶解氧隨時(shí)間變化過(guò)程。 2.2 B值的測(cè)定 1） 預(yù)熱溶氧儀一小時(shí)。 2） 加入待測(cè)液體。 3）開(kāi)動(dòng)風(fēng)機(jī)，曝氣至溶解氧達(dá)飽和穩(wěn)定止。 實(shí)驗(yàn)記錄 3-42, 3-43。 本處只給出混合液無(wú)溶解氧記錄儀時(shí)的測(cè)試記錄，見(jiàn)表 表3-42活性污泥耗氧速率表 序 號(hào) 時(shí)間(min) 柱內(nèi) DD(mg/L)C 1 = 備注 1 0.5 2 1.0 3 1.5 4 2.0 5 3.0 6 4.0 t C2= C2應(yīng)在1?2mg/L左 右 表3-43曝氣充氧記錄 序號(hào)

57、 時(shí)間(min) 池內(nèi)溶解氧(mg/L ) 備注 1 0 2 1 3 2 4 3 5 4 6 5 7 6 注意事項(xiàng) 1 ?認(rèn)真調(diào)試儀器設(shè)備，特別是溶解氧測(cè)定儀，要定時(shí)更換探頭內(nèi)溶解液，使用前定零 點(diǎn)及滿(mǎn)度。 2?溶解氧測(cè)定儀探頭的位置對(duì)實(shí)驗(yàn)影響較大，要保證位置的固定不變，探頭應(yīng)保持與 被測(cè)溶液有一定相對(duì)流速，一般在 20?30cm/s，測(cè)試中應(yīng)避免氣池和探頭直接接觸，引起 表針跳動(dòng)影響讀數(shù)。 3 ?應(yīng)嚴(yán)格控制各項(xiàng)基本實(shí)驗(yàn)條件，如水溫、攪拌強(qiáng)度、供風(fēng)風(fēng)量等，尤其是對(duì)比實(shí)驗(yàn) 更應(yīng)嚴(yán)格控制。 4

58、 ?所取曝氣池混合液濃度，應(yīng)為正常條件(設(shè)計(jì)或正常運(yùn)行)下的污泥濃度。 5. 罐內(nèi)液體攪動(dòng)強(qiáng)度應(yīng)盡可能與生產(chǎn)池相一致。 成果整理 1 ?利用清水充氧計(jì)算方法，分別計(jì)算自來(lái)水、初次沉淀池進(jìn)、出水，二次沉淀池出水 的KLa與CS值。 2. 計(jì)算混合液中曝氣時(shí)的 KLa及Csw值。 (1 )以時(shí)間t為橫坐標(biāo)，溶解氧值為縱坐標(biāo)，將關(guān)閉風(fēng)機(jī)后罐內(nèi)溶解氧值與相應(yīng)時(shí)間一 一點(diǎn)繪，如圖3-48 (1)示，直線斜率為rx值。 (2) 將再次曝氣后，各不同時(shí)間 t和相應(yīng)溶解氧值點(diǎn)繪在上圖中，如圖 3-48 (2)并用 作圖法求定曲線上各點(diǎn) C的切線斜率dC值，最少5個(gè)點(diǎn)以上。 dc dt 1

59、(3) 以 一 rx為橫坐標(biāo)，以 C為縱坐標(biāo)繪圖，直線斜率即為 一，縱軸截距即為 dt 一 KLaw Csw值，如圖3-49示。 3 ?根據(jù)清水充氧求得的 KLa , CS和各水樣充氧求得的 K LawCsw值，可求得 K Law Csw KLa Cs 思考題 1 .a、B值的測(cè)定有何意義？影響a、B的因素有哪些？ 2?測(cè)定時(shí)，為何使用的混合液濃度及它們的停留時(shí)間，要與生產(chǎn)池盡量一致？ 3?比較同一曝氣池混合液及其混合液的上清液所得的。 、產(chǎn)值是否相同？為什么? 4?有機(jī)物為何影響a值，無(wú)機(jī)鹽類(lèi)為何影響B(tài)值？ 5、推流式曝氣池內(nèi)a值沿池長(zhǎng)如何變化？ 實(shí)驗(yàn)四

60、混凝沉淀實(shí)驗(yàn) 混凝沉淀實(shí)驗(yàn)是給水處理的基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)之一， 被廣泛地用于科研、教學(xué)和生產(chǎn)中。通過(guò)混 凝沉淀實(shí)驗(yàn)，不僅可以選擇投加藥劑種類(lèi)，數(shù)量，還可確定其它混凝最佳條件。 目的 1 ?通過(guò)本實(shí)驗(yàn)，確定某水樣的最佳投藥量。 2 ?觀察磯花的形成過(guò)程及混凝沉淀效果。 原理 天然水中存在大量膠體顆粒， 是使水產(chǎn)生渾濁的一個(gè)重要原因， 膠體顆?？孔匀怀恋硎? 不能除去的。 水中的膠體顆粒，主要是帶負(fù)電的粘土顆粒。 膠粒間的靜電斥力， 膠粒的布朗運(yùn)動(dòng)及膠 粒表面的水化作用， 使得膠粘具有分散穩(wěn)定性， 三者中以靜電斥力影響最大。 向水中投加混 凝劑能提供大量的正離子，壓縮膠團(tuán)的擴(kuò)散層，使E電位

61、降低，靜電斥力減小。此時(shí)，布朗 運(yùn)動(dòng)由穩(wěn)定因素轉(zhuǎn)變?yōu)椴环€(wěn)定因素， 也有利于膠粒的吸附凝聚。水化膜中的水分子與膠粒有 固定聯(lián)系，具有彈性和較高的粘度， 把這些水分子排擠出去需要克服特殊的阻力， 阻礙膠粒 直接接觸。有些水化膜的存在決定于雙電層狀態(tài)， 投加混凝劑降低E電位。有可能使水化作 用減弱?；炷齽┧夂笮纬傻母叻肿游镔|(zhì)或直接加入水中的高分子物質(zhì)一般具有鏈狀結(jié)構(gòu)在 膠粒與膠粒間起吸附架橋作用， 即使E電位沒(méi)有降低或降低不多， 膠粒不能相互接觸， 通過(guò) 高分子鏈狀物吸附膠粒，也能形成絮凝體。 消除或降低膠體顆粒穩(wěn)定因素的過(guò)程叫做脫穩(wěn)。脫穩(wěn)后的膠粒，在一定的水力條件下， 才能形成較大的絮

62、凝體，俗稱(chēng)磯花。直徑較大且較密實(shí)的磯花容易下沉。 自投加混凝劑直至形成較大磯花的過(guò)程叫混凝?；炷x不開(kāi)投混凝劑。混凝過(guò)程見(jiàn)表 3-8。 表3-8 混凝過(guò)程 階 段 凝 聚 絮凝 過(guò) 程 混合 脫 穩(wěn) 異向絮凝為主 同向絮凝為主 作 用 藥劑擴(kuò)散 混凝劑水解 雜質(zhì)膠體脫穩(wěn) 脫穩(wěn)膠體聚集 微絮凝體的進(jìn)一步 碰撞聚集 動(dòng) 力 質(zhì)量遷移 溶解平衡 各種脫穩(wěn)機(jī)理 分子熱運(yùn)動(dòng)（布朗 擴(kuò)散） 液體流動(dòng)的能量消 耗 處理構(gòu)筑物 混合設(shè)備 反應(yīng)設(shè)備 膠體狀態(tài) 原始膠體 脫穩(wěn)膠體 絮凝膠體 磯花 膠體粒徑 0.01 ?0.001 g m 約 5?10

63、 卩 m 0.5?2mm 由于布朗運(yùn)動(dòng)造成的顆粒碰撞絮凝，叫"異向絮凝” 。由機(jī)械運(yùn)動(dòng)或液體流動(dòng)造成的顆 粒碰撞絮凝，叫“同向絮凝”。異向絮凝只對(duì)微小顆粒起作用，當(dāng)粒徑大于 1?5卩m時(shí)。布 朗運(yùn)動(dòng)基本消失。 從膠體顆粒變成較大的磯花是一連續(xù)的過(guò)程，為了研究的方便可劃分為混合和反應(yīng)兩個(gè) 階段。混合階段要求渾水和混凝劑快速均勻混合， 一般說(shuō)來(lái)，該階段只能產(chǎn)生用眼睛難以看 見(jiàn)的微絮凝體；反應(yīng)階段則要求將微絮凝體形成較密實(shí)的大粒徑磯花。 混合和反應(yīng)均需消耗能量，而速度梯度 G值能反映單位時(shí)間單位體積水耗能值的大小， 混合的G值應(yīng)大于300?500S-1,時(shí)間一般不超過(guò) 30S,

64、G值大時(shí)混合時(shí)間宜短。水泵混合 是一種較好的混合方式，本實(shí)驗(yàn)水量小便可采用機(jī)械攪拌混合。 由于粒徑大的磯花抗剪強(qiáng)度 低，易破碎，而 G值與水流剪力成正比，故反應(yīng)開(kāi)始至反應(yīng)結(jié)束，隨著磯花逐漸增大， G 值宜逐漸減小。從理論上講反應(yīng)開(kāi)始時(shí)的 G值宜接近混合設(shè)備出口的 G值，反應(yīng)終止時(shí)的 G值宜接近沉淀設(shè)備進(jìn)口的 G值，但這樣會(huì)帶來(lái)一些問(wèn)題。例如反應(yīng)設(shè)備構(gòu)造較復(fù)雜，在 沉淀設(shè)備前產(chǎn)生沉淀。實(shí)際設(shè)計(jì)中 G值在反應(yīng)開(kāi)始時(shí)可采用 100S-1左右，反應(yīng)結(jié)束時(shí)可采 用10 S-1左右。整個(gè)反應(yīng)設(shè)備的平均 G值約為20?70 S-1，反應(yīng)時(shí)間約15?30min，本實(shí)驗(yàn) 采用機(jī)械攪拌反應(yīng)，G值及反應(yīng)

65、時(shí)間T值（以秒計(jì)）應(yīng)符合上述要求。近年來(lái)出現(xiàn)若干高 效反應(yīng)設(shè)備，由于能量利用率高，反應(yīng)時(shí)間比 15min短。 混合或反應(yīng)的速度梯度 G值 W; IW=1J / S=1N ? m/S; 3. (3-18) 式中 P――混合或反應(yīng)設(shè)備中水流所耗功率 V——混合或反應(yīng)設(shè)備中水的體積， 水的動(dòng)力粘度 Pa ? S, 1Pa? S=1N ? S/ m 2。 阻力所耗功率P為 P 式中 L ――槳板長(zhǎng)度， CDrLW Ik 4g r：) m; r2——槳板臘旋轉(zhuǎn)半徑，m; r1 槳板內(nèi)緣旋轉(zhuǎn)半徑， m; 3 ――相對(duì)于水的槳板旋轉(zhuǎn)角速度， 可采0.75倍軸 轉(zhuǎn)速，rad

66、/ s; r 水的重度。N / m3; g 重力加速度， 9.81m/s2； Cd ――阻力系數(shù)，決定于槳板長(zhǎng)寬比，見(jiàn)表 3-10。 (3-19) 圖攪年設(shè)囪示黃 b/L 小于1 1?2 2.5 ?4 4.5 ?10 10.5 ?18 大于18 Cd 1.10 1.15 1.19 1.29 1.40 2.00 表3-10 阻力系數(shù)CD值 當(dāng) Cd=1.10 (即 b/L<1 ) , r=9810N/m3 , =9.81m/s2,及 轉(zhuǎn)速為 n ( r/min )(即 2 r 60 0.75 0.0785n rad/s 時(shí))。 3 4 4 P 0.133Ln （遼 r1 ） 式中P、L、「2、r1符號(hào)意義及單位同前。 設(shè)備及用具 團(tuán)5蟲(chóng)聯(lián)攪拌機(jī) 1 一握拌葉片.吏嬉電省機(jī). $—伶肅裝氏,，一榨制蕓置 不同溫度水的動(dòng)力粘度卩值見(jiàn)表 3-9。 表3-9不同水溫水的動(dòng)力粘度卩值 溫度（C） 0 5 10 15 20 25 30 40 卩(10-3N- S/ m 2) 1.781 1.518 1