工廠供電答案.doc

江西理工大學應用科學學院 第一章 設計任務 1.1設計要求 要求根據本廠所能取得的電源及本廠用電負荷的實際情況，并適當考慮到工廠生產的發(fā)展，按照安全可靠、技術先進、經濟合理的要求，確定變電所的位置和型式，確定變電所主變壓器的臺數(shù)、容量與類型，選擇變電所主接線方案及高低壓設備和進出線，確定二次回路方案，選擇整定繼電保護，確定防雷和接地裝置。最后按要求寫出設計說明書，繪出設計圖紙。 1.2 設計依據 1.2.1工廠總平面圖 圖1.1 工廠平面圖 1.2.2 工廠負荷情況 本廠多數(shù)車間為兩班制，年最大負荷利用小時為4600h，日最大負荷持續(xù)時間為6h。該廠除鑄造車間、電鍍車間和鍋爐房屬二級負荷外，其余均屬三級負荷。本廠的負荷統(tǒng)計資料如表1.1所示。 1.2.3 供電電源情況 按照工廠與當?shù)毓╇姴块T簽定的供用電協(xié)議規(guī)定，本廠可由附近一條10kV的公用電源干線取得工作電源。該干線的走向參看工廠總平面圖。該干線的導線牌號為LGJ-150，導線為等邊三角形排列，線距為2m；干線首端距離本廠約8km。干線首端所裝設的高壓斷路器斷流容量為500MVA。此斷路器配備有定時限過流保護和電流速斷保護，定時限過流保護整定的動作時間為1.7s。為滿足工廠二級負荷要求，可采用高壓聯(lián)絡線由鄰近的單位取得備用電源。已知與本廠高壓側有電氣聯(lián)系的架空線路總長度為80km，電纜線路總長度為25km。 1.2.4 氣象資料 本廠所在地區(qū)的年最高氣溫為34℃，年平均氣溫為20℃，年最低氣溫為-10℃，年最熱月平均最高氣溫為31℃，年最熱月平均氣溫為23℃，年最熱月地下0.8米處平均氣溫為21℃。當?shù)刂鲗эL向為東北風，年雷暴日數(shù)為10。 1.2.5 地質水文資料 本廠所在地區(qū)平均海拔400m，地層以紅土為主，地下水位為2m。 表1.1 工廠負荷統(tǒng)計資料 廠房編號 廠房名稱 負荷類別 設備容量/kW 需要系數(shù) 功率因數(shù) 1 鑄造車間 動力 300 0．3 0．7 照明 6 0．8 1．0 2 鍛壓車間 動力 350 0．3 0．65 照明 8 0．7 1．0 7 金工車間 動力 400 0．2 0．65 照明 10 0．8 1．0 6 工具車間 動力 360 0．3 0．6 照明 7 0．9 1．0 4 電鍍車間 動力 250 0．5 0．8 照明 5 0．8 1．0 3 熱處理車間 動力 150 0．6 0．8 照明 5 0．8 1．0 9 裝配車間 動力 180 0．3 0．7 照明 6 0．8 1．0 10 機修車間 動力 160 0．2 0．65 照明 4 0．8 1．0 8 鍋爐車間 動力 50 0．7 0．8 照明 1 0．8 1．0 5 倉庫 動力 20 0．4 0．8 照明 1 0．8 1．0 生活區(qū) 照明 350 0．7 0．9 1.2.6 電費制度 本廠與當?shù)毓╇姴块T達成協(xié)議，在工廠變電所高壓側計量電能，設專用計量柜，按兩部電費制交納電費。每月基本電費按主變壓器容量為18元/kVA，動力電費為0.9元/Kw.h，照明電費為0.5元/Kw.h。工廠最大負荷時的功率因數(shù)不得低于0.9，此外，電力用戶需按新裝變壓器容量計算，一次性向供電部門交納供電貼費：6~10VA為800/kVA。 第二章 負荷計算和無功功率補償 2.1 負荷計算 2.1.1單組用電設備計算負荷的計算公式 a)有功計算負荷（單位為KW） = ， 為系數(shù) b)無功計算負荷（單位為kvar） = tan c)視在計算負荷（單位為kvA） = d)計算電流（單位為A） =, 為用電設備的額定電壓（單位為KV） 2.1.2多組用電設備計算負荷的計算公式 a)有功計算負荷（單位為KW） = 式中是所有設備組有功計算負荷之和，是有功負荷同時系數(shù)，可取0.85~0.95 b)無功計算負荷（單位為kvar） =，是所有設備無功之和；是無功負荷同時系數(shù)，可取0.9~0.97 c)視在計算負荷（單位為kvA） = d)計算電流（單位為A） = 經過計算，得到各廠房和生活區(qū)的負荷計算表，如表2.1所示（額定電壓取380V） 表2.1 各廠房和生活區(qū)的負荷計算表 編號 名稱 類別 設備容量/kW 需要系數(shù) cos tan 計算負荷 /kW /kvar /kVA /A 1 鑄造 車間 動力 300 0．3 0．7 1.02 90 91.8 —— —— 照明 6 0．8 1．0 0 4.8 0 —— —— 小計 306 —— 94.8 91.8 131.9 200.5 2 鍛壓 車間 動力 350 0．3 0．65 1.17 105 123 —— —— 照明 8 0．7 1．0 0 5.6 0 —— —— 小計 358 —— 110.6 123 165 251 7 金工 車間 動力 400 0．2 0．65 1.17 80 93.6 —— —— 照明 10 0．8 1．0 0 8 0 —— —— 小計 410 —— 88 93.6 128 194 6 工具 車間 動力 360 0．3 0．6 1.33 108 144 —— —— 照明 7 0．9 1．0 0 6.3 0 —— —— 小計 367 —— 114.3 144 184 280 4 電鍍 車間 動力 250 0．5 0．8 0.75 125 93.8 —— —— 照明 5 0．8 1．0 0 4 0 —— —— 小計 255 —— 129 93.8 160 244 3 熱處理車間 動力 150 0．6 0．8 0.75 90 67.5 —— —— 照明 5 0．8 1．0 0 4 0 —— —— 小計 155 —— 94 67.5 116 176 9 裝配 車間 動力 180 0．3 0．7 1.02 54 55.1 —— —— 照明 6 0．8 1．0 0 4.8 0 —— —— 小計 186 —— 58.8 55.1 80.6 122 10 機修 車間 動力 160 0．2 0．65 1.17 32 37.4 —— —— 照明 4 0．8 1．0 0 3.2 0 —— —— 小計 164 —— 35.2 37.4 51.4 78 8 鍋爐 車間 動力 50 0．7 0．8 0.75 35 26.3 —— —— 照明 1 0．8 1．0 0 0.8 0 —— —— 小計 51 —— 35.8 26.3 44.4 67 5 倉庫 動力 20 0．4 0．8 0.75 8 6 —— —— 照明 1 0．8 1．0 0 0.8 0 —— —— 小計 21 —— 8.8 6 10.7 16.2 11 生活區(qū) 照明 350 0.7 0.9 0.48 245 117.6 272 413 總計 動力 2219 1014.2 856.1 —— —— 照明 404 計入=0.8, =0.85 0.75 811.4 727.6 1089.8 1655 2.2 無功功率補償 無功功率的人工補償裝置：主要有同步補償機和并聯(lián)電抗器兩種。由于并聯(lián)電抗器具有安裝簡單、運行維護方便、有功損耗小以及組裝靈活、擴容方便等優(yōu)點，因此并聯(lián)電抗器在供電系統(tǒng)中應用最為普遍。 由表2.1可知，該廠380V側最大負荷時的功率因數(shù)只有0.75。而供電部門要求該廠10KV進線側最大負荷時功率因數(shù)不低于0.9。考慮到主變壓器的無功損耗元大于有功損耗，因此380V側最大負荷時功率因數(shù)應稍大于0.9，暫取0.92來計算380V側所需無功功率補償容量： =(tan - tan)=811.4[tan(arccos0.75) - tan(arccos0.92) ] = 369.93 kvar 參照圖2，選PGJ1型低壓自動補償評屏，并聯(lián)電容器為BW0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1臺與方案3（輔屏）4臺相結合，總共容量為84kvar5=420kvar。補償前后，變壓器低壓側的有功計算負荷基本不變，而無功計算負荷=（727.6-420）kvar=307.6 kvar，視在功率=867.7 kVA，計算電流=1318.3 A,功率因數(shù)提高為cos==0.935。 在無功補償前，該變電所主變壓器T的容量為應選為1250kVA,才能滿足負荷用電的需要；而采取無功補償后，主變壓器T的容量選為1000kVA的就足夠了。同時由于計算電流的減少，使補償點在供電系統(tǒng)中各元件上的功率損耗也相應減小，因此無功補償?shù)慕洕б媸挚捎^。因此無功補償后工廠380V側和10kV側的負荷計算如表3所示。 圖2.1 PGJ1型低壓無功功率自動補償屏的接線方案 表2.2 無功補償后工廠的計算負荷 項目 cos 計算負荷 /KW /kvar /kVA /A 380V側補償前負荷 0.75 811.4 727.6 1089.8 1655.8 380V側無功補償容量 -420 380V側補償后負荷 0.935 811.4 307.6 867.7 1318.3 主變壓器功率損耗 0.015=13 0.06=52 10KV側負荷計算 0.935 824.4 359.6 899.4 52 第三章 變電所位置與型式的選擇 變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心，工廠的負荷中心按負荷功率矩法來確定。在工廠平面圖的下邊和左側，分別作一直角坐標的軸和軸，然后測出各車間（建筑）和宿舍區(qū)負荷點的坐標位置，、、分別代表廠房1、2、3...10號的功率，設定（1.3，5.3）、（1.3，3.6）、（3.5，5.2）、（3.5，3.6）、（4.2，1.7）、（6.7，6.4）、（6.7，4.7）、（6.7，3.1）、（6.7，1.5）、（9.5，4.7），并設（1.2，1.2）為生活區(qū)的中心負荷，如圖3-1所示。而工廠的負荷中心假設在P(,),其中P=+++=。因此仿照《力學》中計算中心的力矩方程，可得負荷中心的坐標： （3-2） 把各車間的坐標代入（1-1）、（2-2），得到=3.61，=3.60 。由計算結果可知，工廠的負荷中心在6號廠房（工具車間）的西北角?？紤]到周圍環(huán)境及進出線方便，決定在6號廠房的西側緊靠廠房建造工廠變電所，器型式為附設式。 圖3-1 按負荷功率矩法確定負荷中心 第四章 變電所主變壓器及主接線方案的選擇 4.1 變電所主變壓器的選擇 根據工廠的負荷性質和電源情況，工廠變電所的主變壓器考慮有下列兩種可供選擇的方案： a)裝設一臺變壓器 型號為S9型，而容量根據式，為主變壓器容量，為總的計算負荷。選=1000 KVA>=898.9 KVA，即選一臺S9-1000/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二級負荷所需的備用電源，考慮由鄰近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡線來承擔。 b)裝設兩臺變壓器 型號為S9型，而每臺變壓器容量根據式（4-1）、（4-2）選擇，即 899.4 KVA=（539.64~629.58）KVA （4-1） =(131.9+160+44.4) KVA=336.3 KVA （4-2） 因此選兩臺S9-630/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷所需的備用電源，考慮由鄰近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡線來承擔。主變壓器的聯(lián)結組均為Yyn0 。 4.2 變電所主接線方案的選擇 按上面考慮的兩種主變壓器方案可設計下列兩種主接線方案： 4.2.1裝設一臺主變壓器的主接線方案 如圖4-1所示 Y0 Y0 S9-1000 GG-1A(F)-07 10/0.4kV 聯(lián)絡線 （備用電源） GG-1A(F)-54 GW口-10 10kV FS4-10 GG-1A(J)-03 GG- 1A(J) -03 GG-1A(F)-07 GG- 1A(F) -54 GG- 1A(F) -07 GG- 1A(F) -07 主變 聯(lián)絡（備用） 220/380V 高壓柜列 圖4-1 裝設一臺主變壓器的主接線方案 4.2.2裝設兩臺主變壓器的主接線方案 如圖4-2所示 Y0 Y0 220/380V S9-630 GG-1A(F) GG-1A(F)-07 10/0.4kV S9-630 10/0.4kV 聯(lián)絡線 （備用電源） GG-1A(F)-54 GG-1A(F)-113、11 GW口-10 10kV FS4-10 GG-1A(J)-01 GG- 1A(F) -113 GG- 1A(F) -11 GG- 1A(J) -01 GG- 1A(F) -96 GG- 1A(F) -07 GG- 1A(F) -54 主 變 主 變 聯(lián)絡 （備用） 高壓柜列 -96 圖4-2 裝設兩臺主變壓器的主接線方案 4.3 主接線方案的技術經濟比較 表4-1 主接線方案的技術經濟比較 比較項目 裝設一臺主變的方案 裝設兩臺主變的方案 技術指標 供電安全性 滿足要求 滿足要求 供電可靠性 基本滿足要求 滿足要求 供電質量 由于一臺主變，電壓損耗較大 由于兩臺主變并列，電壓損耗較小 靈活方便性 只有一臺主變，靈活性稍差 由于有兩臺主變，靈活性較好 擴建適應性 稍差一些 更好一些 經濟指標 電力變壓器的綜合投資額 查得S9-1000/10的單價為15.1萬元，而變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此綜合投資約為2*15.1=30.2萬元 查得S9-630/10的單價為10.5萬元，因此兩臺變壓器的綜合投資約為4*10.5=42萬元，比一臺主變方案多投資11.8萬元 高壓開關柜（含計量柜）的綜合投資額 查得GG-1A(F)型柜可按每臺4萬元計，其綜合投資可按設備的1.5倍計，因此高壓開關柜的綜合投資約為4*1.5*4=24萬元 本方案采用6臺GG-1A(F)柜，其綜合投資約為6*1.5*4=36萬元，比一臺主變方案多投資12萬元 電力變壓器和高壓開關柜的年運行費 主變的折舊費=30.2萬元*0.05=1.51萬元；高壓開關柜的折舊費=24萬元*0.06=1.44萬元；變配電的維修管理費=（30.2+24）萬元*0.06=3.25萬元。因此主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=（1.51+1.44+3.25）=6.2萬元 主變的折舊費=42萬元*0.05=2.1萬元；高壓開關柜的折舊費=36萬元*0.06=2.16萬元；變配電的維修管理費=（42+36）萬元*0.06=4.68萬元。因此主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=（2.1+2.16+4.68）=8.94萬元，比一臺主變方案多投資2.74萬元 供電貼費 主變容量每KVA為800元，供電貼費=1000KVA*0.08萬元/KVA=80萬元 供電貼費=2*630KVA*0.08萬元=100.8萬元，比一臺主變多交20.8萬元 從上表可以看出，按技術指標，裝設兩臺主變的主接線方案略優(yōu)于裝設一臺主變的主接線方案，但按經濟指標，則裝設一臺主變的主接線方案遠由于裝設兩臺主變的主接線方案，因此決定采用裝設一臺主變的主接線方案。 第五章 短路電流的計算 5.1 繪制計算電路 500MVA K-1 K-2 LGJ-150,8km 10.5kV S9-1000 0.4kV (2) (3) (1) ～ ∞系統(tǒng) 圖5-1 短路計算電路 5.2 確定短路計算基準值 設基準容量=100MVA，基準電壓==1.05，為短路計算電壓，即高壓側=10.5kV，低壓側=0.4kV，則 （5-1） （5-2） 5.3 計算短路電路中個元件的電抗標幺值 5.3.1電力系統(tǒng) 已知電力系統(tǒng)出口斷路器的斷流容量=500MVA，故 =100MVA/500MVA=0.2 （5-3） 5.3.2架空線路 查表得LGJ-150的線路電抗，而線路長8km，故 （5-4） 5.3.3電力變壓器 查表得變壓器的短路電壓百分值=4.5，故 =4.5 （5-5） 式中，為變壓器的額定容量 因此繪制短路計算等效電路如圖5-2所示。 k-1 k-2 圖5-2 短路計算等效電路 5.4 k-1點（10.5kV側）的相關計算 5.4.1總電抗標幺值 =0.2+2.6=2.8 （5-6） 5.4.2 三相短路電流周期分量有效值 （5-7） 5.4.3 其他短路電流 （5-8） （5-9） （5-10） 5.4.4 三相短路容量 （5-11） 5.5 k-2點（0.4kV側）的相關計算 5.5.1總電抗標幺值 =0.2+2.6+4.5=7.3 （5-12） 5.5.2三相短路電流周期分量有效值 （5-13） 5.5.3 其他短路電流 （5-14） （5-15） （5-16） 5.5.4三相短路容量 （5-17） 以上短路計算結果綜合圖表5-1所示。 表5-1 短路計算結果 短路計算點 三相短路電流 三相短路容量/MVA k-1 1.96 1.96 1.96 5.0 2.96 35.7 k-2 19.7 19.7 19.7 36.2 21.5 13.7 第六章 變電所一次設備的選擇校驗 6.1 10kV側一次設備的選擇校驗 6.1.1按工作電壓選則 設備的額定電壓一般不應小于所在系統(tǒng)的額定電壓，即，高壓設備的額定電壓應不小于其所在系統(tǒng)的最高電壓，即。=10kV， =11.5kV，高壓開關設備、互感器及支柱絕緣額定電壓=12kV，穿墻套管額定電壓=11.5kV，熔斷器額定電壓=12kV。 6.1.2按工作電流選擇 設備的額定電流不應小于所在電路的計算電流，即 6.1.3按斷流能力選擇 設備的額定開斷電流或斷流容量，對分斷短路電流的設備來說，不應小于它可能分斷的最大短路有效值或短路容量，即 或 對于分斷負荷設備電流的設備來說，則為，為最大負荷電流。 6.1.4 隔離開關、負荷開關和斷路器的短路穩(wěn)定度校驗 a)動穩(wěn)定校驗條件 或 、分別為開關的極限通過電流峰值和有效值，、分別為開關所處的三相短路沖擊電流瞬時值和有效值 b)熱穩(wěn)定校驗條件 對于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所選一次設備均滿足要求。 表6-1 10 kV一次側設備的選擇校驗 選擇校驗項目 電壓 電流 斷流能力 動態(tài)定度 熱穩(wěn)定度 其它 裝置地點條件 參數(shù) 數(shù)據 10kV 57.7A () 1.96kA 5.0kA 一次設備型號規(guī)格 額定參數(shù) 高壓少油斷路器SN10-10I/630 10kV 630kA 16kA 40 kA 高壓隔離開關-10/200 10kV 200A - 25.5 kA 二次負荷0.6 高壓熔斷器RN2-10 10kV 0.5A 50 kA - - 電壓互感器JDJ-10 10/0.1kV - - - - 電壓互感器JDZJ-10 - - - - 電流互感器LQJ-10 10kV 100/5A - =31.8 kA =81 避雷針FS4-10 10kV - - - - 戶外隔離開關GW4-12/400 12kV 400A - 25kA 6.2 380V側一次設備的選擇校驗 同樣，做出380V側一次設備的選擇校驗，如表6-2所示，所選數(shù)據均滿足要求。 表6-2 380V一次側設備的選擇校驗 選擇校驗項目 電壓 電流 斷流 能力 動態(tài) 定度 熱穩(wěn)定度 其它 裝置地點條件 參數(shù) - 數(shù)據 380V 總1317.6A 19.7kA 36.2kA - 一次設備型號規(guī)格 額定參數(shù) - 低壓斷路器DW15-1500/3D 380V 1500A 40kA - - - 低壓斷路器DW20-630 380V 630A （大于） 30Ka (一般) - - - 低壓斷路器DW20-200 380V 200A （大于） 25 kA - - - 低壓斷路HD13-1500/30 380V 1500A - - - - 電流互感器LMZJ1-0.5 500V 1500/5A - - - - 電流互感器LMZ1-0.5 500V 100/5A 160/5A - - - - 6.3 高低壓母線的選擇 查表得到，10kV母線選LMY-3(404mm),即母線尺寸為40mm4mm;380V母線選LMY-3（12010）+806，即相母線尺寸為120mm10mm，而中性線母線尺寸為80mm6mm。 第七章 變壓所進出線與鄰近單位聯(lián)絡線的選擇 7.1 10kV高壓進線和引入電纜的選擇 7.1.1 10kV高壓進線的選擇校驗 采用LGJ型鋼芯鋁絞線架空敷設，接往10kV公用干線。 a).按發(fā)熱條件選擇 由==57.7A及室外環(huán)境溫度31，查表得，初選LGJ-35,其35C時的=149A>,滿足發(fā)熱條件。 b).校驗機械強度 查表得，最小允許截面積=25，而LGJ-35滿足要求，故選它。 由于此線路很短，故不需要校驗電壓損耗。 7.1.2 由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗 采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜之間埋地敷設。 a)按發(fā)熱條件選擇 由==57.7A及土壤環(huán)境21，查表得，初選纜線芯截面為25的交聯(lián)電纜，其=149A>,滿足發(fā)熱條件。 b)校驗熱路穩(wěn)定 按式，A為母線截面積，單位為；為滿足熱路穩(wěn)定條件的最大截面積，單位為；C為材料熱穩(wěn)定系數(shù)；為母線通過的三相短路穩(wěn)態(tài)電流，單位為A；短路發(fā)熱假想時間，單位為s。本電纜線中=1960，=0.5+0.2+0.05=0.75s，終端變電所保護動作時間為0.5s，斷路器斷路時間為0.2s，C=77，把這些數(shù)據代入公式中得<A=25。 因此JL22-10000-3 25電纜滿足要求。 7.2 380低壓出線的選擇 7.2.1鑄造車間 饋電給1號廠房（鑄造車間）的線路采用VLV22-1000型聚氯乙烯絕緣鋁芯電纜直接埋地敷設。 a）按發(fā)熱條件需選擇 由=201A及地下0.8m土壤溫度為21℃，查表，初選纜芯截面4298，其=212A>，滿足發(fā)熱條件。 b）校驗電壓損耗 由圖1.1所示的工廠平面圖量得變電所至1號廠房距離約為288m，而查表得到120的鋁芯電纜的=0.31 （按纜芯工作溫度75計），=0.07，又1號廠房的=94.8kW, =91.8 kvar，故線路電壓損耗為 >=5%。 c）斷路熱穩(wěn)定度校驗 不滿足短熱穩(wěn)定要求，故改選纜芯截面為240的電纜，即選VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不小于相線芯一半選擇，下同。 7.2.2 鍛壓車間 饋電給2號廠房（鍛壓車間）的線路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.3 熱處理車間 饋電給3號廠房（熱處理車間）的線路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.4 電鍍車間 饋電給4號廠房（電鍍車間）的線路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.5 倉庫 饋電給5號廠房（倉庫）的線路，由于倉庫就在變電所旁邊，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯絕緣鋁芯導線BLV-1000型5根（包括3根相線、1根N線、1根PE線）穿硬塑料管埋地敷設。 a）按發(fā)熱條件需選擇 由=16.2A及環(huán)境溫度23，初選截面積4，其=19A>，滿足發(fā)熱條件。 b）校驗機械強度 查表得，=2.5，因此上面所選的4的導線滿足機械強度要求。 c) 所選穿管線估計長50m，而查表得=0.85，=0.119，又倉庫的=8.8kW, =6 kvar，因此 <=5% 故滿足允許電壓損耗的要求。 7.2.6 工具車間 饋電給6號廠房（工具車間）的線路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.7金工車間 饋電給7號廠房（金工車間）的線路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.8鍋爐房 饋電給8號廠房（鍋爐房）的線路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.9裝配車間 饋電給9號廠房（裝配車間）的線路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.10機修車間 饋電給10號廠房（機修車間）的線路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設（方法同上，從略）。 7.2.11 生活區(qū) 饋電給生活區(qū)的線路 采用BLX-1000型鋁芯橡皮絕緣線架空敷設。 1）按發(fā)熱條件選擇 由I30=413A及室外環(huán)境溫度（年最熱月平均氣溫）33℃，初選BLX-1000-1240，其31℃時Ial≈455A>I30,滿足發(fā)熱條件。 2）效驗機械強度 查表可得，最小允許截面積Amin=10mm2，因此BLX-1000-1240滿足機械強度要求。 3）校驗電壓損耗 查工廠平面圖可得變電所至生活區(qū)的負荷中心距離600m左右，而查表得其阻抗值與BLX-1000-1240近似等值的LJ-240的阻抗=0.14，=0.30（按線間幾何均距0.8m），又生活區(qū)的=245KW，=117.6kvar，因此 <=5% 滿足允許電壓損耗要求。因此決定采用四回BLX-1000-1120的三相架空線路對生活區(qū)供電。PEN線均采用BLX-1000-175橡皮絕緣線。重新校驗電壓損耗，完全合格。 7.3 作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的選擇校驗 采用YJL22—10000型交聯(lián)聚氯乙烯絕緣的鋁心電纜，直接埋地敖設，與相距約2Km的臨近單位變配電所的10KY母線相連。 7.3.1按發(fā)熱條件選擇 工廠二級負荷容量共335.1KVA，，最熱月土壤平均溫度為21℃。查表《工廠供電設計指導》8-43，初選纜心截面為25的交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁心電纜，其滿足要求。 7.3.2校驗電壓損耗 由表《工廠供電設計指導》8-41可查得纜芯為25的鋁 （纜芯溫度按80℃計），，而二級負荷的,，線路長度按2km計，因此 由此可見滿足要求電壓損耗5%的要求。 7.3.3短路熱穩(wěn)定校驗 按本變電所高壓側短路電流校驗，由前述引入電纜的短路熱穩(wěn)定校驗，可知纜芯25的交聯(lián)電纜是滿足熱穩(wěn)定要求的。而臨近單位10KV的短路數(shù)據不知，因此該聯(lián)路線的短路熱穩(wěn)定校驗計算無法進行，只有暫缺。 以上所選變電所進出線和聯(lián)絡線的導線和電纜型號規(guī)格如表 7-1所示。 表7-1 進出線和聯(lián)絡線的導線和電纜型號規(guī)格 線 路 名 稱 導線或電纜的型號規(guī)格 10KV電源進線 LGJ-35鋁絞線（三相三線架空） 主變引入電纜 YJL22—10000—325交聯(lián)電纜（直埋） 380V 低壓 出線 至1號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至2號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至3號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至4號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至5號廠房 BLV—1000—14鋁芯線5根穿內徑25硬塑管 至6號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至7號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至8號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至9號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至10號廠房 VLV22—1000—3240+1120四芯塑料電纜（直埋） 至生活區(qū) 四回路，每回路3BLX-1000-1120+1BLX-1000-175橡皮線（三相四線架空線） 與臨近單位10KV聯(lián)絡線 YJL22—10000—316交聯(lián)電纜（直埋） 第八章 變電所二次回路方案的選擇與繼電保護的整定 8.1變電所二次回路方案的選擇 a)高壓斷路器的操作機構控制與信號回路 斷路器采用手動操動機構，其控制與信號回路如《工廠供電設計指導》圖6-12所示。 b)變電所的電能計量回路 變電所高壓側裝設專用計量柜，裝設三相有功電度表和無功電度表，分別計量全廠消耗的有功電能表和無功電能，并以計算每月工廠的平均功率因數(shù)。計量柜由上級供電部門加封和管理。 c)變電所的測量和絕緣監(jiān)察回路 變電所高壓側裝有電壓互感器——避雷器柜。其中電壓互感器為3個JDZJ——10型，組成Y0/Y0/的接線，用以實現(xiàn)電壓側量和絕緣監(jiān)察，其接線圖見《工廠供電設計指導》圖6-8。作為備用電源的高壓聯(lián)路線上，裝有三相有功電度表和三相無功電度表、電流表，接線圖見《工廠供電設計指導》圖6-9。高壓進線上，也裝上電流表。低壓側的動力出線上，均裝有有功電度表和無功電度表，低壓照明線路上裝上三相四線有功電度。低壓并聯(lián)電容器組線路上，裝上無功電度表。每一回路均裝設電流表。低壓母線裝有電壓表，儀表的準確度等級按符合要求。 8.2 變電所繼電保護裝置 8.2.1主變壓器的繼電保護裝置 a）裝設瓦斯保護。當變壓器油箱內故障產生輕微瓦斯或油面下降時，瞬時動作于信號；當產生大量的瓦斯時，應動作于高壓側斷路器。 b）裝設反時限過電流保護。采用GL15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式結線，去分流跳閘的操作方式。 8.2.2護動作電流整定 其中，可靠系數(shù)，接線系數(shù)，繼電器返回系數(shù)，電流互感器的電流比=100/5=20 ，因此動作電流為： 因此過電流保護動作電流整定為10A。 8.2.3過電流保護動作時間的整定 因本變電所為電力系統(tǒng)的終端變電所，故其過電流保護的動作時間（10倍的動作電流動作時間）可整定為最短的0.5s 。 8.2.4過電流保護靈敏度系數(shù)的檢驗 其中，=0.86619.7kA/(10kV/0.4kV)=0.682 ，因此其靈敏度系數(shù)為： 滿足靈敏度系數(shù)的1.5的要求。 8.3裝設電流速斷保護 利用GL15的速斷裝置。 8.3.1速斷電流的整定：利用式，其中，，，，，因此速斷保護電流為 速斷電流倍數(shù)整定為(注意不為整數(shù),但必須在2～8之間) 8.3.2、電流速斷保護靈敏度系數(shù)的檢驗 利用式，其中，，因此其保護靈敏度系數(shù)為>1.5 從《工廠供電課程設計指導》表6-1可知，按GB50062—92規(guī)定，電流保護的最小靈敏度系數(shù)為1.5，因此這里裝設的電流速斷保護的靈敏度系數(shù)是達到要求的。但按JBJ6—96和JGJ/T16—92的規(guī)定，其最小靈敏度為2，則這里裝設的電流速斷保護靈敏度系數(shù)偏底。 8.4作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的繼電保護裝置 8.4.1裝設反時限過電流保護。 亦采用GL15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式接線，去分跳閘的操作方式。 a)過電流保護動作電流的整定,利用式，其中 =2，取= 0.652A=43.38A，， =1，=0.8， =50/5=10，因此動作電流為： 因此過電流保護動作電流整定為7A。 b)過電流保護動作電流的整定 按終端保護考慮，動作時間整定為0.5s。 c)過電流保護靈敏度系數(shù) 因無臨近單位變電所10kV母線經聯(lián)絡線到本廠變電所低壓母線的短路數(shù)據，無法檢驗靈敏度系數(shù)，只有從略。 8.4.2裝設電流速斷保護 亦利用GL15的速斷裝置。但因無臨近單位變電所聯(lián)絡線到本廠變電所低壓母線的短路數(shù)據，無法檢驗靈敏度系數(shù)，也只有從略。 8.4.3變電所低壓側的保護裝置 a）低壓總開關采用DW15—1500/3型低壓短路器，三相均裝設過流脫鉤器，既可保護低壓側的相間短路和過負荷，而且可保護低壓側單相接地短路。脫鉤器動作電流的整定可參看參考文獻和其它有關手冊。 b）低壓側所有出線上均采用DZ20型低壓短路器控制，其瞬間脫鉤器可實現(xiàn)對線路的短路故障的保護，限于篇幅，整定亦從略。 第九章 降壓變電所防雷與接地裝置的設計 9.1變電所的防雷保護 9.1.1 直接防雷保護 在變電所屋頂裝設避雷針和避雷帶，并引進出兩根接地線與變電所公共接裝置相連。如變電所的主變壓器裝在室外和有露天配電裝置時，則應在變電所外面的適當位置裝設獨立避雷針，其裝設高度應使其防雷保護范圍包圍整個變電所。如果變電所所在其它建筑物的直擊雷防護范圍內時，則可不另設獨立的避雷針。按規(guī)定，獨立的避雷針的接地裝置接地電阻（表9-6）。通常采用3-6根長2.5 m的剛管，在裝避雷針的桿塔附近做一排和多邊形排列，管間距離5 m，打入地下，管頂距地面0.6 m。接地管間用40mm4mm 的鍍鋅扁剛焊接相接。引下線用25 mm 4 mm的鍍鋅扁剛，下與接地體焊接相連，并與裝避雷針的桿塔及其基礎內的鋼筋相焊接，上與避雷針焊接相連。避雷針采用直徑20mm的鍍鋅扁剛，長1～1.5。獨立避雷針的接地裝置與變電所公共接地裝置應有3m以上的距離。 9.1.2 雷電侵入波的防護 a)在10KV電源進線的終端桿上裝設FS4—10型閥式避雷器。引下線采用25 mm 4 mm的鍍鋅扁剛，下與公共接地網焊接相連，上與避雷器接地端栓連接。 b）在10KV高壓配電室內裝設有GG—1A（F）—54型開關柜，其中配有FS4—10型避雷器，靠近主變壓器。主變壓器主要靠此避雷器來保護，防雷電侵入波的危害。 c）在380V低壓架空線出線桿上，裝設保護間隙，或將其絕緣子的鐵腳接地，用以防護沿低壓架空線侵入的雷電波。 9.2 變電所公共接地裝置的設計 9.2.1接地電阻的要求 按《工廠供電設計指導》表9-6。此邊點所的公共接地裝置的接地電阻應滿足以下條件： 且 其中, 因此公共接地裝置接地電阻 。 9.2.2接地裝置的設計 采用長2.5m、50mm的鋼管16根，沿變電所三面均勻布置，管距5 m，垂直打入地下，管頂離地面0.6 m。管間用40mm4mm的鍍鋅扁剛焊接相接。變電所的變壓器室有兩條接地干線、高低壓配電室各有一條接地干線與室外公共接地裝置焊接相連，接地干線均采用25 mm 4 mm的鍍鋅扁剛。變電所接地裝置平面布置圖如圖9-1所示。接地電阻的驗算： 滿足歐的接地電阻要求，式中,查《工廠供電設計指導》表9-10”環(huán)行敖設”欄近似的選取。 圖9－1變電所接地裝置平面布置 第十章 設計總結 本次課設應該感謝學院的安排，讓我們在學習課本知識的同時，能夠有這樣的機會實踐。更應該感謝導老師的細心指導，要不然靠我們自己不可能那么順利完成。因為認真對待所以感覺學到了東西。 本次課設應該感謝學院的安排，讓我們在學習課本知識的同時，能夠有這樣良好的機會實踐,加深對所學理論知識的理解,掌握工程設計的方法。通過這次課程設計,我深深懂得要不斷的把所學知識學以致用,還需通過自身不斷的努力,不斷提高自己分析問題,解決問題和編程技術終結報告的能力! 最后更應該感謝我的指導老師:鐘國梁老師的細心指導.正是由于老師的辛勤培養(yǎng),諄諄教導,才使此次課程設計得以圓滿完成! 參考文獻 ①《工廠供電》第二版　　主編　蘇文成　　機械工業(yè)出版社　 ②《電力工程綜合設計指導書》　主編　盧帆興 肖清 周宇恒 ③《實用供配電技術手冊》　　中國水利水電出版社 ④《現(xiàn)代電工技術手冊》　　　中國水利水電出版社 ⑤《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設計指南供配電分冊 》 中國水利水電出版社 ⑥《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設計指南繼電保護分冊》中國水利水電出版社 ⑦《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設計指南電力系統(tǒng)分冊》中國水利水電出版社 ⑧《實用電工電子技術手冊》實用電工電子技術手冊編委會編　機械工業(yè)出版社 ⑨《工廠供電設計指導》　主編　劉介才　　機械工業(yè)出版社 附錄1 某機械廠降壓變電所主接線電路圖（A2圖紙) 附錄2 某機械廠降壓變電所平、剖面圖（A2圖紙） - 23 -