立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計論文說明書

畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書設(shè)計題目立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計目錄-1 -摘要-2 -1. 概述-3 -1.1問題的提出-3 -1.2同行業(yè)概況-3 -1.3課題的意義-4 -2. 總體方案設(shè)計-5 -2.1對工件進(jìn)行工藝分析-5 -2.1.1檢查圖紙的完整性和正確性-5 -2.1.2分析工件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)-5 -2.1.3分析工件的材料與加工性能-6 -2.1.4工件的生產(chǎn)批量- 6 -2.2確定工件的加工方法-6 -2.3對被改裝鉆床的分析-7 -2.4總體布局-8 -2.5其他問題分析-9 -3. 齒輪可調(diào)式三軸頭架的設(shè)計-9 -3.1齒輪可調(diào)式三軸頭架的傳動原理與調(diào)整方法-9 -3.2方案的工藝設(shè)計參數(shù)-11 -3.2.1 Z535鉆床動力所允許的工況條件-11 -3.3三軸頭架的傳動設(shè)計-18 -3.3.1齒輪的設(shè)計演算（參考機(jī)械設(shè)計工程學(xué)I）-18 -3.3. 2軸的設(shè)計與校核-23 -3.3.3軸承的校核計算-36 -3.3.4鍵的校核計算-38 -3.3.5螺栓的設(shè)計校核計算（參考機(jī)械設(shè)計工程學(xué)11»） -39-3.3.6夾頭夾緊力的計算校核-41 -4. 潤滑與密封-44 -5. 結(jié)束語-44 -6. 辭-46 -7. 參考文獻(xiàn)-46 -立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計摘要本文是立式鉆床用軸均布多軸頭設(shè)計，可調(diào)式多軸頭各軸在圓周 方向均布且方向可方便地沿直徑方向同步調(diào)整，以適應(yīng)多種小批 量生產(chǎn)條件下法蘭盤類零件的螺孔加工。多軸頭架的設(shè)計參數(shù)來源于一般的加工工藝條件，以適應(yīng)更 廣闊的加工圍。針對工廠里多孔鉆削時，孔徑一般較小，多在10cm 左右，而且大部分是箱體、法蘭盤等，箱體、法蘭盤多為鑄造件， 材料是鑄鐵，也有個別的被加工零件的材料是低碳鋼。根據(jù)這些 工件的切削條件，可以確定多軸頭架的工藝主參數(shù)。主參數(shù)確定后便可以進(jìn)行多軸頭架的總體設(shè)計。多軸頭架的傳動 原理是通過齒輪嚙合增加鉆削軸的軸數(shù)，以滿足多孔加工的要求。 通過二級齒輪嚙合，輸入軸和輸出軸的轉(zhuǎn)向沒變，但由于齒輪分 支傳動，變成多根輸出軸。工藝圍可以滿足一般加工情況的孔類鉆削要求?？烧{(diào)多軸頭 架可以起到提高生產(chǎn)效率、降低成本、提高孔系加工精度等作用。 參照該調(diào)節(jié)原理可進(jìn)行其他任意孔系加工裝置的設(shè)計，還可以用 于攻絲、擴(kuò)、锪孔等加工裝置。此外該裝置具有結(jié)構(gòu)簡單、操作 方便、應(yīng)用圍廣等特點(diǎn)，值得推廣。1. 概述1.1問題的提出本次畢業(yè)設(shè)計任務(wù)的提出，是為適應(yīng)目前我國大部分制造廠的 實(shí)際生產(chǎn)狀況。當(dāng)前制造業(yè)設(shè)備更新特別快，大部分企業(yè)遇到同 一端面的多孔鉆削的零件時，為此購置專用設(shè)備又往往不經(jīng)濟(jì)的 條件下，可以通過改造現(xiàn)有普通單軸鉆床使之具有多軸鉆削的能 力。既解決了加工要求與現(xiàn)有設(shè)備的矛盾，又有效的利用了閑置 機(jī)床，極大的提高了設(shè)備利用率，給企業(yè)帶來了巨大的經(jīng)濟(jì)效益。1.2同行業(yè)概況在國的相關(guān)企業(yè)中已經(jīng)有一部分企業(yè)開始原有設(shè)備的改造以適應(yīng)新的加工生產(chǎn)。其中有一些結(jié)構(gòu)相對比較復(fù)雜，當(dāng)然這與白 加工零件的相關(guān)工藝參數(shù)有關(guān)。在法蘭盤周向均布孔的加工上應(yīng) 用已經(jīng)相當(dāng)廣泛。比如在的一個汽車制造車間上，運(yùn)用了改造后 的鉆床進(jìn)行加工，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效果。由于這些廠家的生產(chǎn) 對象的特殊性，他們加工的孔徑一般較大，改造后的鉆床，除了 加裝多軸頭架外，還需設(shè)計額外的夾具以減輕頭架的重量對鉆床 的作用力影響與保證頭架進(jìn)給的精度。1.3課題的意義為了使廣大的一般小型生產(chǎn)廠家具有同一端面的多孔加工能 力，我設(shè)計了重量較輕，鉆削軸均布的三軸頭架。可以實(shí)現(xiàn)同時 三孔位的加工，而且如果孔之間的距離有變化，可以隨時進(jìn)行孔 距的調(diào)節(jié)，使它能夠?qū)崿F(xiàn)多孔位的加工，那樣不僅可以節(jié)省時間、 改善工人的勞動強(qiáng)度、提高勞動效率，而且對于機(jī)械行業(yè)也是一 種革新。齒輪可調(diào)式三軸頭架，因?yàn)樗且环N可換的，而且是可以調(diào)節(jié) 孔距的設(shè)備，所以適應(yīng)生產(chǎn)過程中的小批量的生產(chǎn)。根據(jù)多孔的加工要求，確定機(jī)床的主要參數(shù)如下：最大鉆孔深度（單側(cè)鉆）50mm主軸數(shù)目3主軸中心線至工作臺面高750mm主軸轉(zhuǎn)速1000r/min 左右2. 總體方案設(shè)計總體方案是部件和零件的設(shè)計依據(jù)，對整個機(jī)床的設(shè)計影響較 大。因此，在擬定總體方案的過程中，必須綜合的考慮，使所定 方案技術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)效果好。確定總體方案，包括下列容：2.1對工件進(jìn)行工藝分析2.1.1檢查圖紙的完整性和正確性工件的圖紙應(yīng)能清晰的表達(dá)工件的形狀結(jié)構(gòu)，標(biāo)注全部尺寸 與技術(shù)要求，說明工件的材料和所需要的工件數(shù)量等。加工零件 為典型的盤類零件，砂輪機(jī)端蓋，如圖：圖1砂輪機(jī)端蓋2.1.2分析工件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)工件的結(jié)構(gòu)決定了它的安裝方式和加工廠方法。要求用多軸 頭架加工的孔為精度要求不甚高的9mm螺栓孔，在加工時，以大 端面為基準(zhǔn)裝夾，根據(jù)批量的要求需另外設(shè)計專用夾具，以適應(yīng) 中批量的生產(chǎn)要求。2.1.3分析工件的材料與加工性能工件的材料對加工方法有很大的影響。如材料的軟硬對刀具進(jìn) 給量、走刀量都有較大的影響。砂輪機(jī)端蓋的毛坯為鑄件，材料 是球墨鑄鐵，可根據(jù)相關(guān)手冊計算加工時的加工參數(shù)，以此來確 定多軸頭架的設(shè)計參數(shù)。2.1.4工件的生產(chǎn)批量被加工工件的生產(chǎn)批量的大小對改裝方案的制定也有較大的 影響。工件的批量大，改裝后的機(jī)床的生產(chǎn)效率則要求高，若工 件的批量小，則對機(jī)床的效率要求不高。工件批量大時要求要考 慮機(jī)床的專用性，工件批量小時要求要考慮機(jī)床的通用性。砂輪 機(jī)端蓋的生產(chǎn)為中批量生產(chǎn)，設(shè)計周期短、經(jīng)濟(jì)的三軸頭架十分 適合它的生產(chǎn)批量加工條件。2.2確定工件的加工方法不同的加工方法可帶來不同的經(jīng)濟(jì)效益，故工件加工工廠方 法選擇的是否合適，對鉆床改裝來說是非常重要的，他不僅關(guān)系 到改裝形式，還直接影響改裝后機(jī)床加工質(zhì)量的優(yōu)劣、生產(chǎn)效率 的高低等。所以確定工件加工方法時，應(yīng)考慮以下主要問題：（1） 加工表面要求的精度和粗糙度；（2）工件的生產(chǎn)批量；（3）工件 的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸（4）鉆床改裝的實(shí)際可能性。2.3對被改裝鉆床的分析分析被改裝鉆床時包括的主要容有：（1）分析機(jī)床能否適應(yīng) 改裝要求；（2）調(diào)查和了解機(jī)床的使用情況；（3）考慮機(jī)床的動 力情況；（4）分析改裝后機(jī)床的強(qiáng)度和剛度問題。Z535型立式鉆床是一種傳統(tǒng)的立式鉆床，在機(jī)械制造和維修 中的單件、小批量生產(chǎn)中，對中小型零件進(jìn)行鉆孔、擴(kuò)孔、鉸孔、 锪孔與攻螺紋等加工工藝上得到了普遍的應(yīng)用。但由于其為單孔 鉆床，對多孔鉆削的加工比較麻煩，很費(fèi)工時，給操作者增加了 勞動強(qiáng)度。為此，為了挖掘設(shè)備潛力，將其改裝成多頭鉆床，根 據(jù)在實(shí)際加工中的要求，同一加工平面三孔或四孔加工比較常見， 設(shè)計了齒輪十多軸頭架，以便于更高效的使用Z535立式鉆床。在 完成一批生產(chǎn)任務(wù)后，三軸頭架可以從鉆床上拆下來，立式鉆床 恢復(fù)原貌，不會影響鉆床原來的參數(shù)。當(dāng)參數(shù)發(fā)生改變、被加工 工件尺寸發(fā)生變化時，可調(diào)式頭架的鉆削主軸軸距可以調(diào)節(jié)，適 應(yīng)被加工工件上孔距在一圍的變化，從而擴(kuò)大了三軸頭架的使用 圍。有關(guān)Z535鉆床的動力參數(shù)將在以下容進(jìn)行詳盡的分析計算。2.4總體布局一般包括：分配運(yùn)動、選擇傳動形式和支承形式的位置、擬 定從布局上改善機(jī)床性能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的措施等。最后，繪制 多軸頭架與機(jī)床的總聯(lián)系尺寸圖，以表達(dá)所才用的總體布局，規(guī) 定聯(lián)系尺寸，并確定主要的技術(shù)參數(shù)。查相關(guān)的機(jī)床手冊，得到Z535的相關(guān)聯(lián)系尺寸，列于下表(單位：mm)最大鉆孔直徑d35最大鉆孔深度h175從主軸端面到工作臺端面H0750從主軸中心到導(dǎo)軌距離A175從工作臺T型槽中心到凸肩距離B160凸肩高度h0-3工作臺最大升高325主軸箱最大垂直移動量200主軸最大行程225主軸外徑尺寸40d4錐孔莫式號數(shù)4號2.5其他問題分析在制定改裝方案時，除了以上各因素外，還要注意維護(hù)要方 便、制造和裝陪要簡單、結(jié)構(gòu)要緊湊、通用化程度要高、外型要 平整協(xié)調(diào)等，同時也要考慮因地制宜的改裝問題。考慮到在鉆床 上安裝了三軸頭架之后，再裝上鉆頭，鉆頭前端到被加工工件之 間必須留有一定的高度用于進(jìn)刀用，在加上工件孔的深度，鉆頭 架的垂直尺寸必須滿足一定的圍。根據(jù)鉆床外的聯(lián)系尺寸、鉆頭 長度和一般被加工工件的尺寸，鉆頭架的垂直尺寸應(yīng)在400mm左 右。3. 齒輪可調(diào)式三軸頭架的設(shè)計3.1齒輪可調(diào)式三軸頭架的傳動原理與調(diào)整方法可調(diào)式三軸頭架的傳動原理如圖1所示。主軸1由鉆床主 軸來帶動旋轉(zhuǎn)，經(jīng)齒輪副2與3和3與5,使小軸4 （即鉆削主軸） 得到動力旋轉(zhuǎn)，于是帶動鉆頭進(jìn)行鉆削。鉆削孔徑的調(diào)整通過改變兩小軸4的中心距來實(shí)現(xiàn)，即使 兩小軸4的中心距等于被加工孔的孔徑。在調(diào)整時（參見圖1）， 首先松開六角螺母，然后轉(zhuǎn)動支架使之帶動介輪軸一起在本體中 轉(zhuǎn)動，直至三小軸的中心距調(diào)整到所要求的尺寸為止，再將六角 螺母擰緊。圖1三軸頭架傳動原理圖圖2傳動原理簡圖1.主軸 2.中心輪 3.介輪 4.小軸5.小齒輪3.2方案的工藝設(shè)計參數(shù)3.2.1 Z535鉆床動力所允許的工況條件多軸頭架是根據(jù)加工工件的需要進(jìn)行設(shè)計的，與之相配套的 立鉆動力是否夠用，設(shè)計前必須驗(yàn)證。常用的驗(yàn)證方法有兩種： 一是類比法，即加工同類零件機(jī)床動力進(jìn)行比較，以此決定所選 用的動力是否能滿足要求，另一種是計算法，將計算所得的切削 功率與配套機(jī)床的動力進(jìn)行比較，以此決定配套機(jī)床的動力是否 夠用。應(yīng)用公式計算切削速度、切削力和切削功率，根據(jù)設(shè)計兒 女物說明書的要求，最大孔徑為412mm，此時在各種工況條件下 的V、F、P?？紤]到齒輪傳動有功率損失，單根鉆削軸能承受的最 大功率（Z535的額定功率圍4.5kw）p = x" = 4.5/3 x 0.986=1.33kw3（1）用高速鉆頭鉆孔時查機(jī)械加工工藝師手冊（以下簡稱工藝師）表28-14 高速鋼鉆頭鉆削結(jié)構(gòu)鋼（qb = 650Mpa），當(dāng)d=10mm時， 最大進(jìn)給速度為 仁0.25mm/r，對應(yīng)的切削速度V=15m/min軸向力F=3010N轉(zhuǎn)矩T=10.03Nm功率P=0.51KW< p =1.33KW查工藝師表28-15高速鋼鉆頭鉆削灰鑄鐵（190HBS）,當(dāng) d=10mm 時，切削速度最大的進(jìn)給速度為f=0.60mm/r，對應(yīng)的V=12m/min軸向力F=3765N轉(zhuǎn)矩T=13.93Nm功率P=0.52KW< p =1.33KW由于Z535鉆床沒有0.6mm/r的進(jìn)給速度，采用與之相近的 仁0.57mm/r，再用公式重新對所選公式進(jìn)行核算相關(guān)公式查工藝師表28-2鉆、擴(kuò)、鉸孔時切削速度的 計算公式c dzvTmapfyv（注：T為刀具的壽命）表28-4鉆孔時軸向力、轉(zhuǎn)矩、功率的計算公式f = 0.25 > 0.2T = CTd/fyTKTP工 30d 0式中的K、K、為修正參數(shù)，在這里的計算采用的材料為其實(shí)驗(yàn)用的，故都按Kv = 1、七=1、% = 1計算。（1）鉆削結(jié)構(gòu)碳鋼（氣=650Mpa ）時的切削速度V、軸 向力F、轉(zhuǎn)矩T、功率P查表得 f = 0.25 > 0.2 C = 6.1 Z = 0.4X = 0 y = 0.5 m = 0.2CF = 600 ZF = 1.0 七=0.7C = 0.305 Z = 2.0 七=0.8 有6.1x100.4v =x1 = 16.1m /min250.2 x 0.250.5F = 600x10i x0.250.7 x1 = 2273.6NT = 0.305 x102 x 0.250.8 x1 = 10.1N.m=0.54kw <_P = 1.33kwTv _ 10.1x16.1 30d 30 x 10滿足功率要求。（2） 鉆削灰鑄鐵（190HBS）時的切削速度V、軸向力F、轉(zhuǎn)矩T、功率P查表得 f = 0.57 > 0.3 C = 9.4 Z = 0.25X, = 0 y = 0.4 m = 0.125氣=420 Zf = 1.0 yF = 0.8Ct = 0.206 Z = 2.0 yT = 0.89.4 x 100.25v =350.2 x 0.250.5x1 = 13.4m /minF = 420 x101 x 0.570.8 x 1 = 2678.9NT = 0.206x102 x 0.570.8 x 1 = 13.1N.m=0.59kw <p = 1.33kwTv _ 13.1x13.4 30d30 x10滿足功率要求。綜上所述，高速鋼鉆頭加工碳素鋼（氣=650Mpa）時，f = 0.25mm/r高速鋼鉆頭加工灰鑄鐵(190HBS )時，f = 0.56mm / r(3)用硬質(zhì)合金鉆頭(YG8)鉆孔時一般，用硬質(zhì)合金鉆頭用于加工灰鑄鐵，這里按HBS=190HBS 計算據(jù)表28-11硬質(zhì)合金鉆頭加工灰鑄鐵的進(jìn)給量(HBS>170HBS) d < 10mmf > 0.25 0.4mm / r,這里按 f=0.25mm/r 計算查表得 C = 22.2 Z = 0.45Xy = 0 y = 0.4 m = 0.2氣=410 Zf = 1.2 七=0.75C = 0.117 Z = 2.2 yT = 0.8 有y = 22.2x 10045 x 1 = 47.4m/min350.2 x 0.250.3F = 410 x 101.2 x 0.250.75 x 1 = 2274.5NT = 0.117 x 102.2 x 0.250.8 x 1 = 6.1N.mP = - = 6.1 x 47.4 = 0.96kw <p = 1.33kw 30d30x10滿足功率要求。則用硬質(zhì)合金鉆頭YG8鉆削時，f = 0.25mm/ r3.2.2確定用于鉆削計算的極限值由于以上所計算的進(jìn)給量是在機(jī)床功率允許的最大值，此時轉(zhuǎn)速 為最小值，而在多軸頭架中從主軸到鉆削主軸是升速運(yùn)動，可以 充分發(fā)揮Z535的各級轉(zhuǎn)速對比各種工況下的鉆削速度，小軸鉆削速度為：(1)高速鋼鉆頭鉆削加工碳素結(jié)構(gòu)鋼(qb = 650Mpa )時 v=16.1m/minn=v/兀 D=16.1/兀 X0.010=512.7r/min(2) 高速鋼鉆頭加工灰鑄鐵(190HBS)時v=13.4m/minn=v/兀 D=13.4/兀 X0.010=426.8r/min(3) 用硬質(zhì)合金鉆頭YG8加工灰鑄鐵(190HBS)時v=47.4m/minn=v/兀 D=47.4/兀 X0.010=1509.6r/min對比可以看出在鉆床所允許的功率下，工作最低轉(zhuǎn)速為426.8 r/min,根據(jù)有關(guān)手冊查得Z535鉆床的各級轉(zhuǎn)速為：68、100、140、 190、275、400、530、750、1100r/min 為了減小軸頭架的尺寸， 防止頭架過重，應(yīng)盡量縮小頭架的傳動比，取主軸最低轉(zhuǎn)速為 140r/min進(jìn)行升速，此時鉆削軸轉(zhuǎn)速為426.8r/min則總的傳動比為：i =京=42竺=3.049 n主 140考慮鉆頭都有一定的轉(zhuǎn)向，一般為右旋，為了使鉆削主軸與機(jī)床 主軸的轉(zhuǎn)動方向一致(都為右旋)，采用兩級齒輪傳動。如果把傳 動比分配的合理，傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕、對機(jī)床的作用力 就小，潤滑條件也好。若分配不合理，可能會造成種種不便，因 此分配傳動比時要考慮以下原則：(1)各級傳動比應(yīng)在每一級傳動的圍，各類傳動比允許的推 薦值可參見實(shí)用機(jī)械設(shè)計手冊(以下簡稱實(shí)用手 冊)表1-3:(2)各級傳動尺寸要協(xié)調(diào)合理。取 i 1.4i總傳動比 i i i i2 1.4i 2；3Wi1.51.4.3.0491 2.02 1.5為保證頭架總體尺寸不至于過大，取小齒輪的齒數(shù)取Z3=20,根據(jù)有關(guān)資料的設(shè)計經(jīng)驗(yàn)，取模數(shù)m=2則個齒輪的尺寸為:小齒輪Z3=20d Z x m 20 x 2 - 40 mmZ =20x1.5=3 02介輪 d =3(X2=60 mm2中心輪齒輪齒數(shù)確定后，Z 30 x 2 60 1d2 - 60 x 2 = 120mm算得傳動比誤差，總齒數(shù)比為:Z Z60 30 -u' = 2 3Z Z30 2023傳動比誤差為:Au u - u' 3.049 一 31.6%u u 3.049誤差在±5%，滿足誤差要求。圖3三軸頭架的俯視圖則軸頭架的工藝尺寸(見圖3)(1) 進(jìn)行正式的三孔加工時/" d d、"20 60 40.d . = 2 x (方-2 - -23)- 2 x ( -項(xiàng))=20mmd d 40120、d = 2 x (寸 + d + i) = 2 x (- + 60 + )= 280mm但由于支架的尺寸影響，不可能達(dá)到理論最小均布直徑，根 據(jù)支架的外型尺寸，頭架能夠加工的最小均布直徑為50mm.(20)作雙軸頭架使用，鉆削雙孔時L = d cos30> = 242.5nmmax max(d d r d d y'(120 60。(60 40)1 +2cos30)一r +r=2 x+_cos30)一+LI 2 2 J"2 2 JL 2 2 J"2 2 JJL = 2 xmin=39.6mm但是，作用軸頭架使用時算的Lmin是達(dá)不到的，因?yàn)殂@削主軸 支架的厚度限制，具體尺寸在裝配圖完全確定后才能確定。(約為 50mm)3.3三軸頭架的傳動設(shè)計3.3.1齒輪的設(shè)計演算（參考機(jī)械設(shè)計工程學(xué)I）（1）選擇齒輪的材料查表817 小齒輪選用40Cr調(diào)制處理介輪選用45調(diào)質(zhì)處理中心輪選用45正火處理（2）對中心輪進(jìn)行齒根彎曲強(qiáng)度校核計算由式（866）b = 2 Y Y Y <c F bdm Fa sa & f確定齒輪傳動精度等級，小齒輪的轉(zhuǎn)速算得為426.8r/min以 上，最高達(dá)1000r/min左右，小齒輪的圓周速度v =兀 nd =kx 426.8 x 0.04 = 53.6m /miniv =k nd =kx1100 x 0.04 = 138.2m /min2參考表814，815選取齒寬系數(shù)中b = 0-4查表823按齒輪相對軸承為懸臂布置 小齒輪轉(zhuǎn)矩，按最大值計算為T3=13.1Nm（高速鋼鉆頭鉆削 灰鑄鐵時），根據(jù)介輪受力分析T = T d =也 x 60 = 19.65Nm2 d 2403載荷系數(shù)K由式（854）得K = KKK g K使用系數(shù)七=1.25 查表8-20動載荷系數(shù)% =1.07查表8-57齒向載荷分布系數(shù)Kg= 1.11 查表8-60齒間載荷分布系數(shù)K = 1.15 查表8-55與g =0得查表8-21并查值則動載荷系數(shù) K=1.25X1.07X1.11 X1.15=1.71齒型動載荷系數(shù)Y 查圖8-67得Fa中心輪介輪Y -F a1YFa2=2.28=2.52應(yīng)力修正系數(shù)Y S a1查圖8-68中心輪YS a1=1.73介輪YSa2=1.625重合度系數(shù) Y 由式8-67Y =0.25+0.75/£ =0.25+0.75/1.72=0.69許用彎曲應(yīng)力bf由式8-71b =b=b =b Y Y /S /SFF Hm L F2F lim2 N2 x2 F F彎曲疲勞極限b F 1_查圖8-72應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式8-70得N1= 60叫=60x140xlx(8x200x8) = 3.2x10s)N 2=60 x140 x 2 x (8 x 200 x 8) = 2.2 x108彎曲壽命系數(shù)Yn = 1查圖8-73尺寸系數(shù)Y = 1 查圖8-74安全系數(shù)Sf = 1.3查圖8-27貝寸g =b Y Y /S =390X1 X1/1.3=300N/mmL F1F lim1 N % Fb =b Y Y /S =460X1 X1/1.3=354N/mmL F2F lim2 N2 X2 F又因?yàn)橹行妮嘄X寬b =p d = 0.4x60 = 16mmb = b = 16mm介輪齒寬較大，在計算時按氣=b2 + (510) = 20mm (已經(jīng)取得比實(shí)際值大，若校核安全， 則肯定安全)故2 x 1.71x19650 x 2.28 x 1.73 x 0.69 = 76.220 x 60 x 2bF(3)2 x 1.71x19650 , x 2.28 x 1.73 x 0.69 = 58.626 x 60 x 2對小齒輪進(jìn)行齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核計算由式8-63Z£b h = ZZ2KT u +1得bd 2u1齒寬系數(shù)查表8-23，按齒輪相對軸承為懸臂布置，取齒寬b =. d = 0.4x60 = 16mm介輪齒寬暫取b2 = b = 16mm，實(shí)際不止這尺寸，則按照他校核 安全，則介輪肯定安全。小齒齒寬 b3 = b2 + （5 10） = 20mm小齒輪轉(zhuǎn)矩T =13.1N - m（注：為極大值）3載荷系數(shù)K由式（854）得K = KKK ° K使用系數(shù)七=1.25 查表8-20動載荷系數(shù) = 1.07查表8-57齒向載荷分布系數(shù)K°= 1.11 查表8-60齒間載荷分布系數(shù)K = 1.10 查表8-55與° =0得111130 201.88- 3.2x （一 + ）cos ° = 1.88- 3.2x （一 + ）= 1.62ZZ30 20查表8-21并查值則載荷系數(shù)K = 1.25 x 1.07 x 1.11 x 1.10 = 1.63彈性系數(shù)q h.2 Ze = 189.8查表8-22節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)7日=2.5 查表8-64重合度系數(shù)Zg= 0.9查表8-65（8°= 0）許用接觸應(yīng)力qh式8-69得接觸疲勞極限應(yīng)力b h2 = 570N / mm 、b h . 3 = 1480N / mm 查圖 8-69應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式8-70得N2 = 2.2 x108(已算得)N、= 60njL = 60 x 426.8 x1x (8 x 200 x 8) = 3.28 x 108則查圖8-70得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)ZN 2、Zn （不允許有點(diǎn)蝕）硬化系數(shù) Zw查圖8-71與說明接觸強(qiáng)度安全系數(shù)SH 查表 8-27,按一般可靠度查SH min二 1.0 1.1 取lbL H3L H3=570X1 X1/1.1=518N/mm=1480X1 X1/1.1=1345N/mm齒數(shù)比 u 二冬 = 1.5Z 2032 x 1.63 x13100 x (1.5+1)b = 189.8 x 2.5 x 0.9 x*7H 224 x 402 x 1.5二581.4 N / mmb h 3 = 189.8 x 2.5 x 0.9 x2 x 1.63 x 13100 x (1.5+1) =649.6N / mm20 x 402 x1.53.3. 2軸的設(shè)計與校核（1）小軸的設(shè)計校核1）小軸最大轉(zhuǎn)矩T = 13.1N / m 32）作用在齒輪的力T13.1圓周力 F = 2t = 2 x = 655Nt d0.043徑向力 F = F tan 200 = 238.4N3）確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，按式4-2初估軸的最小直徑，查表4-2取A=115，可得高速鋼鉆頭鉆削碳素鋼時旦=11.7mm512.7高速鋼鉆頭鉆削灰鑄鐵時d= 115 x 3-059 = 13.5mmmin23 426.8硬質(zhì)合金鉆頭鉆削灰鑄鐵時d= 115x 219L = 9.9mmmin331509.6當(dāng)軸上開有鍵槽時會削弱軸的強(qiáng)度，要適當(dāng)增大軸的直徑。軸段上有一個鍵槽時，軸徑增大35%，故d . = d .2(1+ 5%) = 14.5x (1+ 5%) = 14.175mm4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計A擬定軸上零件的裝配方案（見圖4）B按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度軸段1齒輪左端用彈簧擋圈定位，按軸段1的直徑d1= 20mm，取擋圈直徑 D=18.5mm（GB894.1-86）.取 d1 = 19.9mm.軸段2該軸段安裝滾動軸承。此軸承主要承受切削力，即軸 向力，選用單向推力軸承，取軸段直徑d2 = 25mm，選用8205型 單向推力軸承，尺寸dXDXT=25X47X15.取齒輪墊圈的厚度為 2mm，銅套的長度取為 45mm, L = 2 + 45 +15 = 62mm3軸段3該軸段為夾頭，起加緊鉆頭的作用，其具體尺寸有相 關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，此處不再詳細(xì)分析。圖4小軸的裝配簡圖5）軸上零件的周向定位齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵，尺寸為b x h x l = 6 x 6 x 16,為了保證齒輪與軸有良好的對中性，取齒輪與軸的配合為H7/r6 。滾動軸承與軸的周向定位是采用過渡配合保證的，此軸 段公差取為j6。6）確定軸上零件圓角和倒角尺寸各軸肩處的圓角半徑見圖3，軸端倒角取1x450。7）軸的強(qiáng)度校核A）求軸的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出計算簡圖，在確定軸承支 點(diǎn)位置時，因其只承受軸向力，對軸的強(qiáng)度無影響，而銅套與軸 的配合段可視為墻壁。根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。 從軸的結(jié)構(gòu)圖和彎矩圖可以看出，入截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的 危險截面。入截面處的、M與"=60N/mm2的數(shù)值如彎矩 MH水平面M = 26200N - mm垂直面M = 9536N - mm合成彎矩MM = «M h 2 + M 2 = (262002 + 95362)= 27881.5 N .mm扭矩TT = 13100 N .mm當(dāng)量彎矩M = (M 2 + (a T)2 = (8364.42 + (0.6 x 13100 2) = 11477.9N.mm caB)校核軸的強(qiáng)度軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表4-1查得 a b = 650N.mm2 ,則。=0.090.1氣，即5865N/mm,取a = 60N/mm2，軸的計算應(yīng)力為a =虬=278115 = 47.8 va= 60 N / mm 2 ca W 1X183根據(jù)計算結(jié)果可知，該軸滿足強(qiáng)度要求。HI小軸的受力分析簡圖（3）介輪軸的設(shè)計校核1）求軸上的轉(zhuǎn)矩T1T = F d = 655 x 60 = 196500N.mm22 222）求作用在齒輪上的力圓周力 F = F 3 = 655N徑向力 F = F = 238.4Nr1r 33）確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，按式4-2初估軸的最小直徑，查表4-2取A=115，可得dmini=115 x0.59/0.98115 X 3426=14.8mm4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計擬定軸上零件的裝配繁方案（見圖5）A按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度軸段1左端用螺母定位，螺紋選用M20，配合螺母選用M20，規(guī)格 為 GB6172-86，m=10，螺紋長度為 l=18mm,L=18+4=22mm.軸段2固定介輪軸用，為保證其垂直度、同軸度不受影 響齒輪齒輪嚙合，選L=24mm,d=22mm.軸肩3與螺母擰緊相互作用，另外，由于2、4段的表 面粗糙度有要求，留有退刀槽，軸肩取L=4mm,則 L=4+2+2=8mm,d=38mm.軸段4 軸段長度為齒輪長度與小軸銅套長度與墊圈之 和 L=66+2=2+39+6=111mm,直徑取 d=22mm。圖5介輪軸的裝配簡圖B軸上零件的周向定位與小軸架用的銷聯(lián)接，選取d=4mm,L=22+2X20=62mm。而 銅套與軸之間用間隙配合，功能相當(dāng)于滑動軸承，配合取H7/h6, 軸段2取H7/g6C確定軸上零件圓角和倒角尺寸各軸肩處的圓角半徑見圖3，軸端倒角取1x450。5）軸的強(qiáng)度校核A求軸的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出計算簡圖，因?yàn)楦髁怯?齒輪上傳遞過來的，所以對只論受力分析時， F1 = F 3 = 655N，F(xiàn)1 = F = 238.4N。根據(jù)軸的計算簡圖 作出彎矩圖，不承受扭矩，從結(jié)構(gòu)圖和彎矩圖中看出在退 刀槽處的彎矩最大，是軸的危險截面。水平面M = 26200N - mm垂直面 M = 9536N - mm合成彎矩M= (262002 + 95362) = 27881.5 N .mmB）校核軸的強(qiáng)度軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表 4-1查得 q b = 650N.mm2，貝寸b = 0.09 0.1 氣， 即 58 65N/mm,取 卜=60N/mm2，軸的計算應(yīng)力為27811.5qca=47.8 < q = 60N/mm2 1x183根據(jù)計算結(jié)果可知，該軸滿足強(qiáng)度要求。川川 I T】11111111 Fl Firm三 aaL._i介輪軸的受力分析簡圖(4)中心軸的設(shè)計校核1) 求軸上的轉(zhuǎn)矩T2T = F d = 655 x120 = 39300N.mm2 i 222) 求作用在齒輪上的力圓周力 F = F 3 = 655N徑向力 F = F tana = 655 x tan 200 = 238.4N3) 確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理，按式4-2初估軸的最小直徑，查表4-2取A=115，可得3P /門 63 x 0.59/ 0.986d n = 115 x 寸=115 x 寸140= 27.9mm當(dāng)軸上開有鍵槽時會削弱軸的強(qiáng)度，要適當(dāng)增大軸的直徑。軸上有一個鍵槽時，軸徑增大35%，故d. = d.1(1+ 5%) = 27.9 x (1+ 5%) = 29.3mm4) A擬定軸上零件的裝配繁方案(見圖6)B按軸向定位要求確定各軸段直徑和長度軸段1跟機(jī)床主軸的4號莫氏錐度配合，錐度長 103mm,加上過渡部分總長L=103+7=120mm,大端直徑為31.926mm。軸段2對軸承進(jìn)行密封防塵，選用氈圈 55/ZQ4606-86, d . = d . (1+ 5%) = 27.9x (1+ 5%) = 29.3mm , 5 . = 15mm, 取5 . = 16mm，即L=16mm, d = 70mm，比軸承外圈略小， d內(nèi)=51mm，比氈圈徑略大，有助于緊固零件。軸段3該軸段安裝滾動軸承，考慮軸承承受徑向 力之外還要承受頭架的重量，選擇角接觸球軸承。取軸段 直徑d=35mm,選用36207型角 接觸球軸承，尺寸 d xDxT = 35x72x 17mm。為了安裝軸承，左端用軸肩定 位，取 m=3mm,則 L=3+17+20+17+4=61mm.軸段4該軸段安裝齒輪，左端用軸肩定位，右端 用彈性擋圈定位，取軸段直徑d=32mm，已知齒寬20mm，為 了更好地壓緊齒輪，按擋圈的配合要求， l=19.9mm，L=20+1+3=24mm。圖6中心軸的裝配簡圖C軸上零件的周向定位齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵，尺寸為bxhxl = 10x8x 18mm，為了保證齒輪與軸有良好的對中性， 取齒輪與軸的配合為H7/r6。滾動軸承與軸的周向定位是采用過渡配合保證的，因此 軸段直徑尺寸公差取為k6 oD確定軸上圓角和倒角尺寸各軸肩處的圓角半徑見圖3,軸端倒角取1x4505) 軸的強(qiáng)度校核A求軸的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出計算簡圖，在確定軸承支點(diǎn)位置時，從 手冊中查取a值(軸承的支反力作用點(diǎn)與軸承的距離)。對于36207 型角接觸球軸承，查得a 15.7mm，因此軸的支承跨矩L=15.7+20+15.7=51.4mm軸的懸臂距L=(17-15.7) +4+10=15.3mm中心輪與三個介輪嚙合，而且介輪均布。F = F (cos300 + sin30o) = 655 x (cos300 + sin30。)= 894.7N=F1(cos300 + sin300)= 238.4 x (cos300 + sin300)= 325.7N水平面以A為支點(diǎn)FBtF (51.4 +15.3)=1161N51.4以B為支點(diǎn)F = 15.3 x Ft = 266.3NAt 51.4垂直面以A為支點(diǎn)F = F (5偵 + E =422.6NBr51.4以B為支點(diǎn)F =戚3 * F = 96.6NAr 51.4根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和彎矩圖可以看出，右軸承右側(cè)的當(dāng)量彎矩較大，雖然B處彎矩最大，但在軸承孔，應(yīng)力集中不明顯，故校核C處。B計算危險截面應(yīng)力C處彎矩C' < CrM = 21020.6 x 戚3 T3 = 19234.5N.mm15.3扭矩T = 141750 N .mm抗彎截面系數(shù)W = 0.1d 3 = 0.1x 353 = 4287.5 mm 3抗扭截面系數(shù) W = 0.2d 3 = 0.2 x 353 = 85 75mm3 T M19234 5截面上的彎曲應(yīng)力q = M = 19234.5 = 4.49N/mm2 b W 4287.5T 141750截面上的彎曲應(yīng)力t = 一 = 16.53N / mm2W 8575彎曲應(yīng)力幅 Q =Q = 4.49 N / mm2彎曲平均應(yīng)力q m = 0扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的應(yīng)力幅與平均應(yīng)力幅相等t 16.53t= 2 = 2 = 8.27 N / mm 2C確定影響系數(shù)軸的材料圍45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表4-1查得。=600N / mm2。= 275N / mm2 t = 140N / mm2配合邊緣有效應(yīng)力集中系數(shù)化、k T查表得k = 2.2、kT = 1.72尺寸系數(shù)8、七，根據(jù)軸裁面為圓裁面查圖4-18得8 = 0.8、七=0.88表面質(zhì)量系數(shù)*、P，據(jù)bB = 600N/mm2，表面的加工反復(fù)法為磨削，查圖4-19P =P = 0.94材料彎曲、扭轉(zhuǎn)的特性系數(shù)、9取 9 = 0.1，9 = 0.59 = 0.5 x 0.1 = 0.05由上面結(jié)果可知8 + 9 b08 094 x 4.49 + 0.1 x 0a a=20.9140k 市+" mTT1.720.88 x 0.94=7.95x 8.72 + 0.05 x 0 x 8.27S _ SS _= j0*97.95 = 7.43 >s = 1.5 1.8 c ,JS 2 + S2(209 + 7.952查表4-4中許用安全系數(shù)s值，則可知該軸安全。三根軸的工作圖見零件圖。TIM中心軸的受力簡圖3.3.3軸承的校核計算(1)中心軸上36207型角接觸球軸承的校核1) 計算軸承支反力合成支反力R1 = FA 2 + FA 2 =扣 266.32 + 96.92 = 283.4NR2 = Jfb 2 + FB 2 = J11612 + 422.62 = 1235.5N2）軸承的派生軸向力由式5-8,估計A （軸向力即頭架重力）為200N,A / C = 200/17500 = 0.011，取 e=0.38 得S1= eR1= 0.38 x 283.4 = 107.7S2 = eR2 = 0.38 x 1235.5 = 469.53）軸承所承受的軸向載荷因 K + S2 = A + S2 = 200 + 469.5 = 669.5 > S 由式 5-10A = A + S = 669.5A2 = S2 = 469.54）軸承當(dāng)量動載荷（1）因 A1/R1 = 2.36 > e，查表 5-12X 1 = 0.44，Y1 = 1.47 式 5-7P = XR + YA = 0.44 x 283.4 +1.47 x 699.5 r11 11 1（2）A2/R2 = 0.38 = e查表 5-12X2 = 1 Y = 0 式 5-7P = X R + Y A = 1x1235.5 + 0x 469.5 r 22 22 25）軸承的動載荷要求P >P，接受力要求軸承應(yīng)當(dāng)具有的當(dāng)量動載荷，由 r 2r1表 5-9、表 5-10 得七= 1.5 , f =1,按式 5-6C， fp 60nL _ 1.5 x 1235.5 網(wǎng)x 140 x（8 x200 x 8）-f3 106 " _1310t二8912.5<Cr=2350036207型角接觸球軸承校核安全（2）小軸上8205型單向推力軸承的校核由于單向推力軸承只承受軸向力，在鉆削時，F(xiàn) _ 2274.5N （硬質(zhì)合金YG8鉆削灰鑄鐵時）則P _ F _ 2274.5NS0P _ 1.2x 2274.5 = 2729.4N <c0 _ 27500N（S°查表5-16，旋轉(zhuǎn)軸承的安全系數(shù)S。取1.2），合格。3.3.4鍵的校核計算（1）小軸上的平鍵校核選用的是6X6X16,A型平鍵。由式2T2-49 bp dkl< bL p -I，得=100120° =2x13100= 32.75<g p 20x (6 -3.5) x16L p、查表2-21 （軸聯(lián)接的許用擠壓應(yīng)力）按有輕微沖擊載荷取，校核合格。(3) 中心軸上的平鍵校核選用的是10X8X18A型平鍵，有98.4 < b L p=1001202x141750 b =p 30 x (10 - 5) x 18稍微有些危險，改為采用雙鍵，成180 0對稱布 置，考慮到制造誤差使鍵上載荷分布不均，按1.5 個鍵計算，b = 984 = 65.6 <b = 100 120 安全。p 1.5L p3.3.5螺栓的設(shè)計校核計算(參考機(jī)械設(shè)計工程學(xué)11>>)在多軸頭架中，只有介輪周上的螺紋比較重要，需 要進(jìn)行校核。(1) 螺栓材料與其性能等級螺栓材料45鋼性能等級查表27選6.8級b = 600M / mm2, b = 600M / mm2(2) 螺栓受力分析計算螺栓在頭架中只承受介輪軸往下的零件(介輪 軸、介輪、支架、小齒輪、小軸與鉆頭)的重力， 經(jīng)過估算，承受的重量約為5.5kg。受力為P=5.5X9.8=53.9N螺栓工作拉力 由式 2-15F=P/Z=53.9/1=53.9N殘余預(yù)緊力 查表 2-5 選F0 = 0.6 F = 0.6 x 53.9 = 32.34N螺栓總拉力由式2-26F = F0 + F = 32.34+53.9 = 86.24N相對剛度系數(shù) 查表2-6匕/(c +匕)=0.3螺栓預(yù)緊力由式2-27F0 = J-F / 匕 / (c + 匕)=86.24-53.9 X0.3=70.07N(3) 初定螺栓直徑選安全系數(shù)查表2-11 S =1.5許用拉應(yīng)力 由式2-33b = b /S = 480/1.5 = 320N/mm2所需螺栓小徑由式2-29d = ：F 如'4X 技 X 甌24 = 0.67 cm1kLcJ 兀 x 320螺栓大徑 查有關(guān)手冊并根據(jù)軸的直徑 取d=20mm，其 d1=17.294mm(4) 螺栓疲勞強(qiáng)度校核螺栓尺寸系數(shù) 查表2-9 = = 0.8螺栓材料的疲勞極限b = 0.34c = 0.34 x 600 = 204N / mm2-1B應(yīng)力幅安全系數(shù) 查表2-11 S =1.6應(yīng)力集中系數(shù) 查表2-10 K. = 3.9螺栓許用應(yīng)力幅由式2-36=26 N / mm2b =氣-0.8x204 a k S、 3.9X1.6螺栓應(yīng)力幅由式2-302 F c xb兀 d 2 c + c2 x 539x 0.3 = 0.03N / mm2 <b J兀 X 17.2942a3.3.6夾頭夾緊力的計算校核在小軸上的夾頭必須能夠夾緊轉(zhuǎn)頭，避免鉆削時打滑二 無法進(jìn)行加工。滿足的條件的是彈簧夾頭與鉆頭柄部產(chǎn)生的 磨檫力能與鉆削時的扭矩平衡。由于螺母的擰緊力是夾緊的 主要作用力，通過反向計算螺母的擰緊力來校核螺母的疲勞 強(qiáng)度。（1）彈簧夾頭夾緊力的計算查相關(guān)手冊，彈簧夾頭的夾緊力W在無軸向定位 時w P _ tan （以+"）式中 W 總的徑向夾緊力P 軸向作用力，這里是由螺母產(chǎn)生的擰緊力a 彈簧夾爪錐角之半4 1夾爪與工件之間的磨檫角8 = arctan 日=arctan0.5 = 26.560ca0.567 x 2043.9 x1.6=18.5 N / mm 2R夾爪的變形阻力R = K 岑=200 x 皆!* = 9202 NK 系數(shù)(當(dāng)夾爪的瓣數(shù)為4時，K=200)H夾頭彎曲部分的壁厚D夾頭彎曲部分的外徑A夾爪與工件間的直徑間隙L夾爪根部至錐面中點(diǎn)的距離必須滿足兀 dW > M 即 W > =13100 = 198.7Nn d 兀 x 21P = (R + W)tg(a +8 ) = (9202+198.7)tg(150 + 26.560)= 8334.6N1（2）螺母的受力分析P是螺母的總拉力F = P = 8334.6 = F0' + F = 0.8F + F = 1.8FF =七/1.8 = 4630.3N相對剛度系數(shù)查表2-6 匕 =0.3c +cb螺母所需預(yù)緊力由式2-27F = F - F Cb= 8334.6 - 4630.3 x 0.3 = 6945.5N°£ c + c(3) 確定螺母直徑選用安全系數(shù)查表 2-11 S =1.5許用拉應(yīng)力 由式2-33b = b /S = 480/1.5 = 320N/mm2所需螺栓小徑由式2-294 x 1.3 x 8334.6 “ >=20.7兀 x 320螺栓大徑查相關(guān)手冊并根據(jù)軸的直徑d=48mm，其 d j42.588mm(4) 螺栓疲勞強(qiáng)度校核螺栓尺寸系數(shù) 查表2-9 插值 £ = 0.567螺栓材料的疲勞極限b = 0.34c = 0.34 x 600 = 204N / mm2 -1B應(yīng)力幅安全系數(shù) 查表2-10 kb = 3.9螺栓許用應(yīng)力幅由式2-360.567 x 2043.9 x 1.6=18.5 N / mm 2螺栓應(yīng)力幅由式2-30 滿足疲勞強(qiáng)度要求。4. 潤滑與密封作為一個齒輪傳動機(jī)構(gòu)，為避免齒輪表面直接接觸，以減小 磨檫，減輕磨損，降低工作表面溫度，應(yīng)對齒輪進(jìn)行適當(dāng)?shù)臐櫥?潤滑方式應(yīng)該根據(jù)輪齒速度來選擇。在可調(diào)式三軸頭架中，最高轉(zhuǎn)速在1000r/min左右，對于分度 圓最大的中心輪半徑，它的最高齒輪速度是主軸在1100r/min工 作時的速度，此時V = 1100x兀x50x 10-3 = 2.88m/min ,查機(jī)械設(shè) 60計工程學(xué)I表4-2應(yīng)采用油浴潤滑，但由于頭架加工時位置擺 放的特殊性一豎直安裝，采用油浴潤滑很難實(shí)現(xiàn)，而壓力噴油潤 滑又因?yàn)橹Ъ艿某叽缣∫膊缓貌贾?，所以采用人工定期潤滑?這是本次設(shè)計改進(jìn)的地方之一。頭架中軸孔連接的部位都必須密封防塵與防止漏油，由于齒輪 在工作時相當(dāng)于平放，頭架下端的密封顯得格外重要，而且屬于 動密封，加上軸與孔之間的配合的限制，只能采用接觸式密封。5. 結(jié)束語本次畢業(yè)設(shè)計現(xiàn)已經(jīng)接近尾聲，共歷時近兩個多月。回顧整 個設(shè)計過程，深覺的受益匪淺，通過這次畢業(yè)設(shè)計，不僅提高了 我對三年來所學(xué)的各種知識的綜合運(yùn)用能力，還使我學(xué)到了書本 所不能獲取的知識，在看待問題核處理問題方面有了新的認(rèn)識與 方法，讓我學(xué)會了用不同的立場去思考問題。在本次設(shè)計中，我做的主要是立式鉆床可調(diào)式多軸頭架的設(shè) 計，對于鉆床來說，它是一中常用的機(jī)床設(shè)備，但是它的加工能 力卻只局限在單一孔的加工，如果能夠在它的軸頭部分加一種裝 備，使它能夠?qū)崿F(xiàn)多孔位的加工，那樣不僅可以節(jié)省時間、改善 工人的勞動強(qiáng)度、提高勞動效率，而且對于機(jī)械行業(yè)也是一種革 新，而我這次的課題就是要設(shè)計這樣的一種裝備，經(jīng)過查閱資料 與指導(dǎo)老師的細(xì)心幫助，這次設(shè)計基本達(dá)到了預(yù)期的目的，我設(shè) 計成了一種可調(diào)式的三軸頭架，可以實(shí)現(xiàn)同時三孔位的加工，而 且如果孔之間的距離有變化，可以隨時進(jìn)行孔距的調(diào)節(jié)，基本達(dá) 到了預(yù)期的效果。通過本次的