機(jī)械專業(yè)外文文獻(xiàn)翻譯-外文翻譯--Si3N4S45C的斷裂韌性界面裂紋

<p>1 45C u, &nbsp;is of , is as of an &nbsp;of on of 45C he in a of at to of 2 at &nbsp;be to of &nbsp;of of &nbsp;of &nbsp;et 1, 2 45C of of on &nbsp;et 3 of on 45C &nbsp;to of a of of 959 4 &nbsp;10 in up &nbsp;et 11, 12 of on of to &nbsp;of of a on of &nbsp;to of of on In 45C an &nbsp;of on &nbsp;45C 71%, 27%, 2%) 0 m 45C in a &nbsp; of at a 0oC/up to 50oC 0 at a 0oC/ m a Pa an by .1 mm &nbsp; of .0 mm .0 mm .0 &nbsp;3 . on at a .5 mm/ &nbsp;of &nbsp;is (1) 2) (3) f is a is w t L2 1 . of a (N) f (Pam) 1 &nbsp; &nbsp;s be , a .0 mm a .0 .0 &nbsp;As 2, of be a &nbsp;of &nbsp;a .0 .0 in of 0o. &nbsp;a .0 4 .0 mm in a of 0o to (a) a = b) a = c) a = (d) a = . he of of an by 4, 5, 6, 7 ih et 8, 9. &nbsp;It &nbsp;at be 4) is be 5) (6) j vj s of of 5 (7) l is to of &nbsp;l of l=2a. be be (8) (9) et 11, 12 up of &nbsp;is be 10) 11) &nbsp;+) &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp;(12) (13) of be B(,y)/ = 0 &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; &nbsp; (14) 0 of be (15) 0 IC of &nbsp;It be 0 of is of &nbsp;6 he a 13 to be as of (16) &nbsp;is s at is as of &nbsp;of be in a &nbsp;of is s it be q. 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M. . “45C &nbsp;131998) 167 12 4. &nbsp; &nbsp; &nbsp; “a &nbsp;of 491959) 1995. &nbsp; &nbsp; &nbsp; F. “ J. &nbsp;32 (1965) 4036. &nbsp; &nbsp; &nbsp; F. “ &nbsp;32 (1965) 8297. &nbsp; &nbsp; &nbsp; A. H. “A &nbsp;J. &nbsp;32 (1965) 4008. &nbsp; &nbsp; &nbsp; G. R. “ J. &nbsp;31 (1964) 4779. &nbsp; &nbsp; &nbsp; J. R. “ J. &nbsp;32 (1965) 41810. &nbsp; J. R. “ J. &nbsp;55 (1988) 9811. &nbsp; R. &nbsp;“of &nbsp;411992) 63512. &nbsp; R. Xu . “ 1994) 3713. &nbsp; Xu . “ 2002) 1314. &nbsp; N. M. X. K. . “ J. &nbsp;481999) 141615. &nbsp; Y. . “ of 1990) 18545C 的斷裂韌性界面裂紋 &nbsp;，鳩山由紀(jì)夫 吉春 目 &nbsp;摘要 &nbsp;關(guān)鍵詞 &nbsp;導(dǎo)言 &nbsp;實(shí)驗(yàn) &nbsp;樣品制備 &nbsp;實(shí)驗(yàn)結(jié)果 &nbsp;振蕩奇異應(yīng)力場(chǎng)的界面裂紋和最大正應(yīng)力準(zhǔn)則 &nbsp;彈塑性應(yīng)力場(chǎng)奇異界面裂紋尖端 &nbsp;有限元分析與評(píng)價(jià)路徑和斷裂韌性基于彈塑性應(yīng)力強(qiáng)度因子 &nbsp;結(jié)論 &nbsp;參考文獻(xiàn) &nbsp;聯(lián)系方式 &nbsp;摘要 &nbsp;斷裂韌性試驗(yàn)，進(jìn)行了 45C 標(biāo)本界面裂紋的長(zhǎng)度不同。 &nbsp; &nbsp;結(jié)果發(fā)現(xiàn)，試樣的裂紋的 4 毫米具有較高的斷裂韌性明顯高于裂縫的 1 毫米和 2 毫米由于減少殘余應(yīng)力。 &nbsp; &nbsp;骨折繁殖到 第 3硅 ñ 4裂紋尖端的方向 40 °的裂縫 1 毫米和 2 毫米，而它繁殖沿界面裂紋的 4 毫米。 &nbsp; &nbsp;彈塑性分析進(jìn)行了審議 線性硬 化材料和 &nbsp;ñ 4彈性材料。 &nbsp; &nbsp;結(jié)果發(fā)現(xiàn)， 13 周圍的應(yīng)力裂紋尖端主要是由彈塑性奇異應(yīng)力場(chǎng)，這是大致相同的彈性應(yīng)力場(chǎng)奇異的界面裂紋。 &nbsp; &nbsp;評(píng)價(jià)斷裂韌性和道路進(jìn)行了基于應(yīng)力強(qiáng)度因子的彈塑性奇異應(yīng)力場(chǎng)。 &nbsp;關(guān)鍵詞 &nbsp;界面裂紋，斷裂韌性，熱殘余應(yīng)力，彈塑性分析 &nbsp;導(dǎo)言 &nbsp;陶瓷 與 金屬 的聯(lián)合 已越來(lái)越多地應(yīng)用在廣泛的工程領(lǐng)域，因?yàn)樘沾删哂蟹€(wěn)定的力學(xué)性能在高溫下和良好的抗磨損，侵蝕和氧化。 &nbsp;然而 ， 不同的材料性能之間的金屬，陶瓷誘導(dǎo)應(yīng)力奇異界面優(yōu)勢(shì)。 &nbsp;此外，較高的熱殘余應(yīng)力會(huì)引起在冷卻過(guò)程由于不匹配的熱膨脹系數(shù)。應(yīng)力一道奇異的熱 殘余應(yīng)力降低強(qiáng)度的陶瓷 與 金屬的聯(lián)合，使評(píng)價(jià)兵力困難。許多工程已完成的殘余應(yīng)力和強(qiáng)度評(píng)價(jià)陶瓷 與 金屬接頭。舉例來(lái)說(shuō)，小林等人。調(diào)查的抗彎強(qiáng)度和殘余應(yīng)力的45C 聯(lián)合和影響大小的標(biāo)本的抗彎強(qiáng)度。調(diào)查的影響，殘余應(yīng)力和循環(huán)荷載強(qiáng)度的45C 聯(lián)合。但是，由于問(wèn)題的復(fù)雜性，普遍評(píng)價(jià)方法的陶瓷 /金屬聯(lián)合尚未提出。彈性解決奇異應(yīng)力場(chǎng)的界面裂紋，研究了自 1959 年以來(lái) ， &nbsp;賴斯總結(jié)了在這一領(lǐng)域的工作，并建立彈性斷裂力學(xué)的概念，界面裂縫。 &nbsp;佑輝等人 提出了最高標(biāo)準(zhǔn)的正常應(yīng)力性骨折的預(yù)測(cè)路徑和強(qiáng)度的陶瓷 與 金屬 的聯(lián)合為基礎(chǔ)的彈性理論。 &nbsp;塑性變形的金屬將不可避免地出現(xiàn)附近的裂紋尖端由于應(yīng)力奇異。對(duì)于大多數(shù)陶瓷 與 金屬接頭的塑性變形金屬有重大影響的力量，陶瓷 與 金屬聯(lián)合。由于復(fù)雜的分析，評(píng)價(jià)骨折的路徑和強(qiáng)度的陶瓷 /金屬的聯(lián)合為基礎(chǔ)的彈塑性理論尚未作出。在這項(xiàng)研究中，四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的標(biāo)本的界面裂紋進(jìn)行。評(píng)價(jià) 斷裂的路線 和斷裂韌性嘗試基于彈塑性分析。 &nbsp;實(shí)驗(yàn) &nbsp;標(biāo)本 &nbsp;制備 &nbsp;圖 1 圖 1 顯示了幾何形狀和尺寸的標(biāo)本。 &nbsp; &nbsp;基于銀釬焊合金（銀， &nbsp;71 &nbsp;，銅， &nbsp;27 &nbsp;，鈦， &nbsp;2 &nbsp;）與 60</p>