模具專業(yè)外文文獻翻譯-外文翻譯--當涉及到型腔的方形平板和排管道時氣體輔助注塑成型的流向分析 中文版

南昌航空大學科技學院學士學位論文 1 當涉及到型腔的方形平板和排管道時氣體輔助注塑成型的流向分析 1 128 004 . 004) 摘要 ： 在這樣一個復雜的情況 下 ， 由于型 腔的兩方板連接至 型 腔組成的四個同樣長度和不同直徑管道 以 串聯(lián)和并聯(lián) 方式 連接，其 抗藥性的 型 腔的兩方板應結合管道，以確定氣體輔助注塑成型 的 氣體的方向 。 在 該流模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對薄腔兩方板時 ,10 r 11 220 120 不過，有人可能會經(jīng)常遇到的 問題 是 比較厚的扇形腔兩方板在 2能 是 110 和 2 其中之一。 該法則 包括 第一階近似流模型 由 攝動技術引入顯示，在定性方式 中 ，根據(jù)前列幾何學 ， 阻力對厚腔的兩方板 有沒可能 影響氣 體 方向氣輔注塑。 隨后， 在 各種模擬演 示 下 ， 除 了 直徑的管道 ， 各方面條件的型 腔的兩方板和管道固定 。 模擬結果進行比較，結果的經(jīng)驗法則（ 載有近似流模型 ，而 那些在另一法則（ 的 厚腔的兩方板 相 對無阻力。模擬的結果大體上是一致的，前者在定性的方 式下來 確定氣體的方向氣體輔助注射成型，即使一個比較大的值 應作為 值 來形容相對厚腔的兩方板。此外， 型腔 的管道和 流道 參與配置 時的 情況處理。該 法則用于初始速度 的比例 ， 和 在第一次變化時 重新計算 直徑的比例， 與 模擬結果 是相對一致的 。 關鍵詞 ： 氣體輔助注塑成型，經(jīng)驗法則，首選方向的氣體，最 小 阻力，初步樹脂速度 引言 在氣體輔助注塑成型（氣輔注塑） 過程中 ，應 先計算 氣 體的流動 方向。如果氣體在一個錯誤的方向發(fā)展，許多問題 有可能 發(fā)生，包括一 種 現(xiàn)象 "打擊 "和另一種現(xiàn)象 "滲透到薄壁地區(qū) " 。如果氣 體 沒有進入到 那 里，這是預期的一個問題，叫 縮水現(xiàn)象?？刂茪怏w的方向是最關鍵的問題之一在各 個技術 方面。 許多研究者 1995； et 1995； et 1996a， b； et 1997； 1997， 2001； et 2002調查 初級 和中 級 氣體 的 普及程度，在氣輔 注塑 中 氣液界面和聚合物熔體 的 前沿 方面 。 1995 實驗 的調查，在 實驗研究 和 數(shù)值模擬 中 氣輔注塑 的 螺旋管 中 二手氣 體 普及 率。 995的 模擬主要 是 氣體穿透階段的氣輔注塑過程中使用歐拉邊界元法。 et 1996a， b 中，研究氣體和熔體流動對氣輔注塑 影響 ， 對 設計薄板 /斜支架部分與氣道與數(shù)值模擬 中 采 用控制體積 /有限元法。 et 1997 制定了一個數(shù)學模型，能夠預測氣體穿透使用多注氣單位。 1997 開發(fā) 的 模型在氣輔注塑南昌航空大學科技學院學士學位論文 2 中 預測氣液界面和聚合物熔體前沿的廣義牛頓流體。后來 2001 研制出一種算法的商業(yè)軟件來預測聚合物熔體前沿，氣 體層 和固體層氣輔注塑。 et 2002 進行了計算機模擬 ,在 氣輔注塑過程中使用的模具流 與 商業(yè)軟件其結果進行了比較，與實驗結果相吻合。然而，他們 的做法 不能被視為一條經(jīng)驗法則，但 是在 氣輔注塑 中 數(shù)值模擬演 示中， 利用控制 體積 /有限元法或邊界元法， 卻 很接近了商業(yè)軟件的道路。 這是一個眾所周知的經(jīng)驗法則，先決條件為氣體流量，是存在的一項填補地區(qū)或短期開槍的時刻注氣 。 "氣去的方向上樹脂填補區(qū) " ，是許多氣輔注塑工程師和模具 /部分設計師 的 一件很平常的聲明。一旦這項填補地區(qū) 是 存在的，氣體流量 就會 朝此方向發(fā)展 。 但是，當一個以上的地區(qū)存在 時 ，模具設計工程師 利用氣輔注塑技術填補樹脂 。 商業(yè)軟件的氣輔注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具設計以確定向 那 個方向 的 氣體。不過，商業(yè)軟件一般昂貴，而且有時是很難熟悉的詞匯。本文的目標是提出一個經(jīng)驗法則 來預測 氣體 方向氣輔注塑重要 的 信息。當存在一個以上的未 填充 區(qū) 域 和這些通路的競爭方向的氣體，人們一直相信，氣 體 首選方向的阻力最小。換言之，在注射階段，氣體通常需最小的方向流動阻力，以趕上與熔體前沿 et 1996a ， b 。因此， “ 氣 流動 的方向 阻力最小 ” 已 成為 氣輔注塑專家 的 另一種較常見的聲明 。 該經(jīng)驗法則 的氣體流量為氣輔注塑已被調查 1999； 2000； 2002； 2003； 2004a， b； 2004； 仿真軟件已被用來驗證氣體方向 的 預測 。 2000 根據(jù) 壓力降的要求 ，為 抵抗氣體方向，用壓差要求作為一 個變量， 使 抵抗的氣體流量成正比，保持速度 ，使得兩邊一致 。 經(jīng)比較壓力下降的雙方，氣 體 方向 使 預測到 的 一邊氣壓下降 。 在復雜的形勢下 ， 這種方法 是 難以適用 的 。 1999 假定壓力的區(qū) 別， 氣體注射點 和 適當?shù)男沟貐^(qū) 在 雙方保存完好的模具是平等的。因此，壓力下降時，雙方都等同比較熱阻和預測天然氣方向發(fā)展。如果 阻力 在句中 "氣 體流動的 方向阻力最小 " ，是流動阻力利率，這一說法 并不總是正確的。在氣輔注塑 中 預測的氣流方向 ， 流動阻力利率不能是一個標準 。 2000 定性 認為 處理的特殊情形 時 ，根據(jù)幾何這兩個同組不同的管道在一系列位于平行相連 ，使 抗流率為雙方造成同一流量。 2002 建議阻力的定義，根據(jù)最簡單的幾何形狀，兩個不同的管道連接在一個連接點 ， 以速度來預測天然氣的首選方向 。 但是，如果 有 復雜幾何形狀的參與，改變融化樹脂的速度 是 不可避免的。因此，作為一個經(jīng)驗法則，一個較南昌航空大學科技學院學士學位論文 3 精密 的定義，抗性速度應該建立起來。在這種復雜形勢下，作為 流道 或厚腔的兩方板連接至 型 腔組成 的 相同長度和不同直徑四個管道連接串聯(lián)和并聯(lián)， 2003 提出了發(fā)展觀的一個 標準 ， 根據(jù) 最近的幾何學 ， 預測中氣輔注塑的氣體流動方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔體 到 達 氣體注射點 。 2004 為穩(wěn)流通過一個普通扇形腔形成的兩平行平板提出了一個新的方程來描述壓降要求 。 然后定義產(chǎn)生抗性的初始速度，提出了作為一個經(jīng)驗法則，采用所建議的經(jīng)驗法則比較仿真結果由這樣的一個商業(yè)軟件作為模具流與那些處理 方向的氣體流量。 004 首先表 示 建模代數(shù)對氣輔注塑過程中所使用的兩個質量 平衡的樹脂 ， 在審議包覆層包括凍結層和流體力學層留下近模壁和方程描述壓力降的要求，以預測時間依賴的長度氣體穿透之間的 氣體注射點和 流道 氣液界面。 2004 運用模型對氣輔注塑過程各種幾何形狀的模腔 ， 包括兩個 方形 平板以及一個集管道 ， 2004 先前所建議。 圖 1 流通過小組之間的領域扇形幾何 ,熔融聚合物液體送入模具在壓力 1P 下 1和 流出 模具 的 在壓力 1P 下0 在本文中，根據(jù) 2003 查處一起 的 預測幾何表示，作者應結合起來阻力腔的兩方板與管道，以確定氣體的方向。 在 流量模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對薄腔的兩方板時 ,10 r 11 220 120 1999， 2004a 。不過，有人可能會經(jīng)常遇到的問題 是 比較厚 腔之間的兩方板在 2 110 和 2 是其中之一 。對于這些條件，根據(jù)前 面，幾何及模擬結果應與經(jīng)驗法則 的 結果，為雙方的條件第一階近似流模型和 首要法則 應引入查看是否有抵抗的比較厚腔的兩方板，可能會影響 氣體 方向氣輔注塑。 方法 1 理論 不可壓流體，連續(xù)性方程在圓柱坐標變?yōu)椋?南昌航空大學科技學院學士學位論文 4 01 ) 當 V 假定為零速度。 忽略重力 ,動量方程為牛頓流體，就變成： 2222211r r r r rr z rp rt r z r r r v v vv v Vr z （ 2） 2222211z z z z z rt r z z r r rv v v v v （ 3） 為了比較每任期環(huán)境質量的標準大小順序 , （ 1）至（ 3） ,一個 可能使這些方程因次。 作為 壓力扇形幾何的特征（圖一） ， 平衡力 間 ,（隨機 選擇的 1和0和0可近似 表達 為 ： r 2,2000, 2 （ 4） 是頂角的扇面形徑向流，而 僅平均速度的 ,和 0，而且 表示 速度特性研發(fā)方向。 在圖 1，0主 導 作用的 熔體相陣線和底模具適當?shù)呐艢饷娣e， 微不足道 的 假定 到 ,P ，使 0,0, 。 因此情商（ 4）可減少到： r 2,20, 2 （ 5） 設置 ,R 作為 20R， ,P 變成 20 43 r也就是 20 43 r。 因此，特征壓力 ， P 可能被設置為 20 H，令無維的壓力 P 變成 一步因次變量是： , 0 其 選定為被定為然后 提供 連續(xù)性和動量方程進入 無維的 形式如下 ： 01 6） 南昌航空大學科技學院學士學位論文 5 222220202201117） 222022224030111（ 8） 當 11 220 20（ 1 ） ，而忽略了最終的影響，雙方在 方向 上， 在常規(guī)注塑成 型中 該行為流動間扇形板，可視為部分 ( . ., 2 )的兩整輪板 之間 徑向流。 當 2 200 1 , 1 1 H R H R 和 2 20 1 根據(jù) 扇形幾何 牛 頓流體 的 流量模型先前 被 提議 1999,2004a。 在另一方面， 220 0 01 H R H R H R 和 2 20 1可能改成小參數(shù)， 當 2 是該指令的一個時。 因此， 公式（ 7）和（ 8）可能減少到穩(wěn)定的狀態(tài)方程為： 22 22 11 00 rr z r r r r （ 9） 2 22 00 （ 10） 除了 P ， 00 , 動 技術而使用，在 條件下為： 201 0P P P （ 11） 201 0v v （ 12） 201 0z z zv v v （ 13） 公式（ 11）到（ 13）可代入公式（ 9）到（ 10）中。 那么那些方程及其邊界條件，在 和 時， 根據(jù) 每任期兩個方 程該 程序的規(guī)模，可加以整理 。 1） 0（ 1）： 2002 0 rP （ 14） 南昌航空大學科技學院學士學位論文 6 00（ 15） 0 0 . 5 02)0() ： 22 011022 2 11 0 rr rP vv z r r r r （ 16） 012 0 zP （ 17） 1 0 . 5 0適當?shù)慕鉀Q方案的 公式 （ 14）及（ 15）可 能被 導出，如先前導出 在 1999, 2004a中 ,如下： 10 200010 11 , 24r z （ 18） 0 ,0zv r z （ 19） 那么，壓力分布 0（ 1）變成 ： 1000 00010 n r （ 20） 而以公式（ 19）和（ 20） 分別 變成公式（ 16）和（ 17）， 有人 可以得到一套類似的偏微分方程為 0() ， 或 0（ 1）如下： 2112 0 rP （ 21） 10（ 22） 1 0 南昌航空大學科技學院學士學位論文 7 因此， 0（ ）的 解變?yōu)椋?10 21111 V,24z (23a) 1 ,0zv r z (23b) 那么， 0（ ）的 壓力分布變成 ： 1011 01110 r （ 24） 因此，可以得到以下的解決辦法截斷條 件 小于或等于 0（ 2 ） ： 221010 11 ,024r z （ 25） 2 ,0zv r z （ 26） 210 010 l n 0r （ 27a） 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 因此，壓力分布可第一階近似忽略 0（ 2 ） 到 （ 27a）， 因為： 1001 00R （ 27b） 而壓 力1 在10 的 。 流速剖面也可逼近至一階為： 2210210,12r （ 28） 當 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）時。 南昌航空大學科技學院學士學位論文 8 圖 2a 腔組成的兩個管道，管 1 和管 2 ，連 接 平行。厚腔的兩方平板（ 塊） ，是隸屬，各自表述這些管道。長度，深度和寬度的一腔間的 別為 202 40 圖 2b 腔組成的兩個管道，管 1 和管 2 ，連 接 平行。在左側的這些分支管道 的流道 是更換了厚厚腔的兩方板提供樹脂， 作為 雙方的管道。 結合 ,rv r z， 從 公式 （ 28 ）隨 Z ，表達熔體相流率（ Q ）的 公式 （ 29），得到： 3 100 012 2,3 r H v v r z r d （ 29） ：平均速度熔體兩相流 公式 （ 29 ） ，可重新安排為： 0023 111212 l n l n rf a n p l a t e （ 30） 當 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）時。 其中一個可能經(jīng)常遇到的問題，扇形腔兩方板在 2010 而非限制條件 20 1和 2 其中之一 。 公式 （ 28），（ 29）和（ 30） 在 無重大錯誤 的 問題扇形幾何的情況下，不僅 20 1 ， 而且 20偶數(shù)周圍 110 符合條件的 200 H R H R 。 2 阻力異構幾何 南昌航空大學科技學院學士學位論文 9 圖 2a 和 2b 顯示腔組成的兩個管道，管 1 和管 2 ，并聯(lián)起來。相對厚 型腔的兩個 面積 各自表述這些輸送管道圖 在 2a 中。 左側相對厚腔的兩方板改為兩個流道在圖 2b 中。 管 1 組成的管 11 和管道連接 12 個系列，和管道輸送 2 組成的管 21 和管 22 。這四個管道具有相同的長度，并可能或可能不會有同樣的直徑。聚合物和 氣體注射點 設在該中心的接待方的一個比較厚腔兩方板在左邊 。 管一 側上側和管道輸送的 材料 二是在較低 的一方。在本文中標 11 和 12 分別代表第一管道和第二管道左邊上側，標 21 和 22 分別代表第一管道和第二管道左邊下側。 2議阻力定義 定義中的阻力可能是發(fā)達國家和建議予以 r 時，作為抵抗至初始速度 V 的聚合物熔體在最近的幾何學 到達 氣體注射點 ，而流動阻力率為先前定義為 r 2003 。 因此，建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體按照下列幾何，可重新安排如下。 議阻力為四個管道 1 1 1 1 1 1 1p Q r V r V r （ 31） 2 2 2 2 2 1 2p Q r V r V r （ 32） 而 22 1 1 1 21 1 1 1 1441 1 1 2324 （ 33） 222 1 2 22 2 1 2 1 442 1 2 2324 D （ 34） 因此， 22 2 2121 1 11r r Dr （ 35） 2議阻力為腔間的 兩個 式 （ 30） 可轉化成表格，其中包括速度（ V ） ， 而不是流速（ Q），在一半以上的距離，初步領先的熔體前沿。然后建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體下扇形幾何，可重新安排如下 : P V r 而002112 R （ 36） 如果 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 2議 的經(jīng)驗法則下的幾何組成的一個洞兩 四個管道 有人可能認為頂角的扇形路徑 . .,燃氣普及率，可分為兩個部分為上層和南昌航空大學科技學院學士學位論文 10 下層。每一方頂角有可能成為 2 。 流速（1Q）為上側，可以說是與初始速度 的熔融樹脂一半的距離，初步領先熔體前沿為： 00112 2 2 V r （ 37） 壓差下 條件下 結合幾何形狀，可表示為 ：11P V r（ 38） 而， 00 1 1 1 21 443 1 1 1 1 2 1 2 1 2 8 ， 如果 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 壓差下結合幾何形狀，可表示為 ：1221（ 39） 00 1 1 1 21 243 1 1 1 1 2 1 2 1 2 8 （ 40） 00 2 1 2 22 243 1 2 1 2 2 1 2 1 2 8 （ 41） 表 1 模具 流的 仿真條件 模擬因子 描述 填充樹脂 短射成型 （ 85 氣體控制 總量控制指標 樹脂 樹脂熔融溫度 2100C 模具溫度 1000C 注氣壓力 150M 帕斯卡爾 氣體延遲時間 氣體活塞時間 1 秒 3 模擬與模型預測 模擬和模型預測結果，根據(jù)幾何組成兩個管道（管 1 和管 2 ）連接的并行以及兩個相對厚腔之間的兩方平面板（ 塊），各自表述他們所顯示的圖南昌航空大學科技學院學士學位論文 11 2a。最初的聚合物切斷，完全填補 型腔 的管道 1 和管道 2 （中心） ，以及左邊（聚合物 /氣體噴嘴方）腔間的 在另一方 面有腔間的 分填補的85 與熔融樹脂短期一槍。長度 ， 深度和寬度的一腔間的 分別是201240管 1 和管 2 組成的兩個相同或不同的管道，分別是是 50端管 1 和管 2 分 別 連接到左和右腔間的 連接點之間的管道和腔間的 位于該中心的第 1 和第 2 次一半的空腔的寬度。該頂角（ ）的扇形腔最初 保持在這個值，在初始階段氣體穿透。 因此，價值頂角（ ）被選為 適用于該建 議的經(jīng)驗法則或流模型。此外，模擬與模型的預測結果，根據(jù)幾何組成兩個管道（管 1 和管 2 ）并聯(lián)起來，也是一個 流道 和一個比較厚腔 附 左邊刻度和 分別所示圖 2a。 仿真條件同時正 （ 如表 1） 給出了商業(yè)軟件的模具流（版本的 ，在表 2 和表 3 中， 是用來執(zhí)行該模擬個案顯示。表 2和表 3 顯示的幾何條件坐落當腔的管道（中心） ，以及兩腔間的 左和右）和 型腔 的管道（中心） ，一個 流道 也是一個腔間的 ）參與了這一設定，分別 在圖 2a 和圖 2b。 在表 2 和表 3 中 各 管 直徑多樣，從 2 10表 2 和 表3 每個 例子 樹脂填充體積比在聚合物關閉 時 選為 85 間，以避免噴 嘴 在階段中 的注氣。表 4 顯示綱號碼值量為各種價值觀的直徑管（長為 100屬該腔的兩個 中的標準符合條件是 220 12和 2010條件是 200 H R H R ，以滿足 公式 （ 38），即使 較小 ，成為較大規(guī)模。 表 2 各種幾何條件的管道， 由于 在圖 2a 例子 1 5 4 5 5 50 6 5 7 5 8 5 9 10 11 6 3 各種幾何條件 的 流道管道 和管道，因為在圖 2b 例子 ,1D,2 12 圖 12 3 13 30 14 3 15 3 16 3 17 3 18 3 19 3 4 鋼號的價值 D(L(rV(m/s) 0R 220122 100 100 100 100 100 100 100 100 0 100 1R，0 的價值分別為 112 20 公式（ 38）中0 2算，假設 粘度 270 pa/s 圖 3 管 11 直徑為 5長度為 50連接管道 12 直徑為 5度 50 21 直徑6長度 50接在同系列管 22 直徑為 4長度 50 南昌航空大學科技學院學士學位論文 13 圖 4 幾何形狀是一樣的圖 3 除 了 管道 21 直徑 長 8 有限元法（ 通過模擬中心（管道）和左，右 兩 側（個 ，仿照 線性元素 和三角元素分別 在 圖 2a 環(huán)境中的 模具 流（版本的 。類似的方式如在圖 2b，有限元法（ 獲得通過模擬中心（管道），左（ 流道 ）和右邊（個 ，分 別 仿照線元素，線元素和三角元素。 表 5 比較仿真結果并提出 首要法則 （ 例子 動方向（仿真結果） 圖 3 ） ） 高 圖 4 ） ） 高 圖 5 ） ） 高 圖 6 ） ） 高 圖 7 ） ） 底 圖 8 ） ） 高 圖 9 ） 底 圖 10 ） 底 圖 11 ） ） 高 結果 是 分別從 公式 （ 39）和（ 35） 提出的經(jīng)驗法則。 0R，1 的 價值觀分別 是 1 20 12 “ O” 和“ X”分別表示“正確”和“不正確”。 C 的標在表 5 中代表 其電阻 比 例非常接近。 結果與討論 1 有溶洞的管道和厚板參與配置形勢 正如圖 2a 在上側管 11 長度 為 50接管 12 具有相同的直徑和長度，同時由于管 11 在 下側，管 21 長度為 50接串聯(lián)管 22 同樣長度 為 50用管道 的直 徑 如 表 2 所示?？紤]下列情形：樹脂 液 在穩(wěn)定狀態(tài) 下 流向的右邊。 從圖3 到 10 公式（ 39）的 經(jīng)驗法則用來獲取的價值比率 （ 的初步樹脂徑向速度南昌航空大學科技學院學士學位論文 14 0 2上下側配 置。同樣，公式（ 35）的經(jīng)驗法則 用來評價比例的初始軸向速度為 因此 能用來作為標準，以確定氣體流量之間向上層管道并降低管道， 能被用來確定氣體的流動速度之間的內上管 道 和里面下管 道 。 表5 提供了從圖 3 到圖 11 的 值。 模擬的結果一般都符合前者，除了圖 7 在一個定性的方法 上 來確定氣體輔助注塑成型 的 氣 體 方向，即使一個比較大的值 用作為值 來形容一個比較厚腔的兩方板 。 一個 可觀察到氣體流動稍快或慢，在上側的腔兩個 在較低的一方為 圖 3， 4， 5， 8 和 11 或 圖 9 和 10 分別在那 里的值 近 不過， 氣體 方向初步認定的一面在圖 6，如果氣 體 流量大于上側值 為 不過，這可以說氣體流量稍快或慢，在管 1 比在較低管 21 如圖 3， 4， 5， 6， 8 和 11 或 圖 7 ，分別是流動方向 的 預測，根據(jù) 見表 5 。在特殊情況下， 不符 合 的仿真結果（即流動方向）在案 子 圖 7， 雖然 案 子圖 9 和 10 中 并不一致。這可能是一般的解釋，圖 7 ，由于該氣體可能不會流向管側如 果 氣體進入較早流量減慢，在管的 另一邊； 和 圖9 和 10，由于該氣體 可能有 流向管道的副作用如 果 氣體進入較早，即使在 這些管中 氣體流量 稍 慢。因 此 ，這樣一個發(fā)達的模式，時間依賴的模式是須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中在本文 的 第 2 部分 處理 。 表 5 幾何形狀是一樣的圖 3除了管 21 的直徑是 10 表 6 管 11 直徑為 50接管道 12 直徑為 5度 50 21直徑 2度 50接在同 系列 管 22 一個直徑 8度 50 南昌航空大學科技學院學士學位論文 15 表 7 幾何形狀是一樣的圖 6 除直徑管道 21 長 4 表 8 管 11 直徑 5度 50接管道 12 直徑為 5度 50 管 21 直徑為 5長度為 50接在同系列管 22 直徑為 度為 50 表 9 幾何形狀是一樣的 圖 8 除直徑管道 1 是 圖 10 管 11 ，直徑 長度 50接管道 12 直徑 長度為 50 21與直徑 長度 50接在同系列管 22 一個直徑 5度 50 南昌航空大學科技學院學士學位論文 16 圖 11 管 11 ，直徑 6長度 50接管道 12 直徑 60 管 21 一個直徑為 度 50接在同系列管 22 一個直徑 600度為 50 圖 12 幾何相似圖 4 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3加在左邊樹脂管 道的 上側和下側。 圖 13 幾何相似圖 5 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3加在左邊樹脂管 道的 上側和下側。 圖 14 幾何相似圖 6 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道的 上側和下側。 南昌航空大學科技學院學士學位論文 17 圖 15 幾何相似圖 7 而不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管道道的 上側和下側。 圖 16 幾何相似圖 7 除直徑管 21 是 不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道的 上側和下側。 圖 17 幾何相似圖 8 除直徑管道 21 是 7不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道上午 上側和下側。 圖 18 幾何相似圖 8 除直徑管道 21 是 8不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管道 的 上側和下側 。 南昌航空大學科技學院學士學位論文 18 圖 19 幾何相似圖 8 除直徑管道 21 日是 9不是一厚腔的兩方板，分枝 流道 直徑 3附加在左邊樹脂管 道的 上側和下側。 2 有溶的管 道型腔 和 流道 參與配置 時的情況 圖 2 顯示腔組成的兩個管道，管 1 和管 2 ，并聯(lián)起來。在左側的這些管 的厚腔的兩方板以雙方的管道換成分支 流道 交付樹脂。長度（ ）和直徑（ 的 流道 ，在上側的管道是 51 3樣的幾何條件是提出申請，要求 流道在較低一側管道。這里首要（ ）是指 流道 連接到管 道 。在這種情況下，氣 體 已選擇首選方向 為 管道 1 和管道 2 之間在分界點的 流道 或 氣體注射點處 。 因此速度的 兩個方向在這個分界點應加以比較 。 應用直徑的管 道 和 流道 給出 ， 見表 3。 公式 （ 35 ） 的法則已 被修改，包括 流道 效果，并用來評價初步軸向速度在（ 上側和下側的關系 的 比例值。表 6 提供的值逆轉錄為 圖 12 至 19。 值的逆轉錄最終證明 了 結果相一致的模擬圖 12 至 14。 然而，價值觀的逆轉錄并不一致，與模擬結果（即流動方向） 相比較， 在 例子圖 15 至 19 在那里，他們都非常接近。自從值逆轉錄獲得基于最初的速度在兩邊 的流動 方向，氣體流量可能得到扭轉，根據(jù)其余電阻雙方 ， 值逆轉錄非常接近 2003。 因此，該比率的初始速度應重新計算 最先 改變的，直徑雙方（即1以取得該糾正的比例初始速度（ 在表 6 中，值的 分接近 一致 。 因此，值的 認為只有值的 近 一致。 流動方向的預測根據(jù)該值的 模擬的結果 是 一致的 （模具流）。 南昌航空大學科技學院學士學位論文 19 結論 一個可能經(jīng)常遇到的問題 是 比較厚的扇形腔兩方板在 2約是 110 和2 的其中之 一。對于這些條件 首要法則 含第一階近似流模型介紹顯示，在 定性方式根據(jù)上述幾何，阻力相對厚腔的兩方板 可 能會影響 氣體 方向氣輔注塑。隨后，各種模擬演 示 的條件下，除 了 直徑的管 道， 所有尺寸的腔的兩方板和管固定 ， 和仿真結果進行比較，結果法則（ 有近似流模型 ， 以及那些在另一法則（ 厚腔的兩方板相對無阻力。 能被用來作為標準，以確定氣體流量之間 提前向上層管道，降低管道， 能用來確定氣體的流動速度之間的內上管 道 和 內下管 道 。 與 前一個定性方式模擬的結果 想比較 大體上是一致的，確定氣體輔助注塑成型 的 氣體方向，即使一個比較大的值 作值 來形容一個比較厚腔 兩方板。也有一些例外的情況即 模擬結果（ 即 ,;流動方向）并不一致 。這兩種情況下，如 果 氣體進入較早氣 體 流量減慢 ， 可能被解釋為這氣體不會流向管側 。 在管 道 的 另 一邊，如 果 氣體進入較早，即使在這些管道氣體流量有點慢 ，可以解釋為氣體流向管道的副作用。因此，這種發(fā)展模式，隨著時間依賴性模型須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中將在本 文 第 2 部分 處理 。 此外 ，復雜 形勢時 型腔 的管道和 流道型腔 參與這一配置 的處理 。該法則用于比例的初始速度， 要重新計算 在 首次變化的 直徑的比例與模擬結果 是 一致的。 南昌航空大學科技學院學士學位論文 20 參考文獻 1 “of in a 22, 319 (1995). 2 “a J. 38, 335 (1996a). 3 “of a J. 39, 2957 (1996b). 4 “a 14, 90(1998). 5D. 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