《金屬切削機(jī)床》課程設(shè)計(jì)車床主軸箱設(shè)計(jì)【全套圖紙】

中北大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書1. 機(jī)床運(yùn)動(dòng)參數(shù)的確定1.1 運(yùn)動(dòng)參數(shù)1.1.1 確定公比及Rn已知最低轉(zhuǎn)速nmin=12.5rpm，最高轉(zhuǎn)速nmax=2120rpm，變速級(jí)數(shù)Z=12，則公比：= （nmax/nmin）1/（Z1） =（2120rpm/12.5rpm）1/（121） 1.59 故取=1.58 轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍： Rn=nmax/nmin=169.61.1.2 求出轉(zhuǎn)速系列根據(jù)最低轉(zhuǎn)速nmin=12.5rpm，最高轉(zhuǎn)速nmax=2120rpm，公比=1.59，按機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（陳易新編）表5選出標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速數(shù)列： 2120 1250 800 500 315 200 125 80 50 31.5 20 12.5全套圖紙，加1538937061.2 動(dòng)力參數(shù)已知電動(dòng)機(jī)功率為N=7.5kw，根據(jù)金屬切削機(jī)床簡(jiǎn)明手冊(cè)（范云漲 陳兆年編）選擇主電動(dòng)機(jī)為Y132M-4，其主要技術(shù)數(shù)據(jù)見(jiàn)下表1：表1 Y112M-4技術(shù)參數(shù)轉(zhuǎn)速（r/min）額定功率（kw）滿載時(shí)堵轉(zhuǎn)電流堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩同步轉(zhuǎn)速（r/min）級(jí)數(shù)電流（A）效率（%）功率因數(shù)額定電流（倍）額定轉(zhuǎn)矩（倍）額定轉(zhuǎn)矩（倍）14407.515.4 870.857.02.22.2150042.運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)2.1傳動(dòng)組、傳動(dòng)副的確定實(shí)現(xiàn)12級(jí)主軸轉(zhuǎn)速變化的傳動(dòng)系統(tǒng)可以寫成多種傳動(dòng)副組合：1） 12=34 2） 12=433） 12=322 4） 12=2325） 12=223方案1）2）可節(jié)省一根傳動(dòng)軸。但是，其中一個(gè)傳動(dòng)組內(nèi)有四個(gè)變速傳動(dòng)副，增大了該軸的軸向尺寸。這種方案不宜采用。根據(jù)傳動(dòng)副數(shù)目分配應(yīng)“前多后少”的原則，方案3）是可取的。但是，由于主軸轉(zhuǎn)停采用片式摩擦離合器結(jié)構(gòu)，致使軸尺寸增大，此方案也不宜采用，而應(yīng)選用方案4）。2.2 確定變速組的擴(kuò)大順序12=232的傳動(dòng)副組合，其傳動(dòng)組的順序又可有以下六種形式：1） 12=213226 2） 12=2134223） 12=233126 4） 12=2631235） 12=223421 6） 12=263221根據(jù)級(jí)比指數(shù)分配要“前密后疏”的原則，應(yīng)選用第一種方案。然而，對(duì)于我們所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)會(huì)出現(xiàn)以下問(wèn)題：圖1 方案比較 若第一變速組采用降速傳動(dòng)（圖1a），由于摩擦離合器徑向尺寸限制，使得軸上的齒輪直徑不能太小，依次傳動(dòng)，這樣會(huì)使得整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)尺寸增大。所以這種傳動(dòng)不宜采用。 若第一變速組采用升速傳動(dòng)（圖1b），則軸至主軸間的降速傳動(dòng)職能由后兩個(gè)變速組承擔(dān)，降速傳動(dòng)比回較大，不宜采用。如果采用方案3）即可解決上述問(wèn)題（見(jiàn)圖1c），其結(jié)構(gòu)網(wǎng)見(jiàn)圖2。 圖2 結(jié)構(gòu)網(wǎng)2.3 繪制轉(zhuǎn)速圖2.3.1 驗(yàn)算傳動(dòng)組變速范圍第二擴(kuò)大組的變速范圍是符合設(shè)計(jì)原則要求。2.3.2 分配降速比 2.3.3 繪制轉(zhuǎn)速圖本題目所選定的結(jié)構(gòu)式共有三個(gè)傳動(dòng)組，變速機(jī)構(gòu)共需4軸，加上電動(dòng)機(jī)軸共5軸，故轉(zhuǎn)速圖需5條豎線；主軸共12種轉(zhuǎn)速，故需12條橫線。主軸的各級(jí)轉(zhuǎn)速，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速及傳動(dòng)比分配都可見(jiàn)轉(zhuǎn)速圖（圖3）。 圖 3 轉(zhuǎn)速圖2.4 確定齒輪齒數(shù)利用查表法由機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（陳易新編）表9，求出各傳動(dòng)組齒輪齒數(shù)（表2）：表2 各傳動(dòng)組齒輪齒數(shù)變速組第一變速組第二變速組第三變速組齒數(shù)和8899120齒輪Z1Z2Z3Z4Z5Z6Z7Z8Z9Z10Z11Z12Z13Z14齒數(shù)25635434207928713861249696242.5 確定帶輪直徑由機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（陳易新編）表11，查取小帶輪基準(zhǔn)直徑： dd1=140mm大帶輪直徑由公式求得： 與帶輪基準(zhǔn)直徑系列相比較，取dd2=408mm。2.6 驗(yàn)算主軸轉(zhuǎn)速誤差主軸各級(jí)實(shí)際轉(zhuǎn)速值用下式計(jì)算： 式中，分別為第一、二、三變速組齒輪傳動(dòng)比。轉(zhuǎn)速誤差用主軸實(shí)際轉(zhuǎn)速與標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速相對(duì)誤差的絕對(duì)值表示： 表3 轉(zhuǎn)速誤差表主軸轉(zhuǎn)速n1n2n3n4n5n6n7n8n9n10n11n12標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速r/min12.52031.5508012520031550080012501250實(shí)際轉(zhuǎn)速r/min12.4819.731.249.277.8122.9194.2306.8484.8766.01210.21912.2轉(zhuǎn)速誤差 %0.161.50.951.62.751.682.92.63.0414.34.39經(jīng)檢驗(yàn)（如上表3），轉(zhuǎn)速誤差滿足要求。2.7 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖 圖4 傳動(dòng)系統(tǒng)圖3. 傳動(dòng)零件的初步計(jì)算3.1 確定傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速3.1.1 分析軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速主軸 根據(jù)金屬切削機(jī)床表8-2，中型機(jī)床主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速是第一個(gè)三分之一轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速，此即為n=200r/min。各傳動(dòng)軸 軸可以從主軸為200r/min向上查出，好象是400r/min，但其實(shí)軸通過(guò)250r/min便可以傳遞全功率，所以軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為250r/min；同樣，軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為400r/min，軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為630r/min。3.1.2 用表列出各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速表4 傳動(dòng)件計(jì)算轉(zhuǎn)速傳動(dòng)件 軸 齒 輪Z1Z2Z3Z4Z5Z6Z7Z8Z9Z10Z11Z12Z13Z14計(jì)算轉(zhuǎn)速5002005050500200500800200502008020012520050502003.2確定主軸支承軸頸尺寸參照機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（陳易新編）表3選取前支承軸頸直徑： D1=90mm后支承軸頸直徑： D2=（0.70.85）D1=6377mm選取D2=70mm3.3估算傳動(dòng)軸直徑 參照機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（陳易新編）計(jì)算得：表5 傳動(dòng)軸直徑的估算計(jì)算公式軸號(hào)計(jì)算轉(zhuǎn)速ncr/min電機(jī)至該軸傳動(dòng)效率輸入功率P kw允許扭轉(zhuǎn)角deg/m傳動(dòng)軸的直徑mm傳動(dòng)軸的長(zhǎng)度mm花鍵軸尺寸NdDB5000.967.21.039.64008424882000.960.9957.161.049.84008526010500.960.9950.997.11.070.2500107282123.4估算傳動(dòng)齒輪模數(shù)參照機(jī)械設(shè)計(jì)(濮良貴 紀(jì)名剛主編)中齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)及機(jī)械制造工藝、金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)（李洪主編）表2.4-17計(jì)算各傳動(dòng)組最小齒輪的模數(shù)：表6 齒輪模數(shù)的估算估算公式傳動(dòng)組小齒輪齒數(shù)比u1齒寬系數(shù)m傳遞功率P載荷系數(shù)K許用接觸應(yīng)力HP許用齒根應(yīng)力FP計(jì)算轉(zhuǎn)速nc系數(shù)YFS模數(shù)mH模數(shù)mF選擇模數(shù)m按齒面接觸疲勞強(qiáng)度按齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度第一變速組z1252.577.2111005185004.522.52.393第二變速組z520497.16111005182004.663.543.244第三變速組z1424497.1111005182004.73.73.243.5 離合器的選擇與計(jì)算根據(jù)車床工作特點(diǎn)，選擇片式摩擦離合器。通過(guò)查機(jī)械制造工藝、金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)（李洪主編）表2.4-34、表2.4-35、表2.4-36、表2.4-37和計(jì)算得：表7 離合器計(jì)算計(jì)算公式傳遞轉(zhuǎn)矩Nm安全系數(shù)k摩擦系數(shù)f外片內(nèi)徑dmm內(nèi)片外徑Dmm接觸寬度bmm基本許用壓強(qiáng)P0MPa次數(shù)修正系數(shù)km面數(shù)修正系數(shù)kx速度修正系數(shù)kv許用壓強(qiáng)P0MPa片數(shù)外片內(nèi)片58209.51.30.083672181.110.791.020.88656軸向壓緊力Q=pD0bkv=0.853.1454181.02=26463.6 普通V帶的選擇與計(jì)算 (1)確定計(jì)算功率Nj Nj=KN=1.2N=9KW （2）選擇型號(hào) 根據(jù)計(jì)算功率和小帶輪的轉(zhuǎn)速n，確定選擇B型。 （3）確定帶輪的直徑D1，D2 D1=140mm，D2=408mm （4）計(jì)算膠帶速度v 故合格。 （5）初定中心距A0 A0=（0.62）（D1+D2）mm=（328081096）mm 故選A0=800mm （6）計(jì)算膠帶的長(zhǎng)度L0 將上式計(jì)算出的L0 查表選標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算長(zhǎng)度L，LN L=2533 LN=2500 Y=33 L=Y+LN （7）計(jì)算膠帶的彎曲次數(shù)u 合格 （8）計(jì)算實(shí)際中心距A 式中a=2L-（D1+D2）=22500-（140+408）=3278.4 （9）定小帶輪的包角 合格 （10）確定膠帶的根數(shù)z 故取4 （11）求作用在支承軸上的徑向力Q 4. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1 帶輪設(shè)計(jì) 根據(jù)V帶計(jì)算，選用4根A型V 帶。由于軸安裝摩擦離合器及傳動(dòng)齒輪，為了改善它們的工作條件，保證加工精度，采用了金屬切削機(jī)床中介紹的卸荷帶輪結(jié)構(gòu)。4.2 主軸轉(zhuǎn)停機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)本機(jī)床屬于普通機(jī)床，實(shí)用于機(jī)械加工車間。采用單向片式離合器,其結(jié)構(gòu)圖見(jiàn)金屬切削機(jī)床課本。該離合器的工作原理是，移動(dòng)滑套，鋼球沿斜面向中心移動(dòng)使滑塊、螺母左移，壓緊摩擦片，實(shí)現(xiàn)離合器嚙合。4.3 齒輪塊設(shè)計(jì)機(jī)床的變速系統(tǒng)采用了滑移齒輪變速機(jī)構(gòu)。根據(jù)各傳動(dòng)組的工作特點(diǎn)，第一擴(kuò)大組的滑移齒輪采用了表2.5-4C所示的銷釘連接裝配式結(jié)構(gòu)?；窘M采用了表2.5-3所示的整體式滑移齒輪。第二擴(kuò)大組，由于傳動(dòng)轉(zhuǎn)距較大，則采用了表2.5-4a所示的鍵連接裝配式齒輪。從工藝的角度考慮，其它固定齒輪（主軸上的齒輪除外）也采用花鍵聯(lián)結(jié)。由于主軸直徑較大，為了降低加工成本而采用單鍵聯(lián)結(jié)。-軸傳動(dòng)齒輪精度為877-8b，-軸間齒輪精度為766-7b。4.4 軸承的選擇為了裝配方便，軸上傳動(dòng)件（齒輪、摩擦離合器等）的外徑均小于箱體左側(cè)支承孔直徑，并采用205型向心球軸承。為了便于裝配和軸承間隙調(diào)整，軸采用了7206型圓錐滾子軸承，軸采用7207型圓錐滾子軸承。滾動(dòng)軸承均采用E級(jí)精度。4.5 主軸組件本機(jī)床功率為中型功率，為了簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)，主軸采用了軸向后端定位的兩支承主軸組件。前支承采用3182118型雙列圓柱滾子軸承，后支承采用46214型角接觸球軸承和8215型單向推力球軸承。為了保證主軸回轉(zhuǎn)精度，主軸前后軸承均用防松螺母調(diào)整軸承的間隙。主軸前端采用短圓錐定心結(jié)構(gòu)。前軸承為C級(jí)精度，后軸承為D級(jí)精度。注：以上軸承型號(hào)均采用舊國(guó)標(biāo)，從金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)（范云漲 陳兆年 主編）中查出；4.中各表、圖均指機(jī)械制造工藝、金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)（李洪主編）書中的表、圖。4.6 潤(rùn)滑系統(tǒng)設(shè)計(jì)主軸箱內(nèi)采用飛濺式潤(rùn)滑。油面高度為65mm左右，甩油輪浸油深度為10mm左右。潤(rùn)滑油型號(hào)為：HJ30。卸荷皮帶輪軸承采用脂潤(rùn)滑方式。潤(rùn)滑脂型號(hào)為：鈣質(zhì)潤(rùn)滑脂。4.7 密封裝置設(shè)計(jì)軸軸頸較小，線速度較低，為了保證密封效果，采用皮碗式接觸密封。而主軸直徑大、線速度較高，則采用了非接觸式密封。卸荷皮帶輪的潤(rùn)滑采用毛氈式密封，以防止外界雜物進(jìn)入。4.8 主軸箱箱體設(shè)計(jì)箱體外形采用了各面間直角連接方式，使箱提線條簡(jiǎn)單、明快。5. 主要零件的驗(yàn)算5.1 齒輪的驗(yàn)算此節(jié)參照機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)（任殿閣 張佩勤 主編）第三章 機(jī)床零件驗(yàn)算中的齒輪驗(yàn)算步驟。此節(jié)所查各表均屬此書。5.1.1 驗(yàn)算公式接觸應(yīng)力的驗(yàn)算公式為： 彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算公式為： 5.1.2 列表驗(yàn)算根據(jù)計(jì)算轉(zhuǎn)速的大小及齒數(shù)多少，只需要驗(yàn)算Z1=25，Z514=20兩齒輪即可，列表：表9 齒輪驗(yàn)算齒輪齒輪傳遞的功率Nkw齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速njr/min初算齒輪模數(shù)mmm齒寬Bmm齒數(shù)Z大齒輪與小齒輪齒數(shù)比u壽命系數(shù)Ks工作情況系數(shù)K1動(dòng)載荷系數(shù)K2齒向載荷分布系數(shù)K3標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒型系數(shù)Y接觸應(yīng)力jMPa彎曲應(yīng)力wMPaZ17.2500318252.51.75（1.0）1.21.410.425593.4292.3Z57.1620042120 41.75（1.0）1.21.210.395712.4403.9注： u“+”號(hào)用于外嚙合，“-”號(hào)用于內(nèi)嚙合； K1中等沖擊的主運(yùn)動(dòng)，取1.21.6； K2查表3-6； K3查表3-7； Y查表3-8； j查表3-9，取1100MPa； w查表3-9，取320MPa； Ks公式：Ks=KTKnKNKq，其中KT=用下表計(jì)算Ks：（表中（）內(nèi)為計(jì)算彎曲應(yīng)力時(shí)所用系數(shù)，（）外為計(jì)算接觸應(yīng)力時(shí)所用系數(shù)）表10 Ks計(jì)算齒輪疲勞曲線指數(shù)m齒輪的最低轉(zhuǎn)速 n1r/min齒輪總工作時(shí)間 T h基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)C0工作期限系數(shù)KT速度轉(zhuǎn)化系數(shù)Kn功率利用系數(shù)KN材料強(qiáng)化系數(shù)Kq壽命系數(shù)KsZ53（6）4004000107（2106）2.43（1.71）0.74（0.88）0.58（0.78）0.73（0.75）0.76（0.88）Z143（6）2509000107(2106）2.38（1.69）0.93（0.92）0.58（0.78）0.73（0.75）0.94（0.9）經(jīng)驗(yàn)算Z5、Z14用45鋼整淬即可滿足要求。5.2驗(yàn)算軸的彎曲剛度5.2.1 受力分析及計(jì)算以軸為例進(jìn)行分析，軸上的齒輪為滑移齒輪。通常，選擇主軸處于計(jì)算轉(zhuǎn)速時(shí)（200r/min）齒輪的嚙合位置為計(jì)算時(shí)的位置。根據(jù)本車床齒輪排列特點(diǎn)，主軸為250r/min時(shí)，軸受力變形大于前者，故采用此時(shí)的齒輪位置為計(jì)算位置。圖5為齒輪軸向位置示圖。圖5 軸平面受力分析圖5中F1為齒輪Z4（齒數(shù)為34）上所受的切向力Ft1，徑向力Fr1的合力。F2為齒輪Z7（齒數(shù)28）上所受的切向力Ft2，徑向力Fr2的合力。各傳動(dòng)力空間角度如圖6所示，根據(jù)表11的公式計(jì)算齒輪的受力。圖6 軸空間受力分析表11 齒輪的受力計(jì)算傳遞功率Pkw轉(zhuǎn)速nr/min傳動(dòng)轉(zhuǎn)矩TNmm齒輪壓力角齒面摩擦角齒輪Z4齒輪Z7切向力Ft1N合力F1NF1在X軸投影Fx1NF1在Z軸投影Fz1N分度圓直徑d1mm分度圓直徑d2mm切向力Ft2N合力F2NF2在X軸投影Fx2NF2在Z軸投影Fz2N7.16800 85472.52061675.91864.6259.51846.51021121526.31698.2-949.6-1407.95.2.2計(jì)算撓度、傾角從表11計(jì)算結(jié)果看出，軸在X、Z兩個(gè)平面上均受到兩個(gè)方向相反力的作用。根據(jù)圖7所示的軸向位置，分別計(jì)算出各平面撓度、傾角，然后進(jìn)行合成。根據(jù)機(jī)械制造工藝、金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)（李洪主編）書中的表2.4-14,表2.4-15計(jì)算結(jié)果如下: p=68 q=202 r=102.5 s=167.5 l=270 E=2.1105MPa n=l-x=151.25 （1）xoy平面內(nèi)撓度 （2）zoy平面內(nèi)撓度 （3）撓度合成 查表得其許用應(yīng)力為0.03，則撓度合格。（4）左支承傾角計(jì)算和分析 a. xoy平面力作用下的傾角 b. zoy平面力作用下的傾角 c. 傾角合成 查表得其許用傾角值為0.0006，則左支承傾角合格。（5）右支承傾角計(jì)算和分析 a. xoy平面力作用下的傾角 b. zoy平面力作用下的傾角 c. 傾角合成 查表得其許用傾角值為0.0006，則右支承傾角合格。5.3 驗(yàn)算花鍵側(cè)擠壓力（以軸為例）5.3.1 計(jì)算公式： 5.3.2 確定式中參數(shù)最大轉(zhuǎn)矩341890Nmm；花鍵軸小徑d=52mm；花鍵軸大徑D=60mm；花鍵數(shù)N=8；載荷系數(shù)k=0.8；工作長(zhǎng)度l=70mm；許用擠壓應(yīng)力=30MPa； 5.3.3 計(jì)算經(jīng)過(guò)檢驗(yàn)計(jì)算花鍵側(cè)擠壓應(yīng)力合格。5.4 滾動(dòng)軸承驗(yàn)算5.4.1 支反力計(jì)算根據(jù)表11所示的軸受力狀態(tài)，分別計(jì)算出左（A端）、右（B端）兩支承端支反力。在xoy平面內(nèi)： 在zoy平面內(nèi)： 左、端支反力為： 兩支承軸承受力狀態(tài)相同，但右端受力大，所以只驗(yàn)算右端軸承。5.4.2 列表驗(yàn)算表12 軸承驗(yàn)算驗(yàn)算公式疲勞壽命驗(yàn)算 （公式一）靜載荷驗(yàn)算 （公式二）序號(hào)計(jì)算內(nèi)容計(jì)算用表或公式計(jì)算過(guò)程結(jié)果名稱符號(hào)單位1額定動(dòng)載荷CN查軸承表212002速度系數(shù)fn0.583功率利用系數(shù)KN表3-31.24轉(zhuǎn)速變化系數(shù)Kn表3-20.865齒輪輪換工作系數(shù)Kl機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)2上表5.9-130.756當(dāng)量動(dòng)載荷PN已計(jì)算求得512.87許用壽命Th100008工作情況系數(shù)fF1.19壽命指數(shù)3.3310額定壽命Lhh將上述參數(shù)帶入公式計(jì)算得Lh=3.26107T合格11額定靜載荷C0N查有關(guān)手冊(cè)2020012安全系數(shù)K0表411.213當(dāng)量靜載荷P0NP0=P512.814靜載荷C0jNC0j=K0P0C0j=1.2512.8=615.36C0合格注：公式一來(lái)自機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)（任殿閣 張佩勤 主編）；公式二來(lái)自機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書（陳易新編）；其中所涉及表圖及參數(shù)計(jì)算除特別說(shuō)明外均采用自這兩本書。設(shè)計(jì)感想：此次課程設(shè)計(jì)搞得特別緊張主要是因?yàn)槲业谝恢軐?duì)其重視不夠，沒(méi)有進(jìn)行設(shè)計(jì)工作。等到第二周一上手才知道需要進(jìn)行的工作很多，有許多新的東西需要學(xué)習(xí)。設(shè)計(jì)工作所涉及的知識(shí)雖有所不同，但有一個(gè)共同的要求：要有一定的查閱資料的能力；同時(shí)也都表現(xiàn)出我們這個(gè)專業(yè)對(duì)于實(shí)際經(jīng)驗(yàn)的要求特別高。通過(guò)這次課程設(shè)計(jì)，使我初步掌握了機(jī)床主軸箱的運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)，動(dòng)力計(jì)算（包括確定電機(jī)型號(hào)，主軸、傳動(dòng)軸、齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速），以及關(guān)鍵零部件的剛度、強(qiáng)度校核，同時(shí)使我進(jìn)一步提高了使用手冊(cè)及圖表資料的能力，鞏固所學(xué)金屬切削機(jī)床課程的基本理論和基本知識(shí)，對(duì)我的畢業(yè)設(shè)計(jì)以及今后的工作都有很大的幫助。當(dāng)然，通過(guò)這次課程設(shè)計(jì)，不但讓我對(duì)自己所學(xué)的知識(shí)進(jìn)行了一次深入的鞏固和練習(xí)，還很好的鍛煉了我查閱資料的能力。在老師的幫助和同學(xué)們的相互交流下我能順利完成課程設(shè)計(jì)是我最大的收獲。參考文獻(xiàn): 1 金屬切削機(jī)床 戴曙 機(jī)械工業(yè)出版社 1993年 2 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè) 范云漲 陳兆年 機(jī)械工業(yè)出版社 1994年 3 機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 陳易新 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 1981年 4 機(jī)械制造工藝、金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 李洪 東北工學(xué)院出版社 1989年5 機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 任殿閣 張佩勤 遼寧科學(xué)技術(shù)出版社 1991年6 機(jī)床課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 陳易新 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 1981年7 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 吳宗澤 羅圣國(guó) 高等教育出版社 1992年 8 機(jī)械設(shè)計(jì) 濮良貴 紀(jì)名剛 高等教育出版社 2001年- 20 -