土木工程畢業(yè)論文

畢 業(yè) 設 計中文題目某五層賓館結構設計英文題目Structural design for a Five-story hotel building 系 別：土木與建筑工程系年級專業(yè)：08土木工程姓 名： 學 號：指導教師：職 稱：2012年5月16日 畢業(yè)設計（論文）誠信聲明書本人鄭重聲明：在畢業(yè)設計（論文）工作中嚴格遵守學校有關規(guī)定，恪守學術規(guī)范；我所提交的畢業(yè)設計（論文）是本人在 陳穎 指導教師的指導下獨立研究、撰寫的成果，設計（論文）中所引用他人的文字、研究成果，均已在設計（論文）中加以說明；在本人的畢業(yè)設計（論文）中未剽竊、抄襲他人的學術觀點、思想和成果，未篡改實驗數據。本設計（論文）和資料若有不實之處，本人愿承擔一切相關責任。學生簽名：i某五層賓館結構設計【摘要】 本次畢業(yè)設計的任務是完成五層賓館結構設計。本建筑體型總體較為規(guī)則，不但有利于施工，而且有利于結構抗震。采用縱向橫向承重方案，兩個方向的框架均同時受豎向荷載和水平荷載，具有較好的整體工作性能。本次畢業(yè)設計的主要內容包括建筑設計和結構設計兩部分。根據指導老師提供的資料，然后研究、討論、擬定建筑方案，設計過程遵循先建筑、后結構的順序。先進行建筑設計，確定建筑平、立、剖面方案。再進行結構設計，包括確定結構體系、基礎形式以及計算簡圖，根據經驗對構件進行估算，確定計算簡圖，荷載計算，內力組合，構件截面設計，樓梯設計，根據地質資料進行基礎設計。驗算部分主要采用PKPM，對手算的結果進行評估。首先進入PMCAD菜單進行結構建模，然后用SATWE計算分析出結果，其中荷載組合考慮恒荷載、活荷載、水平地震力以及風荷載等。最后采用平法繪制施工圖，用AUTOCAD出圖?！娟P鍵詞】結構設計、荷載計算、內力計算、截面設計、PKPMiiStructural design for a five story hotel building【Abstract】 The graduation design task is to complete a five story hotel building structure design. This building is general regulation, not only benefit to the construction, and to structure seismic. The vertical bearing scheme, the two directions of the framework bear vertical load and horizontal load at the same time, and has good overall job performance. The graduation design includes architectural design and structure design. According to the information provided by guiding teacher, and then study, discuss, and make a plan for the building, design follow after the first architectural design then structure design. First architectural design, make sure construction plan, elevation, section scheme.Then the structure design, including determining the structure system, foundation for ms and computational diagram, according to the experience of component estimate and make sure calculation diagram, the load calculation, internal force combination, component section design, stair design, according to the geological data base design.Use PMPM checking, then opponents the evaluation result. First PMCAD into menu structure modeling, then use SATWE calculation and analysis the results, with load combination consider constant load and live load, horizontal earthquake power and wind load, etc.Finally uses faceted representation drawing, and then draws with AUTOCAD.【key word】 structure design, the load calculation, internal force calculation, and section design, PKPMiii目錄第一章 建筑設計11.1 工程概況11.2構造做法11.2.1墻體11.2.2屋面及樓面11.2.3樓梯做法11.2.4門窗11.2.5工程防水11.2.6 其他21.3平面布置示意圖2第二章 結構計算22.1各構件截面尺寸估算22.1.1梁截面估算22.1.2柱截面估算32.1.3板厚估算42.2框架的計算簡圖42.2.1確定計算單元42.2.2線剛度計算52.3 荷載計算62.4豎向活荷載計算112.5地震作用計算132.6框架內力計算142.6.1豎向恒荷載作用下的內力計算152.6.2豎向活荷載作用下的內力計算222.6.3地震作用下的內力計算272.7框架內力組合322.7.1組合類型322.7.2控制截面及不利內力322.7.3 框架梁的內力組合322.7.4截面設計：373.1樓梯計算書423.1.1樓梯平面設計423.1.2樓梯結構計算423.1.3截面計算423.1.4平臺板設計434.1 板計算書454.1.1 B3板區(qū)格454.1.2 B1區(qū)格板：474.1.3 B4區(qū)格板494.1.4 B2區(qū)格板515.1 承臺計算書535.2 二樁承臺計算書535.2.1 基本資料535.2.2 計算過程545.2.3計算結果：56第三章 PKPM電算結果58SAWETE 計算結果58表3-1結構材料信息58表3-2風荷載信息58表3-3地震信息58表3-4活荷載信息59表3-5調整信息59表3-6配筋信息59表3-8設計信息59表3-9荷載組合信息60表3-10抗傾覆驗算結果60表3-12樓層抗剪承載力、及承載力比值60表3-13各層Y方向的作用力(CQC)61表3-14各層X方向的作用力(CQC)61表3-15各工況下的層間最大位移角61圖3-1 一榀框架配筋包絡圖62圖3-2 第一層梁在恒載作用下彎矩圖63圖3-3 底層柱墻最大內力組合簡圖64圖3-4 第一層混凝土構件配筋及應力比簡圖65圖3-5 第一層柱軸壓比及有效長度系數簡圖66圖3-6 樁承臺尺寸67第四章 手算與電算結果分析對比70第四章 結論與展望71致 謝72參考文獻73II第一章 建筑設計1.1 工程概況工程名稱：某五層賓館建筑面積：建筑層數及各層高度：地上五層，建筑總高度為，各層高度為。設計標高：室內地坪結構形式：框架體系，樓板采用現(xiàn)澆抗震設防烈度：7度建筑等級：丙類抗震等級：三級1.2構造做法1.2.1墻體墻體均為后砌非承重墻，以下墻體為水泥砂漿混凝土多孔磚砌筑，墻厚為，并用砂漿填實，衛(wèi)生間隔墻（墻厚120）為水泥砂漿，混凝土多孔磚砌筑，其余墻體用水泥砂漿，混凝土多孔磚砌筑，墻厚200。1.2.2屋面及樓面本工程樓地面采用水泥樓地面，面厚度均按預留。衛(wèi)生間較本層樓地面低，向地漏找泛水。屋面為不上人屋面，屋面排水采用為排水。1.2.3樓梯做法樓梯采用不銹鋼扶手，鑄鐵欄桿，輔防滑地磚。1.2.4門窗外墻采用古銅色鋁合金門窗，內墻采用木門木窗和玻璃窗。1.2.5工程防水散水：混凝土散水。樓面做法： 花崗巖飾面 1:2.5水泥砂漿底 純水泥漿一道 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 有吊頂不上人屋面做法： 厚高分子卷材 1:3水泥砂漿找平 憎水珍珠巖保溫層 1:3水泥砂漿找平 1:6水泥焦渣找坡 板底厚粉刷抹平 有吊頂1.2.6 其他排水管采用鋼管，雨水管為鋼管，施工時結構、水暖電等專業(yè)圖紙密切結合，并符合驗收標準，本工程其他配件如生活潔具等由甲方自定。1.3平面布置示意圖根據使用功能，本工程平面布置如下，遵循均勻、分散、對稱、周邊的原則，沿建筑物全高布置，柱網的布置除滿足房屋使用要求外，力求構件類型規(guī)格統(tǒng)一。第二章 結構計算圖1-1 柱位平面布置圖手算一榀框架（以2-2為例）2.1各構件截面尺寸估算2.1.1梁截面估算 取,取 取取取,取2.1.2柱截面估算柱截面尺寸可根據下式估算： (3.1) (3.2)查表可知該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限值；各層的重力荷載代表值近似取。邊柱的負載面積有以下幾類：( 為地震作用后的軸壓比增大系數)邊柱： 中柱： 由上式得第一層柱截面面積為： 邊柱： 中柱：由于結構是一長寬比比較大的矩形建筑，在地震作用下引起的扭轉比較強，故為增加剛度，減少層間位移，邊柱、中柱的截面尺寸均取一樣截面取，慣性矩為。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線；梁軸線取至板底，24層柱高度即為層高，為3.6m；底層柱高度從基礎頂面取至一層板頂，即。并根據以下假定： 各榀框架自身平面內剛度無限大，平面外剛度很??；樓板為剛度無限大平板。得框架結構計算簡圖如圖2-1所示：圖2-1 一榀框架桿件編號2.1.3板厚估算現(xiàn)澆樓板厚：根據混凝土規(guī)范10.1.1，對于民用建筑樓板，雙向板最小厚度為，單向板最小值為。而且，根據經驗可知：為了使單向板具有一定的剛度，其厚度應不小于板跨度的（連續(xù)板）、（簡支板）或者（懸臂板）。為了使雙向板具有一定的剛度，其厚度應不小于板跨度的（連續(xù)板）、（簡支板）。故而，（單向板） （雙向板）本工程板絕大多數為雙向板，且本工程跨度一般為，故取。特殊板厚見結構施工圖說明。2.2框架的計算簡圖2.2.1確定計算單元圖2-3 計算單元2.2.2線剛度計算結構計算簡圖如圖2-4所示。各梁、柱構件的線剛度經計算后列于圖2-4.其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取為(為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。梁：,，混凝土的彈性模量邊跨梁AB線剛度：中跨梁BC線剛度：邊跨梁CD線剛度：柱：，混凝土的彈性模量非底層柱：底層柱線剛度：2-4梁、柱線剛度（單位：）2.3 荷載計算豎向恒荷載計算：屋面框架線荷載標準值 40mm厚高分子卷材 20mm厚1：3水泥砂漿找平 60mm厚憎水珍珠巖保溫層 20mm厚1：3水泥砂漿找平 50mm厚1:6水泥焦渣找坡 100mm厚鋼筋混凝土板 20mm厚板底粉刷抹平 吊頂 屋面恒載標準值： 邊跨AB框架梁自重 梁側粉刷 邊跨梁AB上恒載： 邊跨BC框架梁自重 梁側粉刷 邊跨梁BC上恒載： 邊跨CD框架梁自重 梁側粉刷 邊跨梁CD上恒載： 圖2-5 均布荷載向梁傳遞圖示由圖2-5板上荷載向梁傳遞圖可以求得礦量上的恒荷載為： , , ， ,樓面框架梁線荷載標準值 20mm厚花崗巖飾面 20mm厚1：3水泥砂漿找平 5mm純水泥漿一道 100mm厚鋼筋混凝土板 20mm厚板底粉刷抹平 吊頂 樓面恒載標準值： 邊跨（AB、CD）框架梁自重及梁測粉刷 墻自重 邊跨梁重： 中跨BC框架梁自重及梁測粉刷 中跨BC梁重 由圖2-5板上恒載向梁傳遞圖可以求得框架梁上的恒載為： , , 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值 邊柱連系梁自重 粉刷 女兒墻自重 連系梁傳來屋面自重 頂層邊節(jié)點集中力荷載 頂層中柱連系梁自重 粉刷 連系梁傳來屋面自重 頂層中柱節(jié)點集中力荷載 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱連系梁自重 梁測粉刷 連系梁上墻自重邊柱自重 邊柱粉刷 連系梁上窗自重 樓面邊節(jié)點集中力荷載 中柱節(jié)點集中力荷載 中柱連系梁自重 梁測粉刷 邊柱自重 邊柱粉刷 聯(lián)系梁上墻自重 門自重 樓面中柱節(jié)點集中力荷載 次梁節(jié)點集中力荷載 樓面次梁連系主梁自重 粉刷 次梁上墻自重 標準層次梁節(jié)點點集中力荷載 恒載作用框架的計算見圖如圖2-6所示。將肥均布荷載轉化成均布荷載的形式，計算圖如圖3-7所示。圖2-6荷載圖圖2-7 等效恒荷載作用下框架的計算簡圖其中，由梯形轉化為均布荷載的公式為： 由三角形轉化為均布荷載的公式為：屋面等效恒荷載：AB梁上恒載 BC梁恒載 CD梁恒載樓面等效恒荷載：AB梁上恒載 BC梁恒載 CD梁恒載2.4豎向活荷載計算屋面框架梁線荷載標準值 邊跨梁AB均布活載： 中跨梁BC均布活載： 邊跨梁CD均布活載： 樓面框架梁線荷載標準值 邊跨梁AB均布活載： 中跨梁BC均布活載： 邊跨梁CD均布活載： 屋面框架梁節(jié)點集中活荷載 邊跨梁A節(jié)點集中活載： 中跨梁B節(jié)點集中活載： 同理C節(jié)點 同理D節(jié)點 樓面框架梁節(jié)點集中活載 邊跨梁A節(jié)點集中荷載： 中跨梁B節(jié)點集中荷載： 同理C節(jié)點同理D節(jié)點根據上述公式將梯形荷載轉化為均布荷載，將三角形荷載轉化為均布荷載其中，則，屋面等效活荷載邊柱AB等效活荷載：中柱BC等效活荷載：邊柱CD等效活荷載：樓面等效活載邊柱AB等效活荷載：中柱BC等效活荷載：邊柱CD等效活荷載：2.5地震作用計算自振周期按以下經驗公式計算： 集中于質點i的重力荷載代表值：由以下重力荷載代表值公式：各墻扣除門窗洞口加門窗粉刷的自重計算及計算表公式如下： 200mm墻面荷載120mm墻面荷載門窗面荷載為：屋面板自重： 女兒墻自重： 框架梁自重：框架梁粉刷：次梁自重： 次梁粉刷： 一標準層柱總重： 一標準層墻總重：門窗自重：樓面板自重：因此得： 質點i的水平地震作用計算本工程抗震設防烈度為7度，場地類別為二類，設計地震分組為第一組，特征周期，按抗震規(guī)范可查得： 地震影響系數最大值 衰減指數 阻尼調整系數 于是可以算得:結構彈性總水平地震作用（底部剪力標準值） 樓層i層底水平地震作用53.619.17942.15151695.0650.276 760.5143.615.59774.46151504.1300.276759.551520.0633.611.99774.46116316.0740.212583.142103.1923.68.39774.4681128.0180.148406.722609.9214.74.710397.3348867.4510.088244.992754.9119.1-47662.86549510.7381.0002754.91-2.6框架內力計算 2.6.1豎向恒荷載作用下的內力計算基本假定：多層框架的側移很小可忽略不計；每一層框架梁上的豎向荷載只對本層的梁及與本層梁相連的框架柱產生彎矩和剪力，忽略對其他各層梁、柱的影響。在此基本假定的基礎上，恒荷載作用下的內力計算采用分層法。為了減小誤差，在用力矩分配法計算時，上層柱和中層柱的線剛度取0.9倍，頂層和中間層向柱端的傳遞系數取1/3，底層柱的線剛度仍取1.0倍，向柱底的傳遞系數仍取0.5。梁柱線剛度如圖2-4所示?？蚣艿墓?jié)點梁柱彎矩分配系數計算如圖3-4所示2-4梁、柱線剛度（單位：）圖2-8 框架節(jié)點分配系數利用分層法計算，結構計算簡圖如圖2-9所示：圖2-9分層后恒荷載作用的計算簡圖用分層法計算頂層，計算過程如下： 計算屋面桿端固端彎矩： 同理 節(jié)點A5B5CB桿端位置A5下A5右B5左B5下B5右CB彎矩分配系數0.3810.6190.4710.2900.239-1.000固端彎矩-85.02085.020-47.780-23.890第一次彎矩分配32.39352.627-17.540-10.800-8.900彎矩傳遞傳遞完成-8.77026.3148.900第二次彎矩分配3.3415.429-12.394-7.631-6.2896.289結果35.734-35.73481.400-18.431-62.969-8.701說明：其中“A5下”指節(jié)點A5下方桿件即五層柱上部控制截面。 “A5右”指節(jié)點A5右方桿件即第五層梁AB。 “B5左”指節(jié)點B5左方桿件即第五層梁BA。 “B5下“指節(jié)點B5下方桿件即第五層柱上部控制截面。 “B5右”指節(jié)點B5右方桿件即第五層梁BC。 “CB”指梁CB跨中。如下表格同理。同理以BC跨中點為對稱軸的CD跨數值上一AB跨相同。計算標準層（2-4層）桿端彎矩：次梁集中荷載產生彎矩： ，同理 節(jié)點A4B4CB桿端位置A4上A4下A4右B4左B4上B4下B4右CB彎矩分配系數0.2760.2760.4480.3650.2250.2250.185-1.000固端彎矩-144.620165.960-43.310-21.660第一次彎矩分配39.91539.91564.790-44.767-27.596-27.596-22.690彎矩傳遞傳遞完成-22.38432.39522.690第二次彎矩分配6.1786.17810.028-11.824-7.289-7.289-5.9935.993結果46.09346.093-92.186141.763-34.885-34.885-71.9937.023同理以BC跨中點為對稱軸的CD跨數值上一AB跨相同。第一層桿端彎矩分配如下表：節(jié)點A1B1CB桿端位置A1上A1下A1右B1左B1上B1下B1右CB彎矩分配系數0.2900.2380.4720.3800.2340.1930.193-1.000固端彎矩-144.620165.960-43.310-21.660第一次彎矩分配41.94034.42068.261-46.607-28.700-23.671-23.671彎矩傳遞傳遞完成-23.30434.13023.671第二次彎矩分配6.7585.54610.999-12.970-7.986-6.587-6.5876.587結果48.69839.966-88.664140.514-36.687-30.259-73.5698.599同理以BC跨中點為對稱軸的CD跨數值上一AB跨相同。屋面層邊跨跨中彎矩為：標準層邊跨跨中彎矩為：首先在距A端處出現(xiàn)彎矩最大值，因此 所以分層法得到各層彎矩圖2-10：2-10a恒荷載作用下的頂層彎矩圖單位（）2-10b 恒荷載作用下的標準層彎矩圖單位（）2-10b 恒荷載作用下的底層彎矩圖單位（）疊加分層法計算結果將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架結構在恒荷載作用下的彎矩圖。由于分層法計算的誤差，疊加后框架各節(jié)點的彎矩并不一定能達到平衡。為了提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，修正后得到恒荷載作用下整個結構的彎矩圖（如圖2-11所示）。圖2-11 恒載作用下的彎矩圖單位（）計算梁剪力 依據圖2-11所示，由梁的平衡條件可得：頂層：和標準層：和圖2-12 梁平衡受力圖計算如圖2-13所示圖2-13 恒載作用下框架剪力單位（）計算柱軸力 依據節(jié)點的平衡條件，由以上剪力圖疊加節(jié)點集中荷載可得到框架柱軸力即，計算結果如圖2-14所示：圖2-14 恒荷載作用下軸力圖單位（）2.6.2豎向活荷載作用下的內力計算計算屋面桿端固端彎矩： 同理 節(jié)點A5B5CB桿端位置A5下A5右B5左B5下B5右CB彎矩分配系數0.381 0.619 0.471 0.290 0.239 -1.000 固端彎矩-7.020 7.020 -6.280 -3.140 第一次彎矩分配2.675 4.345 -0.349 -0.215 -0.177 彎矩傳遞傳遞完成-0.174 2.173 0.177 第二次彎矩分配0.066 0.108 -1.023 -0.630 -0.519 0.519 結果2.741 -2.741 7.821 -0.845 -6.976 -2.444 計算標準層（2-4層）桿端彎矩： 同理 節(jié)點A4B4CB桿端位置A4上A4下A4右B4左B4上B4下B4右CB彎矩分配系數0.276 0.276 0.448 0.365 0.225 0.225 0.185 -1.000 固端彎矩-28.090 28.900 -24.080 -12.040 第一次彎矩分配7.753 7.753 12.584 -1.759 -1.085 -1.085 -0.892 彎矩傳遞傳遞完成-0.880 6.292 0.892 第二次彎矩分配0.243 0.243 0.394 -2.297 -1.416 -1.416 -1.164 1.164 結果7.996 7.996 -15.991 31.136 -2.500 -2.500 -26.136 -9.984 恒荷載作用下第一層節(jié)點彎矩如下表：節(jié)點A1B1CB桿端位置A1上A1下A1右B1左B1上B1下B1右CB彎矩分配系數0.290 0.238 0.472 0.380 0.234 0.193 0.193 -1.000 固端彎矩-28.090 28.090 -24.080 -12.040 第一次彎矩分配8.146 6.685 13.258 -1.524 -0.938 -0.774 -0.774 彎矩傳遞傳遞完成-0.762 6.629 0.774 第二次彎矩分配0.221 0.181 0.360 -2.519 -1.551 -1.279 -1.279 1.279 結果8.367 6.867 -15.234 30.676 -2.490 -2.053 -26.133 -9.987 圖2-15 活荷載作用下的節(jié)點彎矩圖單位（）圖2-16 活荷載作用下節(jié)點剪力單位（）圖2-17 活荷載作用下節(jié)點軸力單位（）2.6.3地震作用下的內力計算本建筑高度小于40m，以剪切變形為主且質量和剛度較均勻，故采用底部剪力法計算。編號柱編號1A2.1811.9810.6230.7383.1340.236B2.1812.9880.6990.8280.264C2.1812.9880.6990.8280.264D2.1811.9810.6230.7380.2362A2.6581.6250.4481.1034.9170.224B2.6582.4510.5511.3550.276C2.6582.4510.5511.3550.276D2.6581.6250.4481.1030.2243A2.6581.6250.4481.1034.9170.224B2.6582.4510.5511.3550.276C2.6582.4510.5511.3550.276D2.6581.6250.4481.1030.2244A2.6581.6250.4481.1034.9170.224B2.6582.4510.5511.3550.276C2.6582.4510.5511.3550.276D2.6581.6250.4481.1030.2245A2.6581.6250.4481.1034.9170.224B2.6582.4510.5511.3550.276C2.6582.4510.5511.3550.276D2.6581.6250.4481.1030.224變形驗算：樓層層高總抗側剛度i層底水平地震力層間位移1/550 備注5 3.6 590.04 760.51 0.0001 0.000036 0.001818 滿足4 3.6 590.04 1520.06 0.0003 0.000072 0.001818 滿足3 3.6 590.04 2103.190.0004 0.000099 0.001818 滿足2 3.6 590.04 2609.920.0004 0.000123 0.001818 滿足1 4.7 376.08 2754.910.0007 0.000156 0.001818 滿足橫向地震作用下框架內力分析根據以上各表的數據，用D值法計算如下：樓層柱號下上5 A69.137 0.224 0.381 3.600 21.277 34.569 B0.276 0.425 3.600 29.156 39.446 C0.276 0.425 3.600 29.156 39.446 D0.224 0.381 3.600 21.277 34.569 4 A138.187 0.224 0.450 3.600 50.230 61.392 B0.276 0.475 3.600 65.130 71.986 C0.276 0.475 3.600 65.130 71.986 D0.224 0.450 3.600 50.230 61.392 3 A191.199 0.224 0.481 3.600 74.287 80.155 B0.276 0.500 3.600 94.858 94.858 C0.276 0.500 3.600 94.858 94.858 D0.224 0.481 3.600 74.287 80.155 2 A237.265 0.224 0.500 3.600 95.826 95.826 B0.276 0.500 3.600 117.713 117.713 C0.276 0.500 3.600 117.713 117.713 D0.224 0.500 3.600 95.826 95.826 1 A250.446 0.236 0.650 4.700 180.276 97.072 B0.264 0.550 4.700 171.160 140.040 C0.264 0.550 4.700 171.160 140.040 D0.236 0.650 4.700 180.276 97.072 2-18 地震力作用下的彎矩圖（）2-19 地震力作用下的剪力圖（）2-20 地震力作用下的軸力圖（）2.6.4風荷載風荷載標準值計算公式為： 因結構高度，取，對于矩形平面其中可查表建筑荷載規(guī)范。表中z表示框架節(jié)點至是外地面高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積。層次511.318.31.210.91216.99411.314.71.130.914.419.04311.311.11.030.914.417.35211.37.510.914.416.85111.33.910.914.817.32與地震力相比較風荷載不起控制作用，所以在內力組合時不考慮風荷載效應。2.7框架內力組合2.7.1組合類型 根據高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002）式（5.6.1）及式（5.6.3）規(guī)定，當無地震作用效應組合時，荷載效應組合的設計值應按下式確定：；當有地震效應組合時，荷載效應和地震作用效應組合的設計值應按下式確定：。根據高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002）5.6.1-5.6.4、荷載規(guī)范和建筑抗震規(guī)范相關條例條規(guī)定的系數取值，最后確定內力組合類型為以下三類：2.7.2控制截面及不利內力框架梁控制截面及不利內力為：支座截面， , ；支座截面，?？蚣苤刂平孛鏋槊繉由?、下截面，每截面應組合及相應、 ； 及相應; 及相應;2.7.3 框架梁的內力組合根據以上內力計算結果，即可進行框架各梁柱各控制截面上的內力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中。79層次截面內力恒載活載水平地震力1.2恒+1.4活載1.35恒載+1.40.7活載1.2恒載+（1.40.5活載+1.3地震力）1.2恒載+（1.40.5活載-1.3地震力）maxmin整合5層AM-43.41-2.7434.57-55.93-61.29-8.79-98.95-8.79-98.95-98.95V66.665.298.6787.4095.1894.4472.4295.1872.4295.18B左M-86.88-7.8226.15-115.20-124.95-74.95-143.73-74.95-143.73-143.73V-79.08-26.168.67-131.52-132.39-99.32-124.48-99.32-132.39-132.39B右M-60.19-6.8913.30-81.87-88.01-59.07-94.34-59.07-94.34-94.34V21.082.777.8229.1731.1737.1217.0737.1217.0737.12AB跨M62.385.260.0082.2289.3778.0178.5489.3778.0189.37V0.000.008.670.000.0011.27-11.2711.27-11.2711.27BC跨M5.922.440.0010.5210.388.578.8110.528.5710.52V0.000.007.820.000.0010.17-10.1710.17-10.1710.174層AM-104.40-15.9982.67-147.67-156.61-27.40-243.94-27.40-243.94-243.94V112.0921.9221.38165.20172.80175.45122.06175.45122.06175.45B左M-148.25-31.1467.00-221.50-230.65-109.48-286.80-109.48-286.80-286.80V-138.04-26.1621.38-202.27-211.99-153.55-211.75-153.55-211.99-211.99B右M-68.70-26.1434.15-119.04-118.36-53.73-145.13-53.73-145.13-145.13V19.1110.6320.0937.8136.2255.434.2655.434.2655.43AB跨M90.8518.580.00135.03140.86120.17122.03140.86120.17140.86V0.000.0021.380.000.0027.79-27.7927.79-27.7927.79BC跨M-10.31-9.980.00-26.34-23.70-18.36-19.36-18.36-26.34-26.34V0.000.0020.090.000.0026.12-26.1226.12-26.1226.123層AM-105.95-15.99130.39-149.53-158.7032.77-307.8432.77-307.84-307.84V110.7621.9233.50163.60171.01189.61104.71189.61104.71189.61B左M-150.25-31.14104.08-223.90-233.35-63.68-337.40-63.68-337.40-337.40V-138.11-26.1633.50-202.36-212.09-137.88-227.59-137.88-227.59-227.59B右M-67.69-26.1456.19-117.82-117.00-23.87-172.57-23.87-172.57-172.57V-19.1110.6332.89-8.05-15.3826.20-58.2526.20-58.25-58.25AB跨M89.0718.580.00132.90138.45118.03119.89138.45118.03138.45V0.000.0033.500.000.0043.55-43.5543.55-43.5543.55BC跨M-11.32-10.220.00-27.89-25.30-19.72-20.74-19.72-27.89-27.89V0.000.0032.890.000.0042.76-42.7642.76-42.7642.762層AM-106.34-15.99170.12-149.99-159.2383.95-359.9683.95-359.96-359.96V112.0821.9244.44165.18172.79205.4292.07205.4292.07205.42B左M-150.25-31.14140.94-223.90-233.35-15.76-385.32-15.76-385.32-385.32V-138.05-26.1644.44-202.28-212.00-123.58-241.74-123.58-241.74-241.74B右M-67.69-26.1471.65-117.82-117.00-3.77-192.67-3.77-192.67-192.67V19.1110.6342.1537.8136.2284.11-24.4284.11-24.4284.11AB跨M88.8818.580.00132.67138.20117.80119.66138.20117.80138.20V0.000.0044.440.000.0057.77-57.7757.77-57.7757.77BC跨M-11.43-10.220.00-28.02-25.45-19.85-20.87-19.85-28.02-28.02V