10、起動 這種起動方式最簡單，不具備電流閉環(huán)控制，僅調整晶閘管導通角，使之與時間成一定函數關系增加。顧名思義是電壓由小到大斜坡線性上升，它是將傳統的降壓起動從有級變成了無級，主要用在重載起動，它的缺點是初始轉矩小，轉矩特性拋物線型上升對拖動系統不利，且起動時間長有損于電機。
3、轉矩控制起動 用在重載起動，它是將電動機的起動轉矩由小到大線性上升，它的優(yōu)點是起動平滑，柔性好，對拖動系統有更好的保護，它的目的是保護拖動系統，延長拖動系統的使用壽命。同時降低電機起動時對電網的沖擊，是最優(yōu)的重載起動方式，它的缺點是起動時間較長。
4、 轉矩加突跳控制起動與轉矩控制起動 相仿也是用在重載起動，不同的是在
11、起動的瞬間用突跳轉矩克服電機靜轉矩，然后轉矩平滑上升，縮短起動時間。但是，突跳會給電網發(fā)送尖脈沖，干擾其它負荷，應用時要特別注意。
5、 電壓控制起動是用在輕載起動的場合，在保證起動壓降下發(fā)揮電動機的最大起動轉矩，盡可能的縮短了起動時間，是最優(yōu)的輕載軟起動方式。
2.33幾種起動方式和電動機電壓、電流和扭矩的基本關系
綜上所述不難看出，最適用最先進的起動方式應是電壓控制起動和轉矩控制起動及轉矩加突跳控制起動。目前的軟起動器多是限電流起動和斜波電壓起動，它是最原始最低級最簡單的起動方式，還有的是限流起動和轉矩加突跳控制起動。唯有電壓控制和純轉矩控制及轉矩加突跳控制起動較為先進。
圖1
12、.2 直接在線啟動（Dol）、星-三角 2、軟啟動器等3種不同的啟動方式在電動機電壓、電流和扭矩方式的基本聯系
2.4變頻調速
變頻調速時對電動機及其效能產生的影響：
變頻調速不論采用什么樣的控制方法其輸出到電機端上的電壓脈沖是非正弦的。所以普通異步電動機在非正弦波下的運行特性分析就是變頻調速時對電機產生的影響。主要有以下幾個方面：
1）電動機的損耗和效率
Ⅰ.電動機損耗
非正弦電源下運行的電動機，除了基波產生的正常損耗外，還將出現許多附加損耗。主要表現在定子銅損、轉子銅損和鐵損的增加，從而影響電動機的效率。
Ⅱ.電動機效率
諧波損耗的大小明顯地決定于外加電壓的諧波含量。諧
13、波分量大，電動機損耗增加，效率降低。但是大多數靜止逆變器不產生低于5次的諧波，而高次諧波的幅值較小。這種波形的電壓對電動機效率降低并不嚴重。對中等容量的異步電動機進行計算和對比試驗表明，其滿載有效電流比基波值約增加4％。如果忽略集膚效應，則電動機的銅損與總有效電流的平方成比例，諧波銅損為基波損耗的8％?？紤]到由于集膚效應使轉子電阻平均可增大3倍，因而電動機的諧波銅損應為基波損耗的24％。如果銅損占電動機總損耗的50％，則諧波銅損使整個電動機的損耗增加12％。
鐵損的增加很難計算，因為它受電動機結構和所用磁性材料的影響。如果定子電壓波形中的高次諧波成分相對較低，像在6階梯波中那樣，諧波鐵損增加
14、不會超過10％。如果鐵損和雜散損耗占電動機總損耗的40％，則諧波損耗僅占電動機總損耗的4％。摩擦損耗和風阻損耗是不受影響的，因而電動機的全部損耗增加小于20％。如果電動機在50Hz正弦電源時的效率為90％，則由于諧波存在使電動機效率只降低1％一2％。
如果外加電壓波形的諧波成分明顯地大于6階梯波時的諧波成分，則電動機的諧波損耗將大大增加，而且可能大于基波損耗。就是在6階梯波電源時，一個低漏抗的磁阻電動機可能吸收一個很大的諧波電流，從而使電動機的效率下降5％或更多。在這種情況下，為了滿意地運行，就要使用12階梯波的逆變器，或采用六相的定子繞組。電動機的諧波電流和諧波損耗實際上與負載無關，因此
15、時間諧波的損耗大小實際上可以在空載情況下用正弦電源和非正弦電源進行比較確定。以此來確定某種型式或某種結構的電動機效率下降的大致范圍。
Ⅲ.電動機的穩(wěn)定和扭振問題
當交流電動機運行于變頻電源時，在一定的頻率及負載情況下，系統可能發(fā)生不穩(wěn)定性。由于動態(tài)穩(wěn)定性與系統的狀態(tài)有關，因此在無限大的工頻電源系統中可以穩(wěn)定運行的電動機，當采用逆變器供電時就可能變得不穩(wěn)定；當一臺電動機專用一個變頻電源時，運行穩(wěn)定，而多臺電動機共用一個變頻電源組合傳動時，就變得不穩(wěn)定了。通過對這些現象的分析，發(fā)現有以下兩個原因：即電動機固有的低頻不穩(wěn)定性和電動機與逆變器間相互影響造成的不穩(wěn)定性。在低頻時的這種不穩(wěn)定性表現為
16、持續(xù)地振蕩，也就是轉子轉速在同步附近的擺動。轉矩角的變化產生相應的輸出轉矩和功率的脈動。如果轉子振蕩過大并超過失步轉矩，則電動機失步。另一方面，也可能超出逆變器的換向能力而使其保護動作。
各軸的轉矩、轉速計算
0軸(電動機軸)
P0=Pd=5.762kw,n0=nm=1440r/min
T0=9.55*106P/n=3.82*104Nmm
1軸(高速軸)
P1=P0η1=5.7kw,n1=1440r/min
T1=9.55*106P/n=3.78*104Nmm
2軸(中間軸)
P2=P1η2η3=5.47kw,n2=232.26r/min
T2=9.55*106P/n=22
17、.49*104Nmm
3軸(低速軸)
P3=P2η2η3=5.25kw,n3=52r/min
T3=9.55*106P/n=96.4*104Nmm
4軸
P4=P3η3η4=4.49kw,n3=52r/min
T4=9.55*106P/n=90.73*104Nmm
2.5電機運行特性的數值計算方法
工程中常利用同步發(fā)電機的一些基本特性來分析三相對稱負載下發(fā)電機穩(wěn)態(tài)運行時的性能，其中的特性曲線主要有以下幾個：
（1）空載特性曲線：當I＝0時，U＝f（If）；
（2）短路特性曲線：當U＝0時，I＝f（If）；
（3）負載特性曲線：當I＝const及cosθ＝const時，U＝
18、f（If）；
（4）外特性曲線：當If＝const及cosθ＝const時，U＝f（I）；
（5）調整特性曲線：當U＝const及cosθ＝const時，I＝f（If）。
上述曲線表示發(fā)電機在運行過程中端電壓U、電樞電流I、勵磁電流If和功率因數cosθ四個變量之間的變化關系。用解析法計算上述特性曲線時，由于無法考慮鐵芯的飽和因素，存在著特性曲線失真、電抗參數偏差較大的情況。在運用實驗方法測量時，因受實際條件的限制，有些運行工況無法在實驗室中進行模擬或檢測，如在測量零功率負載曲線時，很難使cosθ＝0絕對成立，一般認為cosθ＜0．2即符合實驗要求。運用數值方法計算，則完全克服了上述缺
19、陷，可以通過計算得到任意條件下發(fā)電機運行工況的各項性能，所得到的計算結果精度遠遠高于解析值。
3.電動機的選擇
三相交流異步電動機的選用，主要從選用的電動機的功率、工作電壓、種類、型式及其保護電器考慮。
3.1.功率的選擇
選用電動機的功率大小是根據生產機械的需要所確定的。
(1)連續(xù)運行電動機功率的選擇
對于連續(xù)運行的電動機，先算出生產機械的功率，所選用的電動機的額定功率等于或大于生產機械的功率即可。
例如，帶動車床切削的電動機功率為:P==（kW）
式中P1為車床的切削功率；F為切削力（N）；v為切削速度（m/min）;η1為傳動機構
20、的效率。
(2)短時運行電動機功率的選擇
短時運行電動機的功率可以允許適當過載．設過載系數為λ，則電動機的額定功率可以是生產機械所要求的功率的。
如上例是短時切削加工車床，其電動機的功率為；
P=（kW）
3.2.種類和型式的選擇
(1）種類的選擇
選擇電動機的種類是從交流或直流、機械特性、調速與起動特性、維護及價格等方面考慮。
因為生產上常用的是三相交流點，如沒有特殊要求，多采用交流電動機。由于三相鼠籠式異步電動機結構簡單，堅固耐用，工作可靠，價格低廉，維護方便；其缺點是調速困難，功率因數較低，起動性能較差。因此，在要求機械特性較硬而無特殊要求的一般生產機械的拖動，如水泵、
21、通風機、運輸機、傳送帶和機床都采用鼠籠式異步電動機。
繞線式電動機的基本性能與鼠籠式相同。其特點是起動性能較好，并可在不大的范圍內平滑調速。但是它的價格較鼠籠式電動機為貴，維護亦較不便。因此，只有在某些必須采用繞線式電動機的場合，如起重機、鍛壓機等，大多采用鼠籠式異步電動機。
(2)結構形式的選擇
在不同的工作環(huán)境，應采用不同結構形式的電動機，以保證安全可靠地運行。電動機常用的結構形式有：開啟式、防護式、封閉式和防爆式，如圖2.1所示。
圖2.1 電動機的三種基本安裝結構形式
3.3.電壓和轉速的選擇
電動機電壓等級的選擇，要根據電動機的類型，功率以及使用地點的電壓來決定。
22、電動機的額定轉速根據生產機械的要求而決定，一般采用盡量高轉速的電動機。
3.4. 由已知參數選取電動機
已知參數：轉速n=1500r/min , 圓筒直徑D=0.5M ,系統總效率η=0.6 , 水泥的重力G=440N。
負載轉矩
電動機軸上的輸出轉矩
電動機軸上的輸出功率
從手冊上查到YZR200L型電動機在FC%時的參數為：
Pn=15Kw, = 712 r/min，λT =2.94,則
Tm=λTTn=λT9550 Pn/=591.5Nm
在F
23、C%=25%時，Pn=18.5Kw, = 700 r/min，則
λT= Tm/ Tn=2.35
考慮到電網電壓下降10%，則過載倍數下降為
λT1=0.81λT=0.812.35=1.9，
而實際電動機的過載倍數為λx=Pmax/Pn=25/18.5=1.35<λT1,
所以過載能力通過,故選YZR200L型電動機為合適的。
4.螺旋輸送機的規(guī)格和技術參數表
4.1 LS型螺旋輸送機規(guī)格及技術參數表如表4.1所示
型號規(guī)格
螺旋
直徑（mm）
螺距
（mm）
轉速（r/min）
輸送量（m3/h ）
24、
轉速（r/min）
輸送量（m3/h ）
轉速（r/min）
輸送量（m3/h ）
D
S
n
ψ=0.33
n
ψ=0.33
n
ψ=0.33
小型
LS100
100
100
140
2.2
112
1.7
90
1.4
LS125
125
125
125
3.8
100
3.0
80
2.4
LS160
160
160
112
7.1
90
5.7
71
4.5
LS200
200
200
100
12.4
80
9.9
63
7.8
中型
LS250
250
25、250
90
21.8
71
17.2
56
13.6
LS315
315
315
80
38.8
63
30.5
50
24.2
LS400
400
355
71
62.5
56
49.3
45
38.6
大型
LS500
500
400
63
97.7
50
77.6
40
62.0
LS630
630
450
50
138.5
40
110.8
32
88.6
LS800
800
500
40
198.5
32
158.8
25
124.1
特大型
LS1000
1000
26、560
32
277.9
25
217.1
20
173.1
LS1250
1250
630
25
381.7
20
305.4
16
244.3
表4.1 LS型螺旋輸送機規(guī)格及技術參數表
4.2GX型螺旋輸送機規(guī)格及技術參數表如表4.2所示
GX15
GX20
GX25
GX30
GX40
轉速(r/min)
輸送量(t/h)
轉速(r/min)
輸送量(t/h)
轉速(r/min)
輸送量(t/h)
轉速(r/min)
輸送量(t/h)
轉速(r/min)
輸送量(t/h)
20
0
27、.9
20
2.1
20
4.1
20
7.1
20
16.8
30
13
30
3.2
30
6.2
30
10.9
30
25.3
35
1.5
35
3.7
35
7.2
35
12.4
35
29.5
45
2
45
4.7
45
9.3
45
16
45
37.9
60
2.6
60
6.3
60
12.3
60
21.3
60
50.5
75
3.3
75
7.9
75
15.4
75
26.6
75
63.2
90
4
90
9.5
90
18.5
9
28、0
32
90
75.8
120
5.3
120
12.6
120
24.7
120
42.6
120
101
150
6.6
150
15.8
190
8.4
表4.2 GX型螺旋輸送機規(guī)格及技術參數表
總結
本學期我們開設了《電力拖動基礎》這門課程,這門課程主要是屬于電機范疇,也是我們的專業(yè)課.正所謂“紙上談兵終覺淺,覺知此事要躬行”。學習任何知識，僅從理論上去求知，而不去實踐、探索是不夠的
29、，所以在本學期電力拖動學完之際，緊接著開始電力拖動課程設計是很及時、很必要的。這樣能讓我們對以學知識的掌握有很大的幫助。
這兩周的課程設計，我遇到了很多問題。比如電機的起動、運行和調速。
但在指導老師和同學的幫助下都一一化解。從中我也認識到團隊合作的重要 性。
通過這次課程設計，使我對電力拖動基礎這門課程有了更深的了解。
參考文獻
【1】魏炳貴 《電力拖動基礎》 機械工業(yè)出版社； 2000.3
【2】邱阿瑞 《電機與電力拖動》 電子工業(yè)出版社，2002.7
致謝
在這次課程設計的撰寫過程中，我得到了許多人的幫助。
首先我要感謝我的老師在課程設計上給予我的指導、提供給我的支持和幫助在此期間，我不僅學到了許多新的知識，而且也開闊了視野，提高了自己的設計能力。
其次，我要感謝幫助過我的同學，他們也為我解決了不少我不太明白的設計商的難題。同時也感謝學院為我提供良好的做畢業(yè)設計的環(huán)境。
最后再一次感謝所有在設計中曾經幫助過我的良師益友和同學。
17
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螺旋式輸送機的設計
