筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)

4 / 41XX號(hào):7本科生畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）筆記本電腦外殼沖壓模具設(shè)計(jì)系別:機(jī)電工程系專業(yè):班級:09?？h四學(xué)生XX：XXXXX指導(dǎo)老師：XXXXX完成日期：2013_10_11_0指導(dǎo)教師評語建議成績：優(yōu)良中及格不及格指導(dǎo)教師簽字年月日最終評定成績：優(yōu)良中及格不及格系主任簽字年月日本科論文原創(chuàng)性申明本人X重申明：所呈交的論文（設(shè)計(jì)）是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究，所取得的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文（設(shè)計(jì)）不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識(shí)到本申明的法律后果由本人承擔(dān)。學(xué)位論文作者簽名（手寫）：簽字日期：年月日本科論文使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)XX科技學(xué)院可以將本論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。學(xué)位論文作者簽名（手寫）:指導(dǎo)老師簽名（手寫）:簽字日期： 年 月 日簽字日期： 年 月 日摘要分析了筆記本電腦外殼的沖壓工藝，設(shè)計(jì)了一套用于液壓機(jī)上的結(jié)構(gòu)簡單的成形模。本文從產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)和功能出發(fā)，介紹了各沖壓工序的模具結(jié)構(gòu)及工作過程。提出了模具設(shè)計(jì)及制造時(shí)應(yīng)注意的事項(xiàng)。分析鎂合金AZ31的性能，存在常溫下不可拉深的問題，通過對零件進(jìn)行詳盡的分析和查閱相關(guān)技術(shù)資料，設(shè)計(jì)了在拉深過程中對模具和零件進(jìn)行加熱的拉深模，這樣就很容易的解決了上述問題。該產(chǎn)品要在兩個(gè)方向進(jìn)行切邊,通過對產(chǎn)品進(jìn)行工藝分析，如果設(shè)計(jì)成兩個(gè)方向同時(shí)進(jìn)行切邊的復(fù)合模，則很難保證零件切邊部分的精度，所以分水平切邊和垂直切邊為兩個(gè)單獨(dú)的工序進(jìn)行，從而滿足產(chǎn)品的技術(shù)要求。關(guān)鍵詞：筆記本電腦外殼，沖壓工藝，拉伸模，修邊模5 / 41AbstractThestampingprocessfortheoutershellofthenotebookPCisanalyzedandasetofsimplyconstructedformingdieusedonliquid-presswasdesigned.Thearticleintroducesthestructureandworkingprocessofthedieoneachoperationfromthestructureandthefunctionoftheproduct.Andthepointsforattentioninthedesignandmanufactureofthediesarelisted.TheefficiencyofmagnesiumAZ31isanalyzedinsheetmetalformingandthatitcan'tdrawinnormaltemperature.Theproblemisresolvedbyheatingthedieandworkpieceduringdrawing,afterdetailedanalyzingandrelativetechnicaldataconsulting.Theproducthastobetrimmedintwodirections.Afteranalyzingthetechnicoftheproduct,weknow:Ifthetwodirectionsarecarriedoutatonetime,itishardtomakesuretheprecision.Onthecontrary,ifwemakeonedirectionatonetime,itiseasytosatisfythetechnicalrequirementoftheproduct.Keywords：theoutershellofthenotebookPC,stampingprocess,drawingdie,trimmingdie第一章前言11.1 選題背景及目的11.2 國內(nèi)外研究狀況11.3 課題研究方法21.4 論文構(gòu)成2第二章沖壓工藝規(guī)程的編制31.5 沖壓件的工藝分析32 .1.1材料43 .1.2結(jié)構(gòu)工藝性分析52.2毛坯形狀、尺寸的確定61. 2.1盒形件的修邊余量62. 2.2盒形件毛坯尺寸計(jì)算72.3排樣設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算82.3.1排樣方式：82.3.2材料利用率計(jì)算：92.4工藝方案的確定92.4.1基本工序的確定：92.4.2不同工藝方案的比較92.5工藝計(jì)算102.5.1落料工序102.5.2拉深工序122.5.3沖孔工序132.5.4修邊工序132. 6沖壓工藝過程卡片14第三章拉深模設(shè)計(jì)183.1模具的結(jié)構(gòu)形式183.2模具刃口尺寸計(jì)算193.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算193.2.2 壓力中心計(jì)算203. 3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇203 .3.1凸模的設(shè)計(jì)204 .3.2凹模的設(shè)計(jì)223. 3.3定位板的設(shè)計(jì)223. 3.4彈性壓邊圈的設(shè)計(jì)223. 3.5拉深筋的設(shè)計(jì)233. 3.6上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì)233. 3.7出件裝置的設(shè)計(jì)233.4模具閉合高度的計(jì)算243.5裝配圖及零件圖的繪制243.6壓力機(jī)校核24第四章修邊模設(shè)計(jì)254.1模具的結(jié)構(gòu)形式254.2壓力中心計(jì)算264. 3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇264 .3.1斜楔和滑塊的設(shè)計(jì)265 .3.2滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu)284. 3.3出件裝置的設(shè)計(jì)284. 3.4上模座的設(shè)計(jì)284. 3.5下模座的設(shè)計(jì)294. 3.6壓料板的設(shè)計(jì)294. 3.7防磨板的設(shè)計(jì)304. 3.8導(dǎo)板的設(shè)計(jì)304.4 模具閉合高度的計(jì)算304.5 裝配圖及零件的圖繪制314.6 壓力機(jī)校核31參考文獻(xiàn)32總結(jié)33致謝34第一章前言1.1 選題背景及目的金屬鎂及其合金是迄今在工程應(yīng)用的最輕的結(jié)構(gòu)材料，常規(guī)鎂合金比鋁合金輕30%50%,比鋼鐵輕70%以上，應(yīng)用在工程中可大大減輕結(jié)構(gòu)件質(zhì)量。同時(shí)鎂合金具有高的比強(qiáng)度和比剛度，尺寸穩(wěn)定性高，阻尼減震性好，機(jī)械加工方便，尤其易于回收利用，具有環(huán)保特性。20世紀(jì)80年代以來鎂合金的研究得到飛速發(fā)展，隨著鎂合金應(yīng)用面的不斷擴(kuò)大鎂合金的研究和開發(fā)也進(jìn)入了新時(shí)代。然而鎂合金的研究和發(fā)展還很不充分，很多工作還處于摸索階段，很多有關(guān)鎂合金性能的研究還沒有得到完全發(fā)展。對鎂合金的成型技術(shù)的研究目前主要在金屬型鑄造，砂型鑄造，低壓鑄造，差壓鑄造，熔模鑄造，壓力鑄造和技壓鑄造等方面，對鎂合金的沖壓工藝研究較少。但是，鎂合金沖壓方面的應(yīng)用前景較好，除了可以減輕質(zhì)量，外觀漂亮外，特別是電磁屏蔽能力好。本文結(jié)合省自然科學(xué)基金項(xiàng)目一鎂合金深加工研究，主要進(jìn)行變形鎂合金的板材成型性分析設(shè)計(jì)。1.2 國內(nèi)外研究狀況近年來，鎂合金的開發(fā)和應(yīng)用已經(jīng)受到世界各國的重視，尤其西方發(fā)達(dá)國家十分重視變形鎂合金的研究與開發(fā)，變形鎂合金材料已開始向系列化發(fā)展，產(chǎn)品應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)展。其中美國的變形鎂合金材料體系較為完備，合金系列有Mg-Al、Mg-Zn、Mg-RE、Mg-Li、Mg-Th等，可以加工成板、棒、型材和鍛件，并且開發(fā)出了快速凝固高性能變形鎂合金非晶態(tài)鎂合金及鎂基復(fù)合材料等。美國與世界上最大的鎂生產(chǎn)企業(yè)一挪威NovskHydro公司簽訂了長期的合作關(guān)系。日本也開始著重研究鎂的新合金、新工藝、開發(fā)超強(qiáng)高變形鎂合金材料和可冷壓加工的鎂合金板材。英國開發(fā)出了Mg-AbB擠壓鎂合金用于Magnox核反應(yīng)堆燃料罐。以色列最近研制出了用在航天飛行器上、兼具優(yōu)良力學(xué)性能和耐蝕性能的變形鎂合金：'：o我國變形鎂合金材料的研制與開發(fā)仍處于起步階段，缺少高性能鎂合金板、棒和型材，國防軍工、航天航空用高性能鎂合金材料仍依靠進(jìn)口，民用產(chǎn)品尚未進(jìn)行大力開發(fā),因此，研究和開發(fā)性能優(yōu)良、規(guī)格多樣的變形鎂合金材料顯得十分重要。1.3 課題研究方法鎂合金在常溫下的塑性很低，因此不適于常溫下沖壓成形。鎂合金在熱態(tài)下具有較好的塑性，甚至在一些不利于其他材料成形的應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài)下也可以成形，但變形速度不宜太大。鎂合金板材在250c左右拉深時(shí)其拉深比超過鋁合金和低碳鋼板的常溫拉深成形極限。在175c鎂合金板形件拉深的拉深比可達(dá)2.0,225c可達(dá)3.0。本次設(shè)計(jì)主要是根據(jù)鎂合金AZ31板材加熱時(shí)的拉深性能來進(jìn)行模具設(shè)計(jì)，鎂合金AZ31板材拉深成形時(shí)主要_E藝參數(shù)有拉深力、成形速度、坯料溫度、模具預(yù)熱溫度、潤滑方式、模具圓角、模具間隙、壓邊力等，這些因素對坯料的拉深成形結(jié)果均有不同程度的影響1.4 論文構(gòu)成(1)選題背景和研究方法和。(2)沖壓工藝規(guī)程通過對工件的工藝分析和工藝計(jì)算，考慮經(jīng)濟(jì)性和可行性的前提下，確定工藝方案。(3)進(jìn)行模具設(shè)計(jì)拉深模設(shè)計(jì)和修邊模設(shè)計(jì)。(4)設(shè)計(jì)總結(jié)總結(jié)本次設(shè)計(jì)之后所得到的收獲和改進(jìn)意見。35 / 41第二章沖壓工藝規(guī)程的編制2.1沖壓件的工藝分析沖壓件的零件圖如圖2.1所示圖2.1零件圖圖2.2立體圖2 .1.1材料制件材料為鎂合金AZ31,料厚為1mm,其化學(xué)成分及拉伸力學(xué)性能如表1.1所示:表鎂合金AZ31化學(xué)成分口MgAlMnZnZrMinSiAZ31B剩余2.5-3.50.20-1.00.6-1.40.10口3ECuNiFeCa其他雜質(zhì)AZ31B0.050.0050.0050.040.30鎂合金具有比重輕，比強(qiáng)度高，阻尼性及切削加工性能好，導(dǎo)熱性好、電磁屏蔽能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于汽車工業(yè)、電子、通訊、家用電器、航空航天、計(jì)算機(jī)、紡織設(shè)備、印刷設(shè)備、包裝設(shè)備、軍工等行業(yè)。鎂合金管材、棒材、型材、線材拉伸力學(xué)性能應(yīng)達(dá)到表L2所列最低。表1.2鎂合金的拉伸力學(xué)性能要求合金狀態(tài)產(chǎn)品標(biāo)定厚度或直徑/mm管材標(biāo)定橫截而積/mm2或直徑/mm抗拉強(qiáng)度min/MPa0.2%屈服強(qiáng)度min/mm伸長率(50mm或4D)min/%DxEAZ31F棒、型<6.30所有2401457線材>6.30-40.00所有2401507>40.00-60.00所有2351507>60.00-130.00所有2201407空心型材所有所有2201108管材0.70-6.30<1502201408本次所做的筆記本電腦外殼沖壓模設(shè)計(jì)所用材料應(yīng)為鎂合金AZ31型材，它為中強(qiáng)合金，可焊，良好的成型性3 .1.2結(jié)構(gòu)工藝性分析零件的結(jié)構(gòu)工藝性分析如表1.3所示表L3工藝性分析表分析項(xiàng)目沖壓件的形狀尺寸工藝性允許值分析結(jié)論形狀盒形，形狀規(guī)則無尖形狀相對簡單。角工藝結(jié)構(gòu)大于允許拉深工藝性圓角半徑R3>1.5t=l.5最小值。拉深容易起皺，需要拉深壓邊t/DX100=0.38«3壓邊。此零件的設(shè)計(jì)過程中，有拉深這一工藝過程，液壓機(jī)沒有固定的行程，不會(huì)因薄板的厚度的變化而超載，特別是對于需要很大的施力行程加工時(shí)，具有明顯的優(yōu)點(diǎn)，并且液壓機(jī)下面可以原有的液壓機(jī)頂缸，用來頂出零件，所以選用液壓機(jī)。2.2毛坯形狀、尺寸的確定2.3盒形件形狀筆記本電腦外殼的拉深是屬于盒形件的拉深，盒形件是一種非回轉(zhuǎn)體零件，它的側(cè)壁是由兩對長度分別為A-2r和B-2r的直邊及四個(gè)半徑為r的轉(zhuǎn)角所構(gòu)成。盒形件拉深時(shí)，由于其幾何形狀的非回轉(zhuǎn)性，變形沿壁周向的分布是不均勻的；直邊區(qū)域變形量小，圓角區(qū)域變形量大，變形分布非常復(fù)雜。盒形件拉深時(shí)，圓角部分近似圓筒形件的拉深，直邊部分近似板料彎曲，但是,直邊部分并不是單純的彎曲變形。由于圓角部分的材料要圖向直邊流動(dòng)，因而直邊部分也產(chǎn)生了橫向壓縮、縱向伸長的變形。而圓角部分，由于直邊的存在，金屬的流動(dòng)，使圓角部分的變形程度大為減小。圖2. 4盒形件修邊余量2.2.1盒形件的修邊余量當(dāng)盒形件的高度小而對上口要求不高時(shí)，才可免去修邊工序。一般情況下，盒形件在拉深后都需要修邊，所以在確定毛坯尺寸和進(jìn)行工藝計(jì)算之前，應(yīng)在工件高度或凸緣寬度上加修邊余量。Ho/r=18/3=6Ho-圖紙要求的盒形件高度H修邊余量H-記入修邊余量的工件高度r-盒形件側(cè)壁間的圓角半徑查文獻(xiàn)5表4-24得H=(0.03'0.05)Ho取AH=0.05Ho=0.05x18=0.9H=H0+AH=18.92.2.2盒形件毛坯尺寸計(jì)算r/(B-H)=3/(260-18.9)=0.012<0.22查文獻(xiàn)5圖4-57可知此盒形件屬于Ila區(qū)，即角部圓角半徑較小的低盒形件。拉深特點(diǎn)：只有微量的材料從盒形件的圓角處轉(zhuǎn)移到側(cè)壁上去，而幾乎沒有增補(bǔ)側(cè)壁的高度。其毛坯尺寸計(jì)算步驟如下：(1)計(jì)算壁部展開長度：1二H+0.57r政由于筆記本電腦外殼兩側(cè)不是對稱的，且是一段圓弧，所以，側(cè)壁就取圓弧長度，兩側(cè)統(tǒng)一取H=22mmI1=22+0o/x3=23/1mmL=18.9+0.57x3=20.61(2)按拉深計(jì)算角部毛坯半徑R當(dāng)r=r我時(shí)R：=(2rHi)v2=(2x3x23.71),2mmR：=(2rH:)12=(2x3x20.統(tǒng)一取R二12mm圖2.5毛坯尺寸計(jì)算方法(4)在直線與切線的交接處，用半徑為R的圓弧,光滑連接，即可得出毛坯外形。從ab線段的中心向半徑為R的圓弧引切線。按上述方法計(jì)算出毛坯尺寸及外形為:H/B=18.9/260=0.073t/Dx100=1/293x100=0.34r/B=3/260=0.0115查文獻(xiàn)5表4-26H/Bt=0.3/0.85=0.255H/BXH/B,所以可以一次拉成核算角部的拉深系數(shù)2.6毛坯尺寸、外形對于低盒形件，由于圓角部分對直邊的影響較小，圓角處的變形最大，故變形程度用圓角處的假想系數(shù)來表示：m=r/ky式中r一角部的圓角半徑h一毛坯圓角部分的假想半徑當(dāng)LT底時(shí)，拉深系數(shù)可以用H/r的比值來表示，本產(chǎn)品Lrg所以m=l/(2H/r)1/2=0.28查文獻(xiàn)5表4-27t/Dx100=1/293x100=0.34r/Bx=3/293=0.01mi=0.31x0.85=0.26m>mi所以可以一次拉成2.3升瞬設(shè)計(jì)及材料利用率計(jì)算2.3.1排樣方式：為使模具設(shè)計(jì)簡單以及送料方便，故選用尺寸為1000x750mm,厚1.0mm的鎂板，每塊生產(chǎn)6件。2.3.2材料利用率計(jì)算:6X(293-12x2)X(340-12x2)+12x2(340+293-12x4)+jt12211000750心=79.6%2.4工藝方案的確定2.4.1基本工序的確定:該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。對于本產(chǎn)品，如果省去切口工序，即在落料時(shí)把切口部分的材料去掉，毛坯外形為圖2.7毛坯外形圖顯然，如果這樣則可以省去一道工序，但是，在以后的拉深過程中，各邊會(huì)發(fā)生很大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序必須有，且應(yīng)該放在后面的工序中。顯然不能先沖孔在拉深，否則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則能保證成形后尺寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復(fù)合模，但由于鎂合金在拉深時(shí)必須加熱，且在拉深過程中，需要設(shè)置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復(fù)合模。2.4.2不同工藝方案的比較方案一：落料-拉深-沖孔-修邊方案二：落料拉深復(fù)合模-沖孔-修邊方案三：落料、拉深、沖孔級進(jìn)模-修邊方案四：落料（切口部分材料落料先切去）-拉深沖孔復(fù)合模比較以上四種方案，顯然，方案四中落料時(shí)省去切口工序，將導(dǎo)致精度不能達(dá)到要求，而且在拉深過程中需要加熱，并且拉深速度比較慢，所以不宜設(shè)計(jì)復(fù)合模，所以方案四不宜選用。方案三設(shè)計(jì)級進(jìn)?？梢允∪スば?，使生產(chǎn)效率提高，但是它存在和方案四相同的問題，那就是拉深時(shí)需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時(shí)所有的零件一起加熱浪費(fèi)資源，而且，成本過高，所以也不宜選用。方案二也是由于拉深時(shí)需要加熱，不宜選用復(fù)合模。方案一設(shè)計(jì)單工序模，雖然這樣效率雖然不是最高，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。2.5.工藝計(jì)算2.5.1落料工序落料工序采用平刃口落料力F落，3Fo=l.3Ltt=1.3x2x(339+297)x1x140=252616N=252.6KN其中t-材料厚度，單位為mm；t材料抗剪強(qiáng)度，單位為Mpa;L一沖裁周長，單位為mm；卸料力F州二%F常查文獻(xiàn)3表2-10得K3=0.08F產(chǎn)0.08x252.6=20.2KN所以F總:F落+F并=252.6+20.2=272.8KN所以選擇Y32-100型液壓機(jī)落料時(shí)凸、凹模工作部分的尺寸與公差確定凸、凹模尺寸及制造的原則：(1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。(2)根據(jù)刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最小極限尺寸，如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應(yīng)取接近或等于工件的最大極限尺寸。（3）在選擇凸凹模尺寸公差時(shí)，既要保證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，乂不能使凸凹模的尺寸精度過高。對于簡單形狀的沖裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸D0-Dd=（D-xA）06dD尸（D-Z）°-“二（D-xA-Z）°式中D4、）一分別為落料件凹模和凸模尺寸一工件公差8p、3分別為凹模、凸模制造公差X磨損系數(shù)工件精度為IT14取x=0.5,對直邊部分查文獻(xiàn)3表2-6得3ko.035mm3f0.050mm查文獻(xiàn)附表1得尸1.3mm：=1.4mm表1-2-20Z5二0.01mmDdl=(293-0.5x1.3)。八292.35(；°05Dp尸(292.35-0.1)°-0.M5=292.25035Dj(340-0.5x1.4)/3=339.3。"05DP；=(339. 3-0. 1)-0. 035339. 2 -0. 035圓角部分Do二24Do二22查文獻(xiàn)3得5 尸0. 02 mm6d=0.025mm查文獻(xiàn)8附表1產(chǎn)廣0.52mm表表2-20711s=0.1mmDdo=(24-O.5x0.52)°。儂=23.74J%二(23.74-0.l)°-o.02=22.64°-Ddo=(22-0.5x0.52)o"g=2L74/0Dpo=(21.74-0.l)°-o.03=21.64o22. 5.2拉深工序拉深時(shí)需要加熱到300C,用來提高鎂合金的拉深性能，常溫下，鎂合金不能拉深。查文獻(xiàn)9附表A2得300c時(shí)其抗剪強(qiáng)度t=3550Mpa抗拉強(qiáng)度o13050Mpa查文獻(xiàn)8表1-4-29盒形件一次拉深時(shí)的拉深力F拉F=(2A+2B-1.72r)tooK,其中A、B一盒形件的長與寬r一盒形件圓角半徑t材料厚度。b一抗拉強(qiáng)度單位(Mpa)Kl系數(shù)H/B=18.9/260=0.07r/B=3/260=0.0115t/Dx100=1/297x100=0.33查文獻(xiàn)80表1-4-33得KfO.7所以F投二(2x260+2x305-1.72x3)x1x50x0.7二39369'%40Kx查文獻(xiàn)8表1-4-26得壓邊力FSAPA壓邊圈下的坯料面積P一單位壓邊力由文獻(xiàn)8表1-4-28得F,k=(293x340-260x305)x3=60960N比61KN總壓力F總二F拉+F壓=40KN+61KN=101KN所以選擇Y32-100型液壓機(jī)2.5.3沖孔工序沖孔力F沖，3Ltt=1.3x81x4+4n(15+13)/2x1x140=99008N=99KN推料力F推二nK推F沖=5x0.055x99=27.23KN卸料力F卻二K和F沖二0.04x99=3.96KNn=5是同時(shí)留在凹模刃口內(nèi)廢料的片數(shù)查文獻(xiàn)表2-10得K »=0. 055K 產(chǎn)0. 04F總二F沖+F推+F卻=99+27.23+3.96=130KN所以選擇Y32-100型壓力機(jī)2.5.4修邊工序3對于筆記本電腦外殼兩端的缺口，可以通過切口工序完成，切口乂分兩個(gè)方向進(jìn)行，水平方向和垂直方向，并且切口1、2之間的距離只有5mm,切口3的長度較大，所以不能一次切成，要先在切口1、3的水平方向切一次，然后再切1、3的垂直方向，再在切口2上水平垂直方向,lTId2一次切成。此時(shí)修邊工序才算完成。切邊力的計(jì)算：圖2.8修邊順序(1)第一次切邊F切二1.3Ltt式中：F切一切邊力(N)L一工件輪廓周長(mm)t-材料再度(mm)t-材料的抗剪強(qiáng)度(Mpa)則Fw=l.3X780X1.0X140=141960N=142(KN)(2)第二次切邊Fwj=1.3Ltt則Fu尸1.3X724XL0X140=131768N=132(KN)(3)第三次切邊F切二F切1+F切產(chǎn)1.3X(80X2+18X2)XIX140+1.3X(80X2+4X2)X1X140二64792、=65Kx選擇J31-2500型閉式單點(diǎn)壓力機(jī)2. 6沖壓工藝過程卡片表L4沖壓工藝過程卡片XX大學(xué)沖壓工藝卡片產(chǎn)品型號(hào)零件圖號(hào)產(chǎn)品名稱筆記本電腦外殼沖壓件零件名稱材料板料規(guī)格毛坯尺寸毛坯可制件數(shù)材料技術(shù)要求共3頁鎂合金AZ311.0x750x1000293x3406第1頁工序號(hào)工序名稱工序簡圖設(shè)備模具工時(shí)ana10001落料%<、2拉深3沖孔/riY32-100型液壓機(jī)落料模Y32-100型液壓機(jī)拉深模Y32-100型液壓機(jī)沖孔模斜楔修邊模J312500壓力機(jī)修邊模垂直修邊模J312500壓力機(jī)修邊模J312500壓力機(jī)水平垂直修邊復(fù)合模第三章拉深模設(shè)計(jì)3.1模具的結(jié)構(gòu)形式因?yàn)橹萍牧陷^薄，為保證制件平整，采用彈性壓邊裝置。為方便操作和取件及保證壓邊力均勻，壓力機(jī)采用液壓機(jī)。在設(shè)計(jì)時(shí)，彈性壓邊圈裝在下模的拉深模，這種模具的特點(diǎn)就是可選用壓力大的彈簧，橡皮或氣墊，用以增大壓邊力，同時(shí)壓邊力是可調(diào)的，以滿足拉深件的要求。其結(jié)構(gòu)形式為：013l«IMM1bsi*m/+/Tv/圖3.1拉深模裝配圖拉深過程中主要是要滿足拉深時(shí)的外形尺寸，拉深過程中的問題是可能會(huì)出現(xiàn)起皺，并且對于這類覆蓋件拉深時(shí)，毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來控制毛坯各段流入四模的阻力，亦即調(diào)整毛坯周邊各邊的徑向拉應(yīng)力。拉深筋在毛坯周邊的布置，與零件的幾何形狀、變形特點(diǎn)和拉深程度有關(guān)。在變形程度大、徑向拉應(yīng)力也大的圓角處，可不設(shè)或少設(shè)拉深筋。直邊處則設(shè)3條拉深筋，以增大變形阻力，從而調(diào)整送料阻力和進(jìn)料阻力。對于加熱時(shí)進(jìn)行拉深，要對毛坯和模具一起進(jìn)行加熱，只對毛坯進(jìn)行加熱的而對模具不加熱的沖壓只可用于變形程度不大的情況。因?yàn)楫?dāng)只對毛坯進(jìn)行加熱時(shí)，毛坯有加熱爐送至冷模具上開始沖壓，毛坯的溫度將有70到150度的降低，所以要想讓毛坯拉深時(shí)的溫度符合要求，則毛坯就需要加熱到更高的溫度。由于鎂合金拉深性能不好，所以拉深時(shí)對毛坯和模具一起進(jìn)行加熱。3. 2.模具刃口尺寸計(jì)算3.2.1 上下模刃口尺寸計(jì)算由于零件一次可以拉成，所以凸模的尺寸就是零件的內(nèi)部尺寸。盒形件拉深時(shí)的間隙直邊部分和圓角部分是不相等的，直邊部分一般取z/2=(L1)3直邊部分z/2=l. lt=l. 1mm圖3.2凸凹模間隙圓角部分的間隙求法如圖3.3所示此零件要求外形尺寸，所以計(jì)算圓角部分的間隙要用b)圖。rp=(0.414r3+0.It)/0.414式中工一凸模的圓角半徑；rB=rd-Z/2本次設(shè)計(jì)中rB=4-l.1=2.9mmrp=(0.414x2.9+0.1x1)/0.414=3.24mm所以凸模圓角半徑rp=3.24mm取rp=3.5mma)工件要求內(nèi)形尺寸b)工件要求外形尺寸圖3.3盒形件圓角部分間隙3.2.2 壓力中心計(jì)算為了保證壓力機(jī)和模具正常地工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心線相重合。否則沖壓時(shí)會(huì)使沖模與壓力機(jī)滑塊歪斜，引起凸凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨損，造成刃口和其他零件的損壞。在拉深過程中，壓力是不均勻的，并且此零件的幾何形狀不是完全對稱的，所以壓力中心的計(jì)算比較麻煩，乂因?yàn)榇肆慵茖ΨQ，所以就近似把它的幾何中心定義為壓力中心。3.3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇3.3.1凸模的設(shè)計(jì)(1)凸模尺寸凸模尺寸260x305x85mm(2)凸模強(qiáng)度校核由于凸模屬于不規(guī)則零件，所以要按凸模工作端面尺寸計(jì)算，分為兩種情況，即凸模端面寬度B大于沖裁件厚度t如圖3.4a)和端面寬度B小于或等于沖裁件厚度t如圖b)o沖裁件厚度只有1mm,所以屬于圖3.4a)所示的情況。查文獻(xiàn)11,則需核算刃口接觸強(qiáng)度應(yīng)力屋，因此此時(shí)接觸應(yīng)力6.，應(yīng)大于平均應(yīng)力圖3.4計(jì)算凸模強(qiáng)度時(shí)所取的面積6卜二Ltt/FW6式中L沖件輪廓長度(mm)t沖件材料厚度(mm)t一沖件材料抗剪強(qiáng)度(N/mm:)R一接觸面積(mm:)取接觸面積寬度為t/2X一凸模刃口接觸應(yīng)力6一凸模材料許用應(yīng)力取6=1800N/mm265(305x2+260x2)x1x50/(305x1+260xl)=100<6=1800所以強(qiáng)度符合條件(3)凸模的結(jié)構(gòu)形式因?yàn)橥鼓Ｅc模座接觸面積較大，所以直接用螺釘固定，如圖所示，因?yàn)橥鼓Ｋ芰Σ⒉皇呛艽螅灾苯影淹鼓９潭ㄔ谙履Ｗ?，并以底面止扣定位，使整體結(jié)構(gòu)趨于簡單。圖3. 5凸模3.3.2凹模的設(shè)計(jì)1）凹模的形狀及尺寸四模形狀如圖所示，根據(jù)模具實(shí)際結(jié)構(gòu)的需要，現(xiàn)設(shè)計(jì)其尺寸為400x400x70mm,為防止壓手應(yīng)人大于20mm以上。圖3.6凹模2）凹模的刃口形式采用平刃口，特點(diǎn)是刃磨后刃口尺寸不變。3.3.3定位板的設(shè)計(jì)定位板的作用是對于單個(gè)毛坯的外輪廓進(jìn)行定位，定位板與坯料定位面的配合可采用H9/h9的間隙配合,查文獻(xiàn)8表1-2-42得：h=t+2=l+2=3mm所以定位板的尺寸為400x400x3mm,與壓邊圈配做。3.3.4彈性壓邊圈的設(shè)計(jì)由于筆記本電腦外殼的圓角部分的半彳仝較小，在拉深過程中可能會(huì)出現(xiàn)起皺的情況，為保證正常生產(chǎn)，需要加壓邊圈，壓邊力的大小對拉深力有很大影響，壓邊力太大會(huì)增加危險(xiǎn)斷面的拉應(yīng)力，導(dǎo)致拉裂或嚴(yán)重變薄，太小則防皺效果不好。壓邊裝置有剛性和彈性兩種，本次設(shè)計(jì)采用彈性壓邊裝置，彈性壓邊裝置的壓邊力系由底油缸、彈簧或橡皮產(chǎn)生，其中，油缸壓邊力不隨凸模行程變化，壓邊效果較好，彈簧和橡皮壓邊力都隨行程增大而上升，對拉深不利，所以選用油缸壓邊裝置。彈性壓邊裝置的尺寸根據(jù)模具的實(shí)際需要設(shè)為400x400x8mm,與凸模間隙配合。3.3.5拉深筋的設(shè)計(jì)毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來調(diào)整，拉深筋的結(jié)構(gòu)和位置對覆蓋件的拉深成形的質(zhì)量有極其重要的影響，拉深筋的結(jié)構(gòu)與產(chǎn)生的阻力密切相關(guān)，不合理的結(jié)構(gòu)，將使筋的作用不能正常發(fā)揮。拉深筋合理的位置應(yīng)同時(shí)滿足下列條件(1)起外皺圖3.7是壓筋瞬間狀態(tài)。包筋所用材料來自外緣，就外緣變形而言，其性質(zhì)純屬不帶壓邊圈情況下的拉深，應(yīng)滿足不用壓邊圈的判據(jù)，否則會(huì)起外皺，如果在&之外設(shè)置一平面壓邊圈并單獨(dú)施加平面壓邊力，則壓筋時(shí)外皺可以避免。圖3.7拉深筋誘發(fā)外皺由經(jīng)驗(yàn)得知，筋的阻力隨著位置的外移而呈上升趨勢,在結(jié)構(gòu)一定的情況下，阻力(2)不起內(nèi)皺近是位置的函數(shù)。(3)不拉裂阻力的增大雖然可以消除內(nèi)皺，但阻力過大乂會(huì)造成內(nèi)部的拉裂，在筋結(jié)構(gòu)已定的情況下，通過調(diào)整位置參數(shù)可以避免。3.3.6上下模座、導(dǎo)柱導(dǎo)套的設(shè)計(jì)模座選用標(biāo)準(zhǔn)模座，導(dǎo)柱導(dǎo)套也選用標(biāo)準(zhǔn)的。模座選用GB2855.5-81,硬度為HRC28-32,材料為HT200o上模座尺寸為A400x400x55,下模座尺寸為A400x400x65。在安裝模具時(shí)，模具的方向容易產(chǎn)生誤差，防止的辦法就是打上和模記號(hào)，或使導(dǎo)柱間距不一樣。所以模座上的兩個(gè)導(dǎo)柱的直徑不一樣，其中一個(gè)的導(dǎo)柱直徑為45mm，導(dǎo)套直徑為60mm,另一個(gè)導(dǎo)柱直徑為50mm導(dǎo)套直徑為65mm。3.3.7出件裝置的設(shè)計(jì)出件裝置的結(jié)構(gòu)如圖所示，這樣的設(shè)計(jì)模柄就要選用中間有孔的，以方便打料桿從中間孔中通過，其出件過程就是打料桿1和卸料板2把工件敲出來。圖3.8卸料裝置3.4模具閉合高度的計(jì)算H=Hx+H2+H3+H5=55+70+85+65=275mm其中，比為上模座高，也為凹模高，K為凸模高，乩為下模座高。3. 5裝配圖及零件圖的繪制在Ax圖紙上按比例1:1繪制裝配圖,在A,圖紙上繪制零件圖。3.6壓力機(jī)校核表2.1壓力機(jī)的校核校核內(nèi)容壓力機(jī)參數(shù)模具參數(shù)結(jié)論動(dòng)梁最大行程600遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于可以將零件放進(jìn)取出動(dòng)梁至工作臺(tái)而最大距離U900Hmn=230H=275滿足Hmax-5>H>Hmin+O工作臺(tái)尺寸586X950下模座尺寸為560X560滿足要求第四章修邊模設(shè)計(jì)4.1模具的結(jié)構(gòu)形式修邊模包括單純的修邊模和修邊沖孔復(fù)合模，修邊模根據(jù)鑲塊的運(yùn)動(dòng)方式可以分為三種基本類型：垂直修邊模修邊鑲塊與壓力機(jī)滑塊的運(yùn)動(dòng)方向一致作垂直運(yùn)動(dòng)的修邊模斜楔修邊模修邊鑲塊作水平或傾斜運(yùn)動(dòng)的修邊模垂直斜楔修邊模一些修邊鑲塊作垂直方向運(yùn)動(dòng)，而另一些修邊鑲塊最水平或傾斜方向運(yùn)動(dòng)的修邊模在本次設(shè)計(jì)中，如果從經(jīng)濟(jì)方面考慮，則應(yīng)選擇垂直斜楔修邊模，但是由于其中一個(gè)切口尺寸過大，如果選擇垂直斜楔修邊模，則工件的精度難以得到保證。所以應(yīng)該先選擇斜楔修邊模，再用垂直修邊模，這樣雖然工序多了一個(gè)，但是工件的精度保證了，設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)在保證質(zhì)量的前提下，再考慮經(jīng)濟(jì)性。其結(jié)構(gòu)形式為：圖4.1修邊模裝配圖設(shè)計(jì)修邊模時(shí)，應(yīng)做到定位方便、可靠、安全，這樣才能保證零件修邊的尺寸、位置準(zhǔn)確。修邊模設(shè)計(jì)時(shí)須注意的問題：采用鑄造的上模、下模、壓料板防止壓料板的掉落，需設(shè)置壓料板安全機(jī)構(gòu)對于承受水平推力的模具要同時(shí)使用導(dǎo)柱和背靠塊設(shè)置支承器，保護(hù)彈性元件部工作時(shí)處于自由狀態(tài)設(shè)置模具的起吊裝置4.2壓力中心計(jì)算由于零件形狀基本對稱,其兒何中心就是壓力中心，無需計(jì)算壓力中心。4. 3零件設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)件選擇4. 3.1斜楔和滑塊的設(shè)計(jì)(1)斜楔和滑塊的行程關(guān)系斜楔和滑塊配對應(yīng)用，交直運(yùn)動(dòng)為水平運(yùn)動(dòng)或傾斜運(yùn)動(dòng)，從而擴(kuò)大沖模的行程，根據(jù)零件的需要，本次設(shè)計(jì)是把垂直運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換為水平運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)簡圖如圖4.2所示。斜楔1向下推動(dòng)滑塊2沿水平向右移。1斜楔2滑塊圖4.2斜楔、滑塊運(yùn)動(dòng)方式對于水平斜楔機(jī)構(gòu)的行程關(guān)系,如下：滑塊的運(yùn)動(dòng)行程S就是加工時(shí)所需的水平方向的行程量，零件取出和放入的操作量的總和。下面是水平斜楔的結(jié)構(gòu)圖、行程圖和工作受力圖，如圖4.3、4.4、4.5圖4. 3結(jié)構(gòu)圖圖4.4行程圖其計(jì)算公式為S3/S=tgPQ=F/cos01圖4.5工作受力圖斜楔角B不但影響到滑塊行程的大小，同時(shí)對力的傳遞和效率也有很大的影響。作水平運(yùn)動(dòng)時(shí)取6=50。，為了平XX平運(yùn)動(dòng)的斜楔的反側(cè)力，在斜楔背面裝有反側(cè)塊。取S=8mm,則S3=8xtg50=9.53mm取S3=10mm右邊的滑塊尺寸為70x222x35mm,左邊的滑塊尺寸為70x132x35mm。(2)斜楔和滑塊的尺寸設(shè)計(jì)斜楔的有效行程s應(yīng)大于滑塊行程，滑塊作水平運(yùn)動(dòng)的斜楔角度a一般可取40?；瑝K的長度尺寸L應(yīng)當(dāng)保證當(dāng)斜楔開始推動(dòng)滑塊時(shí)，推動(dòng)的合力作用線處于滑塊長度之內(nèi)(如圖4.6所示)。合理的滑塊高度也應(yīng)小于滑塊長度L,一般可取L：Hk(2'l)：1圖4.6滑塊尺寸關(guān)系圖為了保證滑塊運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)，滑塊的寬度B二一般應(yīng)小于或等于滑塊的長度L的2.5斜楔尺寸基本上可按不同模具的結(jié)構(gòu)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，但必須有可靠的擋塊，以保證斜楔正常工作。©對于大型模具，滑塊寬度B,與斜楔寬度R及所需的斜楔數(shù)量可通過查文獻(xiàn)11表14-40獲得。4. 3.2滑塊返回行程的復(fù)位機(jī)構(gòu)斜楔滑塊在進(jìn)行修邊時(shí)，由于卸料力和滑塊重力或其它因素所產(chǎn)生的力會(huì)把凸?？ㄗ。ぷ魍戤吅?，滑塊不能自動(dòng)回到初始位置，為了使滑塊回到初始位置，必須設(shè)置復(fù)位機(jī)構(gòu)。復(fù)位機(jī)構(gòu)分為彈簧復(fù)位機(jī)構(gòu)和返楔復(fù)位機(jī)構(gòu)。返楔復(fù)位機(jī)構(gòu)就是在壓力機(jī)回程時(shí)靠返楔機(jī)構(gòu)將滑塊回到初始位置。本次零件復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)采用反楔復(fù)位機(jī)構(gòu)，其特點(diǎn)就是結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖4.7所示1一滑塊2一調(diào)整塊3一防磨板4 一返楔塊5一返楔滑塊6一卸楔圖4.7滑塊復(fù)位機(jī)構(gòu)4. 3.3出件裝置的設(shè)計(jì)由于工件是開口端朝下放在修邊模上的，工作時(shí)壓料板先壓著工件，然后修邊，工作后，工件留在凸模上，工件與凸模之間無任何間隙，而且有時(shí)候工件還被定位件卡的很緊，所以，工件取出很困難，如果取件方法不當(dāng)，會(huì)使其變形，對下道工序產(chǎn)生影響,所以要使工件順利取出，必須設(shè)置取件裝置，本次設(shè)計(jì)是靠氣缸推動(dòng)推桿把工件推出。4. 3.4上模座的設(shè)計(jì)其結(jié)構(gòu)如圖4.8所示圖4.8上模座其中1的作用是裝置限位器的限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。上模座的尺寸及材料為660x460x95mmHT2504. 3.5下模座的設(shè)計(jì)其結(jié)構(gòu)如圖4.9所示圖4.9下模座其中1、5是落廢料的孔，即切掉的廢料從1、5處落到下面的廢料盒內(nèi)。3是用來定出托架，即頂出工件，2、4是作導(dǎo)向作用的。下模座的尺寸及材料為660x460x120mmHT2504. 3.6壓料板的設(shè)計(jì)其結(jié)構(gòu)如圖4.10所示：圖4.10壓料板其中，1是限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。螺紋2的作用是當(dāng)壓料板裝入或取出模具時(shí)的起吊裝置，只要在1處裝入起吊裝置就可以了。4. 3.7防磨板的設(shè)計(jì)防磨板的作用主要是提高導(dǎo)向面的耐磨性，防磨板材料一般采用優(yōu)質(zhì)工具鋼，本次設(shè)計(jì)的材料采用T8A,硬度為52-56HRCo其尺寸設(shè)計(jì)原則如下：防磨板寬度：導(dǎo)向面應(yīng)選在被導(dǎo)向滑動(dòng)零件輪廓的直線或最平滑的部位,一般取4-8處，且前后左右對稱分布。防磨板的總寬度應(yīng)為內(nèi)側(cè)滑動(dòng)零件輪廓全長的25%以上，防磨板的總寬度決定后，需按比例配置在各導(dǎo)向部位。防磨板長度：防磨板的長度只能長，不能短。因?yàn)楫?dāng)上模下降接觸毛坯之前要預(yù)先有一定的長度。防磨板的尺寸隨零件的不同而不同，序號(hào)為04,其尺寸為25x100x5mm,序號(hào)為08,尺寸為75x222x8mm,序號(hào)為23,尺寸為25x50x5mm,序號(hào)為35,尺寸為35x100x5mm。4. 3.8導(dǎo)板的設(shè)計(jì)導(dǎo)板的作用是用于上下模的導(dǎo)向，所用材料為45鋼，硬度為高頻淬火HRC55,導(dǎo)板的尺寸為32x50x8mm=4. 4模具閉合高度的計(jì)算Hm=Hi+H：+H3-95+120+10-225mm其中Hi是上模座的高度，H二是下模座的高度，也是斜楔行程。4.5 裝配圖及零件的圖繪制在A,圖紙上按比例1:1繪制裝配圖,在A.圖紙上繪制零件圖。4.6 壓力機(jī)校核表3.1壓力機(jī)的校核校核內(nèi)容壓力機(jī)參數(shù)模具參數(shù)結(jié)論滑塊行程315接近可以將零件放進(jìn)取出閉合高度Hmx=490Hma=490-310=180H=225滿足Hmax-5>H>Hmin+O工作臺(tái)尺寸1000X950下模座尺寸為660X460滿足要求參考文獻(xiàn)1余琨，黎文獻(xiàn)等.變形鎂合金的研究、開發(fā)及應(yīng)用J.中國有色金屬學(xué)報(bào)，2003,13(2):277-288.2X士宏，王忠堂等.鎂合金的塑性加工技術(shù)JL金屬成形工藝，2002(5)：1-4.3肖景容.沖壓工藝學(xué)M.：機(jī)械工業(yè)，2002：106-109,207-212.4板金沖壓工藝手冊編委會(huì).板金沖壓工藝手冊M.：國防工業(yè)，1992：481-482.5王孝培.沖壓設(shè)計(jì)資料設(shè).：機(jī)械工業(yè)，孝82：195-206.6模具實(shí)用技術(shù)叢書編委會(huì).沖模設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例M.：機(jī)械工業(yè)，2000：234-246.7 X心治.冷沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)M.XX：XX大學(xué)，2000：217-223.8虞傳寶.冷沖壓及塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)資料國.：機(jī)械工業(yè),1993：1-60,111-123.9成虹.沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)M.XX：電子科技大學(xué)，2000.11：217-243,317-322.10彭建聲.簡明模具工實(shí)用技術(shù)手冊國1.：機(jī)械工業(yè),1993：196-202,590-594.11沖模設(shè)計(jì)手冊編寫組.沖模設(shè)計(jì)手冊模.：機(jī)械工業(yè),1997：618-700.12沖壓工藝及沖模設(shè)計(jì)編寫委員會(huì).沖壓工藝及沖模設(shè)計(jì)M.：國防工業(yè),1993：265-292.13王新華,袁聯(lián)富.沖模結(jié)構(gòu)圖冊M.：機(jī)械工業(yè),2003.1：525-528.14王志恒，李丹等.影響拉深筋結(jié)構(gòu)及應(yīng)用的因素分析J.鍛壓技術(shù)，1997(2),20-23.15李元元，X衛(wèi)文等，鎂合金的發(fā)展動(dòng)態(tài)和前景展望J.特種鑄造及有色合金,2004(1)17-17.16日太田哲.沖壓模具結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)圖解M.：國防工業(yè)，1980：29-47,145-159.17蘇聯(lián)薩洛金.鎂合金板料沖壓工藝M.：機(jī)械工業(yè)，1958：120-125.18涂光祺.沖模技術(shù)M.：機(jī)械工業(yè)，2002.8：203-217,241.19中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)鍛壓學(xué)會(huì).鍛壓手冊M.：機(jī)械工業(yè)，1993：341-346.在設(shè)計(jì)過程中，翻閱一部分書籍，運(yùn)用AutoCAD,Pro/E等軟件輔助設(shè)計(jì)，遇到過種種困難，在老師的幫助和我自己的努力下，使我能在規(guī)定的時(shí)間里獨(dú)立完成設(shè)計(jì)。在這次設(shè)計(jì)過程中，最大困難是資料不全，一些數(shù)據(jù)因無法查閱，得一個(gè)一個(gè)計(jì)算,設(shè)計(jì)中數(shù)據(jù)和圖形也難免出錯(cuò)，希望各位老師給予諒解。再則，因?yàn)樽约旱睦L圖水平還比較薄弱，在這次的設(shè)計(jì)繪圖中尤其明顯，同時(shí)也讓我知道了知識(shí)積累和不斷加強(qiáng)學(xué)習(xí)的重要性，以后需要加強(qiáng)實(shí)戰(zhàn)練習(xí)。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，把我以前所學(xué)的理論知識(shí)都聯(lián)系起來了，包括設(shè)計(jì)的原則，工藝方法，公差，以及模具材料的選擇，模具的成型工藝等，是對我所學(xué)的專業(yè)知識(shí)一個(gè)很大的檢驗(yàn)及綜合能力的考察，也讓我更深一步了解到繪圖工具在設(shè)計(jì)中的重要性。設(shè)計(jì)是一個(gè)反復(fù)修改和不斷進(jìn)步的過程，由于時(shí)間倉促，設(shè)計(jì)方案難免還存在著一些錯(cuò)誤，不能有充足的時(shí)間及時(shí)修改，希望各位老師和領(lǐng)導(dǎo)給予諒解，同時(shí)對于設(shè)計(jì)中的其它錯(cuò)誤給予指正，誠懇接受您們的批評。致謝本文是在XXXX老師的指導(dǎo)下完成的，在論文完成之際，我要特別感謝我的指導(dǎo)老師郭老師的熱情關(guān)懷和悉心指導(dǎo)。特別是他的廣博的學(xué)識(shí)、深厚的學(xué)術(shù)素養(yǎng)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神和一絲不茍的工作作風(fēng)使我終生受益，在此表示真誠地感謝和深深地謝意。寫作過程中，也得到了許多同學(xué)的寶貴建議，在此一并致以誠摯的謝意。XXXXXX2013年10月11日