機(jī)械無(wú)級(jí)變速器分析.doc

機(jī)械無(wú)級(jí)變速器分析摘 要機(jī)械無(wú)極變速器傳動(dòng)是指在某種控制的作用下使機(jī)器的輸出軸轉(zhuǎn)速可在兩個(gè)極值范圍內(nèi)連續(xù)變化的傳動(dòng)裝置。能夠適應(yīng)工藝要求多變、工藝流程機(jī)械化和自動(dòng)化發(fā)展以及改善機(jī)械工作性能。它具有主動(dòng)和從動(dòng)兩根軸，并能通過(guò)傳遞轉(zhuǎn)矩的中間介質(zhì)把兩根軸直接或間接地聯(lián)系起來(lái)，以傳遞動(dòng)力。當(dāng)對(duì)主、從動(dòng)軸的聯(lián)系關(guān)系進(jìn)行控制時(shí)，即可使兩軸間的傳動(dòng)比在兩極值范圍內(nèi)連續(xù)而任意地變化。鋼球式無(wú)極變速器是以鋼球作為中間傳動(dòng)元件，通過(guò)改變鋼球主動(dòng)側(cè)和從動(dòng)側(cè)的工作半徑來(lái)實(shí)現(xiàn)輸出軸轉(zhuǎn)速連續(xù)變化的機(jī)械無(wú)級(jí)變速器。由鋼球、主動(dòng)錐輪、從動(dòng)錐輪和內(nèi)環(huán)所組成。動(dòng)力由輸入軸輸入，帶動(dòng)主動(dòng)錐輪同速轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)鋼球利用摩擦力驅(qū)動(dòng)內(nèi)環(huán)和從動(dòng)錐輪，再經(jīng)從動(dòng)錐輪，V形槽自動(dòng)加壓裝置驅(qū)動(dòng)輸出軸將動(dòng)力輸出，調(diào)整鋼球抽芯的傾斜角就可達(dá)到變速的目的。本文分析在傳動(dòng)過(guò)程中變速器的主、從動(dòng)輪，鋼球的工作原理和受力關(guān)系；通過(guò)受力關(guān)系分析。 這種無(wú)級(jí)變速器具有良好的結(jié)構(gòu)和性能優(yōu)勢(shì)，具有很強(qiáng)的實(shí)用價(jià)值，完全可以作為批量生產(chǎn)的無(wú)級(jí)變速器。其主要特點(diǎn)是：變速范圍較寬；恒功率特性好；可以升、降速,正、反轉(zhuǎn)；運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn),抗沖擊能力較強(qiáng)；使用壽命長(zhǎng)；調(diào)速簡(jiǎn)單,工作可靠；容易維修。關(guān)鍵詞：機(jī)械無(wú)級(jí)變速器原理 鋼球 調(diào)速緒論機(jī)械無(wú)級(jí)變速器的概述和應(yīng)用機(jī)械無(wú)級(jí)變速器是由變速傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、調(diào)速機(jī)構(gòu)以及加壓裝置和輸出機(jī)構(gòu)組成的一種傳動(dòng)裝置。其功能特征主要是：在輸入轉(zhuǎn)速不變的情況下，能實(shí)現(xiàn)輸出軸的轉(zhuǎn)速在一定范圍內(nèi)連續(xù)變化，以滿足機(jī)器或生產(chǎn)系統(tǒng)在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中各種不同工況的要求。機(jī)械無(wú)級(jí)變速器轉(zhuǎn)速穩(wěn)定、滑動(dòng)率小、具有恒功率機(jī)械特性、傳動(dòng)效率較高，能更好地適應(yīng)各種機(jī)械的工況要求及產(chǎn)品需要，易于實(shí)現(xiàn)整個(gè)系統(tǒng)的機(jī)械化、自動(dòng)化，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，維修方便、價(jià)格相對(duì)便宜；特別是某些機(jī)械無(wú)級(jí)變速器可以在很大的變速范圍內(nèi)具有恒功率的機(jī)械特性，這是電氣和液壓無(wú)級(jí)變速所難以達(dá)到的。機(jī)械無(wú)級(jí)變速器的適用范圍廣，在驅(qū)動(dòng)功率不變的情況下，因工作阻力變化而需要調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速以產(chǎn)生相應(yīng)的驅(qū)動(dòng)力矩（如化工行業(yè)中的攪拌機(jī)械，即需要隨著攪拌物料的粘度、阻力增大而能相應(yīng)減慢攪拌速度）；根據(jù)工況要求需要調(diào)節(jié)速度（如起重運(yùn)輸機(jī)械要求隨物料及運(yùn)行區(qū)段的變化而能相應(yīng)改變提升或運(yùn)行速度，食品機(jī)械中的烤干機(jī)或制藥機(jī)械要求隨著溫度變化而調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)移速度）；為獲得恒定的工作速度或張力而需要調(diào)節(jié)速度（如斷面切削機(jī)床加工時(shí)需保持恒定的切削線速度，電工機(jī)械中的繞線機(jī)需保持恒定的卷繞速度等）；為適應(yīng)整個(gè)系統(tǒng)中各種工況、工位、工序或單元的不同要求而需協(xié)調(diào)運(yùn)轉(zhuǎn)速度以及需要配合自動(dòng)控制（如各種各樣半自動(dòng)或自動(dòng)的生產(chǎn)、操作或裝配流水線）；為探求最佳效果而需變換速度（如離心機(jī)需調(diào)速以獲得最佳分離效果）；為節(jié)約能源而需進(jìn)行調(diào)速（如風(fēng)機(jī)、水泵等）；此外，還有按各種規(guī)律的或不規(guī)律的變化而進(jìn)行速度調(diào)節(jié)以及實(shí)現(xiàn)自動(dòng)或程序控制等。綜上所述?？梢钥闯霾捎脽o(wú)級(jí)變速器，尤其是配合減速傳動(dòng)時(shí)進(jìn)一步擴(kuò)大其變速范圍與輸出轉(zhuǎn)矩，能更好的適應(yīng)各種工況要求，使之效能最佳，在提高產(chǎn)品的產(chǎn)量和質(zhì)量，適應(yīng)產(chǎn)品變換需要，節(jié)約能源等方面皆具有顯著的效果。故無(wú)級(jí)變速器目前已成為一種基本的通用傳動(dòng)形式，在各工業(yè)部門(mén)已獲得廣泛應(yīng)用。機(jī)械無(wú)級(jí)變速器最初是在19世紀(jì)70年代出現(xiàn)的，由于當(dāng)時(shí)受材質(zhì)與工藝方面的條件限制，發(fā)展緩慢。直到20世紀(jì)70年代以后，一方面隨著先進(jìn)的冶煉和熱處理技術(shù)，精密加工和數(shù)控機(jī)床以及牽引傳動(dòng)理論與油品的出現(xiàn)和發(fā)展，解決了研制和生產(chǎn)無(wú)極變速器的限制因素；另一方面，隨著生產(chǎn)工藝流程實(shí)現(xiàn)機(jī)械化、自動(dòng)化以及要求改進(jìn)機(jī)械工作性能，需要大量采用無(wú)級(jí)變速器。因此在這種形勢(shì)下，相應(yīng)地促進(jìn)了機(jī)械無(wú)級(jí)變速器的研制和生產(chǎn)，使各種類(lèi)型的系列產(chǎn)品快速增長(zhǎng)并獲得了廣泛的應(yīng)用。機(jī)械無(wú)級(jí)變速器分為摩擦式、鏈?zhǔn)?、帶式和脈動(dòng)式四大類(lèi)。（1） 摩擦式無(wú)級(jí)變速器 利用主、從動(dòng)元件（或通過(guò)中間元件）在接觸處產(chǎn)生的摩擦力和潤(rùn)滑油膜牽引力進(jìn)行傳動(dòng)，故通稱(chēng)為牽引（式）傳動(dòng)，并可通過(guò)改變其接觸處的工作半徑實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)變速。摩擦式無(wú)級(jí)變速器由三部分組成：傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的摩擦變速傳動(dòng)機(jī)構(gòu)；保證產(chǎn)生摩擦力所需的加壓裝置；實(shí)現(xiàn)變速的調(diào)速機(jī)構(gòu)。（2） 鏈?zhǔn)綗o(wú)級(jí)變速器 利用鏈輪和鋼質(zhì)撓性鏈條作為傳動(dòng)元件來(lái)傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的機(jī)械變速裝置。鏈?zhǔn)綗o(wú)級(jí)變速器由鏈輪和鏈條構(gòu)成的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、調(diào)速機(jī)構(gòu)和鏈條張緊加壓機(jī)構(gòu)三部分組成，利用鏈條左右兩側(cè)面與作為鏈輪的兩錐盤(pán)接觸所產(chǎn)生的摩擦力進(jìn)行傳動(dòng)，并通過(guò)改變兩對(duì)錐盤(pán)的軸向距離以調(diào)整它們與鏈的接觸位置和工作半徑，從而實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)變速。（3） 帶式無(wú)級(jí)變速器 與鏈?zhǔn)阶兯倨飨嗨?，其變速傳?dòng)機(jī)構(gòu)是由作為主、從動(dòng)帶輪的錐盤(pán)及張緊在其上的傳動(dòng)帶組成。利用傳動(dòng)帶左右兩側(cè)面與錐盤(pán)接觸所產(chǎn)生的摩擦力進(jìn)行傳動(dòng)，并通過(guò)改變兩錐盤(pán)的軸向距離以調(diào)整它們與傳動(dòng)帶的接觸位置和工作半徑，從而實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)變速。帶式無(wú)級(jí)變速器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，又具有工作平穩(wěn)，能吸收振動(dòng)和具有過(guò)載保護(hù)作用，傳動(dòng)帶易磨損，但其更換方便，價(jià)格低廉。帶式無(wú)級(jí)變速器的主要缺點(diǎn)是外形尺寸較大，變速范圍較小。（4） 脈動(dòng)式無(wú)級(jí)變速器 主要由傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、輸出機(jī)構(gòu)和調(diào)速機(jī)構(gòu)三個(gè)基本部分組成。其傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用幾何封閉的低副機(jī)構(gòu)，故具有工作可靠、承載能力高、變速性能穩(wěn)定的特點(diǎn)。畢業(yè)論文內(nèi)容和要求內(nèi)容：小功率機(jī)械無(wú)級(jí)變速器結(jié)構(gòu)原理分析；機(jī)械無(wú)級(jí)變速器變速器的有關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算及認(rèn)證；對(duì)關(guān)鍵部件進(jìn)行強(qiáng)度和壽命的計(jì)算。機(jī)械無(wú)級(jí)變速方式豐富，為此僅選擇鋼球式無(wú)級(jí)變速器分析計(jì)算，描述如下。鋼球式無(wú)級(jí)變速器1-輸入軸；2-密封圈；3-端蓋；4-軸承；5-螺栓M3x1.5；6軸承；7左箱體；8加壓盤(pán)；9錐輪；10調(diào)速齒輪；11聯(lián)接桿；12傳動(dòng)鋼球；13外環(huán)；14不完全調(diào)速齒輪；15調(diào)速手柄；16套筒；17單圓頭普通平鍵；18螺母M8；19、21螺栓M4x1.5；20箱蓋； 22右箱體；23輸出軸；24碟形彈簧；25套筒；26加壓鋼球；27保持環(huán)圖2- 鋼球式無(wú)級(jí)變速器鋼球式無(wú)級(jí)變速器結(jié)構(gòu)如圖2-所示，動(dòng)力由輸入軸1輸入，通過(guò)加壓裝置（加壓盤(pán)8、加壓鋼球26、碟形彈簧24），帶動(dòng)主動(dòng)錐輪同速轉(zhuǎn)動(dòng)，經(jīng)一組8個(gè)傳動(dòng)鋼球12利用摩擦力驅(qū)動(dòng)外環(huán)13和從動(dòng)錐輪；再經(jīng)從動(dòng)錐輪、加壓裝置驅(qū)動(dòng)輸出軸23，最后將運(yùn)動(dòng)輸出。圖2- 鋼球式無(wú)級(jí)變速器變速示意圖鋼球式無(wú)級(jí)變速器變速示意如圖2-所示，主要由扭矩輸入輸出錐輪9和一組傳動(dòng)鋼球12（通常為8個(gè)）組成。主、從動(dòng)錐輪分別裝在軸1、23上，傳動(dòng)鋼球12被壓緊在兩錐輪的工作錐面上，錐輪和傳動(dòng)鋼球?yàn)辄c(diǎn)接觸，傳動(dòng)鋼球內(nèi)穿聯(lián)接桿11并可在聯(lián)接桿上繞其自由轉(zhuǎn)動(dòng)。工作時(shí)，主動(dòng)錐輪依靠摩擦力帶動(dòng)鋼球繞聯(lián)接桿旋轉(zhuǎn)，鋼球同樣依靠摩擦力帶動(dòng)從動(dòng)錐輪轉(zhuǎn)動(dòng)。軸1、23傳動(dòng)比i=r1R1R2r2 ，由于R1=R2,所以i=r1r2 。其中r1和r2分別為主、從動(dòng)錐輪切點(diǎn)到聯(lián)接桿垂直距離。在調(diào)速機(jī)構(gòu)的作用下，調(diào)整支承聯(lián)接桿的傾斜角與傾斜方向，即可改變鋼球的傳動(dòng)半徑r1和r2，從而實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)比的平穩(wěn)變化，實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)變速。在軸向力作用下，使三者之間接觸良好，有效的傳遞力與扭矩。聯(lián)接桿11的兩端嵌裝在左箱體7和右箱體22的徑向弧形倒槽內(nèi)，并穿過(guò)調(diào)速齒輪10的曲線槽；調(diào)速齒輪10的端面分布一組曲線槽，曲線槽數(shù)目與鋼球數(shù)相同。曲線槽可用阿基米德螺旋線，也可用圓弧，如圖2- 所示。調(diào)速時(shí)，通過(guò)調(diào)速手柄15帶動(dòng)不完全調(diào)速齒輪14轉(zhuǎn)動(dòng)，由于不完全調(diào)速齒輪14與調(diào)速齒輪10始終保持嚙合狀態(tài)，從而實(shí)現(xiàn)調(diào)速齒輪10的反向運(yùn)動(dòng)。由于曲線槽（相當(dāng)于一個(gè)控制凸輪）的作用迫使聯(lián)接桿11繞傳動(dòng)鋼球12的軸心線擺動(dòng)，傾斜角發(fā)生變化，導(dǎo)致傳動(dòng)鋼球與兩錐輪的接觸半徑改變，輸出軸轉(zhuǎn)速得到調(diào)節(jié)。圖2- 調(diào)速渦輪的槽形曲線鋼球式無(wú)級(jí)變速器的結(jié)構(gòu)也比較簡(jiǎn)單，原理清晰因?yàn)檫x用的是8個(gè)鋼球，所以一個(gè)曲線槽跨度是900，即從最大傳動(dòng)比調(diào)到最小傳動(dòng)比，需要使其轉(zhuǎn)過(guò)900，主動(dòng)斜齒輪的直徑為從動(dòng)斜齒輪的3/4，這樣只要主動(dòng)輪轉(zhuǎn)動(dòng)1200，那么從動(dòng)輪就會(huì)轉(zhuǎn)動(dòng)900。主要零件的計(jì)算鋼球外錐式無(wú)級(jí)變速器主要零件包括主從動(dòng)錐齒輪，加壓盤(pán)，調(diào)速齒輪上變速曲線槽，輸入軸，輸出軸，輸入輸出軸上軸承，輸入輸出軸上端蓋，調(diào)速機(jī)構(gòu)等部分的載荷計(jì)算，下面分別介紹以上內(nèi)容。鋼球與主、從動(dòng)錐輪的計(jì)算（1）選材料：鋼球、錐輪、外環(huán)及加壓盤(pán)均勻GCr15,表面硬度HRC61，許用接觸應(yīng)力：其中，傳動(dòng)件的j=22002500Mpa 加壓元件的j=40005000Mpa（2）有關(guān)參數(shù)：錐輪錐頂半角=45o，鋼球個(gè)數(shù)m=8，錐輪與鋼球的直徑比c1=D1/dp=2.16,地面摩擦系數(shù)1=0.1，2=0.2，m人=65kg，m車(chē)=20kg，g=9.8m/s2，取自行車(chē)車(chē)速v車(chē)=15km/h=4.17m/s，輪胎直徑d1=560mm，變=0.86 。（3）計(jì)算傳動(dòng)鋼球的直徑dp：由力學(xué)知識(shí)可得：輪胎所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩與鋼球摩擦所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩應(yīng)平衡：23m人+m車(chē)g1R1=8Q2c1dPN其中：R1=280mm，Q為鋼球所受正壓力代入數(shù)據(jù)可得：QdP=17997H max=13533QKd=13533179974dP3=56284dP由于傳動(dòng)件的j=22002500Mpa 帶入上式得：dp=22.5125.58mm 按鋼球規(guī)格圓整取 dq=25mm,鋼球數(shù)z=8(4)運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算輸入功率 P1=1m人+m車(chē) g v變 =0.165+209.84.170.86 =0.4039 kw 輸出轉(zhuǎn)速 n2=V車(chē)602R1=4.176020.28=142.2 r/min 傳動(dòng)比 Imax=1.22 Imin=0.75 輸入轉(zhuǎn)速 n1max=n2Imin=142.30.75=189.6 r/min n1min=n2Imax/=142.21.22=116.6 r/min 變速范圍 Rn=1.220.75=1.63 鋼球支軸的極限轉(zhuǎn)角 增速方向 1=- tan-1Imax=45o -tan-11.22 =5o 39/ 減速方向 2=-tan-1Imin =45o -tan-10.75 =8o7/ (5)有關(guān)尺寸的計(jì)算圓錐工作直徑 D1=D2=c1dp=2.1625=54 mm 鋼球中心圓直徑 D3=c1+cosdp=2.16+cos45o25=71.7 mm 鋼球側(cè)隙 =c1+cossinz-1dp=2.16+cos45osin8-125=2.43 mm 外環(huán)內(nèi)經(jīng) Dr=D3+dp=71.7+25=96.7 mm 外環(huán)軸向截面圓弧半徑 R=11.05dp=11.0525=2526.25 mm 取 R=25.5mm 錐輪工作圓之間的軸向距離 B=12mm 調(diào)速齒輪上變速曲線槽的計(jì)算 調(diào)速渦輪槽形曲線及傳動(dòng)鋼球的尺寸符號(hào)如圖2-4所示。 整個(gè)調(diào)速過(guò)程通常在渦輪轉(zhuǎn)角=80o120o，取=90o。 其中： l=0.5dp+0.51.0=0.525+5+0.51.0=15.5 mm （1） 變速曲線槽采用圓弧槽線，變速槽中心線必須通過(guò)A、B、C三個(gè)點(diǎn)，它們的 極坐標(biāo)（以O(shè)點(diǎn)為極點(diǎn)）分別為： I=Imax=1.22時(shí)，A=0O RA=0.5D3-lsin2=0.571.7-15.5sin8o7/=33.658 mm I=1時(shí)，B=Imax1+Imax=1.2290o1+1.22=49.46o RB=0.5D3=0.571.7=35.85 mm I=Imin=0.75時(shí)，C=90o RC=0.5D3-lsin1=0.571.7+15.5sin5o39/=37.38 mm (2)通過(guò)三點(diǎn)作圓弧確定槽圓弧確定曲線半徑R和中心O” 加壓盤(pán)的計(jì)算加壓裝置采用鋼球V形槽式加壓盤(pán)，此加壓盤(pán)動(dòng)作靈敏，工藝要求高，承載能力符合要求。（1)加壓裝置有關(guān)參數(shù)加壓盤(pán)作用直徑dp dp=0.60.7D1 =0.50.654=32.437.8 mm 取dp=35.8mm滑動(dòng)摩擦角 /=tan-1c=tan-10.15=8.53o加壓盤(pán)V形槽傾角 =tan-1D1dpsin=24.83o傳動(dòng)鋼球的確接觸應(yīng)力為 =13533QKd=1353317997425=2251.35 Mpa j每個(gè)鋼球作用在V形槽側(cè)面的正壓力 Qy=21.195500000.40390.85830sin14.85o180=651.6 N用鋼球加壓裝置時(shí) jmax=13703KzQYrq2=137031.1651.642=4865.6 Mpa j鋼球半徑 rq=3.7mm 碟形彈簧 B=2rqcos=8.28 mm 碟形彈簧預(yù)緊力為200 N輸入、輸出軸的計(jì)算1、軸上相關(guān)數(shù)據(jù)的計(jì)算輸入軸上傳遞的功率為 P1=0.4039kw 輸入轉(zhuǎn)速 n1=189.7116.6 r/min ,取 n1=116.6 r/min輸入軸轉(zhuǎn)矩 T1=9.55106P1n1=9.551060.4039116.6=3081 Nmm輸出軸上傳遞的功率為 P2=P1變=0.40390.86=0.3474 kw輸出轉(zhuǎn)速 n2=142.2 r/min 輸出軸轉(zhuǎn)矩 T2=9.55106P2n2=9.551060.3474142.2=23331 Nmm2、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算初選軸徑：選取軸的材料是40Cr，調(diào)質(zhì)處理241286HBS，B=735Mpa , S=540MPa-1=355MPa-1=200MPa-1=70MPa，取A0=100，于是得：dmin =A03P1n1=10030.4039116.6=14.5 mm ，取 dmin=14.5mm。3、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）擬定軸上零件的裝配方案 本方案如圖2-3所示的裝配的方案。（2）確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 I軸段安裝錐輪及加壓盤(pán)保持架，取d=10mm，L=B錐+B彈=20mm。段軸安裝加壓盤(pán)，取d=15mm，L=7mm。軸段作為軸承座安裝滾動(dòng)軸承，取d=15mm，L=8mm。 對(duì)軸與軸上的軸承內(nèi)圈起定位作用，取d=19mm,L=8mm。軸段作為軸承座安裝滾動(dòng)軸承，取d=17mm，L=9mm。軸段安裝軸承端蓋，取d=15mm，L=14mm。軸段安裝飛輪，取d=14.5mm，L=12mm。至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。軸的周向定位均采用平鍵連接，軸段平鍵的尺寸b*h=5*5,l=10；軸段平鍵的尺寸b*h=6*6,l=6。為保證飛輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇飛輪輪轂與軸的配合為。滾動(dòng)軸承與軸定位是由過(guò)渡配合來(lái)保證的，軸承段的直徑尺寸公差為m6。取軸端倒角為1*45o。 圖3-1 輸入軸4、輸出軸的設(shè)計(jì)由于主、從動(dòng)錐輪一致，軸上零件布置也相同。同時(shí)主動(dòng)輪的最小軸徑估算為dmin =A0 3P2n2=10030.3474142.2=13.5 mm15mm。為了節(jié)省工藝及成本，主、從動(dòng)軸設(shè)計(jì)成同種軸。調(diào)速機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與計(jì)算調(diào)速操縱機(jī)構(gòu)的作用：根據(jù)工作要求以手動(dòng)或自動(dòng)控制方式，改變滾動(dòng)體間的尺寸比例關(guān)系，來(lái)實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)調(diào)速。同時(shí)通過(guò)速度表表盤(pán)上的指針直接指出任一調(diào)速位置時(shí)的輸出速度(或傳動(dòng)比)。 通過(guò)使?jié)L動(dòng)體的軸線偏轉(zhuǎn)來(lái)改變工作半徑的。主要用于兩滾動(dòng)體之一的母線為圓弧的情況。調(diào)速機(jī)構(gòu)采用兩斜齒輪分度調(diào)速。調(diào)速齒輪1的設(shè)計(jì)與計(jì)算模數(shù) mn=2mm 齒數(shù) z=53螺旋角 =12o法面壓力角 n=20o端面壓力角ttant=tanncos=tan20ocos12o=0.3721 所以 t=20.4o基圓柱螺旋角b tanb=tancost=tan12ocos20.4o=0.19921 所以 b=11.27o法面齒距 Pn=mn=2=6.28 mm端面齒距 Pt=Pncos=6.28cos12o=6.42mm法面基圓齒距 Pbn=Pncosn=6.28cos20o=5.9 mm法面齒頂高系數(shù) han*=1法面頂隙系數(shù) cn*=0.25分度圓直徑 d=zmt=zmncos=532cos12o=108.37 mm基圓直徑 db=dcost=108.37cos20.4o=101.57mm齒頂高 ha=mnhan=21=2 mm 齒根高 h=mnhan*+cn*=21+0.25=2.5mm齒頂圓直徑 da=d+2ha=108.37+22=112.37mm齒根圓直徑 d=d-2h=108.37-22.5=103.37mm法面齒厚 Sn=Pn2=6.282=3.14mm端面齒厚 St=Pt2=6.422=3.21mm 當(dāng)量齒數(shù) Zv=zcos3=53cos312o=57主動(dòng)斜齒輪2的設(shè)計(jì)與計(jì)算模數(shù) mn=2mm齒數(shù) z=40分度圓直徑 d=zmt=zmncos=402cos12o=81.79mm基圓直徑 db=dcost=81.79cos20.4o=76.66mm齒頂圓直徑 da=d+2ha=81.79 +22=85.79mm齒根圓直徑 d=d-2h=81.79-22.5=76.79mm當(dāng)量齒數(shù) Zv=zcos3=40cos312o=43 其余參數(shù)均與調(diào)速齒輪1相同.兩齒輪的寬度均為 5 mm .但主動(dòng)斜齒輪只需轉(zhuǎn)過(guò)1200，所以該斜齒輪只需做成不完全齒輪。主要零件的校核輸入軸的校核如圖所示，作用于錐輪的正壓力 Q 圖4-1 正壓力計(jì)算示意圖由前計(jì)算可知： QdP=17997 其中dP=25 mm Q=1799725=719.88 N所以 Q總=17997258=5759 N 單個(gè)錐輪的軸向力Fa=徑向力Fr=719.88sin450=509 N 軸上的載荷計(jì)算壓軸力FpFP=KFPF 工作拉力F=1000PV V=n1Z1P601000 鏈條型號(hào)和節(jié)距 單排鏈 工作情況系數(shù)KA=1.0 小鏈齒輪系數(shù)KZ=0.58PCA=KAKZP=1.00.580.4039=0.234 kw n=90 r/min由PCA和n的值選10A-1，鏈條節(jié)距p=15.875 mm故V=903815.875601000=0.904857 m/s 所以 F=10000.40390.904875=446.4 N 所以 FP=446.11.15=513.36 N（鏈條水平布置時(shí)的壓軸力系數(shù)KFP=1.15）F1=Fr1 F2=Fr2 FP=Fr2 所以 Fr2= N 所以 Fr1=F1=FP+Fr2= n計(jì)算最大彎矩Mmax=M(A)= N.mm校核扭矩 T=9550000Pn=9550403.9135=28572 NmmCA=66222+0.6285722W=66222+0.62857220.1173=34.7 Mpa-160MpaCA=34.7 Mpa-1=60 Mpa軸的鍵槽處校核WC=d332-btd-t22d=14.5332-53122214.5=224.8 mm3 AC=0.621429224.8=57.22 MpaCA60 Mpa鍵強(qiáng)度的校核平鍵的尺寸為 bhl=5510，鍵槽軸深t=3.0,k=h-t=2.0 P=2T103kld=22142921014.5p=147.8 Mpa p=120150 Mpa滿足條件花鍵校核 P=2T103zhldm 其中： 為載荷分配不均系數(shù)，取0.8花鍵齒數(shù) z=8 齒的工作長(zhǎng)度l=8mm 花鍵齒側(cè)的工作高度 h=1.5 mm 花鍵的平均直徑 dm=15+122=13.5 mmP=2T103zhldm= p=41.34 Mpa p=4070 Mpa 花鍵的連接情況是：使用或制造情況不良，齒面未經(jīng)熱處理，故滿足要求。輸出軸的校核作用于錐輪的正壓力 Q 由前計(jì)算可知： QdP=17997, 其中dP=25mm Q=1799725=719.88 N 所以 Q總=17997258=5759 N 單個(gè)錐輪的軸向力Fa=徑向力Fr=719.88sin450=509 NF合壓=N2+f2=65+209.8232+N0.12=558.1 N N=65+209.823=555.3 N 所以 N N計(jì)算最大彎矩 Mmax=Fr2 N校核扭矩所受扭矩：T=fr輪= NmmA處校核 CA=239432+0.615548.420.1173=52.3 Mpa CAMpaC出校核WC=d332-btd-t22d=14.5332-53122214.5=224.8W(c)=224.7AC=0.615548.4224.8=41.5 Mpa CA=60 Mpa故校核安全鍵強(qiáng)度的校核平鍵的尺寸為 bhl=5540，鍵槽軸深t=3.0,k=h-t=2.0 P=2T103kld=215548.421040p=26.8 Mpa p=120150 Mpa滿足條件花鍵校核 P=2T103zhldm 其中： 為載荷分配不均系數(shù)，取0.8花鍵齒數(shù) z=8 齒的工作長(zhǎng)度l=8mm 花鍵齒側(cè)的工作高度 h=1.5 mm 花鍵的平均直徑 dm=15+122=13.5 mmP=2T103zhldm= p=29.99 Mpa p=4070 Mpa 花鍵的連接情況是：使用或制造情況不良，齒面未經(jīng)熱處理，故滿足要求。 輸入軸上軸承的壽命計(jì)算 Fae=8Qsin450=8719.88sin450=4072 NFd2=Fd1+Fae2軸承被拉松Fr2=238.2 N Fa2=Fd2=0.68Fr1=0.68238.3=162 N1軸承被壓緊Fa1=Fd2-Fae=162-3313=-3153N Fr1=751.56N所以 軸承2的當(dāng)量載荷為P1=fPxFr1+yFa1=1.01238.2+0162=238.2 N 軸承1的當(dāng)量載荷為P1=fPxFr1+yFa1=1.00.41751.56+0.873151.7=3050 N所以 Lh1=10660nCP3=106601356.33.053=1088 hLh2=10660nCP3=106601355.20.23823=1.28106 h輸出軸上軸承的壽命計(jì)算Fae=8Qsin450=8719.88sin450=4072 NFd2=Fd1+Fae2軸承被拉松Fr2=822.8 N Fa2=Fd2=0.68Fr2=0.68822.8=559.5 N所以1軸承被壓緊 Fa1=Fd2-Fae=559.3-3313=-2753.7N Fr1=559.3N軸承2的當(dāng)量載荷為P2=fPxFr1+yFa1=1.01822.8+0559.5=822.8 N 軸承1的當(dāng)量載荷為P1=fPxFr1+yFa1=1.00.411380.9+0.872753.7=2961.7 N所以 Lh1=10660nCP3=10660142.36.32.963=1127.3 hLh2=10660nCP3=10660142.35.20.8223=2.942104 h