畢業(yè)設(shè)計(jì)論文攪拌桶焊接裝置升降裝置

分類號(hào) UDC 單位代碼 10644 密 級(jí) 公 開 學(xué) 號(hào) xxxxxxx   本科畢業(yè)設(shè)計(jì)     攪拌桶焊接裝置-升降裝置設(shè)計(jì)        學(xué)生姓名： xxxx 二級(jí)學(xué)院： 物理與機(jī)電工程學(xué)院 專 業(yè)： 機(jī)械工程及自動(dòng)化 班 級(jí)： 201xx級(jí)x班 學(xué) 號(hào)： 2011xxx 指導(dǎo)教師： xxxxxx 完成時(shí)間： 年 月 日     中 國 · 達(dá) 州 年 月 摘要 - 1 - Abstract:.  - 2 - 1.引言 - 3 - 2. 總體方案設(shè)計(jì)與選擇 - 4 - 3. 電動(dòng)機(jī)的選擇 - 5 - 3.1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇 - 5 - 3.1.1電動(dòng)機(jī)容量的選擇 - 5 - 3.1.2電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 - 5 - 4.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) - 6 - 4.1傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配 - 6 - 4.1.1計(jì)算總傳動(dòng)比 - 6 - 4.1.2合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 - 6 - 4.2各軸轉(zhuǎn)速 - 6 - 4.3各軸的輸入功率 - 6 - 4.4各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 - 7 - 4.5運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)表 - 7 - 5.傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 - 8 - 5.1傳動(dòng)零件類型 - 8 - 5.2 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) - 8 - 5.2.1計(jì)算的功率 - 8 - 5.2.2選擇V帶的類型 - 8 - 5.2.3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v - 8 - 5.2.4確定中心距,并選擇V帶的基準(zhǔn)長度 - 9 - 5.2.5驗(yàn)算小帶輪上的包角 - 9 - 5.2.6確定帶的根數(shù)Z - 10 - 5.2.7確定帶的初拉力 - 10 - 5.2.8計(jì)算帶傳動(dòng)的壓軸力 - 10 - 5.3V帶輪的設(shè)計(jì) - 10 - 5.3.1V帶輪的設(shè)計(jì)內(nèi)容 - 11 - 5.3.2帶輪的材料 - 11 - 5.3.3帶輪的結(jié)構(gòu)形成 - 11 - 5.3.4帶的尺寸 - 12 - 5.3.5 V帶輪的輪槽 - 12 - 5.4蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)及其參數(shù)計(jì)算 - 13 - 5.4.1傳動(dòng)參數(shù) - 13 - 5.4.2 蝸輪蝸桿材料及強(qiáng)度計(jì)算 - 13 - 5.4.3 計(jì)算相對(duì)滑動(dòng)速度與傳動(dòng)效率 - 14 - 5.4.4確定主要集合尺寸 - 15 - 5.4.5熱平衡計(jì)算 - 15 - 5.4.6蝸桿傳動(dòng)的幾何尺寸計(jì)算 - 15 - 5.5.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) - 16 - 5.5.3幾何尺寸計(jì)算 - 17 - 5.6直齒圓錐齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) - 18 - 5.6.1齒輪的材料及熱處理方法 - 18 - 5.6.2齒輪疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) - 18 - 5.6.3驗(yàn)算輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度 - 19 - 6.絲杠的選擇 - 19 - 7.平臺(tái)的受力計(jì)算及校核 - 19 - 7.1平臺(tái)的材料及材料的形狀 - 19 - 7.2平臺(tái)的受力分析 - 20 - 7.3平臺(tái)的支撐桿受力校核 - 20 - 7.4平臺(tái)的支撐桿穩(wěn)定性的校核 - 21 - 8.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 - 22 - 8.1輸出軸的設(shè)計(jì) - 22 - 8.1.1選擇軸的材料及熱處理 - 22 - 8.1.2初算軸的最小直徑 - 22 - 9.聯(lián)軸器的選擇 - 24 - 9.1載荷計(jì)算 - 24 - 9.2選擇聯(lián)軸器的型號(hào) - 24 - 10.軸承的選擇及校核 - 25 - 10.1初選輸入軸的軸承型號(hào) - 25 - 10.1.1計(jì)算蝸桿軸的受力 - 25 - 11.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) - 27 - 11.1蝸桿軸的結(jié)構(gòu) - 27 - 11.2蝸桿軸的徑向尺寸的確定 - 27 - 11.3蝸桿軸的軸向尺寸的確定 - 28 - 11.4蝸輪軸的結(jié)構(gòu) - 28 - 造型如下： - 28 - 11.5蝸輪軸的軸上零件的定位、固定和裝配 - 29 - 11.6蝸輪軸的徑向尺寸的確定 - 29 - 11.7蝸輪軸的軸向尺寸的確定 - 29 - 11.8蝸輪的強(qiáng)度校核 - 30 - 12.鍵連接設(shè)計(jì)計(jì)算 - 32 - 12.1蝸桿聯(lián)接鍵 - 32 - 12.2蝸輪鍵的選擇與校核 - 32 - 13.箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算 - 33 - 13.1箱體的構(gòu)形式和材料 - 33 - 13.2箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 - 33 - 14.螺栓等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的選擇 - 34 - 14.1螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 - 34 - 14.2銷，墊圈墊片的選擇 - 35 - 14.3減速器結(jié)構(gòu)與潤滑的概要說明 - 35 - 14.4減速器的結(jié)構(gòu) - 35 - 14.5減速箱體的結(jié)構(gòu) - 36 - 14.6速器的潤滑與密封 - 36 - 14.7減速器附件簡要說明 - 36 - 15.總結(jié) - 37 - 參考文獻(xiàn) - 38 - 謝 辭 - 39 - 攪拌桶焊接裝置-升降裝置 機(jī)械工程及自動(dòng)化 2011級(jí)xx班：xxx 指導(dǎo)教師：xxxx 摘要：隨著當(dāng)代機(jī)械業(yè)的快速發(fā)展，社會(huì)對(duì)生產(chǎn)率的要求也越來越高，因此，具有緊湊結(jié)構(gòu)，操作方便，升降平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)的升降裝置起著極其重要的作用。同時(shí)，升降裝置對(duì)提高搬運(yùn)效率，減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度等都有著重要的意義。為此，我們針對(duì)焊接攪拌桶的特點(diǎn)，提出了專門用于焊接的升降裝置的方法。本文對(duì)傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)和加工工藝進(jìn)行了研究。本文根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況和研究的需求，通過分析根據(jù)需要算出相應(yīng)的參數(shù)。 關(guān)鍵詞：升降裝置；齒輪；軸承；減速器 Centrifugal Fan Impeller Mechanical engineering and automation The class x of grade 2011: xxxx   The instructor: xxxx Abstract:With the rapid development of modern mechanics, society is becoming more and more high to the requirement of productivity, therefore, has a compact structure, convenient operation, steady lifting the advantages of lifting device plays an extremely important role. At the same time, the lifting device to improve the handling efficiency, reduce the labor intensity and so on all have important meaning. To this end, we according to the characteristics of the welding stirring barrels, specially for the welding of the lifting gear method is proposed. In this paper, the design of the transmission parts and processing technology were studied. In this paper, according to the actual production situation and research needs, through the analysis according to the need to calculate the corresponding parameters.  Key words: Lifting gear; Gear; Bearing ; Reducer 1.引言 畢業(yè)設(shè)計(jì)是考察學(xué)生全面在掌握基本理論知識(shí)的重要環(huán)節(jié)。本次是設(shè)計(jì)一個(gè)攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)，攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)是用于攪拌桶焊接過程中調(diào)節(jié)焊接的高度的升降的一個(gè)傳動(dòng)裝置。本攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)（電機(jī)——減速器——傳動(dòng)裝置——平臺(tái)），本人是在指導(dǎo)老師指導(dǎo)下完成的。該課程設(shè)計(jì)內(nèi)容包括：參數(shù)選擇，傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)，電動(dòng)機(jī)的選擇，運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算，V帶及V帶輪的設(shè)計(jì)，蝸輪蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)，蝸桿、蝸輪的基本尺寸設(shè)計(jì)，蝸輪軸的尺寸設(shè)計(jì)與校核，直齒輪和變相齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算，平臺(tái)的設(shè)計(jì)及校核，減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，減速器其他零件的選擇，減速器的潤滑等。設(shè)計(jì)參數(shù)的確定和方案的選擇通過查詢有關(guān)資料所得。 攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)的計(jì)算機(jī)輔助機(jī)械設(shè)計(jì)，計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)及輔助制造（CAD/CAM）技術(shù)是當(dāng)今設(shè)計(jì)以及制造領(lǐng)域廣泛采用的先進(jìn)技術(shù)，通過本課題的研究，將進(jìn)一步深入地對(duì)這一技術(shù)進(jìn)行深入地了解和學(xué)習(xí)。本文主要介紹攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過程及其相關(guān)零、部件的CAD圖形。計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)（CAD），計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)及輔助制造（CAD/CAM）技術(shù)是當(dāng)今設(shè)計(jì)以及制造領(lǐng)域廣泛采用的先進(jìn)技術(shù)，能清楚、形象的表達(dá)減速器的外形特點(diǎn)。 該攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)基本上符合生產(chǎn)設(shè)計(jì)要求，限于作者初學(xué)水平，錯(cuò)誤及不妥之處望老師批評(píng)指正。 2. 總體方案設(shè)計(jì)與選擇 通過對(duì)設(shè)計(jì)要求的閱讀了解，大體總結(jié)并設(shè)計(jì)出了以下兩個(gè)方案： 方案一：用一個(gè)折疊式的升降形式，通過折疊結(jié)構(gòu)的收縮達(dá)到預(yù)期的要求，能夠運(yùn)動(dòng)的范圍較廣，但支撐穩(wěn)定性較差，速度控制一般； 方案二：用一個(gè)絲杠作為支撐，通過絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)達(dá)到預(yù)期的要求，運(yùn)動(dòng)范圍稍小，但支撐穩(wěn)定性較好，速度控制較好。 通過對(duì)兩個(gè)方案進(jìn)一步的了解加深，由于該裝置的運(yùn)動(dòng)范圍的要求較低，穩(wěn)定性要求較高，速度控制要求較高，故選擇方案二。 下面則為方案二的部分傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡圖： 3. 電動(dòng)機(jī)的選擇 3.1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇 因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷較平穩(wěn)、雙向--旋轉(zhuǎn)。所以選用常用的封閉式Y(jié)系列的電動(dòng)機(jī)。其中V帶傳動(dòng)；渦輪蝸桿減速器聯(lián)軸器；錐齒輪傳動(dòng)；圓柱齒輪傳動(dòng)；絲杠傳動(dòng)。 3.1.1電動(dòng)機(jī)容量的選擇 工作機(jī)所需功率Pw 初步估算工作臺(tái)總量G=15000N 運(yùn)動(dòng)速度 傳動(dòng)裝置的總效率 電動(dòng)機(jī)的輸出功率 初定絲杠選擇為10016-4 故 3.1.2電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 推算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍，查得渦輪蝸桿傳動(dòng)比范圍=10~80，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為： 初選同步轉(zhuǎn)速分別為1000r/min和1500r/min的兩種電動(dòng)機(jī)進(jìn)行比較后，選定同步轉(zhuǎn)速為1000r/min的Y90S-6，參數(shù)如下： 表3-1 電機(jī)型號(hào)選擇 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率（kw） 滿載功率（r/min） 軸徑（mm） Y90S-6 0.75 910 2.0 2.0 24 4.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 4.1傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配 4.1.1計(jì)算總傳動(dòng)比 由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比為：==29.12 4.1.2合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 分別為渦輪蝸桿減速器傳動(dòng)比、直齒輪傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比、錐齒輪傳動(dòng)裝置減速器、V帶傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比。故: 4.2各軸轉(zhuǎn)速 ； ； ； ； ； ； ； ； 4.3各軸的輸入功率 4.4各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 用公式計(jì)算 ; ; ; ; 4.5運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)表 表4-1 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 項(xiàng)目 電動(dòng)機(jī)軸 一級(jí)渦輪蝸桿減速器 變相錐齒輪1 1 2 3 5 6 轉(zhuǎn)速(r/min) 910 910 31.25 31.25 31.25 功率(kw) 0.75 0.705 0.4935 0.2419 0.2395 轉(zhuǎn)矩(N*m) 7.871 7.399 150.81 73.92 73.19 傳動(dòng)比 1 29.12 1 效率 0.94 0.70 0.94 項(xiàng)目 中間軸 直齒輪 變相錐齒輪2 4 7 8 9 轉(zhuǎn)速(r/min) 31.25 31.25 31.25 31.25 功率(kw) 0.2443 0.2443 0.2296 0.2158 轉(zhuǎn)矩(N*m) 74.66 74.66 70.18 65.96 傳動(dòng)比 1 1 1 效率 0.99 0.94 0.94 5.傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.1傳動(dòng)零件類型 （1）V帶；（2）渦輪蝸桿減速器；（3）直齒輪傳動(dòng)；（4）錐齒輪傳動(dòng)； 5.2 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 5.2.1計(jì)算的功率 ； ； 5.2.2選擇V帶的類型 根據(jù)計(jì)算功率 ；和小帶輪的轉(zhuǎn)速，從機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)圖8-11選取普通V帶的類型 ∴選擇Z型 5.2.3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v 1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 根據(jù)V帶的帶型，參考機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表8-6和表8-8確定小帶輪的基準(zhǔn)直， 且使 ∴選擇 2） 驗(yàn)算帶速v 根據(jù)式 ∴符合條件 3） 計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 由，得 5.2.4確定中心距,并選擇V帶的基準(zhǔn)長度 1） 中心距的計(jì)算 根據(jù)帶傳動(dòng)總體尺寸的限制條件或要求的中心距，結(jié)合式： 初定 得到 ∴初定 2）計(jì)算相應(yīng)的帶長 由此初定 3）計(jì)算中心距及其變動(dòng)范圍 傳動(dòng)的實(shí)際中心距近似為 變動(dòng)范圍 5.2.5驗(yàn)算小帶輪上的包角 由式： 可知，小帶輪上的包角大于等于大帶輪上的包角又由式 可知，小帶輪上帝總摩擦力相應(yīng)的小于大帶輪上的總摩擦力。因此打滑也只可能在小帶輪上發(fā)生，為提高帶傳動(dòng)的工作能力，應(yīng)使 5.2.6確定帶的根數(shù)Z ∴取帶的根數(shù)為3 5.2.7確定帶的初拉力 由式： 并計(jì)入離心力和包角的影響，可得單根V帶所需的最小初拉力為： 安裝初拉力 運(yùn)轉(zhuǎn)后初拉力 5.2.8計(jì)算帶傳動(dòng)的壓軸力 為了設(shè)計(jì)帶輪軸的軸承，需要計(jì)算帶傳動(dòng)作用在軸上的壓軸力 5.3V帶輪的設(shè)計(jì) 5.3.1V帶輪的設(shè)計(jì)內(nèi)容 根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑和帶輪轉(zhuǎn)速等已知條件，確定帶輪的材料，結(jié)構(gòu)形式、 輪槽、輪輻和輪轂的幾何尺寸、公差和表面粗糙度以及相關(guān)技術(shù)要求。 5.3.2帶輪的材料 常用的帶輪材料為HT150或者HT200，轉(zhuǎn)速較高時(shí)可以采用鑄鋼或者用鋼板沖壓后焊接而成，小功率時(shí)可采用鑄鋁或塑料。 ∵帶輪的轉(zhuǎn)速為： ∴材料選用HT200 5.3.3帶輪的結(jié)構(gòu)形成 V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成 V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑為（d為安裝帶輪的軸的直徑，mm）時(shí)，可采用實(shí)心式，當(dāng)時(shí)，可采用腹板式；當(dāng)同時(shí)時(shí)，可采用孔板式；當(dāng)時(shí)，可采用輪輻式。 ∵ ∴采用腹板式 輪轂和輪輻的尺寸參見機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)圖8-14中的經(jīng)驗(yàn)公式得： 圖5-1 V帶輪的結(jié)構(gòu) 5.3.4帶的尺寸 Z型 ；；；； 5.3.5 V帶輪的輪槽 V帶輪的輪槽與所選用的V帶的型號(hào)相對(duì)應(yīng) V帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使V帶工作面的夾角發(fā)生變化。 為了使V帶的工作面與帶輪的輪槽工作面緊密結(jié)合，將V帶輪輪槽的工作面夾角做成小于40° V帶安裝到輪槽中后，一般不應(yīng)超出帶輪外圓，也不應(yīng)與輪槽底部接觸。為此規(guī)定了輪槽基準(zhǔn)直徑到帶輪外圓和底部的最小高度 輪槽工作表面的粗糙度為1.6或3.2 ；；； ； 圖5-2 V帶的結(jié)構(gòu) 5.4蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)及其參數(shù)計(jì)算 5.4.1傳動(dòng)參數(shù) 蝸桿輸入功率P=0.705 kW，蝸桿轉(zhuǎn)速，蝸輪轉(zhuǎn)速，理論傳動(dòng)比i=29.12，實(shí)際傳動(dòng)比i=29，蝸桿頭數(shù)，蝸輪齒數(shù)為 蝸輪轉(zhuǎn)速 5.4.2 蝸輪蝸桿材料及強(qiáng)度計(jì)算 減速器的為閉式傳動(dòng)，蝸桿選用材料45鋼經(jīng)表面淬火，齒面硬度 >45 HRC,蝸輪緣選用材料ZCuSn10Pb1,砂型鑄造。 蝸輪材料的許用接觸應(yīng)力，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表4-5可知,=180MPa. 估取嚙合效率： 蝸輪軸轉(zhuǎn)矩： 載荷系數(shù)：載荷平穩(wěn)，蝸輪轉(zhuǎn)速不高，取K=1.1. 計(jì)算值 = = 模數(shù)及蝸桿分度圓直徑由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表4-1取標(biāo)準(zhǔn)值，分別為： 模數(shù) m=5 蝸桿分度圓直徑 5.4.3 計(jì)算相對(duì)滑動(dòng)速度與傳動(dòng)效率 蝸桿導(dǎo)程角 蝸桿分度圓的圓周速度 相對(duì)活動(dòng)速度 當(dāng)量摩擦角取 驗(yàn)算嚙合效率 （與初取值相近）。 傳動(dòng)總效率 （在表4-4所列范圍內(nèi)）。 5.4.4確定主要集合尺寸 蝸輪分度圓直徑： 中心距 5.4.5熱平衡計(jì)算 環(huán)境溫度 取 工作溫度 取 傳熱系數(shù) 取 需要的散熱面積 5.4.6蝸桿傳動(dòng)的幾何尺寸計(jì)算 名 稱 公式說明及結(jié)果 表5-1 蝸桿傳動(dòng)的幾何尺寸計(jì)算 所以 ，與蝸桿螺旋線方向相同 蝸桿齒距 蝸桿齒頂高 蝸桿頂隙 蝸桿齒根高 蝸桿齒高 蝸桿分度圓直徑 蝸桿齒頂圓直徑 蝸桿齒根圓直徑 蝸 桿 導(dǎo) 程 角 蝸 桿 齒 寬 蝸輪分度圓直徑 蝸輪 喉圓 直徑 蝸輪齒根圓直徑 蝸輪 外圓 直徑 蝸輪咽喉母圓半徑 蝸 輪 螺 旋 角 蝸 輪 齒 寬 中 心 距 5.5直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.5.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1）按照總的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 2）該齒輪只是用于傳動(dòng)，速度不高，故選用7級(jí)精度（GB 10095-88）。 3）材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表10-1選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 4）選擇小齒輪的齒數(shù)z1＝24，大齒輪齒數(shù)z2＝24 5.5.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算，即 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選＝1.6，＝1.0， ；=189.8，KHN1＝0.90； KHN2＝0.95；=600MPa，S1=1,＝550MPa， ==540MPa, ==522.5MPa, ==531.25MPa 則72.48mm，圓周速度v==0.119，b==72.48mm， ， ，， 計(jì)算載荷系數(shù)K。 已知載荷平穩(wěn)，所以取KA=1，=1.04，=1.4，=1.3，， 故載荷系數(shù) =2.23 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑 計(jì)算模數(shù) 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) mn≥ 確定計(jì)算參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù)=2.07 查表得=1.58，＝0.75 YFa1=2.80，YFa2=2.20 Ysa1=1.55；Ysa2=1.78 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪彎曲強(qiáng)度極限；彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85，=0.88，彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4， =303.57MPa =238.86MPa 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較 =0.0143，=0.0164 大齒輪的數(shù)值大。 設(shè)計(jì)計(jì)算 1.3mm，故取=2.0mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。 但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑=80.95mm 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 =24.02，取=24，則=24，取=24 5.5.3幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算中心距 圓整后取81mm 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 計(jì)算齒輪寬度 b==72.48mm，圓整后取B2=75mm，B1=80mm。 5.6直齒圓錐齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 5.6.1齒輪的材料及熱處理方法 小齒輪選用40Cr，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度為260HBS。大齒輪選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度220HBS，HBS1-HBS2=260-220=40,合適。 查得σFlim1=240Mpa, σFlim2=240Mpa,SF=1.3 故 粗選8級(jí)精度；取小齒輪齒數(shù)Z1=24 大齒輪齒數(shù)Z2=24 ,與要求一致 5.6.2齒輪疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 查表，取載荷系數(shù)K=1.1，推薦齒寬系數(shù)ΨR=0.25-0.3，取ΨR=0.3 （1）計(jì)算分度圓錐角 δ1=arctan= arctan=45°；δ2=90°-δ1=90°-45°=45° （2）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) Zv1===46； Zv2===46 （3）計(jì)算模數(shù) 查的YF1=3.02, YF2=2.16 因?yàn)?=0.023，==0.011；＞，故將代入計(jì)算。mm≥ （4）計(jì)算大端模數(shù) m ===3.67；查表取m=4.5 （5）計(jì)算分度圓直徑 d1=mZ1=4.5×24=108mm d2=mZ2=4.5×24=108mm (6)計(jì)算外錐距 R===152.74mm (7)計(jì)算齒寬 b=ΨRR=0.3×152.74=45.82mm；取b1=b2=50mm (8)計(jì)算齒輪的圓周速度 齒寬中點(diǎn)處直徑dm1=d1(1-ΨR)=108×(1-0.3)=75.6mm 則圓周速度 v = 由表可知，選擇8級(jí)精度合適。 5.6.3驗(yàn)算輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度 σF1===47.29Mpa [σF1]=129Mpa, σF1＜[σF1]，故安全。 6.絲杠的選擇 根據(jù)任務(wù)要求，工作臺(tái)的重量不超過1500KG，移動(dòng)速度為0.5m/min，通過最開始的傳動(dòng)分配中可知，絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)速度約為31.25r/min，由此，初定絲杠選擇為10016-4，10016-4的承重量為2000KG，導(dǎo)程為16mm，速度V=16mm×31.25r/min=0.5m/min 故：10016-4的絲杠符合要求 7.平臺(tái)的受力計(jì)算及校核 7.1平臺(tái)的材料及材料的形狀 考慮到平臺(tái)的承重為1500KG，故選Q235B鋼，鋼的類型選擇角鋼 7.2平臺(tái)的受力分析 7.3平臺(tái)的支撐桿受力校核 圖中G為平臺(tái)的自重，F(xiàn)為站在平臺(tái)上的工作人員的重量，F(xiàn)n為絲杠的支持力Fe和Ft分別為豎的支撐架的支持力，其中G=15000N,F=3000N,每根橫鋼和豎鋼長度L=1.2m 有圖可得： 橫桿與豎桿的接觸點(diǎn)的彎矩為零 ∴ ∴桿所受的壓力在承受范圍之內(nèi) 7.4平臺(tái)的支撐桿穩(wěn)定性的校核 查閱資料知，本次采用的角鋼為10﹟規(guī)格的45鋼制成，其中，桿的相關(guān)查閱數(shù)據(jù)如下： 1） 由題得： 支撐桿簡化成兩端鉸支桿，μ=1。截面為L型，。柔度為 所以不能用歐拉公式計(jì)算臨界壓力。為確定如用直線公式，由材料力學(xué)表9.2查得優(yōu)質(zhì)碳鋼的a和b分別是： 可見桿的柔度滿足，是中等柔度壓桿。由直線公式求出臨界應(yīng)力為 臨界壓力是 支撐桿的工作安全因素為 所以支撐桿滿足穩(wěn)定性要求 8.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 8.1輸出軸的設(shè)計(jì) 8.1.1選擇軸的材料及熱處理 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動(dòng)裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩，其傳遞的功率不大，對(duì)其重量和尺寸無特殊要求，故選擇常用的45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 8.1.2初算軸的最小直徑 已知軸的輸入功率為0.705kW，轉(zhuǎn)速為910 r/min. 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表7-4可知，C值在106~118間。 ∴渦輪蝸桿輸入軸的最小直徑： 但是，由于軸上有1個(gè)鍵槽，計(jì)入鍵槽的影響： 已知輸出軸的輸入功率為0.4935kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 渦輪蝸桿輸出軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知變相齒輪1輸入軸的輸入功率為0.2419kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 變相齒輪輸入軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知變相齒輪1輸出軸的輸入功率為0.2395kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 變相齒輪輸出軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知中間軸的輸入功率為0.2443kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 中間軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知直齒輪輸入軸的輸入功率為0.2443kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 直齒輪輸入軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知直齒輪輸出軸的輸入功率為0.4935kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 直齒輪輸出軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知變相錐齒輪2輸入軸的輸入功率為0.2158kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 變相錐齒輪2輸入軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 9.聯(lián)軸器的選擇 9.1載荷計(jì)算 已知蝸輪軸計(jì)算轉(zhuǎn)矩為150.81N.m，直齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為74.66N.m，中間軸的轉(zhuǎn)矩74.66N.m，變相齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為73.92N.m 9.2選擇聯(lián)軸器的型號(hào) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表14.2可知，渦輪的直徑D=32mm，直齒輸入端直徑d=25mm，中間軸直徑d=25mm,變相齒輪輸入端直徑d=25mm 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表13.1可知，渦輪軸的輸出端選用GYH4型彈性柱銷聯(lián)軸器。 聯(lián)軸器標(biāo)記 GYH4聯(lián)軸器 公稱轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表13.1可知，中間軸的輸入端選用GYH3型彈性柱銷聯(lián)軸器。 聯(lián)軸器標(biāo)記 GYH3聯(lián)軸器 公稱轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表13.1可知，中間軸的輸入端選用GYH3型彈性柱銷聯(lián)軸器。 聯(lián)軸器標(biāo)記 GYH3聯(lián)軸器 公稱轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 10.軸承的選擇及校核 10.1初選輸入軸的軸承型號(hào) 據(jù)已知工作條件和渦輪蝸桿輸入軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承30302（一對(duì)），其尺寸：D=42mm,d=15mm,B=13mm。 據(jù)已知工作條件和渦輪蝸桿輸出軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承32907（一對(duì)），其尺寸：D=55mm,d=35mm,B=14mm。 據(jù)已知工作條件和變相齒輪輸入軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承30206（一對(duì)），其尺寸：D=62mm,d=30mm,B=16mm。 據(jù)已知工作條件和變相齒輪輸出軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承30206（一對(duì)），其尺寸：D=62mm,d=30mm,B=16mm。 基本額定動(dòng)載荷 C=63000N 計(jì)算系數(shù) e=0.37 軸向載荷系數(shù) Y=1.6 10.1.1計(jì)算蝸桿軸的受力 蝸桿軸的切向力，軸向力和徑向力 蝸桿軸： 蝸輪軸： 1)計(jì)算軸承內(nèi)部軸向力 軸承的內(nèi)部軸向力： 2)計(jì)算軸承的軸向載荷 軸承2的軸向載荷 由已知得，與方向相同，其和為 （軸承2為“壓緊”端），所以 軸承1的軸向載荷 （軸承1為“放松”端） 3)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承1的載荷系數(shù) 根據(jù)，由表8-8可知 軸承2的載荷系數(shù) 根據(jù)，由表8-8可知 軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承2的當(dāng)量動(dòng)載荷 所以軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷取、中較大者，所以 4)計(jì)算軸承實(shí)際壽命 溫度系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8-6可知 載荷系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8-7可知 壽命指數(shù) 滾子軸承 軸承實(shí)際壽命 軸承預(yù)期壽命 結(jié)論 由于 軸承30208滿足要求 11.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 11.1蝸桿軸的結(jié)構(gòu) 造型如下： 11.2蝸桿軸的徑向尺寸的確定 從聯(lián)軸段開始逐漸選取軸段直徑，起固定作用，定位軸肩高度，故 。該直徑處安裝密封氈圈，標(biāo)準(zhǔn)直徑，應(yīng)?。慌c軸承的內(nèi)徑相配合，為便與軸承的安裝，取，選定軸承型號(hào)為30208，與蝸輪相配合，取蝸桿的齒根圓直徑，按標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，?。慌c軸承的內(nèi)徑配合，與相同，故??；起定位作用，定位軸肩高度故，取。 11.3蝸桿軸的軸向尺寸的確定 聯(lián)軸段取；軸肩段?。慌c軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為18mm；左軸承到蝸桿齒寬；蝸桿齒寬；即，??；蝸桿齒寬右面到右軸承間的軸環(huán)與左面相同??；與右軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為18mm；軸的總長為320mm。 11.4蝸輪軸的結(jié)構(gòu) 造型如下： 圖11-1 輸出軸的彎矩和轉(zhuǎn)矩 11.5蝸輪軸的軸上零件的定位、固定和裝配 單級(jí)減速器中，可將蝸輪安排在箱體中央，相對(duì)兩軸承對(duì)稱分布，蝸輪左面由軸肩定位，右面用套筒軸固定，軸向固定靠平鍵和過渡配合。兩軸承分別一軸肩和套筒定位，軸向則采用過渡配合或過盈配合固定。聯(lián)軸器以軸肩軸向定位，右面用軸端擋圈軸向固定，鍵聯(lián)接作軸向固定。軸做成階梯形，左軸承從左面裝入，蝸輪、套筒、右軸承和聯(lián)軸器依次從右面裝到軸上。 11.6蝸輪軸的徑向尺寸的確定 從左軸承段與軸承的內(nèi)徑相配合，為便與軸承的安裝取，選定軸承型號(hào)為30214開始逐漸選取軸段直徑，起固定作用，定位軸肩高度，該直徑處安裝密封氈圈，標(biāo)準(zhǔn)直徑，應(yīng)??；與蝸輪孔徑相配合，取蝸輪的內(nèi)徑，按標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，?。?與軸承的內(nèi)徑配合，與相同，故取；聯(lián)軸段；起定位作用，定位軸肩高度故?。? 11.7蝸輪軸的軸向尺寸的確定 左面與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為；左軸承到蝸輪齒寬間的套筒??；蝸輪齒寬，故??；蝸輪齒寬右面到右軸承間的軸環(huán)與左面相同??；與右軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為24mm；右軸肩段，聯(lián)軸段，故軸的總長為280mm。 11.8蝸輪的強(qiáng)度校核 已知蝸輪的切向力 蝸輪的徑向力 蝸輪軸向力 求水平面支反力： 水平面彎矩： 垂直面支反力，由,即 ，得 在鉛垂方向上，由，即,得 垂直面彎矩 根據(jù)合成彎矩 得 C截面左側(cè)彎矩 C截面右側(cè)彎矩 轉(zhuǎn)矩T 當(dāng)量彎矩 由當(dāng)量彎矩圖和軸的結(jié)構(gòu)圖可知，C和D處都有可能是危險(xiǎn)截面，應(yīng)分別計(jì)算其當(dāng)量彎矩，此處可將軸的鈕切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)，取，則 C截面左側(cè)當(dāng)量彎矩 C截面右側(cè)當(dāng)量彎矩 所以C截面處當(dāng)量彎矩在以上兩數(shù)值中取較大者，即 D截面彎矩 D截面合成彎矩 D截面當(dāng)量彎矩 求危險(xiǎn)截面處軸的計(jì)算直徑 許用應(yīng)力，軸的材料用45鋼，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表7-1可知， C截面直徑計(jì)算 D截面直徑計(jì)算 經(jīng)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖比較，C截面和D截面的計(jì)算直徑分別小于其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定的直徑，故軸的強(qiáng)度足夠。 12.鍵連接設(shè)計(jì)計(jì)算 12.1蝸桿聯(lián)接鍵 表12-1 蝸桿鍵的選擇 鍵的選擇和參數(shù) 選擇普通平鍵，圓頭。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表11.27查得d=30mm時(shí)。應(yīng)選用鍵 GB/T1096 轉(zhuǎn) 矩 鍵長 接觸長度 許用擠壓應(yīng)力校 核 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-12鍵連接鋼的許用擠壓應(yīng)力為 故滿足要求 12.2蝸輪鍵的選擇與校核 表12-2 渦輪鍵的選擇 鍵的選擇和參數(shù) 選擇普通平鍵，圓頭。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表11.27查得d=55時(shí)。應(yīng)選用鍵 GB/T1096 轉(zhuǎn) 矩 鍵長 接觸長度 許用擠壓應(yīng)力校 核 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-12鍵連接鋼的許用擠壓應(yīng)力為 故滿足要求 鍵的選擇和參數(shù) 選擇普通平鍵，圓頭。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表11.27查得d=55時(shí)。應(yīng)選用鍵 GB/T1096 轉(zhuǎn) 矩 鍵長 接觸長度 許用擠壓應(yīng)力校 核 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-12鍵連接鋼的許用擠壓應(yīng)力為 故滿足要求 13.箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算 13.1箱體的構(gòu)形式和材料 采用下置剖分式蝸桿減速器（由于V=5m/s） 鑄造箱體，材料HT150。 13.2箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 表13-1 箱體的選擇 名稱 減速器型式及尺寸關(guān)系 箱座壁厚δ δ=11mm 箱蓋壁厚δ1 δ1=10mm 箱座凸緣厚度b1， 箱蓋凸緣厚度b， 箱座底凸緣厚度b2 b=1.5δ=16mm b1=1.5δ1=15mm b2=2.5δ=28mm 地腳螺釘直徑及數(shù)目 df=19mm n=6 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=14mm 箱蓋，箱座聯(lián)接螺栓 直徑 d2=10mm 螺栓間距 150mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3=9mm 螺釘數(shù)目4 檢查孔蓋螺釘直徑 d4=6mm Df，d1，d2至外壁 距離 df，d2至凸緣 邊緣距離 C1=26,20,16 C2=24,14 軸承端蓋外徑 D1=80mm D2=125mm 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S=140mm 軸承旁凸臺(tái)半徑 R1=16mm 軸承旁凸臺(tái)高度 根據(jù)軸承座外徑和扳手空間的要求由結(jié)構(gòu)確定 箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm 蝸輪外圓與箱 內(nèi)壁間距離 12mm 蝸輪輪轂端面 與箱內(nèi)壁距離 10mm 14.螺栓等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的選擇 本部分含螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇墊圈，墊片的選擇，具體內(nèi)容如下： 14.1螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 表14-1 螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結(jié)構(gòu)，以及其他因素的影響選用 螺栓GB5782-86 M10*35 數(shù)量為3個(gè) M12*100 數(shù)量為6個(gè) 螺母GB6170-86 M10 數(shù)量為2個(gè) M10 數(shù)量為6個(gè) 螺釘GB5782-86 , M6*20 數(shù)量為2個(gè) M8*25 數(shù)量為24個(gè) M6*16 數(shù)量為12個(gè) *（參考裝配圖） M10*35 M12*100 M10 M12 M6*20 M8*25 M6*16 14.2銷，墊圈墊片的選擇 表14-2 銷，墊圈墊片的選擇 選用銷GB117-86，B8*30， 數(shù)量為2個(gè) 選用墊圈GB93-87 數(shù)量為8個(gè) 選用止動(dòng)墊片 1個(gè) 選用石棉橡膠墊片 2個(gè) 選用08F調(diào)整墊片 4個(gè) *（參考裝配圖） GB117-86 B8*30 GB93-87 止動(dòng)墊片 石棉橡膠墊片 08F調(diào)整墊片 有關(guān)其他的標(biāo)準(zhǔn)件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖 14.3減速器結(jié)構(gòu)與潤滑的概要說明 在以上設(shè)計(jì)選擇的基礎(chǔ)上，對(duì)該減速器的結(jié)構(gòu)，減速器箱體的結(jié)構(gòu)，軸承端蓋的結(jié)構(gòu)尺寸，減速器的潤滑與密封，減速器的附件作一簡要的闡述。 14.4減速器的結(jié)構(gòu) 本課題所設(shè)計(jì)的減速器，其基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是在參照裝配圖的基礎(chǔ)上完成的，該項(xiàng)減速器主要由傳動(dòng)零件（蝸輪蝸桿），軸和軸承，聯(lián)結(jié)零件（鍵，銷，螺栓，螺母等）。箱體和附屬部件以及潤滑和密封裝置等組成。 箱體為剖分式結(jié)構(gòu)，由I箱體和箱蓋組成，其剖分面通過蝸輪傳動(dòng)的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯(lián)成一體；采用圓錐銷用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時(shí)的相互位置；起蓋螺釘便于揭開箱蓋；箱蓋頂部開有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤滑情況用于加住潤滑油，窺視孔平時(shí)被封??；通氣器用來及時(shí)排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標(biāo)尺用于檢查箱內(nèi)油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內(nèi)腔，在箱體底部設(shè)有放汕螺塞；吊環(huán)螺栓用來提升箱體，而整臺(tái)減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機(jī)架或地基上。（具體結(jié)構(gòu)詳見裝配圖） 14.5減速箱體的結(jié)構(gòu) 該減速器箱體采用鑄造的剖分式結(jié)構(gòu)形式，具體結(jié)構(gòu)詳見裝配圖 14.6速器的潤滑與密封 蝸輪傳動(dòng)部分采用潤滑油，潤滑油的粘度為118cSt（100°C）查表10.6《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》 潤滑油118Cst 軸承部分采用脂潤滑，潤滑脂的牌號(hào)為ZL-2查表10.7 《設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》 潤滑脂ZL-2 14.7減速器附件簡要說明 該減速器的附件含窺視孔，窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣空，油標(biāo)，吊環(huán)螺釘，吊耳和吊鉤，起蓋螺釘，其結(jié)構(gòu)及裝配詳見裝配圖。 15.總結(jié) 攪拌桶焊接裝置升降裝置的設(shè)計(jì)是一個(gè)較為復(fù)雜的過程，通過這次設(shè)計(jì)覺得自己受益匪淺。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械設(shè)計(jì)課程的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，它可以讓我們進(jìn)一步鞏固和加深學(xué)生所學(xué)的理論知識(shí)，通過設(shè)計(jì)把機(jī)械設(shè)計(jì)及其他有關(guān)先修課程（如機(jī)械制圖、材料力學(xué)、工程材料等）中所獲得的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)實(shí)踐中加以綜合運(yùn)用，使理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐密切的結(jié)合起來。而且，本次設(shè)計(jì)是我們學(xué)生首次進(jìn)行完整綜合的機(jī)械設(shè)計(jì)，它讓我樹立了正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)了我對(duì)機(jī)械工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力；讓我具有了初步的機(jī)構(gòu)選型與組合和確定傳動(dòng)方案的能力；為我今后的設(shè)計(jì)工作打了良好的基礎(chǔ)。 通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，還提高了我的計(jì)算和制圖能力；同時(shí)對(duì)減速器的結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)步驟有了一個(gè)大概的了解，對(duì)之前所學(xué)的專業(yè)知識(shí)作了一個(gè)很好的總結(jié)，設(shè)計(jì)中尚有很多不合理和不理解的地方，以待在今后的學(xué)習(xí)工作中來彌補(bǔ)。設(shè)計(jì)過程中我能夠比較熟悉地運(yùn)用有關(guān)參考資料、計(jì)算圖表、手冊(cè)、圖集、規(guī)范；熟悉有關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（如GB、JB等），獲得了一個(gè)工程技術(shù)人員在機(jī)械設(shè)計(jì)方面所必須具備的基本技能訓(xùn)練。 當(dāng)一份比較象樣的畢業(yè)設(shè)計(jì)完成的時(shí)候，我的內(nèi)心無法用文字來表達(dá)。幾天以來日日夜夜的計(jì)算與繪圖和在電腦前編輯排版說明書，讓我感覺做一個(gè)大學(xué)生原來也可以這么辛苦。但是，所有的這一切，都是值得的，它讓我感覺大學(xué)是如此的充實(shí)。 參考文獻(xiàn) 【1】宋寶玉.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書.北京:高等教育出版社，2006.8 【2】李秀珍.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)(少學(xué)時(shí)).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.1 【3】羅宗澤.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：高等教育出版社，2012.5 【4】孫桓.機(jī)械原理.北京：高等教育出版社，2006.5 【5】孫成奇.理論力學(xué).北京：高等教育出版社，2009.7 【6】劉鴻文.材料力學(xué).北京：高等教育出版社，2011.1 【7】濮良貴、紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2006.5 【8】趙衛(wèi)軍.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2006 謝 辭 在畢業(yè)設(shè)計(jì)即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進(jìn)入課題到設(shè)計(jì)的順利完成，有多少可敬的師長、同學(xué)給了我無言的幫助，在這里請(qǐng)接受我誠摯的謝意！同時(shí)我還要特別感謝謝趙宗銀老師對(duì)我這次課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)付出的苦心與汗水，謝謝你們。要是沒有你們的指導(dǎo)與幫助，我想也許我自己一個(gè)人無法這么快這么順利的完成了。