橋式起重機(jī)起升機(jī)構(gòu)設(shè)計

本 科 生 畢 業(yè) 論 文學(xué) 院專 業(yè)屆 別2017屆題 目100/30t四主梁鑄造橋式起重機(jī)起升機(jī)構(gòu)設(shè)計說明書姓 名學(xué) 號指導(dǎo)教師目 錄摘 要1Abstract2第 1 章 緒 論31.1 對起重機(jī)研究意義31.2 國內(nèi)外起重機(jī)31.2.1 國外起重機(jī)31.2.2 國內(nèi)起重機(jī)發(fā)展方向41.3 設(shè)計內(nèi)容4第 2 章 主起升機(jī)構(gòu)的設(shè)計52.1 確定起升機(jī)構(gòu)傳動方案，選擇滑輪組和吊鉤組52.2 選擇鋼絲繩52.3 確定滑輪主要尺寸62.4 確定卷筒尺寸并驗算強(qiáng)度72.5 選電動機(jī)92.6 驗算電動機(jī)發(fā)熱條件102.7 選擇減速器102.8選擇制動器122.9選擇聯(lián)軸器122.9.1 高速軸聯(lián)軸器122.9.2 低速軸聯(lián)軸器132.10驗算起動時間132.10.1 起動時間tq驗算132.10.2 起動平均加速度aq142.11驗算制動時間142.11.1 滿載下降制動時間142.11.2 制動平均減速度15第 3 章 小車運行機(jī)構(gòu)183.1 確定機(jī)構(gòu)傳動方案183.2 選擇車輪與軌道并驗算其強(qiáng)度183.3 運行阻力計算193.4 選電動機(jī)203.5 驗算電動機(jī)發(fā)熱條件213.6 選擇減速器213.7 驗算運行速度和實際所需功率213.8 驗算起動時間213.9 按起動工況校核減速器功率223.10 驗算起動不打滑條件233.11 選擇制動器23第 4 章 副起升機(jī)構(gòu)設(shè)計.274.1確定傳動方案,選擇滑輪組和吊鉤組.274.2選擇鋼絲繩.274.3確定卷筒尺寸并驗算強(qiáng)度.284.4計算起升靜功率.284.5初選電動機(jī).294.6選用減速器.294.7電動機(jī)過載驗算和發(fā)熱驗算.294.8選擇制動器.304.9選擇聯(lián)軸器.314.10驗算起制動時間.31第 5 章 大車運行機(jī)構(gòu)的設(shè)計.355.1確定機(jī)構(gòu)的傳動方案.355.2選擇車輪與軌道，并驗算其強(qiáng)度.355.3 選擇車輪軌道并驗算起強(qiáng)度365.4 運行阻力計算375.5 選擇電動機(jī)385.6 驗算電動機(jī)發(fā)熱條件385.7 選擇減速器385.8 驗算運行速度和實際所需功率395.9 驗算起動時間395.10 起動工況下校核減速器功率405.11 驗算起動不打滑條件415.12 選擇制動器425.13 選擇聯(lián)軸器435.13.1 機(jī)構(gòu)高速軸上的計算扭矩435.13.2 低速軸的計算扭矩445.13.3 浮動軸的驗算44參考文獻(xiàn)46致 謝摘要根據(jù)機(jī)械設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)和起重機(jī)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，依據(jù)任務(wù)書所給參數(shù)設(shè)計出了橋式起重機(jī)起升機(jī)構(gòu)。起升機(jī)構(gòu)采用電機(jī)驅(qū)動，布置方式為電機(jī)軸與卷筒軸平行布置大（?。┸嚨倪\行機(jī)構(gòu)的主動輪采用對面布置方式，集中驅(qū)動。各部件之間采用齒輪聯(lián)軸器（有補(bǔ)償性能）連接，安裝在減速器高速軸上的聯(lián)軸器帶有制動輪，這樣設(shè)計，即使聯(lián)軸器在工作中被損壞，制動器仍可保證卷筒的制動。為使起升機(jī)構(gòu)增大補(bǔ)償能力并更合理布置，采用浮動軸連接電動機(jī)與減速器。帶制動輪的半聯(lián)軸器和制動器在浮動軸被扭斷時，仍可以保證制動住卷筒。 本起重機(jī)為起重量Q=100/30t，起升高度H=16m，起升速度v=24m/min的橋式四主梁起重機(jī)。該起升機(jī)構(gòu)主要有一臺電動機(jī)，一臺減速器，一套卷筒裝置，一套滑輪裝置和一套吊鉤裝置構(gòu)成。關(guān)鍵詞：橋式起重機(jī)； 起升機(jī)構(gòu)； 小車運行機(jī)構(gòu).AbstractAccording to the mechanical design standards and design standards for cranes and other parts of the selection criteria, based on the given parameters and the specific working environment, the design of the bridge crane car agencies. Lifting bodies using motor-driven layout with the use of motor axis equal axis reel layout. Car driving wheel used to run institutions across the layout, concentrated drive. Between the various components of compensation with the performance of the use of the gear coupling to connect with the coupling wheel brake installed on the axis of high-speed reducer, so that even if the coupling has been damaged can be brake drum brake to ensure that security agencies. In order to facilitate the hoisting mechanism and increase the compensation arrangement of capacity between the motor and reducer with floating-axis connection. Semi-round with brake and brake gear coupling near the reducer, if the floating-axis has been broken, brakes can still brake drum live. Keywords: bridge crane；hoisting mechanism；car run institutions；The moving mainframe。The crane is bridge crane for lifting weight Q=100t,hoisting height H=26m,lifting speed v=24m/min. The crane is consisted of a lifting mechanism,an electric motor, a brake,a speed reducer,a set of drum unit,a pulley and a set of hook device.Required lifting equipment running smooth,accurate,safe,reliable and advanced technical performance.Keyword: bridge crane；hoisting mechanism；car run institutions第 1 章 緒 論1.1 對起重機(jī)研究意義起重機(jī)械是用來對物料進(jìn)行起重、運輸、裝卸和安裝作業(yè)的機(jī)械。 它可以完成靠人力無法完成的物料搬運工作，減輕人們的體力勞動，提高勞動生產(chǎn)率，在工廠、礦山、車站、港口、建筑工地、倉庫、水電站等多個領(lǐng)域和部門中得到了廣泛的應(yīng)用。隨著生產(chǎn)規(guī)模日益擴(kuò)大，特別是現(xiàn)代化、專業(yè)化生產(chǎn)的要求，各種專門用途的起重機(jī)相繼產(chǎn)生，在許多重要的部門中，它不僅是生產(chǎn)過程中的輔助機(jī)械，而且已成為生產(chǎn)流水作業(yè)線上不可缺少的重要機(jī)械設(shè)備，它的發(fā)展對國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)起著積極的促進(jìn)作用。橋式起重機(jī)不但要容易操作，容易維護(hù)，而且安全性要好，可靠性要高，要求具有優(yōu)異的耐久性、無故障性、維修性和使用經(jīng)濟(jì)性。加強(qiáng)對橋式起重機(jī)的研究和改進(jìn)，促進(jìn)其不斷發(fā)展，必將對整個起重運輸行業(yè)產(chǎn)生深遠(yuǎn)的影響。1.2 國內(nèi)外起重機(jī)隨著現(xiàn)代工業(yè)的迅速發(fā)展，新技術(shù)、新工藝的充分應(yīng)用，社會生產(chǎn)力又躍上了一個新水平。一些大型、重型機(jī)構(gòu)、設(shè)備、塔器的運輸?shù)裙ぷ?，沒有起重機(jī)是很難完成的。由于市場競爭的需要，起重機(jī)生產(chǎn)方式也由單件小批量向著多品種的變批量方向發(fā)展。由于工業(yè)生產(chǎn)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，生產(chǎn)效率日益提高，以及產(chǎn)品生產(chǎn)過程中物料裝卸搬運費用所占比例逐漸增加，促使大型或高速起重機(jī)的需求量不斷增長。起重量越來越大，工作速度越來越高，對能耗和可靠性要求也越來越高。起重機(jī)已成為自動化生產(chǎn)流程中的重要環(huán)節(jié)。1.2.1 國外起重機(jī)目前世界銷售市場對起重機(jī)械的需量正在不斷增加，根據(jù)公布的財務(wù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)，2007 年世界最大的 20 家起重機(jī)制造商一個主要特點就是銷售增長超過 40%。隨著國際市場競爭的加劇，起重機(jī)械的科技含量要求明顯提高，從而使國外各種制造起重機(jī)企業(yè)在生產(chǎn)中更多地采用優(yōu)化設(shè)計、機(jī)械自動化和自動化設(shè)備去提高勞動生產(chǎn)率，這對世界銷售市場、制造商和用戶都產(chǎn)生了巨大的影響。有關(guān)調(diào)查資料表明，65%的起重機(jī)械用戶主要是為了提高生產(chǎn)率、減少勞動工資，因而要求采用先進(jìn)的起重機(jī)設(shè)備的用戶便越來越多。近年來，國外起重運輸機(jī)械主本科畢業(yè)設(shè)計要發(fā)展趨勢如下：(1)采用新理論、新技術(shù)和新手段。推廣采用優(yōu)化設(shè)計、可靠性概率設(shè)計、極限狀態(tài)設(shè)計、虛擬樣機(jī)設(shè)計、CAD/CAE 設(shè)計等現(xiàn)代設(shè)計方法。(2)向自動、智能和信息化，向成套、系統(tǒng)和規(guī)?；l(fā)展。(3)向大型、高效和節(jié)能化發(fā)展。(4)向模塊、通用化，向簡易、多樣化發(fā)展。(5)重視產(chǎn)品的合理人機(jī)關(guān)系、外觀造型與表面涂裝，有利于提高作業(yè)效率和操作安全舒適。1.2.2 國內(nèi)起重機(jī)發(fā)展方向目前國內(nèi)銷售市場對起重機(jī)械的需求量正在不斷增加，據(jù)分析，目前全國的橋式、門式起重機(jī)的市場份額每年大約有200多億。而其中橋式類型起重機(jī)就廣泛應(yīng)用于大型的生產(chǎn)車間、裝配車間、以及冶金車間等等,是現(xiàn)代化生產(chǎn)中合理組織生產(chǎn)必不可少的生產(chǎn)設(shè)備。我國起重機(jī)應(yīng)從以下幾方面進(jìn)行起重機(jī)的研究與改進(jìn)：(1)改進(jìn)起重機(jī)械的結(jié)構(gòu)，減輕自重。(2)充分吸收利用國外先進(jìn)技術(shù)。(3)向大型化發(fā)展。1.3 設(shè)計內(nèi)容設(shè)計參數(shù)如下：起重量（t）起升高度（m）速度（m/min）跨度(m)主起升副起升主起升副起升主起升副起升小車大車10030321416142450/7080根據(jù)所給參數(shù)設(shè)計完成橋式起重機(jī)的起升及運行機(jī)構(gòu)的設(shè)計。本科畢業(yè)設(shè)計第 2 章 主起升機(jī)構(gòu)的設(shè)計2.1 確定起升機(jī)構(gòu)傳動方案，選擇滑輪組和吊鉤組按照布置宜緊湊的原則，采用閉式傳動起升機(jī)構(gòu)構(gòu)造型式，采用了雙聯(lián)滑輪組，按Q=100t ，滑輪組倍率ih=6，承載繩分支數(shù)：Z=2ih=122.2 選擇鋼絲繩初步選擇雙聯(lián)滑輪組，滑輪組采用滾動軸承， 100t 鋼絲繩纏繞圖滑輪組倍率ih=6時，查起重機(jī)設(shè)計手冊得滑輪組效率hz=0.95 鋼絲繩所受最大拉力：滑輪效率 滑 輪 組 效 率 滑 輪 組 倍 率23456810滾動軸承0.980.990.980.970.960.950.930.92滑動軸承0.960.980.950.930.900.880.84表（1) 吊具自重與起重量的關(guān)系S m ax=Q + G0=(100000+3500 )*9 .8= 88973 N2 i h h h2*6* 0 .9 5Q -額定起重量，Q=100t;G0 -吊鉤組重量，G0 = 3500kg查起重機(jī)設(shè)計手冊，工作級別M8 時，安全系數(shù) n=9，鋼絲繩破斷拉力sb 。sb=n·smax=9´88973=800.75kN鋼絲繩是起重機(jī)的重要部件，也是安全系數(shù)要求較高的部件，已經(jīng)形成了國家標(biāo)準(zhǔn)，那么我們要考慮到各種型號的功能，以及材料的利用率，進(jìn)行有比較的選擇。d = css 為單根鋼絲破斷拉力s=Smax/z其中式中：c 為選擇系數(shù)，s 為鋼絲繩最大工作靜壓力，d 為鋼絲繩最小直徑根據(jù)起重機(jī)械選擇 c=0.134,公稱抗拉強(qiáng)度為sb=1770N mm-1機(jī)構(gòu)工作級別 選擇系數(shù)C值安全系數(shù)n 鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度 155017701850M1M30.0930.0890.0854 M4 0.0990.0950.0914.5 M50.1040.1000.0965 M60.1140.1090.1066 M70.1230.1180.1137 M80.1400.1340.1289d =0.134 * 800750 / 12=34mm鋼絲繩型號W6´19-34.0-177-I- 鍍-右圖GB1102-742.3 確定滑輪主要尺寸滑輪的許用最小直徑：D ³h2d查表根據(jù)工作級別查起重機(jī)械h2=25 卷筒h1=20 機(jī)構(gòu)工作級別 e M1M3 14 M4 16 M5 18 M6 20 M7 22.4 M8 25D ³h2d=25*34=850查起重機(jī)課程設(shè)計手冊，取滑輪直徑 D=850mm;取平衡滑輪直徑約為0.6d=0.6*850=510，選用鋼繩直徑 d=34mm，D=850mm。記為E118´850-120ZBJ80006.8-872.4 確定卷筒尺寸并驗算強(qiáng)度1.卷筒直徑：D= h1d=25´34=8502.卷筒繩槽尺寸：由起重機(jī)械查得槽距 t=26mm,槽底半徑 r=11mm。3.確定卷筒長度并驗算起強(qiáng)度：如下圖 2-3 所示2-3 卷筒尺寸簡圖L =（2L 0+ l1+ l 2）+ l3L 0=（H · ih+ n）t=(14 *6*103+2)26=839mmp · D 0p *886D 0= D + d = 850 + 34 = 884mmLo螺旋繩槽部分長度；H起升高度；Do卷繞直徑； n附加安全圈數(shù)，取 2；l1繩尾固定部分長度，按固定方法確定，一般取l1=3t=78l 2卷筒兩端空余部分長度，取50mml3卷筒中央不切槽部分長度，取其等于吊鉤組兩工作動滑輪的間距，即 L3 =A= 87mm,實際長度在繩偏斜角允許范圍類可以適當(dāng)增減。經(jīng)計算:L= （2L0+l1+l2）+l3»1893mm 取 L=2000mm.卷筒壁厚：d =0.02D+(6 10)=0.02´850+(6 10)=23 27mm，取d=25mm 卷筒壁壓應(yīng)力驗算：dy max =Smax=88973=296.58 ´ 10 6 N / m 2 = 296.58 MPad t0.015 ´ 0.02由起重機(jī)械選用灰鑄鐵Q460C ，最小抗拉強(qiáng)度db= 460MPa,許用壓應(yīng)力：d y =db=4605/1.5= 306MPa £ db 故強(qiáng)度足夠n1卷筒拉應(yīng)力驗算：由于卷筒長度 L<3D ,尚應(yīng)校驗由彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力，卷筒的最大彎矩發(fā)生在鋼絲繩位于卷筒中間時：S max (L - L3) = 88793 ´ 2000 - 87 = 84930504N · mm22卷筒斷面系數(shù)：W = 0.1 ´D 4- D40.85 4 -0.84= 0.0132mm3i= 0.1 ´0.85D式中：D卷筒外徑， D=850mm=0.85m；Di卷筒內(nèi)徑，Di= D -2d =800 mm。則d1=Mv=84930504=6.434 MPa0.00132W合成應(yīng)力：d 1 = d 1 +d1d y max = 6.434 +92´ 296.58 =96.485MPa303Sy式中許用拉應(yīng)力：dl = d /n=460/5=92 dl£ dl 卷筒強(qiáng)度驗算通過。故選定卷筒直徑 D=850mm，長度 L=2000mm,卷筒槽形的槽底半徑 r=11mm，槽矩t=26mm；靠近減速器一端的卷筒槽向為左的 A 型卷筒。卷筒A850´2000-11 ´ 26-14 ´ 3左ZBJ80-007.2-872.5 選電動機(jī)起升機(jī)構(gòu)靜功率：Pj=(Q + G0 ) * 9.8v=(Q + G 0 ) v1000´ 60h102 ´ 60h式中： h 起升機(jī)構(gòu)的總效率，一般=0.80.9，取=0.85；P =(Q + G0 )v= (100 +3.5 ) ´ 1000 ´14 = 326.29KWj102´ 60h102 ´ 60 ´ 0.85電動機(jī)計算功率：Pe ³ GPj = 0.8 ´326.29 = 261.033KWG 為穩(wěn)態(tài)負(fù)載系數(shù)。由起重機(jī)械設(shè)計手冊根據(jù) G 值，查手冊選取 JC%=15，CZ=6。查起重機(jī)械設(shè)計手冊表，根據(jù)PG ，JC%，CZ 的值，選擇繞線型異步電動機(jī) YZR400L210，其額定功率為 270kW,同步轉(zhuǎn)數(shù) 600r/min，額定轉(zhuǎn)速為 579 r/min，最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)為 3.4，轉(zhuǎn)動慣量為 8.68kg· m2，質(zhì)量為 1156kg，輸出端軸徑為 95mm。2.6 驗算電動機(jī)發(fā)熱條件Ps= GPJ=0.8´326.29=261.03KW式中 Ps 穩(wěn)態(tài)平均功率，kwm電動機(jī)臺數(shù)，m=1由以上計算結(jié)果Ps<Pn ，故所選電動機(jī)能滿足發(fā)熱校驗電動機(jī)過載驗算：過載驗算公式如下：Pn= 270kW ³H(Q + G0 )V=2.1*103500*9.8*16.4=268.18kwm × ls1000h1*2.2*1000*0.95*60式中l(wèi)s 平均起動轉(zhuǎn)矩標(biāo)準(zhǔn)值，對繞線型異步電動機(jī)取 2.2H系數(shù)，繞線式異步電動機(jī)取 2.1電動機(jī)滿足不過載要求,電動機(jī)選擇符合要求。2.7 選擇減速器減速器總傳動比：i =n0=579= 31.410nt18.43選用標(biāo)準(zhǔn)型號的減速器時，其總設(shè)計壽命一般應(yīng)與它所在機(jī)構(gòu)的利用等級相符合。一般情況下，可根據(jù)傳動比、輸入軸的轉(zhuǎn)速、工作級別和電動機(jī)的額定功率來選擇減速器的具體型號，并使減速器的許用功率滿足一定條件。QJ 型起重機(jī)減速器用于起升機(jī)構(gòu)的選用方法：P³12(1+ j2)´1.12(I-5)× Pe=0.5´2.1´1.12-1´75=70.31式中 j2 起升載荷動載系數(shù)；I 工作級別，I=1 8。查起重機(jī)械設(shè)計手冊選擇型號為 QJR-D-500-31.5-IV-P-W 的標(biāo)準(zhǔn)減速器，其許用功率為 79kW，輸出軸端最大允許徑向載荷 60000N，許用輸出扭矩 42500N·m2.8選擇制動器制動器是保證起重機(jī)安全的重要部件，起升機(jī)構(gòu)的每一套獨立的驅(qū)動裝置至少要裝設(shè)一個支持制動器。支持制動器應(yīng)是常閉式的，制動輪必須裝在與傳動機(jī)構(gòu)剛性聯(lián)結(jié)的軸上。起升機(jī)構(gòu)制動器的制動轉(zhuǎn)矩必須大于由貨物產(chǎn)生的靜轉(zhuǎn)矩，在貨物處于懸吊狀態(tài)時具有足夠的安全系數(shù)，制動轉(zhuǎn)矩Tz 應(yīng)滿足下式要求:所需靜制動力矩：M ZH = K ZH M J = 2.5(Q + G0 )D0h=103500 *886* 0.94*9.82.5 =2229.7N M2i h i2 *6*31.5式中：Kz=2.5- 制動安全系數(shù)查手冊選用標(biāo)準(zhǔn)塊式制動器其型號為：JCZ30015，制動輪直徑為 800mm，額定制動轉(zhuǎn)矩為 3200N·m，整機(jī)質(zhì)量為 85kg。2.9選擇聯(lián)軸器2.9.1 高速軸聯(lián)軸器依據(jù)所傳遞的扭矩、轉(zhuǎn)速和被聯(lián)接的軸徑等參數(shù)選擇聯(lián)軸器的具體規(guī)格，起升機(jī)構(gòu)中的聯(lián)軸器應(yīng)滿足下式要求：T = k1 k 3× T max=1.8´1´0.7´3.4´9550´57975=529.951(N×m)£T 式中T 所傳扭矩的計算值N m；k1聯(lián)軸器重要程度系數(shù)，對起升機(jī)構(gòu)，k1=1.8；k3角度偏差系數(shù)。根據(jù)電動機(jī)輸出軸和減速器輸入軸的直徑，查手冊選擇高速軸的聯(lián)軸器型號為:CL5聯(lián)軸器65 ´142JB / ZQ4218 - 86 ，其許用轉(zhuǎn)矩為T = 8000 N m ，轉(zhuǎn)動慣量J1B55 ´ 840.45kg·m2。2.10驗算起動時間機(jī)構(gòu)起動和制動時，產(chǎn)生加速度和慣性力。如起動和制動時間過長，加速度小，要影響起重機(jī)的生產(chǎn)率;如起動和制動時間過短，加速度太大，會給金屬結(jié)構(gòu)和傳動部件施加很大的動載荷。因此，必須把起動與制動時間(或起動加速度與制動減速度)控制在一定的范圍內(nèi)。2.10.1 起動時間tq 驗算tq =n0 × J =579 ´14.81= 0.68 (s)tq =(46)s9.55(Tq - T j )9.55 ´ (1855.57 - 526.53)式中n0 電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速(r/min)；Tq電動機(jī)平均起動轉(zhuǎn)矩N m，按下式計算：Tq=1.5´9550´57975=1855.57N mTj電動機(jī)靜阻力矩N m，按下式計算：Tj=（Q +G0）×D0=16467 ´ 0.518 ´ 9.8= 526.53N m2 ´ 3 ´ 31.5 ´ 0.842 × m × i ×hJ 機(jī)構(gòu)運動質(zhì)量換算到電動機(jī)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量(kg·m2)，J = 1.15( J d（Q +G ）×D2+ Je ) +002240mi h按下式計算：=1.15´(8.68+16.3¸4)+16467´0.5182´9.8 (kg·m2) 40 ´ 32´ 31.5 2´ 0.84= 14.81系數(shù) 1.15 用以考慮高速軸以外其他回轉(zhuǎn)質(zhì)量的轉(zhuǎn)動慣量，標(biāo)準(zhǔn)零部件給出飛輪矩，則按 J=GD42J d電動機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量(kg·m2)；Je制動輪和聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量(kg·m2)；tq推薦起動時間(s)。所以起動時間滿足要求。2.10.2 起動平均加速度aqaq=v=16.4= 0.40(m / s2 ) £ a 60 ´ 0.68tq式中 aq 起動平均加速度(m/s2)； v 起升速度(m/s)；a2)。所以該起動時間合適。2.11驗算制動時間2.11.1 滿載下降制動時間n' × J ' 1.1 ´ 579 ´14.81éùt z =')=9.55 ´(1043.24 - 415)= 1.57( s ) £ t z » ë t q û9.55(Tz - T j式中n' 滿載下降時電動機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min)，通常取n'= 1.1n0 ；Tz制動器制動轉(zhuǎn)矩N m；Tj'滿載下降時制動軸靜轉(zhuǎn)矩N m，按下式計算：T j¢ =(Q + G0 )D0h=(16000 + 467)518* 0.94*9.8= 415N M2i h i2 *3*31.5J '下降時換算到電動機(jī)軸上的機(jī)構(gòu)總轉(zhuǎn)動慣量(kg·m2)tz推薦制動時間(s)。所以滿載時制動時間滿足要求。2.11.2 制動平均減速度az=v'=1.1´16.4=0.19(m/s2) a tz60´1.57式中 v' 滿載下降速度，v'=1.1v 。所以該制動時間合適。第 3 章 小車運行機(jī)構(gòu)3.1 確定機(jī)構(gòu)傳動方案小車的傳動方式有兩種即減速器位于小車主動輪中間或減速器位于小車主動輪一側(cè)。減速器位于小車主動輪中間的小車傳動方式使小車減速器輸出軸及兩側(cè)傳動軸所承受的扭矩比較均勻。減速器位于小車主動輪一側(cè)的傳動方式，安裝和維修比較方便，但起車時小車車體有左右扭擺現(xiàn)象。對于雙梁橋式起重機(jī)，小車運行機(jī)構(gòu)采用下圖 減速器位于小車主動輪中間的傳動方案：3.2 選擇車輪與軌道并驗算其強(qiáng)度車輪最大輪壓：小車質(zhì)量估計，取Gxc=6300kg 。假定輪均布：P max=1/4(Q + Gxc)=1/4(30000+6300)=9075kg =9075N車輪最小輪壓：P min=14 Gxc=14´6300=1575kg =15750N初選車輪：由起重機(jī)設(shè)計手冊可知，當(dāng)運行速度£60m/ min 時，Q=30=4.76> 1.6 ，Gxc6.3工作級別為高級時，車輪直徑Dc=400mm ，軌道型號為 P38強(qiáng)度驗算：按車輪與軌道為線接觸及點接觸兩種情況驗算車輪接觸強(qiáng)度。車輪踏面疲勞計算載荷：17Pc =2 P max + P min =2 ´ 90750+15750= 65750N33車輪材料,取 ZG340-640，ss=340MPa,sb=640MPa線接觸局部擠壓強(qiáng)度： pc¢= K 1 DcLC 1C 2=6.0´400´46´0.94´0.8=830208NK1許用線接觸應(yīng)力常數(shù)（N/mm²），由起重機(jī)運輸機(jī)械查得K1 =6L 車輪與軌道有效接觸強(qiáng)度，對于軌道 P38起重機(jī)課程設(shè)計，L=46mmC1轉(zhuǎn)速系數(shù)，由起重機(jī)運輸機(jī)械，時，C1=0.94；C2工作級別系數(shù)，由起重機(jī)運輸機(jī)械，當(dāng)工作級別為 M8時，C2=0.8；PC'> PC,故通過點接觸局部擠壓強(qiáng)度：Pc ¢¢ = K 2R2C 1C 2 = 0.181 ´2002´ 0.94 ´0.8 = 140321Nm330.388式中：K2許用點接觸應(yīng)力常數(shù)（N/mm²），由起重機(jī)運輸機(jī)械查得，K2=0.181R 曲率半徑，車輪與軌道曲率半徑的大值，車輪r1r=D/2=200mm軌道曲率半徑 r2 =200 由起重機(jī)課程設(shè)計，故取 R=400mm；m 由 r/R比值（r 為 r1,r2 中小值）所確定的系數(shù)，由起重機(jī)運輸機(jī)械，并利用內(nèi)插值法得 m=0.388Pc ''>Pc ，故通過根據(jù)以上計算結(jié)果，選定直徑 Dc=400 的雙輪緣車輪，標(biāo)記為：車輪 DYL-400 GB4628-843.3 運行阻力計算摩擦阻力矩：M m=(Q + Gxc)(K + md2)b查起重機(jī)課程設(shè)計得，由 Dc=400mm 車輪組的軸承型號為 7524，據(jù)此選出Dc=400 車輪組軸承亦為 7524.軸承內(nèi)徑和外徑的平均值d=120+215=167.5mm ，由2起重機(jī)運輸機(jī)械查得滾動摩擦系數(shù) K=0.0009，軸承摩擦系數(shù)=0.02，附加阻力系數(shù)=2.0（采用導(dǎo)輪式電纜裝置導(dǎo)電），代入上式得：滿載時運行阻力矩Mm = ( Q = Q ) = (Q + Gxc )( K + m d ) b = (30000 + 6300) ´ (0.0009 + 0.02 ´0.1675) ´ 222=127.077kg × m = 1270.77N × m運行摩擦阻力：Pm ( Q = Q) = Mm ( Q = Q) =1270.77= 6353.85NDc20.42無載時運行阻力矩：Mm ( Q = 0) = Gxc ( K + m d ) b = 6300 ´ (0.0009 + 0.02 ´0.1675) ´ 22= 32.445kg × m = 324.45N × m運行摩擦阻力：Pm ( Q = 0) =324.54/0.2=1622.7N 3.4 選電動機(jī)電動機(jī)靜功率：N j =Pj Vc/1000m=6353.8´50/1000*0.9*60=5.88KW式中 Pj = Pm(Q=Q) 滿載時靜阻力； =0.9 機(jī)構(gòu)傳動效率：m=1驅(qū)動電機(jī)臺數(shù)初選電動機(jī)功率： N=KdNj=1.15´3.71=4.267KW式中Kd 電動機(jī)功率增大系數(shù)，由起重機(jī)運輸機(jī)械得，Kd =1.15 由起重機(jī)課程設(shè)計選用電動機(jī) JZR2-42-8，Ne=16kw，n1=715r/min,(GD2)d=1.456kg×m2 ,電機(jī)質(zhì)量 Gd=260kg。3.5 驗算電動機(jī)發(fā)熱條件等效功率：Nx = K 25g N j=0.75´1.12´5.88=3.187KW式中K25 工作級別系數(shù)，由起重機(jī)運輸機(jī)械查得，當(dāng) Jc=25%時，K25 =0.75；g 由起重機(jī)運輸機(jī)械查得， tqtg=0.2 ，查起重機(jī)運輸機(jī)械得g =1.12Nx<Ne,故所選電動機(jī)發(fā)熱條件通過3.6驗算運行速度和實際所需功率實際運行速度：Vci025.69= Vc i0¢ = 43.8 ´ 27.3 = 41.21 m min¢誤差：e = Vc - Vc¢ =43.8 - 41.21´ 100% = 5.91% < 15% ，故合適。Vc43.8實際所需電動機(jī)等效功率：N x = N x Vc¢= 3.187 ´41.21= 2.998KW < Ne ，故合適Vc43.83.8 驗算起動時間起動時間：tq =n1mc(GD2 ) +Q + Gxc38.2(mM q- M j )i0 'h式中 n1=715r/min；m=1驅(qū)動電動機(jī)臺數(shù)；Mq = 1.5Me = 1.5´ 9550Ne( JC 25%)= 1.5´ 9550´16= 320.56N × m715n1滿載運行時折算到電動機(jī)軸上的運行靜阻力矩：Mj ( Q = Q) =Mm ( Q = Q)=1148.45= 46.74N × mi0¢27.3 ´ 0.9h空載運行時折算到電動機(jī)軸上的運行靜阻力矩：Mj ( Q = 0) =Mm ( Q = 0)=324.45= 13.2N × mi0¢27.3 ´ 0.9h初步估算制動輪和聯(lián)軸器的飛輪矩：(GD2 )z+ (GD2 )c= 0.6kg×m2本機(jī)構(gòu)總飛輪矩：C (GD2)1= C (GD2)d+ C (GD2)z+ C (GD2)l=1.15´(1.465+0.6)=2.3747kg × m2式中 C 由起重機(jī)運輸機(jī)械得知計及其他傳動飛輪矩影響系數(shù)，折算到電動機(jī)軸上可取 C=1.15滿載起動時間：t q ( Q = Q) =715（16000 + 6300）´ 0.52 = 0.729s´ 2.3747+38.2 ´ (1 ´ 320.56 - 46.74)27.32 ´ 0.9無載起動時間：t q ( Q = 0) =715´ 2.3575 +6300 ´ 0.52 = 0.14s38.2´ (1 ´ 320.56- 13.2)27.32 ´ 0.9由起重機(jī)運輸機(jī)械得，當(dāng)vc=44.6m/ min=0.74m/s 時，tq推薦值為 5.5s，tq（Q=Q）<tq，故所選電動機(jī)能滿足快速起動要求。3.9 按起動工況校核減速器功率起動狀況減速器傳遞的功率：N = PdVc¢ =29720 ´ 41.21= 0.424KW¢1000hm1000 ´ 60 ´ 0.9´1Pd = Pj + Pg = Pj + Q + GxcVc¢g60tq(Q = 0)= 4593.8 + (16000 + 6300) ´10´41.21= 564.7N60 ´ 0.14gm' 運行機(jī)構(gòu)中同一級傳動的減速器個數(shù)，m' =1所用減速器N中級<N，但考慮減速器有一定過載能力，故選用的減速器可行。3.10 驗算起動不打滑條件因室內(nèi)使用，故不計風(fēng)阻及坡度阻力矩，只驗算空載及滿載起動時兩種工況。空載起動時，主動車輪與軌道接觸處的圓周切向力：Gxcvc 'P (K + m d )b + P KT(Q=0) =+221g 60tq(Q=0)Dc 2630041.213150 ´ (0.0009 + 0.02 ´0.1675) ´ 2 + 3150 ´ 0.0009=´+29.8160 ´ 0.140.52= 30.474kN車輪與軌道的粘著力：F (Q=0)= P1 f =31500´0.2=6300 kg =63000N > T (Q=0)故不會打滑。滿載起動時，主動車輪與軌道接觸處的圓周切向力：Q + Gxcvc 'P (K + m d )b + P KT(Q=Q ) =+221g60tq(Q=Q )Dc20.167516000 +630041.2111150´(0.0009 + 0.02´2) ´ 2 +11150´0.0009=9.81´+60´0.7290.52=24.466kN車輪與軌道的粘著力：F (Q=Q)= p1 f =11150´0.2=2230 kg =22300N > T (Q=Q)故滿載起動時不會打滑，因此所選電動機(jī)合適。3.11 選擇制動器由起重機(jī)運輸機(jī)械查得，對于小車運行機(jī)構(gòu)制動時間tZ 4s,取tZ =3s所需制動轉(zhuǎn)矩：1n12(Q + Gxc )(K + m d )MZ=mc(GD 2 ) +(Q + Gxc )Dch -2hm38.2ti '2i 'Z1001715(16000 + 6300) ´ 0.52=2.3747 +27.32´ 0.9138.2 ´ 3(16000 + 6300) ´ (0.0009 + 0.02 ´0.1675) ´10 -2´ 0.927.3= 45Nm由起重機(jī)課程設(shè)計選用 YWZ5 315/23，其制動轉(zhuǎn)矩 MeZ=180Nm 考慮到所取制動時間 tZ=3s 與起動時間=0.729s 差距不大，故可省略制動不打滑驗算。第 4 章 副起升機(jī)構(gòu)設(shè)計4.1 確定傳動方案,選擇滑輪組和吊鉤組按照構(gòu)造宜緊湊的原則，采用了單聯(lián)滑輪組.按 Q=30t，取滑輪組倍率ih =4，因而承載繩分支數(shù)為 Z=8。G0吊具自重載荷，查下表2-5其自重為：G=2.0%´Pq=0.02´30=0.6t額定起升載荷 Q（KN）吊鉤自重載荷32-802%Q100-2002.5%Q320-5003%Q630-12503.5%Q1600-25004%Q表 2-54.2 選擇鋼絲繩若滑輪組采用滾動軸承， 當(dāng)ih =4，查表得滑輪組效率hh =0.97。鋼絲繩所受最大拉力：S max=G0+ Q=30600 ´ 9.8= 77.28kNh h ´ ih ´ x1 ´ 4 ´ 0.97滑輪效率 滑 輪 組 效 率 滑 輪 組 倍 率23456810滾動軸承0.980.990.980.970.960.950.930.92滑動軸承0.960.980.950.930.900.880.840.86機(jī)構(gòu)工作級別 選擇系數(shù)C值安全系數(shù)n 鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度 155017701850M1M30.0930.0890.0854 M4 0.0990.0950.0914.5 M50.1040.1000.0965 M60.1140.1090.1066 M70.1230.1180.1137 M80.1400.1340.1289按下式計算鋼絲繩直徑 d：d=c´ Smax=0.134´ 77.28=13.17mmc: 選擇系數(shù)，單位 mm/N ，選用鋼絲繩sb=1770N/mm²，根據(jù) M8 及sb 查表得 c 值為 0.134，選不松散瓦林吞型鋼絲繩直徑 d=14mm。其標(biāo)記為 6W(19)-14-185-I-光-右順(GB1102-74)4.3 確定卷筒尺寸并驗算強(qiáng)度卷筒直徑：查表得：卷筒h1 =22.4；滑輪h2 =25卷筒最小卷繞直徑D0 min =h1´ d=22.4´14=313.6滑輪最小卷繞直徑D0 min =h2´ d=25´14=350考慮機(jī)構(gòu)布置及卷筒總長度不宜太長，滑輪直徑和卷筒直徑一致取 D=350 。卷筒長度：L=1500mm卷筒壁厚=0.02D+(610)=0.02´ 300+(610)mm=1216mm，取=16mm，應(yīng)進(jìn)行卷筒壁的壓力計算。卷筒轉(zhuǎn)速nt =mvn=4 ´19.5r/min=80.13r/min。pD03.14 ´ 0.314.4 計算起升靜功率Pj=(Q + G0)vn=(30 + 0.6) ´ 16 ´ 9.8 ´103=89.44kW60´1000h60 ´ 1000 ´ 0.894式中起升時總機(jī)械效率h = hzhchhlht=0.97´0.94´0.992 =0.894hz 為滑輪組效率取 0.97；hch 為傳動機(jī)構(gòu)機(jī)械效率取 0.94；ht 為卷筒軸承效率取0.99；hl 連軸器效率取 0.99。4.5 初選電動機(jī)PJCG Pj=0.8´89.44=71.55kW式中PJC：在 JC 值時的功率,單位為 kW;G：穩(wěn)態(tài)負(fù)載平均系數(shù),根據(jù)電動機(jī)型號和 JC 值查表得 G=0.8。選用電動機(jī)型號為 YZR400L1-10，PJC =111.263KW，nJC =955r/min，最大轉(zhuǎn)矩允許過載倍數(shù)m=2.5；飛輪轉(zhuǎn)矩 GD²=1.5KN.m²。4.6 選用減速器減速器總傳動比： i =nd=955=12.02，取實際速比 i =1680.13n