鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算書范例.doc

摘要 本工程為三層鋼框架超市設(shè)計(jì) 長(zhǎng) 64 00m 寬 30 00m 層高為 4 5m 建筑高度為 14 4 建筑面積 5760 00m2 綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)知識(shí) 進(jìn)行了鋼結(jié)構(gòu)建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)m 計(jì) 主體采用鋼框架結(jié)構(gòu) 鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板 首先確定結(jié)構(gòu)方案并進(jìn)行荷載統(tǒng)計(jì) 梁柱截面選擇及剛度驗(yàn)算 計(jì)算恒載 活載作用下的框架內(nèi)力 然后計(jì)算風(fēng)載 地震作 用下的框架內(nèi)力 經(jīng)內(nèi)力組合后得出構(gòu)件的最不利組合內(nèi)力 最后進(jìn)行梁 柱截面驗(yàn)算 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì) 樓板 樓板配筋計(jì)算 繪制施工圖 計(jì)算豎向荷載效應(yīng)時(shí)采用分層法 計(jì)算 水平荷載效應(yīng)時(shí)采用 D 值法 在荷載組合時(shí) 考慮以可變荷載效應(yīng)控制的組合和以永久 荷載效應(yīng)控制的組合方式 在活荷載計(jì)算過程中 采用滿布荷載法 框架節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)采用 栓焊混合的連接方式 關(guān)鍵詞 建筑設(shè)計(jì) 鋼框架 內(nèi)力分析 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì) ABSTRACT Based on the professional knowledge for learned the building was designed The works include two parts architecture design and structure design This project is commercial building of 3 floors steel structure which is located in Xi An It is 64 00m long 30 00m wide The height of story are 4 5m and5m The height of the whole building is 14 4m The total area is 5760 00m2 Architecture design tries hard for simple and clear which has the ages feels and assort with surroundings environment Steel frame and reinforce concrete floor were used in the structure Firstly the size of the beam and column was determined by the type of the structure and the calculation of the loads Secondly the inner forces of the frame under the wind load and earthquake load the dead load and the living loads were analyzed separately By the combination of the inner forces the most dangerous forces can be got and then the steel beam steel column the frame connections and reinforce concrete floor can be designed After these the drawing can be made In the progress of inter force analysis the vertical forces are calculated by the layer wise method and the horizontal forces are calculated by the D method In the process of the live load calculation full load is used Mixed connection with welding and bolts was used in steel frame and independent foundation under column was adopted Key Words architecture design steel frame internal force analysis connection design 目 錄 前言 1 第 章 建筑設(shè)計(jì) 2 1 1 設(shè)計(jì)任務(wù)和設(shè)計(jì)要求 2 1 1 1 設(shè)計(jì)任務(wù) 2 1 1 2 設(shè)計(jì)要求 2 1 2 建筑物所處的自然條件 2 1 2 1 氣象條件 2 1 2 2 地形 地質(zhì)及地震烈度 2 1 2 3 水文 3 1 3 建筑物功能與特點(diǎn) 3 1 3 1 平面設(shè)計(jì) 3 1 3 2 立面設(shè)計(jì) 3 1 3 3 防火 3 第 2 章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4 2 1 結(jié)構(gòu)方案選型及布置 4 2 1 1 柱網(wǎng)布置 4 2 1 2 結(jié)構(gòu)形式選擇 4 2 1 3 樓板形式選擇 4 2 2 荷載計(jì)算 4 2 2 1 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 5 2 2 2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 5 2 2 3 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值 5 2 2 4 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 6 2 2 5 地震作用 6 2 3 豎向荷載計(jì)算 6 2 3 1 屋面恒荷載 6 2 3 2 樓面恒荷載 6 2 3 3 屋面活荷載 7 2 3 4 樓面活荷載 7 2 4 風(fēng)荷 載計(jì)算 8 2 5 內(nèi)力分析 9 2 5 1 截面初選 9 2 6 內(nèi)力計(jì)算 12 2 6 1 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下 12 2 6 2 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 18 2 7 水平地震作用下結(jié)構(gòu)各層的總重力荷載代表值計(jì)算 20 2 7 1 墻自重 20 2 7 2 梁 柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總 21 2 7 3 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 Gi 22 2 7 4 水平地震作用下框架內(nèi)力合側(cè)移的計(jì)算 22 2 7 5 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 25 2 8 內(nèi)力組合 28 2 9 結(jié)構(gòu)構(gòu)件驗(yàn)算 33 2 9 1 框架柱的驗(yàn)算 33 2 9 2 框架梁的驗(yàn)算 37 2 10 框架連接設(shè)計(jì) 39 2 10 1 主梁與中柱 Z 1 的連接 39 2 10 2 次梁與主梁的鉸接連接 40 2 11 柱腳設(shè)計(jì) 42 2 11 1 中柱柱腳的設(shè)計(jì) 42 2 11 2 邊柱柱腳的設(shè)計(jì) 44 2 12 樓板計(jì)算 47 總結(jié) 49 參 考 文 獻(xiàn) 50 致 謝 詞 52 前言 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)教育培養(yǎng)目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的重要步驟 是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段 是 深化 拓寬 綜合教學(xué)成果的重要過程 是對(duì)大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識(shí)的全面總結(jié) 本次 設(shè)計(jì)使理論和實(shí)際很好的結(jié)合起來 提高了分析 解決工程實(shí)際問題的能力 培養(yǎng)了學(xué) 生嚴(yán)謹(jǐn) 求實(shí) 細(xì)致 認(rèn)真和吃苦耐勞的工作作風(fēng) 為以后更好的學(xué)習(xí)和工作奠定了堅(jiān) 實(shí)的基礎(chǔ) 在畢業(yè)設(shè)計(jì)期間 我重新復(fù)習(xí)了 房屋建筑學(xué) 鋼結(jié)構(gòu) 結(jié)構(gòu)力學(xué) 建筑結(jié)構(gòu) 抗震設(shè)計(jì) 等課本知識(shí) 并查閱了 抗震規(guī)范 鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范 荷載規(guī)范 等相關(guān)規(guī) 范 在畢業(yè)設(shè)計(jì)過程中 我們通過所學(xué)的基本理論 專業(yè)知識(shí)和基本技能進(jìn)行了建筑 結(jié)構(gòu)的具體設(shè)計(jì) 現(xiàn)在畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)已圓滿完成 在此 對(duì)校領(lǐng)導(dǎo) 老師及在此期間關(guān) 心我?guī)椭业乃型瑢W(xué)們表示衷心的感謝 本設(shè)計(jì)包括建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩大部分 敘述內(nèi)容包括設(shè)計(jì)原理 方法 規(guī)范 規(guī) 章 設(shè)計(jì)技術(shù)要求和計(jì)算表格 其中 建筑設(shè)計(jì)部分由平面設(shè)計(jì) 立面設(shè)計(jì) 功能分區(qū) 采光和防火安全的要求等部分組成 結(jié)構(gòu)部分由荷載計(jì)算 內(nèi)力分析 內(nèi)力組合 節(jié)點(diǎn) 和柱腳設(shè)計(jì)等部分組成 畢業(yè)設(shè)計(jì)的三個(gè)月里 在指導(dǎo)老師的幫助下 經(jīng)過資料查閱 設(shè)計(jì)計(jì)算 論文撰寫以及外文的翻譯 加深了對(duì)新規(guī)范 規(guī)程 手冊(cè)等相關(guān)內(nèi)容的理解 鞏固了專業(yè)知識(shí) 提高了綜合分析 解決問題的能力 在繪圖時(shí)熟練掌握了天正建筑 AutoCAD PKPM 等建筑軟件 這些都從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求 鞏固 了所學(xué)知識(shí) 第 章 建筑設(shè)計(jì) 建筑設(shè)計(jì)是在總體規(guī)劃的前提下 根據(jù)任務(wù)書的要求綜合考慮基地環(huán)境 使用功能 材料設(shè)備 建筑經(jīng)濟(jì)及建筑藝術(shù)等問題 著重解決建筑物內(nèi)部各種使用功能和使用空間 的合理安排 建筑與周圍環(huán)境 與各種外部條件的協(xié)調(diào)配合 內(nèi)部和外表的藝術(shù)效果 各個(gè)細(xì)部的構(gòu)造方式等 創(chuàng)造出既符合科學(xué)性又具有藝術(shù)的生產(chǎn)和生活環(huán)境 建筑設(shè)計(jì)在整個(gè)工程設(shè)計(jì)中起著主導(dǎo)和先行的作用 除考慮上述各種要求以外 還 應(yīng)考慮建筑與結(jié)構(gòu) 建筑與各種設(shè)備等相關(guān)技術(shù)的綜合協(xié)調(diào) 以及如何以更少的材料 勞動(dòng)力 投資和時(shí)間來實(shí)現(xiàn)各種要求 使建筑物做到安全 適用 經(jīng)濟(jì) 美觀 1 1 設(shè)計(jì)任務(wù)和設(shè)計(jì)要求 1 1 1 設(shè)計(jì)任務(wù) 本設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是建材超市的設(shè)計(jì) 作為一個(gè)購(gòu)物的空間設(shè)計(jì) 要在平面規(guī)劃中 自始至終遵循實(shí)用 功能需求和人性化管理充分結(jié)合的原則 在設(shè)計(jì)中 既結(jié)合顧客購(gòu) 物需求和員工工作流程 科學(xué)合理的劃分功能區(qū)域 也要考慮顧客流線和送貨流線相互 干擾 材料運(yùn)用簡(jiǎn)潔 大方 耐磨 環(huán)保的現(xiàn)代材料 在照明采光上使用輔助照明 采 用輔助通風(fēng)和空調(diào)系統(tǒng) 經(jīng)過精心設(shè)計(jì) 建筑在滿足功能需要的同時(shí) 又簡(jiǎn)潔 大方 美觀 1 1 2 設(shè)計(jì)要求 建筑法規(guī) 規(guī)范和一些相應(yīng)的建筑標(biāo)準(zhǔn)是對(duì)該行業(yè)行為和經(jīng)驗(yàn)的不斷總結(jié) 具有指 導(dǎo)意義 尤其是一些強(qiáng)制性規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn) 具有法定意義 建筑設(shè)計(jì)除了應(yīng)滿足相關(guān)的建 筑標(biāo)準(zhǔn) 規(guī)范等要求之外 原則上還應(yīng)符合以下要求 1 滿足建筑功能要求 2 符合所在地規(guī)劃發(fā)展的要求并具有良好的視覺效果 3 采用合理的技術(shù)措施 4 提供在投資計(jì)劃所允許的經(jīng)濟(jì)范疇內(nèi)運(yùn)作的可能性 1 2 建筑物所處的自然條件 1 2 1 氣象條件 建設(shè)地區(qū)的溫度 濕度 日照 雨雪 風(fēng)向 風(fēng)速等是建筑設(shè)計(jì)的重要依據(jù) 例如 炎熱地區(qū)的建筑應(yīng)考慮隔熱 通風(fēng) 遮陽(yáng) 建筑處理較為開敞 在確定建筑物間距及朝 向時(shí) 應(yīng)考慮當(dāng)?shù)厝照涨闆r及主要風(fēng)向等因素 1 2 2 地形 地質(zhì)及地震烈度 基地的地形 地質(zhì)及地震烈度直接影響到房屋的平面組織結(jié)構(gòu)選型 建筑構(gòu)造處理 及建筑體型設(shè)計(jì)等 地震烈度 表示當(dāng)?shù)匕l(fā)生地震時(shí) 地面及建筑物遭受破壞的程度 烈度在 6 度以下時(shí) 地震對(duì)建筑物影響較小 一般可不做抗震計(jì)算 9 度以上地區(qū) 地震破壞力很大 一般應(yīng) 盡量避免在該地區(qū)建筑房屋 建筑物抗震設(shè)防的重點(diǎn)是 7 8 9 度地震烈度的地區(qū) 本 工程為 8 度 在設(shè)計(jì)過程中應(yīng)考慮抗震設(shè)防各方面的要求 1 2 3 水文 水文條件是指地下水位的高低及地下水的性質(zhì) 直接影響到建筑物基礎(chǔ)及地下室 一般應(yīng)根據(jù)地下水位的高低及地下水位性質(zhì)確定是否在該地區(qū)建筑房屋或采用相應(yīng)的防 水和防腐措施 本工程地下水位埋深為 8 4 9 6 對(duì)建筑物的影響很小 可不考慮水質(zhì)m 對(duì)基礎(chǔ)混凝土的侵蝕 1 3 建筑物功能與特點(diǎn) 設(shè)計(jì)內(nèi)容 此建筑為建材市場(chǎng) 以顧客購(gòu)物為主 此建筑總建筑面積為 5760 00m2 1 3 1 平面設(shè)計(jì) 建筑朝向?yàn)槟媳毕?平面布置滿足長(zhǎng)寬比小于 5 I 型平面布置 東西 南北方向分 別采用 8 0 及 10 0 柱距 滿足建筑開間模數(shù)和進(jìn)深的要求 m 1 3 2 立面設(shè)計(jì) 該建筑立面為了滿足采光和美觀需求 采用較大尺寸窗戶和雙層彩色壓型鋼板作為 維護(hù)結(jié)構(gòu) 1 3 3 防火 防火等級(jí)為二級(jí) 安全疏散距離滿足建筑物內(nèi)任意一點(diǎn)至外部出口或封閉樓梯間最 大距離小于 35m 滿足設(shè)計(jì)要求 第 2 章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2 1 結(jié)構(gòu)方案選型及布置 2 1 1 柱網(wǎng)布置 柱網(wǎng)尺寸首先應(yīng)最大限度的滿足建筑使用功能的要求 然后根據(jù)造價(jià)最省的原則 充分考慮加工 安裝條件等因素綜合確定 由于鋼結(jié)構(gòu)承載能力高而質(zhì)量輕 與鋼筋混 凝土結(jié)構(gòu)相比 鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)采用較大柱網(wǎng)尺寸 在節(jié)約造價(jià)的同時(shí) 提高房屋的利用率 綜合以上條件 橫 縱柱網(wǎng)尺寸均取為 8 0 及 10 00 m 2 1 2 結(jié)構(gòu)形式選擇 建筑物的結(jié)構(gòu)形式應(yīng)滿足傳力可靠 受力合理的要求 多層鋼結(jié)構(gòu)建筑 可采用純 鋼結(jié)構(gòu)形式 框架應(yīng)雙向剛接 如果結(jié)構(gòu)剛度要求較高 純框架難以滿足要求 可采用 支撐框架形式 由于本工程位于 8 度抗震設(shè)防 但結(jié)構(gòu)只有 3 層 高度只有 14 4 含m 女兒墻 結(jié)構(gòu)形式比較規(guī)則 結(jié)構(gòu)剛度要求不太高 純框架形式很容易滿足 經(jīng)濟(jì)性能 優(yōu)于框架支撐體系 故采用框架結(jié)構(gòu)形式 2 1 3 樓板形式選擇 樓板的方案選擇首先要滿足建筑設(shè)計(jì)的要求 其自重要小 而且應(yīng)保證樓蓋有足夠 的剛度 常見形式有鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板 預(yù)制樓板 壓型鋼板組合樓板 考慮本工程 為超市的整體性該設(shè)計(jì)采用現(xiàn)澆樓板 2 2 荷載計(jì)算 根據(jù)結(jié)構(gòu)方案的特點(diǎn) 可取一榀典型框架作為計(jì)算單元 這里取 5 軸框架進(jìn)行計(jì)算 柱底標(biāo)高取 1 45 圖中結(jié)構(gòu)層標(biāo)高為板頂標(biāo)高 建筑層高為 4 5 一層高度為mm 4 5 0 45 4 95 基礎(chǔ)埋深為 1 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示 圖 2 2 1 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 2 2 1 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1 屋面 現(xiàn)澆 20 厚 C20 細(xì)石混凝土 0 25 knm 50 厚聚苯乙烯泡沫塑料板 20N SBS 防水卷材 二氈三油 3 20 厚 1 3 水泥砂漿 4 20 厚 1 3 細(xì)石混凝土 20 2k 80 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土 85 頂棚及吊掛荷載 3 m 合計(jì) 2 2 樓面 樓面地轉(zhuǎn) 2 5 厚 1 1 水泥砂漿粘結(jié)層 20 5 1kN 15 厚 1 3 水泥砂漿打底 3 80 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土 8m 頂棚及吊掛荷載 2 k 合計(jì) 3 內(nèi)墻 噴內(nèi)墻涂料 2 0 1N 5 厚 1 0 3 3 水泥石灰混合砂漿面層 25 k 15 厚 1 1 6 水泥石灰砂漿打底 3m 200 厚加氣混凝土砌塊 15 厚 1 1 6 水泥石灰砂漿打底 20 12 5 厚 1 0 3 3 水泥石灰混合砂漿面層 5 k 噴內(nèi)墻涂料 N 合計(jì) 29 內(nèi)墻自重為 偏于安全地取 5 高 m1 26 m 4 外墻 彩色鋼板夾聚苯乙烯保溫板 2 0 5k 墻面單位面積的功力荷載為 外墻自重為 取 5 1 N 女兒墻 高度為 0 9 自重為 m93 m 2 2 2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面 2 5 k 消防樓梯 不上人屋面 0 N 2 2 3 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值 按 50 年一遇西安地區(qū)值 2 35km 地面粗糙度類別 C 類 風(fēng)載體形系數(shù) 按荷載規(guī)范 2 2 4 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 按 50 年一遇西安地區(qū)值 2 0 5kNm 準(zhǔn)永久分區(qū) 雪荷載不與活荷載同時(shí)組合 取其中的最不利組合 由于本工程雪荷 載較小荷載組合時(shí)直接取活荷載進(jìn)行組合 而不考慮與雪荷載的組合 2 2 5 地震作用 本工程抗震設(shè)防烈度為 8 度 0 20g 設(shè)計(jì)地震分組為第一組 在計(jì)算中要考慮地震作 用 2 3 豎向荷載計(jì)算 根據(jù)以上荷載情況和荷載布置圖 荷載按下面原則取值 樓板的恒荷載和活荷載按 照單向板的導(dǎo)荷方式 轉(zhuǎn)化為均布荷載 傳給次梁 再由次梁傳給主梁 內(nèi)墻上的荷載以均 布荷載的形式傳給主梁 主梁再把該荷載及其自重導(dǎo)在框架柱上 外墻的荷載以均布荷 載的形式傳給墻梁 墻梁及其自重以集中力的形式導(dǎo)在節(jié)點(diǎn)上 荷載以集中力的形式導(dǎo) 在節(jié)點(diǎn)上 5 軸框架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 圖 2 3 1 5 軸框架計(jì)算簡(jiǎn) 2 3 1 屋面恒荷載 1 集中荷載 1 13 點(diǎn)集中力 0 183 6210 246 39KN 其余點(diǎn)集中力 59 2 3 2 樓面恒荷載 1 集中荷載 1 13 點(diǎn)集中力 4 95102 86KN 其余點(diǎn)集中力 73 2 均布荷載 內(nèi)墻荷載 8 6 KNm 樓面恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示 偏心距 e 邊柱翼緣 2 0 6 2 0 3 力矩 0 34691 2 85 圖 2 3 2 樓面恒荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 2 3 3 屋面活荷載 1 13 點(diǎn)集中力 0 512 6 5KN 其余點(diǎn)集中力 2 3 4 樓面活荷載 1 13 點(diǎn)集中力 3 43 7 其余點(diǎn)集中力 510285 偏心距 e 0 3m 力矩 625187KN 4 樓面活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示 圖 2 3 3 樓面活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 2 4 風(fēng)荷載計(jì)算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式 0z zs 因結(jié)構(gòu)高度 所以 H 4 59 3m 1z 迎風(fēng)面 背風(fēng)面 所以風(fēng)荷載體型系數(shù) s 08s 5s 30 1 s 查荷載規(guī)范 將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中力 如表所示 其中 Z 為z 框架節(jié)點(diǎn)至室外地面的高度 A 為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積 結(jié)果如圖表所示 表 2 4 1 風(fēng)荷載計(jì)算 層數(shù) z s Z z 0 A PW 1 1 0 1 3 13 95 0 74 0 35 25 5 8 48 2 1 0 1 3 9 45 0 74 0 35 36 12 12 3 1 0 1 3 4 95 0 74 0 35 37 8 12 73 圖 2 4 1 左風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 2 5 內(nèi)力分析 框架梁柱承受的荷載都比較大 故在材料選用時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮強(qiáng)度較高的鋼材 本工 程的內(nèi)力比較大 可相應(yīng)的取強(qiáng)度高的鋼材 主梁和柱子采用 Q345 鋼材材料性能應(yīng)能滿 足 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼 GB T1591 的要求 焊接材料應(yīng)于鋼材相適用 手工焊采用 E50 系列焊條 滿足 低合金鋼焊條 GB T5118 的要求 自動(dòng)焊和半自動(dòng)焊的焊絲應(yīng)滿 足 熔化焊用鋼絲 GB T14957 的要求 2 5 1 截面初選 2 5 1 1 主梁 工字型梁的截面高而窄 在主軸平面內(nèi)截面模量較大 樓板可以視為剛性鋪板 沒 有整體穩(wěn)定性問題 截面只需滿足強(qiáng)度 剛度和局部穩(wěn)定的要求 故本工程的主次梁截 面均采用工字型截面 并優(yōu)先采用窄翼緣 H 型鋼 HN 系列 其經(jīng)濟(jì)性好 本工程梁的跨 度均為 810000 高跨比取 1 12 1 20 即為 500 833mm 標(biāo)準(zhǔn)層 L 1 的內(nèi)力計(jì)算如圖所示 圖 2 5 1 標(biāo)準(zhǔn)層 L 1 的內(nèi)力計(jì)算圖 圖 2 5 2 標(biāo)準(zhǔn)層 L 1 彎矩圖 2xM310 nfNmW x1 05 2w75c 選用 HN 500 200 10 16 2nxw87c 頂層 L 2 的內(nèi)力計(jì)算如圖所示 圖 2 5 3 頂層 L 2 的內(nèi)力計(jì)算圖 圖 2 5 4 頂層 L 2 的彎矩圖 2xM310 nfNmW x1 05 2w78 6c 選用 HN450 200 9 14 2nxw 4c 標(biāo)準(zhǔn)層 L 1 選用 HN 500 200 10 16 頂層 L 2 選用 HN450 200 9 14 2 5 1 2 框架柱 柱截面可以通過預(yù)先假定柱子的長(zhǎng)細(xì)比來實(shí)現(xiàn) 設(shè)計(jì)時(shí)可以先估算柱在豎向荷載作 用下的軸力 N 以 1 2N 作為設(shè)計(jì)軸力按照軸心受壓構(gòu)件來確定框架柱的初始截面 計(jì)算 得從屬單元如圖所示 圖 2 5 5 計(jì)算得從屬單元 計(jì)算柱的從屬單元 1 中柱 Z 1 中柱 Z 1 的從屬面積為 A 10 8 80M2 取 g 1 2 2 92 1 4 3 5 8 4kn m n 2 G 1 2 3 624 1 4 0 5 5 04kn m n 1 N 8 4 2 5 04 80 1837 6KN 以 1 2N 作為設(shè)計(jì)軸力 按照軸心受壓構(gòu)件來確定框架柱的初始截面 1 2N 2248 32KN 可取 l 0 0 65 5950 3867 5mm7 0i l 5 2m 截面 x y 均為 b 類 查表 0 832 N9A f 22483 10 91 65 9m 選用 HW400 408 21 21 A 250 69cm2 對(duì) x y 均為 b 類截面 yi 6 cmi 74c x230 x96 y y 8 故 22 7 f 310 mNAN 2 邊柱 Z 2 邊柱 Z 2 的從屬面積為 A 8 5 40m2 取 g 1 2 2 92 1 4 3 5 8 4kn m2 n 2 G 1 2 3 625 1 4 0 5 5 04kn m2 n 1 以 1 2N 作為設(shè)計(jì)軸力 按照軸心受壓構(gòu)件來確定框架柱的初始截面 1 2N 1102 56KN 可取 90 0l 65 90387mi l 42 97m 截面 x y 均為 b 類 查表 NA f A 1102 56 1000 0 533 0 09 310 7414 31mm 選用 HW400 400 13 21 A 218 69cm2 ix 17 43cm iy 10 12cmxx 0 95 y386 22 1 7 m310 NAN 中柱選用 HW 400 408 21 21 邊柱選用 HW 400 100 13 21 2 6 內(nèi)力計(jì)算 2 6 1 豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下 1 恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 豎向荷載下內(nèi)力計(jì)算采用分層法 在豎向荷載作用下 多層框架的側(cè)移較小且各層 荷載對(duì)其他各層的水平構(gòu)件的內(nèi)力影響不大 可忽略側(cè)移的影響 把每層按無側(cè)移框架 用分層法進(jìn)行計(jì)算 非底層的柱 其實(shí)際的約束條件并非完全固定 而是彈性約束 故 對(duì)非底層的柱 其線剛度乘以 0 9 的修正系數(shù) 同時(shí)其傳遞系數(shù)為 1 3 底層中柱 Z1 的線剛度為 i EI h1 206 1000000 70722 5 92 100000000 24485 26KNm 標(biāo)準(zhǔn)層中柱 Z1 的線剛度為 i EI h1 206 1000000 70722 4 500000000 32374 96KNm 底層邊柱 Z2 的線剛度為 i EI h1 206 1000000 66455 5 95 100000000 23006 22KNm 標(biāo)準(zhǔn)層中柱 Z2 的線剛度為 i EI h1 206 1000000 66455 4 5 100000000 30419 3KNm 標(biāo)準(zhǔn)層 L 1 梁的線剛度為 i EI h1 206 1000000 45685 10 100000000 9411 11KNm 頂層 L 2 梁的線剛度為 i EI h1 206 1000000 39628 10 100000000 8163 37KNm 框架線剛度如圖所示 圖 2 6 1 框架線剛度圖 頂層 計(jì)算簡(jiǎn)圖 力矩分配過程力矩圖如圖所示 圖 2 6 2 頂層計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖2 6 3 頂層單跨彎矩圖 圖 2 6 4 頂層力矩分配圖 圖 2 6 5 頂層力矩分配后彎矩圖 標(biāo)準(zhǔn)層 計(jì)算簡(jiǎn)圖 同樣根據(jù)力矩分配求出矩圖 圖 2 6 6 標(biāo)準(zhǔn)層計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 2 6 7 標(biāo)準(zhǔn)層單跨彎矩圖 圖 2 6 8 標(biāo)準(zhǔn)層力矩分配后彎矩圖 底層 計(jì)算簡(jiǎn)圖和力矩圖如下 3 圖 2 6 9 底層計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 2 6 10 底層力矩分配圖 2 樓面活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 同樣可以做出活載作用下的內(nèi)力計(jì)算可得到活載作用下各層的力矩圖 A 頂層 圖 2 6 11 活載作用下頂層力矩圖 B 標(biāo)準(zhǔn)層 圖 2 6 12 活載作用下標(biāo)準(zhǔn)層力矩圖 C 底層 圖 2 6 13 活載作用下底層力矩圖 2 6 2 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 標(biāo)準(zhǔn)值 zsz0 因?yàn)楦叨?H 4 5 2 4 95 13 95 30m H 13 1 5 所以 z1 0s 8迎 風(fēng) s 5 背 風(fēng) 風(fēng)載體型系數(shù) s 3 0 表 2 6 1 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 層數(shù) z sZ z 0 A PW 1 1 0 1 3 13 95 0 74 0 35 25 5 8 48 2 1 0 1 3 9 45 0 74 0 35 36 12 12 3 1 0 1 3 4 95 0 74 0 35 37 8 12 73 左風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖及線剛度如圖所示 圖 2 6 左風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 因?yàn)榱褐木€剛度比 所以風(fēng)荷載的計(jì)算方法宜用 D 值法 3 計(jì)算各柱剪力 首先計(jì)算 D 值 21cjkjih 底層 941 306 4K1邊 5 1 38C 2 0 38 2 59 6 kn m邊 K 9411 11 2 24485 26 0 771D中 07 0 4C 621 4613817 中 二層 K 9411 11 2 30419 3 2 0 312邊 0 3 0 C 62 1 249 1 534 9 DKNM邊 K 9411 11 4 32374 9692 0 582中 c 58 6220 370 0 7 中 三層 D3 邊 K 8163 37 2 30419 3 2 0 27 c 2 1620 1 349 0 5 3 kn m邊3中 K 8163 37 4 32374 96 2 0 5 c 5 623 0 2 1374 9 10 5387 0 DKNM 中 計(jì)算剪力 jjkFV V1 邊 2963 3 2963 3 2 3817 78 2 33 33 7 28kn V1 中 3817 78 2963 3 2 3817378 2 33 33 9 38kn V2 邊 2343 39 2343 39 2 42220 74 2 20 6 3 68kn V2 中 4220 74 2343 39 2 4220 7 2 20 6 6 63kn V3 邊 2163 15 2163 15 2 3837 03 2 8 48 1 52kn V3 中 3837 03 2163 15 2 3837 03 2 8 48 2 69kn 計(jì)算反彎點(diǎn)高度 表 2 6 2 反彎點(diǎn)高度計(jì)算 反彎點(diǎn)高度 層次 層高 Y 邊 Y 中 邊 中 3 4500 0 2 0 3 900 1350 2 4500 0 5 0 46 2270 25 2047 16 1 5950 0 79 0 68 4710 42 4049 31 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算 表 2 6 3 風(fēng)荷載作用下位移驗(yàn)算 風(fēng)荷載作用下位移驗(yàn)算 層 次 iVkN iDm iu ium ihieuh 3 8 48 12000 36 0 617 3 003 4500 0 000137182 2 12 12 13128 26 2 386 2 386 5950 0 000400959 1 12 73 13562 16 由表可見 最大的層間位移角發(fā)生在第 1 層 其值為 0 000400959 1 300 0 0033 滿足 要求 經(jīng)計(jì)算由于風(fēng)荷載造成的彎矩剪力和軸向力相對(duì)其他荷載過于小所以在內(nèi)力組合是 不講風(fēng)載計(jì)算在內(nèi) 2 7 水平地震作用下結(jié)構(gòu)各層的總重力荷載代表值計(jì)算 2 7 1 墻自重 一 外墻 彩色鋼板夾聚苯乙烯保溫板 240 厚 則墻面單位面積的重力荷載為 1 92kn m2 1 底層 1 A D 軸線上的墻面積 8 4 95 8 2 633 6M2 2 1 9 軸線上墻的面積 10 4 95 3 2 297M2 合計(jì) 633 6 297 930 6M 2 則底層外墻自重為 930 6 1 92 1734 9KN 2 標(biāo)準(zhǔn)層和頂層 1 A D 軸線上的墻面積 8 4 5 8 2 576M2 2 1 9 軸線上墻的面積 10 4 5 3 2 270M2 合計(jì) 576 270 846M2 則標(biāo)準(zhǔn)層外墻自重為 1 92 846 1624 32KN 3 女兒墻 8 0 9 8 2 115 2M2 10 0 9 3 2 54M2 合計(jì) 115 2 54 169 2M2 自重 1 92 169 2 324 9kn 二 內(nèi)隔墻 采用 200 厚蒸壓加氣砼砌塊 兩側(cè)均為 20 厚抹灰 噴內(nèi)墻涂料 墻35 kNmm 面單位面積荷載為 33 225 0 2 0 2 01 1 9 kNmkNkN 10 4 5 5 8 4 5 5 405m2 405 1 92 777 6kn 2 7 2 梁 柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總 表 2 7 1 梁 柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總 類別 層次 H 型鋼規(guī)格 G l Gi Li n Gi 3 層 HN450 200 9 14 0 74 8 10 5 95 7 4 32 27 189 4 199 8 主梁 1 2 層 HN500 200 10 16 0 74 8 10 5 92 7 4 32 27 189 4 199 8 3 層 HN450 150 8 13 0 55 8 4 4 72 316 8 次梁 1 2 層 HN400 150 8 13 0 55 8 4 4 72 316 8 2 3 層 HW400 400 13 21 1 71 4 5 7 69 18 138 42 邊柱 1 層 HW400 400 13 21 1 71 4 5 8 64 18 152 28 2 3 層 HW400 408 21 21 1 96 4 5 8 82 18 158 76 中柱 1 層 HW400 408 21 21 1 96 4 955 9 70 18 174 6 2 7 3 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 Gi 根據(jù) 抗震規(guī)范 GB50011 2001 第 5 1 3 條 頂層的荷載代表值包括 屋面荷載 50 的屋面雪荷載 頂層縱墻框架自重 頂層半層墻柱自重 其它層重力荷載代表值包括 樓面恒載 50 樓面均布荷載 該層縱墻框架橫梁自重 該層上下各半層柱及墻體自重 各樓層重力荷載代表值 Gi 確定如下 頂層 梁 G 主梁 次梁 189 4 199 8 316 8 706kn 柱 G 頂層邊柱 頂層中柱 2 138 42 158 76 2 148 59kn 墻 G 女兒墻 頂層外墻 頂層內(nèi)墻 2 324 9 1624 32 777 6 2 1525 86kn 板 G 3 625 30 64 6958 08kn 雪荷載 G 0 25 30 64 480kn 雪荷載組合系數(shù)為 0 5 則頂層重力荷載代表值為 706 148 59 1525 86 6958 08 0 5 480 9578 53kn 底層 梁 G 主梁 次梁 189 4 199 8 316 8 706 柱 G 底層邊柱 底層中柱 2 2 層邊柱 2 層中柱 2 138 42 158 76 2 152 28 174 6 2 311 95KN 墻 G 底層外墻 底層內(nèi)墻 2 2 層外墻 2 層內(nèi)墻 2 1734 9 777 6 2 1624 32 777 6 2 2457 21KN 板 G 2 92 30 64 5606 4KN 均布荷載 G 3 5 30 64 6720KN 均布荷載組合系數(shù)為 0 5 則底層重力荷載代表值為 合計(jì) 706 311 95 2457 2 5606 4 6720 0 5 12441 56KN 2 7 4 水平地震作用下框架內(nèi)力合側(cè)移的計(jì)算 2 7 4 1 橫向自振周期 1 質(zhì)點(diǎn)重力荷載見圖 2 7 1 圖 2 7 1 結(jié)構(gòu)質(zhì)點(diǎn)重力荷載 單位 KN 2 水平地震力作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算 按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期 頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法 將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化為無限 質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿 導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式 這樣 只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水 平位移 就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移 可以由下列公式計(jì)算 計(jì)算過程 TU 如表 2 5 nGikV 1 nijucD 1 nTk 7 式中 基本周期調(diào)整系數(shù) 考慮填充墻對(duì)框架自振周期影響的折減系數(shù) 框架結(jié)構(gòu)T 取 0 6 0 7 該框架取 0 56 框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移 在未求出框架的周期前 T 無法求出框架的地震力及位移 是將框架的重力荷載視為水平作用力 求得的假想框 架頂點(diǎn)位移 然后由 求出 再用 求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力 進(jìn)而求出框架各層剪11 力和結(jié)構(gòu)真正的位移 第 i 層第 j 跟柱的抗側(cè)移剛度 ijD 按公式 4 4 計(jì)算基本周期 T 其中 Ut 量綱為 取m0 7T 1 7 0 560 89T 表 2 7 2 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 層次 Gi KN Vai Di Ui Ui 3 9578 53 9578 53 108003 24 88 68 555 97 2 12365 36 21934 89 118154 34 185 65 467 29 1 12441 56 34376 45 122059 44 281 64 281 64 3 橫向地震作用計(jì)算 根據(jù) 建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范 GB50011 2001 第 5 1 2 條規(guī)定 對(duì)于高度不超過 40 米 以剪切變形為主 且質(zhì)量和剛度沿著高度方向分布比較均勻的結(jié)構(gòu) 以及近似于單質(zhì)點(diǎn) 體系的結(jié)構(gòu) 可以采用底部剪力法等簡(jiǎn)化方法計(jì)算抗震作用 因此本框架采用底部剪力 法計(jì)算抗震作用 在 類場(chǎng)地 8 度設(shè)防區(qū) 設(shè)計(jì)地震分組為第一組情況下 由 建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范 GB50011 2001 表 5 1 4 1 和表 5 1 4 2 可查得 結(jié)構(gòu)的特征周期 Tg 和水平地震影響系數(shù)最大值 max 8 度 多遇地震作用 為 Tg 0 35s max 0 16 1 結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算 1eqiG nEKF 1 niniijHG 式中 結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值 1 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載 多質(zhì)點(diǎn)可取總重力荷載代表值的 85 eq 頂部附加水平地震作用 nF 頂部附加地震作用系數(shù) 結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 EK 分別為質(zhì)點(diǎn) i j 的計(jì)算高度 ijH 結(jié)構(gòu)等效總重力荷由公式 7 5 計(jì)算得 kNGGieq 98 21 56 124365 9578 08 0 因?yàn)?19 4g T 所以考慮頂部附加水平地震作用 其附加地震作用系數(shù) 為 n 7 1 規(guī)范 8 2 2 條規(guī)定鋼結(jié)構(gòu)在多遇地震下的阻尼比對(duì)不超過 12 層的鋼結(jié)構(gòu)可以采用 0 035 0 92 2 6 1maxg 04T 所以對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)體系 結(jié)構(gòu)底部縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 ek1eq 291 83 FGKN 附加頂部集中力 ekn 0 4 4 kn ek38 2310F 各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按公式計(jì)算 將 代入式 EKF 1234 7ni iijFGH 各樓層地震剪力按 計(jì)算 niKjV 表 2 7 3 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用 各樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算表 層 次 i GH imi N ijGH iFKN iVD KN ium 3 9578 53 14 95 143199 2 236470 6 1457 26 1457 26 178886 88 0 0081 2 18281 99 6 35 82268 96 236470 6 777 47 2234 73 116116 54 0 0192 1 12441 56 5 95 74027 28 34644 31 252 48 1157 32 122059 44 0 0095 最大位移發(fā)生在第一層 其樓層最大位移與樓層高之比 小于 建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范 GB50011 2001 第0 91 30260 365 5 5 1 條規(guī)定的位移極限值 1 300 滿足位移要求 e 2 7 5 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 一 框架第 層 J 柱分配到的剪力 以及該柱上 下端的彎矩 和 分別按下列各式ijVuijMbij 計(jì)算 1ijijinjjDV biiMyh ujj 0123 其中 為標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 可由查表得 本設(shè)計(jì)中 底層柱只需考慮修正值 第二y 2y 層柱需考慮修正值 3y 二 框架柱剪力和柱端彎矩計(jì)算采用 D 值法 計(jì)算過程見下表 三 梁端彎矩 剪力及軸力分別按下式計(jì)算 lLubbijijrMi ruubbijijli 12bbMVL nribkiNk 由計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算得 具體過程見表 表 2 7 4 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算 層 次 Hi Vi D Dij Vij k y Mij b Mij u 3 4 5 467 35 108003 24 2163 15 9 3603502312 0 27 0 2 8 424315208 33 697260832 2 4 5 904 84 118154 34 2343 39 17 945959561 0 31 0 505 40 782193102 39 974624922 1 5 95 1157 3 2 122059 44 2963 3 28 096854746 0 41 0 792 132 4036183 34 772667433 表 2 7 5 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算 層 次 Hi Vi D Dij Vij k y Mij b Mij u 3 4 5 467 35 108003 24 3837 03 16 603538658 0 5 0 3 22 414777188 52 301146772 2 4 5 904 84 118154 34 4220 74 32 322929328 0 58 0 461 67 053916891 78 399265085 1 4 5 1157 32 122059 44 3717 78 35 250539816 0 77 0 681 108 02527927 50 602149905 表 2 7 6 梁端彎矩 剪力及柱軸力的計(jì)算 邊梁 中梁 柱軸向力 層次 Mbl Mbr L Vb Mbl Mbr L Vb 邊柱 中柱 3 20 96 20 96 10 4 192 37 35 37 35 10 7 47 4 192 3 28 2 40 37 40 37 10 8 074 72 7 72 7 10 14 54 12 266 9 746 1 83 58 83 58 10 16 716 79 79 10 15 8 28 98 8 83 注 1 柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力 當(dāng)為地震作用時(shí)候 兩側(cè)兩根柱為拉力 對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓 力 2 表中 分別表示節(jié)點(diǎn)在右梁的彎矩單位為 lrbMkNm 3 式中 分別為節(jié)點(diǎn)在左 右梁的線剛度 單位為i 4 N 單位為單位為 L 單位為 單位為kNmbV 圖 2 7 2 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 bM bMbVbV 圖 2 7 3 梁端彎矩 剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖LbMrbM1 bijM uijLbirbi 圖 2 7 4 梁端彎矩 剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 2 7 5 地震作用下的框架彎矩圖 圖 2 7 6 框架結(jié)構(gòu)梁端剪力 軸力圖 2 8 內(nèi)力組合 在進(jìn)行荷載組合時(shí) 由于風(fēng)荷載作用下的組合與考慮地震組合相比 一般較小 對(duì)于結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用 故不考慮 只考慮以下三種組合形式 一 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 12 4GKQSS 二 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 35 07KK 三 豎向荷載與水平地震作用下的組合 12 1 3GKQKESS 按上述原則這里對(duì)柱 Z1 Z2 和各層梁進(jìn)行內(nèi)力組合 Z1 表示中柱 Z2 表示邊柱 柱的控制界面為上下端截面 梁的控制截面為梁的兩端以及梁的跨中 梁端最不利內(nèi)力 組合為 Mmax Mmax Vmax 梁跨中最不利內(nèi)力組合為 Mmax 柱端最不利內(nèi)力組合 為 Mmax 以及相應(yīng)的 N V Nmax 以及相應(yīng)的 M Nmin 以及相應(yīng)的 M 內(nèi)力具體組合過程 見表 其中彎矩 剪力 彎矩的上部受拉為負(fù) 剪力的產(chǎn)生順時(shí)針為正 km k 表 2 8 1 梁內(nèi)力組合 荷載類別 內(nèi)力組合 1 2 1 0 5 2 層次 桿件 截面 內(nèi)力 恒 1 活 2 左震 3 右震 4 1 2 1 1 4 2 1 35 1 0 98 2 1 3 3 1 3 4 M KNm 227 32 22 33 7 33 7 317 508 338 0256 247 922 335 542左 V KN 118 12 11 72 12 77 12 77 158 152 170 9476 132 175 165 377 M KNm 43 11 65 4 3 4 3 67 91 69 467 64 18 53中 V KN 42 04 4 28 12 77 12 77 56 44 60 9484 69 617 36 415 M KNm 306 09 42 06 26 26 426 192 454 4403 358 744 426 344 邊跨 右 V KN 136 8 12 28 12 77 12 77 181 352 196 7144 188 129 154 927 M KNm 285 75 39 5 52 52 398 2 424 4725 299 434 2左 V KN 128 83 12 06 11 79 11 79 171 48 185 7393 146 505 177 159 M KNm 53 12 15 7 11 11 85 724 87 098 87 464 58 864中 V KN 33 09 4 06 11 79 11 79 45 392 48 6503 26 817 57 471 M KNm 285 75 39 5 26 26 398 2 424 4725 332 8 400 4 3 中跨 右 V KN 127 09 11 94 11 79 11 79 169 224 183 2727 174 999 144 345 荷載類別 內(nèi)力組合 1 2 1 0 5 2 層次 桿件 截面 內(nèi)力 恒 1 活 2 左震 3 右震 4 1 2 1 1 4 2 1 35 1 0 98 2 1 3 3 1 3 4 M KNm 202 45 32 22 48 2 48 2 288 048 304 8831 199 612 324 932左 V KN 118 12 11 72 12 77 12 77 158 152 170 9476 132 175 165 377 M KNm 27 3 10 23 3 7 3 7 47 082 46 8804 43 708 34 088中 V KN 42 04 4 28 12 77 12 77 56 44 60 9484 69 617 36 415 M KNm 239 7 42 06 50 50 346 524 364 8138 247 876 377 876 邊跨 右 V KN 136 8 12 28 12 77 12 77 181 352 196 7144 188 129 154 927 M KNm 230 35 39 5 50 50 331 72 349 6825 235 12 365 12左 V KN 128 83 12 06 11 79 11 79 171 48 185 7393 146 505 177 159 M KNm 42 36 19 35 11 11 77 922 76 149 76 742 48 142中 V KN 33 09 4 06 11 79 11 79 45 392 48 6503 26 817 57 471 M KNm 230 35 39 5 50 50 331 72 349 6825 235 12 365 12 2 中跨 右 V KN 127 09 11 94 11 79 11 79 169 224 183 2727 174 999 144 345 層次 桿件 截面 內(nèi)力 荷載類別 內(nèi)力組合 1 2 1 0 5 2 恒 1 活 2 左震 3 右震 4 1 2 1 1 4 2 1 35 1 0 98 2 1 3 3 1 3 4 M KNm 193 72 227 74 7 74 7 550 264 483 982 271 554 465 774左 V KN 65 23 13 36 12 77 12 77 96 98 101 1533 69 691 102 893 M KNm 19 8 26 3 9 5 9 5 60 58 52 504 51 89 27 19中 V KN 55 32 5 669 12 77 12 77 74 3206 80 23762 86 3864 53 1844 M KNm 242 87 292 58 5 58 5 700 244 614 0345 390 594 542 694 邊跨 右 V KN 125 14 56 12 77 12 77 170 384 183 0188 175 337 142 135 M KNm 229 31 292 58 5 58 5 683 972 595 7285 374 322 526 422左 V KN 128 83 11 35 11 79 11 79 170 486 185 0435 146 079 176 733 M KNm 30 22 29 11 11 76 864 69 217 67 964 39 364中 V KN 29 6 9 35 11 79 11 79 48 61 49 123 25 803 56 457 M KNm 229 31 292 58 5 58 5 683 972 595 7285 374 322 526 422 1 中跨 右 V KN 112 3 11 94 20 3 11 79 151 476 163 3062 168 314 126 597 表 2 8 2 柱內(nèi)力組合 荷載類別 內(nèi)力組合 1 2 1 0 5 2 層次 桿件 截面 內(nèi)力 恒 1 活 2 左震 3 右震 4 1 2 1 1 4 2 1 35 1 0 98 2 1 3 3 1 3 4 M KNm 215 84 25 96 33 7 33 7 295 352 316 8248 230 774 318 394上端 N KN 132 21 12 356 12 77 12 77 175 9504 190 59238 149 4646 182 6666 M KNm 71 95 8 65 8 42 8 42 98 45 105 6095 80 584 102 476下端 N KN 125 36 5 669 12 77 12 77 142 4954 163 68038 130 4296 163 6316 邊柱 V KN 242 87 292 58 5 58 5 700 244 614 0345 390 594 542 694 M KNm 20 05 2 23 52 52 27 182 29 2529 92 998 42 202上端 N KN 128 83 11 35 16 3 16 3 170 486 185 0435 182 596 140 216 M KNm 6 68 0 74 11 11 9 052 9 7432 5 84 22 76下端 N KN 295 3 44 22 22 415 96 441 775 409 36 352 16 3 中柱 V KN 8 65 11 94 20 3 11 79 6 336 0 0237 23 174 18 543 荷載類別 內(nèi)力組合 1 2 1 0 5 2 層次 桿件 截面 內(nèi)力 恒 1 活 2 左震 3 右震 4 1 2 1 1 4 2 1 35 1 0 98 2 1 3 3 1 3 4 M KNm 111 8 87 34 33 7 33 7 256 436 236 5232 142 754 230 374上端 N KN 201 23 98 35 12 77 12 77 379 166 368 0435 283 885 317 087 M KNm 37 3 29 1 8 42 8 42 85 5 78 873 51 274 73 166下端 N KN 125 36 87 3 12 77 12 77 272 652 254 79 186 211 219 413 邊柱 V KN 45 21 33 2 58 5 58 5 100 732 93 5695 150 222 1 878 M KNm 7 86 6 12 52 52 18 16 6086 80 704 54 496上端 N KN 356 3 221 5 16 3 16 3 737 66 698 075 581 65 539 27 M KNm 2 62 0 74 11 11 4 18 4 2622 10 712 17 888下端 N KN 295 3 2 04 22 22 351 504 396 6558 381 736 324 536 2 中柱 V KN 6 365 1 64 20 53 20 53 3 336 0 0237 26 1 25 6 荷載類別 內(nèi)力組合 1 2 1 0 5 2 層次 桿件 截面 內(nèi)力 恒 1 活 2 左震 3 右震 4 1 2 1 1 4 2 1 35 1 0 98 2 1 3 3 1 3 4 M KNm 76 9 99 34 34 230 88 200 835 107 48 195 88上端 N KN 425 196 45 6 45 6 784 4 765 83 568 32 686 88 M KNm 37 3 99 132 132 183 36 147 375 67 44 275 76下端 N KN 450 203 3 35 35 824 62 806 734 616 48 707 48 邊柱