龍門(mén)式起重機(jī)總體設(shè)計(jì)及金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
龍門(mén)式起重機(jī)總體設(shè)計(jì)及金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),龍門(mén),起重機(jī),總體,整體,設(shè)計(jì),金屬,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
起重機(jī)總體設(shè)計(jì)及金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)龍門(mén)式起重機(jī)的總體設(shè)計(jì)包括以下內(nèi)容:確定總體方案,選擇主要參數(shù),確定計(jì)算載荷,計(jì)算壓輪和穩(wěn)定性。 起重機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)是指:起重量Q(t)、跨度L(m)起升高度H(m)起升速度(m/min)、小車運(yùn)行速度(m/min)和工作級(jí)別等。起重機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)是指:有無(wú)電源(交流或直流)、工作地點(diǎn)(室內(nèi)或室外)、最大行程以及工作環(huán)境(溫度、濕度、有無(wú)煤氣或酸氣)等。其它要求:如起重機(jī)所占空間的限制、司機(jī)室的型式(敞開(kāi)式或封閉式)、司機(jī)室的位置(在橋梁中間或一端)、司機(jī)室的高度、操縱方式(手動(dòng)、電動(dòng),遙控)等。龍門(mén)起重機(jī)的總體方按和基本參數(shù)確定: 龍門(mén)起重機(jī)廣泛用于各種工礦企業(yè)、交通運(yùn)輸和建筑施工。主要在露天貯料場(chǎng)、建筑構(gòu)件加工場(chǎng)、船塢、電站、港口和鐵路貨站等處,用其裝卸及搬運(yùn)貨物、設(shè)備以及建筑構(gòu)件安裝等。一、門(mén)架的結(jié)構(gòu)型式:采用板梁結(jié)構(gòu)。由于板梁結(jié)構(gòu)制造方便,采用這種型式的門(mén)式起重機(jī)占多數(shù)。門(mén)架可制成雙腿(全門(mén)架),門(mén)架主梁與支腿的選擇是剛性連接的。門(mén)架采用雙梁。門(mén)架結(jié)構(gòu)是板梁式箱形結(jié)構(gòu)。雙梁箱形結(jié)構(gòu)門(mén)架的支腿制成“八”字型。二、門(mén)架的主要尺寸的確定:箱行結(jié)構(gòu) 箱行主梁的截面以矩形截面。門(mén)式起重機(jī)的主梁高度:當(dāng)采用兩條剛性支腿時(shí),取,采用單箱型時(shí),取。對(duì)于支腿,腿高h(yuǎn)由所要求的門(mén)架凈空尺寸確定。剛性支腿的上部連接按箱形結(jié)構(gòu)寬度(主梁高度)確定;柔性支腿的上、下部和剛性支腿的下部連接按門(mén)架下橫梁寬度及具體結(jié)果確定??紤]到起重機(jī)沿大車軌道方向穩(wěn)定性的要求,門(mén)式起重機(jī)的輪距,為主梁全長(zhǎng)。三、門(mén)式起重機(jī)的載荷及其組合:1載荷 作用在門(mén)式起重機(jī)上的載荷有:起重載荷、門(mén)架自重、小車重量、電氣設(shè)備及司機(jī)室等自重;小車慣性力(由大、小車制動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的),大車慣性力(大車制動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的)、大車偏斜傾向力及風(fēng)力等。1)箱形結(jié)構(gòu)的門(mén)架自重:箱形截面橋架自重 對(duì)于75以下的普通門(mén)式起重機(jī),橋架(主梁)自重按下式估算: 帶懸臂 無(wú)懸臂 式中 額定起重量(); 橋架(主梁)全長(zhǎng)(); 起升高度()。支腿自重:雙梁門(mén)架的支腿單位長(zhǎng)度自重常取為主梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度自重的0.20.4倍單主梁門(mén)架的支腿單位長(zhǎng)度自重取為主梁的0.70.9倍。2)小車自重 對(duì)于雙梁小車,單主梁小車自重按下式估算: 當(dāng)時(shí) 對(duì)于A7工作類型小車,宜再乘以系數(shù)1.15。 當(dāng)時(shí) 大時(shí),分母應(yīng)取大值。對(duì)于A7級(jí)工作類型小車,宜再乘以系數(shù)1.06。3)慣性力(慣性載荷) 機(jī)構(gòu)起、制動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力和沖擊振動(dòng)引起的慣性載荷的確定。 大車制動(dòng)時(shí)引起的水平慣性力大車運(yùn)行制動(dòng)時(shí)引起的水平慣性力,對(duì)于主動(dòng)輪僅布置在一側(cè)的門(mén)式起重機(jī),設(shè)1輪為主動(dòng)輪,2輪為從動(dòng)輪,則大車制動(dòng)慣性力為: 式中 大車制動(dòng)時(shí),由橋架自重引起的水平慣性力; 由貨重和小車自重引起的水平慣性力; 、和等符號(hào)但是,大車制動(dòng)慣性力應(yīng)受到主動(dòng)輪打滑的限制,即 式中 粘著系數(shù); 大車主動(dòng)輪輪壓。小車制動(dòng)時(shí)引起的慣性力小車運(yùn)行制動(dòng)時(shí)引起的水平慣性力按下式計(jì)算: 式中 小車運(yùn)行速度。4)大車運(yùn)行偏斜側(cè)向力 當(dāng)門(mén)式起重機(jī)的運(yùn)行速度與橋式起重機(jī)的運(yùn)行速度相近時(shí),可按下式計(jì)算側(cè)向力: 式中 大車的最大輪壓。 當(dāng)門(mén)式起重機(jī)的運(yùn)行速度較低時(shí),側(cè)向力按照之腿由于運(yùn)行阻力不同時(shí)求出 表示主梁由于側(cè)向力引起的彎矩。其中: 式中 和兩支腿處的運(yùn)行阻力,且; 和兩支腿運(yùn)行牽引力,且。1)進(jìn)行最大拉力驗(yàn)算: 2)計(jì)算受拉單栓承載力 故 驗(yàn)算通過(guò)。 2載荷組合 由于各種載荷不可能同時(shí)作用在門(mén)架結(jié)構(gòu)上,因此要根據(jù)門(mén)式起重機(jī)的使用情況來(lái)確定這些載荷的組合。 門(mén)式起重機(jī)的計(jì)算載荷組合通常考慮以下幾種情況:計(jì) 算 構(gòu) 件主梁支腿載荷情況及組合IIIIIIIIII門(mén)架自重起升載荷小車慣性力大車慣性力大車偏斜側(cè)向力門(mén)架支承橫推力風(fēng)力小車自重 1)對(duì)于主梁,考慮小車位于跨中或懸臂端,小車滿載下降制動(dòng),同時(shí)大車平穩(wěn)制動(dòng),風(fēng)力平行大車軌道方向。稱為計(jì)算情況II。 2)對(duì)于支腿,分別考慮門(mén)架平面和支腿平面內(nèi)的兩種載荷組合: 在門(mén)架的平面內(nèi),大車不動(dòng),小車位于跨端或懸端,小車滿載下降制動(dòng),同時(shí)小車運(yùn)行機(jī)構(gòu)制動(dòng),風(fēng)力沿小車軌道方向,稱為計(jì)算情況II。表 門(mén)式起重機(jī)的計(jì)算載荷組合 注:表中橋架(主梁)自重;門(mén)架(包括主梁和支腿等)自重,在門(mén)架平面內(nèi),沿小車軌道方向的風(fēng)力;在支腿平面內(nèi),沿大車軌道方向的風(fēng)力。其余符號(hào)同前述。 在支腿平面內(nèi),小車位于跨度端或懸臂端,小車滿載下降制動(dòng),同時(shí)大車平穩(wěn)制動(dòng),風(fēng)力平行大車軌道。稱為計(jì)算情況。3) 對(duì)于主梁和支腿,還應(yīng)考慮非工作狀態(tài)下的載荷組合,這時(shí)大車和小車皆不動(dòng),空載。僅作用有非工作狀態(tài)的最大風(fēng)載荷,稱為技術(shù)情況。對(duì)于每種計(jì)算情況,由于其載荷組合出現(xiàn)的可能性不同,所以在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí),對(duì)金屬結(jié)構(gòu)的許用應(yīng)力值也各不相同。四、箱形結(jié)構(gòu)門(mén)架的強(qiáng)度驗(yàn)算1主梁危險(xiǎn)載面的強(qiáng)度驗(yàn)算 1)正應(yīng)力的驗(yàn)算 根據(jù)公式計(jì)算的垂直彎矩同時(shí)作用在主梁上,并考慮約束彎曲和約束扭轉(zhuǎn)的影響,主梁再面上的正應(yīng)力可按下式疊加:主梁跨中:主梁支承載面:式中 、主梁跨中的最大垂直彎矩和水平彎矩; 、主梁支承載面的最大垂直彎矩和水平彎矩; 、主梁跨中和支承載面對(duì)軸的載面摸數(shù); 主梁對(duì)軸的載面摸數(shù)。 強(qiáng)度許用應(yīng)力為: 1)確定應(yīng)力循環(huán)特性鋼的強(qiáng)度許用應(yīng)力為: 式中 為載荷組合的安全系數(shù)。 2)剪應(yīng)力的驗(yàn)算 箱形載面主梁支承載面處的剪力在腹板上引起的剪應(yīng)力按下式計(jì)算:式中 主梁載面的一部分對(duì)中性軸的靜矩; 主梁載面對(duì)軸的慣性矩; 、主梁的主、副腹板的厚度。 在水平載荷作用下,蓋板上的剪應(yīng)力:式中 支承處的水平剪力; 主梁載面的一部分對(duì)軸的靜矩; 主梁載面對(duì)軸的慣性矩; 上、下蓋板厚度。主梁受扭的影響。則按純扭轉(zhuǎn)計(jì)算,計(jì)算式為:主腹板上 =副腹板上 =蓋板上 =式中 作用與主梁支承載面的扭矩; 主梁封閉載面的輪廓面積,。 在主梁載面上,各種載荷在同一點(diǎn)引起的剪應(yīng)力予疊加。2、支腿危險(xiǎn)載面的強(qiáng)度驗(yàn)算 對(duì)于單主梁箱形結(jié)構(gòu)門(mén)架的支腿應(yīng)分別選取幾個(gè)載面進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。 強(qiáng)度驗(yàn)算式為:式中 門(mén)架平面,支腿驗(yàn)算載面的最大彎矩; 支腿平面,支腿驗(yàn)算載面的最大彎矩; 支腿平面,支腿驗(yàn)算載面的軸向力; 、驗(yàn)算載面對(duì)軸和軸的載面模數(shù); 驗(yàn)算載面的面積。 根據(jù)靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度條件計(jì)算截面需要的面積: 由計(jì)算結(jié)構(gòu)知,桿件應(yīng)根據(jù)疲勞強(qiáng)度條件確定截面積。桿件需要的最小截面積為20732.55。3、下橫梁的強(qiáng)度驗(yàn)算 將各種載荷作用在門(mén)架上引起的下橫梁的彎矩疊加,然后按下式驗(yàn)算其強(qiáng)度,即彎曲應(yīng)力:式中 作用在下橫梁載面的總彎矩; 驗(yàn)算載面對(duì)軸的載面模數(shù)。 五,箱型梁的約束彎曲計(jì)算近年來(lái),橋式起重機(jī)有采用寬翼緣箱形梁,這時(shí)薄壁箱形梁受彎曲時(shí),在剪應(yīng)力作用下,翼緣板和腹板產(chǎn)生了翹曲,梁的截面不在保持平面,而有翹曲(圖b中虛線所示)。由于這種翹曲受到了約束,因而破壞了正應(yīng)力按平面分布的規(guī)律,這時(shí)正應(yīng)力沿梁寬的分布不再是一個(gè)常數(shù),沿著梁高的分布也不再符合線性分布規(guī)律(圖 ),其中虛線表示自由彎曲應(yīng)力。 圖 薄壁箱形梁的計(jì)算 圖 薄壁箱形梁約束彎曲時(shí)剪應(yīng)力分布 根據(jù)理論分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,在薄壁箱型梁的角點(diǎn)上,最大約束彎曲正應(yīng)力可近似取為: 式中 自由彎曲正應(yīng)力; 考慮約束彎曲而使應(yīng)力增大的系數(shù); B翼緣板寬度。初選箱形截面腹板厚度 8.82 剛度是控制條件。 圖 薄壁箱形梁約束彎曲時(shí)截面正應(yīng)力分布 圖 腹板受輪壓局部擠壓計(jì)算六,輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力1) 當(dāng)起重機(jī)小車的輪壓直接作用在梁的腹板上時(shí)(圖 ),腹板邊緣產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力為:= 式中 局部壓應(yīng)力; P集中載荷(N); 板厚(mm); 集中載荷分布長(zhǎng)度,可按下式計(jì)算: 式中 集中載荷作用長(zhǎng)度,對(duì)車輪?。?-自構(gòu)件頂面(無(wú)軌時(shí))或軌頂(有軌時(shí))至板計(jì)算高度上邊緣的距離(mm). 2)當(dāng)起重機(jī)小車的輪壓直接作用在梁的上蓋板時(shí),局部彎曲應(yīng)力為:普通正軌或半偏軌道布置在兩腹板中間的上蓋板上,由輪壓作用而使上蓋板產(chǎn)生局部彎曲,此時(shí)上蓋板應(yīng)按被兩腹板和相鄰兩筋板分隔成的矩形板計(jì)算,如圖 所示。箱型梁上蓋板是超靜定薄板。它支承在梁的腹板和橫向加筋板上。這種薄板的計(jì)算簡(jiǎn)圖較復(fù)雜,再加上在小車輪壓作用下,起重機(jī)箱型梁的蓋板連同軌道一起承受局部彎曲,使其計(jì)算簡(jiǎn)圖更加復(fù)雜。為了簡(jiǎn)化計(jì)算,特作如下假設(shè): (1)把上蓋板看作為是腹板和橫向加筋板約束的自由支承的薄板;(2)軌道視為一根中部受集中載荷的梁;(3)根據(jù)薄板受集中載荷作用來(lái)計(jì)算蓋板撓度;(4)計(jì)算應(yīng)力時(shí),假設(shè)軌道和蓋板間僅在邊長(zhǎng)為a和b矩形面積上接觸。此時(shí), (cm),為軌道寬度,為軌道高度。 圖 上蓋板的局部彎曲計(jì)算簡(jiǎn)圖對(duì)于正軌和半偏軌箱型梁,由于集中載荷的作用點(diǎn)在板的中心或偏一距離,故應(yīng)采用板殼理論計(jì)算。根據(jù)板殼理論,作用在受載面積中心(圖)彎距: 式中 在此處 I-軌道的慣性矩; 上蓋板的厚度; 系數(shù),取決于之間值,見(jiàn)表 。 表 系數(shù) 1.01.11.21.41.61.82.00.1270.1380.1480.1620.1710.1770.180 軌道中心線至腹板的距離,正軌時(shí),; ; v_波桑比; ,系數(shù),其值取決于和的值(參見(jiàn)表 ); 上蓋板上的折算應(yīng)力按下式求得: = 式中 由垂直彎矩引起的正應(yīng)力, ,應(yīng)帶各自的正負(fù)號(hào)代入。 表 對(duì)于矩形板的因子和的值 0.100.200.3.0.400.500.100.200.300.400.50 0.52.7922.3521.9451.6861.5990.557-0.179-0.647-0.852-0.9060.60.70.80.91.01.21.41.61.82.03.02.8612.9042.9332.9522.9662.9822.9002.9552.9772.9993.0003.0002.5452.6772.7682.93228792.9362.9662.9822.9002.9553.0003.0002.2272.4332.5842.6942.7662.8802.9362.9662.9822.9003.0003.0002.0112.2592.4482.5912.6982.8362.9122.9532.9752.9872.9993.0001.9362.1982.3992.5332.6692.8202.9032.9482.9722.9852.9993.0000.6770.7580.8140.8560.8870.9310.9580.9750.9850.9910.9991.0000.0530.2400.3910.4560.6110.7560.8490.9080.9450.9680.9981.000-0.439-0.229-0.0310.1480.3040.5510.7190.8280.8970.9390.9961.000-0.701-0.514-0.310-0.108-0.0800.3930.6160.7640.8580.9150.9951.000-0.779-0.605-0.4.04-0.1980.0000.3350.5780.7400.8340.9060.9941.000六,剛度計(jì)算 梁除了滿足強(qiáng)度條件外,還需具有一定的剛度(限制變形)才能滿足使用要求。用于起重機(jī)的梁只驗(yàn)算由有效載荷(移動(dòng)載荷)產(chǎn)生的靜撓度(不計(jì)動(dòng)力系數(shù)),梁的這種變形是彈性變形,外載荷消失后梁能復(fù)原,絕對(duì)不允許殘余(永久)變形。1,靜剛度當(dāng)兩個(gè)不相等的移動(dòng)集中載荷對(duì)稱作用于梁的跨度中央時(shí)(圖),其最大靜撓度由下式確定: 對(duì)于圖 所示情況,梁的最大靜撓度: 允許靜撓度值分別推薦如下:1) 橋式起重機(jī)、門(mén)式起重機(jī)的跨中撓度 式中 L起重機(jī)的跨度。2) 門(mén)式起重機(jī)的懸臂撓度 式中 _懸臂長(zhǎng)度。3) 橋式起重機(jī)跨中水平位移 根據(jù)剛度條件,型鋼梁需要的截面慣性矩為: 式中 梁的跨度(); 型鋼梁的許用撓度,; 電動(dòng)葫蘆在額定起重量時(shí)的總輪壓(不計(jì)動(dòng)力系數(shù))。按下式計(jì)算: 其中,額定起重量, 電動(dòng)葫蘆自重。 2, 動(dòng)剛度在起重機(jī)小車卸載時(shí),主梁在垂直方向?qū)a(chǎn)生衰減振動(dòng),這種振動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的影響不大,但對(duì)于起重機(jī)的正常使用以及司機(jī)的操作田間卻是不利的,緩慢的衰減過(guò)程影響到起重機(jī)的生產(chǎn)率,因此,從現(xiàn)代化生產(chǎn)的要求出發(fā)(特別是對(duì)高速運(yùn)行的起重機(jī)以及要求所吊運(yùn)件能精確安裝的起重機(jī)),起重機(jī)應(yīng)保證一定的動(dòng)剛度。 圖 梁的剛度計(jì)算 對(duì)于一般使用的起重機(jī),不必驗(yàn)算起動(dòng)剛度。對(duì)于工藝上及生產(chǎn)率上有較高要求的橋式起重機(jī),應(yīng)驗(yàn)算動(dòng)剛度,要求小車位于跨中時(shí)的滿載自振頻率f不應(yīng)低于2HZ。可按下列公式驗(yàn)算滿載自振頻率: =0.6=1367.1 式中 _滿載自振頻率,(HZ); 主梁結(jié)構(gòu)在跨中的剛度系數(shù),其物理意義為使主梁在跨中處產(chǎn)生單位垂直靜撓度所需的集中力的大?。话幢?計(jì)算;主梁結(jié)構(gòu)在跨中的換算集中質(zhì)量與小車質(zhì)量之和(對(duì)于雙梁結(jié)構(gòu),如果小車質(zhì)量按整臺(tái)小車計(jì)算,則近似等于一根主梁結(jié)構(gòu)的質(zhì)量)();按表 計(jì)算;與額定起升載荷的質(zhì)量之比,即;與鋼絲繩繞組的剛度系數(shù)之比,即。鋼絲繩繞組的剛度系數(shù)(其物理意義為使鋼絲繩繞組在荷重懸掛處產(chǎn)生單位靜伸長(zhǎng)所需的力)可按下式計(jì)算: =式中 鋼絲繩繞組的剛度系數(shù); 繞組的分支數(shù); 所用的鋼絲繩的縱向彈性模數(shù),與鋼絲繩結(jié)構(gòu)有關(guān),一般取值1.0; 一根鋼絲繩的鋼絲截面積; _鋼絲繩繞組在相當(dāng)于額定起升高度時(shí)的實(shí)際平均下放長(zhǎng)度,可近似取為卷筒中心與上部固定滑輪中心之半處至吊滑輪中心的實(shí)際平均下放長(zhǎng)度(cm),見(jiàn)圖 。 七,穩(wěn)定性計(jì)算: 對(duì)于雙梁箱形截面橋式和門(mén)式起重機(jī)以及單主梁門(mén)式起重機(jī),一般不進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算,但應(yīng)進(jìn)行腹板和蓋板的局部穩(wěn)定性驗(yàn)算。1, 橋式類型起重機(jī)梁的腹板可能在下列幾種應(yīng)力作用下喪失穩(wěn)定性1) 彎曲剪應(yīng)力:在剪力作用下,梁的腹板會(huì)在45度方向受壓而在斜向失去局部穩(wěn)定性(圖);2) 彎曲正(壓)應(yīng)力。這時(shí),梁的腹板和蓋板的受壓區(qū)有可能在梁長(zhǎng)方向失去局部穩(wěn)定性(圖);3) 彎曲正(壓)應(yīng)力和軸向壓應(yīng)力(如門(mén)式起重機(jī)的支腿);4) 作用在腹板上緣的載荷(如集中輪壓等)產(chǎn)生壓應(yīng)力(如偏軌橋式和門(mén)式起重機(jī)),這時(shí),腹板會(huì)因擠壓應(yīng)力在豎向失去穩(wěn)定(圖和圖)。金屬結(jié)構(gòu)也可能在以上幾種應(yīng)力共同作用在梁的腹板上時(shí)喪失局部穩(wěn)定。這時(shí),腹板隨著作用于其上的載荷性質(zhì)不同翹曲各種曲面(圖)。 圖 腹板局部穩(wěn)定的計(jì)算 表 垂直動(dòng)剛度計(jì)算數(shù)據(jù) 注:集中公式里的整個(gè)橋架結(jié)構(gòu)(不包括支腿及下橫梁)單位長(zhǎng)度重量; 全部橋架結(jié)構(gòu)的慣性矩; 跨度一側(cè)全部支腿的慣性矩; 小車(帶吊具)重量。為了保證梁的腹板的局部穩(wěn)定性,通常用加勁板或加勁桿來(lái)加固腹板,這樣要比增加腹板的厚度經(jīng)濟(jì)些。加固的方式如下:1) 在箱形截面梁整個(gè)高度上設(shè)置橫向加勁板(圖);2) 對(duì)于正軌箱形結(jié)構(gòu)橋式起重機(jī),除設(shè)置橫向加勁板外,在箱形截面腹板受壓區(qū)域設(shè)置短橫向加勁板(圖);3) 在跨度較大的橋式和門(mén)式起重機(jī)中。梁的高度比較大,這時(shí),除設(shè)置橫向加勁板外,常常在腹板的受壓區(qū)設(shè)置一條縱向加勁線,如果需要,例如從工藝方面限制腹板旁彎和波浪形,在腹板受壓區(qū)也設(shè)置縱向加勁桿(圖)。2, 箱形截面梁腹板加勁的設(shè)計(jì)原則1) 通常沿腹板全高設(shè)置橫向加勁板(圖和)加固腹板。當(dāng)時(shí),橫向加勁板之間的距離不應(yīng)大于2h或3m;當(dāng)時(shí),不應(yīng)大于2.5h。在跨度較大時(shí)橫向加勁板的間距,在支座附近較小些,而在跨中較大些??紤]到實(shí)際生產(chǎn)中,為了限制腹板波浪度,一般取間距m。2)如果腹板僅在剪應(yīng)力作用下;當(dāng)(對(duì)于低碳鋼)或(對(duì)于低合金鋼)時(shí),可不必設(shè)置橫向加勁板,但是為了增加截面的扭轉(zhuǎn)剛度,提高梁的整體穩(wěn)定性,一般仍設(shè)置橫向加勁板。3)如果腹板僅在正應(yīng)力作用下,當(dāng)(對(duì)于低碳鋼)或(對(duì)于低合金鋼)時(shí),可不必加固。5) 對(duì)于高度較大的梁,必須在腹板受壓區(qū)設(shè)置縱向加勁條(圖的3),且設(shè)置在離受壓翼緣板(0.20.25)h處(圖 );當(dāng)(對(duì)于低碳鋼)或(對(duì)于低合金鋼)時(shí),一般只加一根縱向加勁條,如果因梁高很大,而必須用兩根縱向加勁條來(lái)加固腹板時(shí),則第一根縱向加勁條離受壓邊緣距離為(0.150.20)h ,第二根離受壓邊緣距離為(0.350.40)h。縱向加勁條截面必須的慣性矩見(jiàn)表3-6。 圖 箱形主梁加勁板的設(shè)置6) 若腹板僅僅只用橫向勁板加固時(shí),對(duì)于箱形截面梁,橫向勁板寬度取為等于兩腹板間距b,若梁寬B較大,橫向加勁板中部可開(kāi)孔,但應(yīng)保證mm,加勁板厚度不應(yīng)小于。7) 在有縱向加勁條的情況下,橫向勁板的慣性矩為: 縱向加勁條所需的慣性矩根據(jù)比值確定(表 )8) 當(dāng)梁的上翼緣作用有集中載荷(例如正軌箱形結(jié)構(gòu)橋式起重機(jī))時(shí),一般在腹板上須設(shè)置短橫向加勁板(圖 ),其高度或。如果腹板上有縱向加勁條,則短橫向加勁板應(yīng)與縱向加勁條相連,短橫向加勁板的間距。 八,腹板局部穩(wěn)定性的驗(yàn)算 表3-6 縱向加勁條必須的慣性矩 對(duì)于偏軌箱形梁,腹板同時(shí)受彎曲正應(yīng)力,剪應(yīng)力和集中輪壓作用在腹板上緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力。 根據(jù)板的彈性穩(wěn)定理論,結(jié)合工程實(shí)際,可將工字型截面的腹板看作是由上下翼緣板支承著的彈性嵌固板,但有水平位移的可能。彈性嵌固起提高腹板屈曲系數(shù)的作用,能水平位移,有降低抗屈曲能力的作用,所以可以偏安全地認(rèn)為腹板的上下支承是只能轉(zhuǎn)動(dòng)的簡(jiǎn)支支承,不考慮其嵌固影響。在有較強(qiáng)翼緣板的情況下,工字型截面的腹板彈性嵌固支承影響系數(shù)可以取x=1.5。薄板在各種載荷情況和各種支承情況下的局部穩(wěn)定的臨界屈曲應(yīng)力公式可寫(xiě)成如下通式: 、 式中 、分別為x方向正應(yīng)力、剪切應(yīng)力和y方向局部壓應(yīng)力作用下的臨界屈曲應(yīng)力; x板邊支承情況影響系數(shù),也稱嵌固系數(shù),兩非承載邊簡(jiǎn)支支承時(shí)取1,彈性嵌固時(shí)取1.21.5,詳見(jiàn)表 ; 、分別為簡(jiǎn)支支承板在受x方向正應(yīng)力、剪應(yīng)力和y方向局部應(yīng)力時(shí)的屈曲系數(shù),其值參見(jiàn)表 ; 板屈曲的歐拉應(yīng)力,可按下式計(jì)算: =163.31 式中 D=板的單位寬度彎曲剛度; 板厚; _垂直于正應(yīng)力方向的板寬,驗(yàn)算腹板時(shí)為腹板的計(jì)算高度; a_垂直于局部壓應(yīng)力方向的板長(zhǎng),驗(yàn)算腹板時(shí)為橫向加勁板間的距離; E彈性模數(shù); 波桑比。板在壓應(yīng)力剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力共同作用時(shí)的等效臨界復(fù)合應(yīng)力可按下式、 =式中,為板邊兩端應(yīng)力之比,為板邊最大應(yīng)力,、各帶自己的正負(fù)符號(hào);其它符號(hào)同前。 當(dāng)臨界應(yīng)力超過(guò)0.75時(shí),按式( )求得折減臨界復(fù)合應(yīng)力: 式中 材料的屈服點(diǎn)。 表 示出局部區(qū)格板的屈曲系數(shù)。 薄板局部穩(wěn)定性的驗(yàn)算是以屈曲臨界應(yīng)力為極限應(yīng)力的。只要作用在板上的載荷應(yīng)力(在非均布應(yīng)力時(shí)取最大的應(yīng)力值)小于極限應(yīng)力(或許用應(yīng)力),板是穩(wěn)定的,其驗(yàn)算公式如下: 或 或 或式中 n安全系數(shù),其值與強(qiáng)度安全系數(shù)一致,按載荷組合分別取1.5、1.33、和1.15; 和分別為正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力作用下的許用屈曲臨界應(yīng)力。 當(dāng)板受壓應(yīng)力,剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力同時(shí)作用的等效復(fù)合應(yīng)力按式( )計(jì)算時(shí),板的屈曲安全系數(shù)可以取得小一些,一般可以減小百分之十。 九,加肋板的穩(wěn)定性計(jì)算: 在工程設(shè)計(jì)中,為了滿足公式( ),有時(shí)不得不增加板厚,這常常要增加鋼材用量。而在板的受壓部位加上幾根加勁條或加強(qiáng)肋則可以提高板的抗屈曲能力,而且相比之下要經(jīng)濟(jì)些。剛性的加強(qiáng)肋(加勁條)能起到支承作用,將板分割為若干區(qū)格,改變了板在計(jì)算穩(wěn)定性時(shí)的寬度b和a的值。而且,區(qū)格板的屈服系數(shù)與 有關(guān),屈曲臨界應(yīng)力與寬(b)平方成反比。但要注意的是剛性加強(qiáng)肋要有足夠的彎曲剛度,要能起到支承板的作用。加強(qiáng)肋的剛度以 的乘積表示。 是加強(qiáng)肋繞被加強(qiáng)板板厚中心線的面積慣性矩。加強(qiáng)肋的彎曲剛度和該板的彎曲剛度比稱為加強(qiáng)肋的剛度比,常以 表示,即 = 式中 b, 為板的寬度和厚度。對(duì)于剛性加強(qiáng)肋而言,有最小剛度比 ,亦即當(dāng)剛性加強(qiáng)肋使區(qū)格板的屈曲臨界應(yīng)力小于(最多是等于)這塊加肋整板的屈曲臨界應(yīng)力時(shí),此加強(qiáng)肋的剛度比即為最小剛度比。這時(shí),板的屈曲只能限于區(qū)格板內(nèi),也就是說(shuō)區(qū)格板的屈曲將先于整板。當(dāng)加強(qiáng)板剛度不夠時(shí),加肋板仍以整板屈曲模態(tài)失穩(wěn)。此時(shí)的加強(qiáng)肋稱為柔性加強(qiáng)肋。帶柔性肋板的屈曲系數(shù)可按公式計(jì)算。 在求得剛性肋的最小剛度后,即可計(jì)算剛性肋的面積慣性矩。所有剛性肋的面積慣性矩()必須大于此值。 當(dāng)橋式類型起重機(jī)主梁腹板被縱向肋分格為上,下兩區(qū)格,并受有y 方向的局部壓力時(shí),則上區(qū)格板(圖 )的局壓屈曲系數(shù) 按表 計(jì)算 ,而下區(qū)格板則按或。此時(shí)上區(qū)格板的驗(yàn)算公式應(yīng)為改寫(xiě)的式( ),即 下區(qū)格板的局部驗(yàn)算公式則為: 0.4式中, 和分別為上區(qū)格板和下區(qū)格板的屈曲臨界應(yīng)力。 對(duì)于普通橋式起重機(jī),由于梁的受壓翼緣板屬于均勻受壓情況,只要合理選取板寬B和厚度 的比值(表 ),則勿需用縱向加勁條加固梁的受壓翼緣。根據(jù)滿足局部穩(wěn)定性條件,圖3-11列出了受壓翼緣尺寸比例關(guān)系。對(duì)于偏軌寬翼緣橋式類型起重機(jī),其主梁截面較寬,而翼緣板厚 相對(duì)較?。╞-兩腹板間距; -上翼緣板厚度),因此受壓翼緣板必須根據(jù)局部穩(wěn)定性布置縱向加勁條。當(dāng)60(50) 時(shí)(括號(hào)內(nèi)數(shù)字用于低合金鋼),應(yīng)設(shè)置一條縱向加勁條,縱向加勁條的慣性矩: 式中 -系數(shù),按表3-11選用。表3-10 受壓翼緣板的寬厚比 板的長(zhǎng)邊支承特性 不大于 鋼 低合金鋼一邊簡(jiǎn)支,一邊自由 15 12一邊嵌固,一邊自由 30 25 兩邊簡(jiǎn)支 60 50 兩邊嵌固 70 60 當(dāng)時(shí),應(yīng)設(shè)置兩條縱向加勁條,縱向加勁條的慣性矩: 式中 系數(shù),按表 選用; b兩腹板間距。圖 受局部壓力的區(qū)格板 圖 受壓翼緣的尺寸比例十,受扭構(gòu)件的計(jì)算1,自由扭轉(zhuǎn)和約束扭轉(zhuǎn)的概念起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)中的梁為非圓截面直桿,而且是開(kāi)口薄壁(工字形截面等)后閉口薄壁(箱形截面)結(jié)構(gòu)。非圓截面直桿受扭時(shí),其橫截面不再保持平面而產(chǎn)生翹曲現(xiàn)象。如果所有的截面都自由翹曲,則在截面上不會(huì)產(chǎn)生正應(yīng)力,這稱為自由扭轉(zhuǎn),這時(shí),桿件所有截面的翹曲量相同。因此,在橫截面內(nèi)只產(chǎn)生與外扭轉(zhuǎn)相平衡的剪力。這種情況只有當(dāng)?shù)冉孛嬷睏U的兩端作用大小相等而方向相反的力偶,且無(wú)任何約束時(shí)才會(huì)產(chǎn)生。 圖 a為工字形截面桿件兩自由端受兩個(gè)力偶作用而產(chǎn)生自由扭轉(zhuǎn),圖 a為變形后的情況,平行于桿軸的縱向直線(例如翼緣)仍保持直線,截面ABCD已有翹曲不再成平面,由于各截面均能自由翹曲,且翹曲量相同,故縱向纖維長(zhǎng)度不改變,截面上就不會(huì)產(chǎn)生正應(yīng)力。 表 系數(shù) 值0.50.61.01.21.41.61.82.02.22.42.62.83.00.050.100.150.203.403.693.974.255.596.116.227.138.058.559.6510.4510.758.559.6510.4510.7511.8913.0414.1813.5815.1416.7018.2616.6718.7220.7722.3219.9022.4825.0727.6522.3626.5629.7632.9626.9530.8334.7238.6130.2835.4340.0344.6330.2836.7243.7251.2830.2836.7243.7251.28 注:,式中a箱形梁橫向加勁板間距;b兩腹板間距。 ,一般可先取試算,式中一條縱向加勁條的面積. 表 系數(shù) 值0.60.81.01.21.41.61.8 2.02.22.42.62.83.00.050.100.150.207.398.048.689.3311.5312.6812.8314.9816.3018.1019.9021.7021.7024.2926.8829.4827.5531.0734.6035.1233.9938.6043.2147.8240.9346.7652.5958.4048.3055.4662.6269.7956.0064.7073.4082.1064.3874.7585.1295.9072.9785.1397.30109.4782.0496.16110.28124.2891.54107.74123.94140.14 注:集中和的意義同前表。圖3-12 桿件的自由扭轉(zhuǎn)如果桿件受扭時(shí)截面不能自由翹曲,也即由于支座的阻礙或其它原因的限制,這稱為約束扭轉(zhuǎn)。 當(dāng)桿件產(chǎn)生約束扭轉(zhuǎn)時(shí),由于各截面的凹凸不相同,因此桿件的縱向纖維將產(chǎn)生拉伸活壓縮變形,桿件單位長(zhǎng)度的扭角也沿桿長(zhǎng)變化。由于縱向纖維的軸向應(yīng)變,就使得截面上不僅存在著扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力,還存在發(fā)向應(yīng)力,又因?yàn)楦骺v向纖維的法向應(yīng)力不一定相同,就導(dǎo)致桿件產(chǎn)生彎曲(圖 ) ,所以約束扭轉(zhuǎn)也常稱為彎曲扭轉(zhuǎn)。 另一方面由于桿件彎曲必將產(chǎn)生彎曲剪應(yīng)力,這一系列情況,就使得桿件的約束扭轉(zhuǎn)問(wèn)題比自由扭轉(zhuǎn)問(wèn)題復(fù)雜得多。 如圖 中的工字梁右端剛性固定,左端自由,并作用著扭轉(zhuǎn),于是也將產(chǎn)生約束扭轉(zhuǎn)。工字梁的翼緣不保持直線而產(chǎn)生彎曲,而且這種彎曲是在其自身平面內(nèi)作相反方向的彎曲。因此在翼緣上產(chǎn)生了正應(yīng)力(如圖 a ),同時(shí)由于彎曲變形,又產(chǎn)生了附加剪應(yīng)力 (如圖 b ),這種附加剪應(yīng)力 只能平衡一部門(mén)外扭轉(zhuǎn),剩下的外扭轉(zhuǎn)將由純扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 (圖 c)來(lái)達(dá)到平衡。由此可知,開(kāi)口薄壁截面受扭轉(zhuǎn)時(shí),截面上將產(chǎn)生三種應(yīng)力,即約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力 ,約束扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 和純扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 。由 合成內(nèi)扭矩記為 ,稱為約束扭轉(zhuǎn)力矩;由 合成的內(nèi)扭矩記為 ,稱為自由扭轉(zhuǎn)力矩。根據(jù)靜力平衡條件得:圖 桿件的約束扭轉(zhuǎn) 圖 約束扭轉(zhuǎn)的截面應(yīng)力 十一,開(kāi)口薄板構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)計(jì)算:1, 自由扭轉(zhuǎn)開(kāi)口截面薄壁構(gòu)件自由扭轉(zhuǎn)時(shí),在截面上產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力力按下式計(jì)算(圖 ): 式中 純扭矩; -計(jì)算截面中最大壁厚; -截面的扭轉(zhuǎn)慣性矩,由矩形窄條組成的截面(T字形,工字形。槽形), 其扭轉(zhuǎn)慣性矩 ,按下式計(jì)算: 、 -矩形窄條相應(yīng)的寬度和厚度(cm) -修正系數(shù),對(duì)于各種截面的 值列出如下: 軋制 形截面 1.00 軋制 形截面 1.20 軋制 形截面 1.20 開(kāi)口截面剪應(yīng)力沿截面上的分布如圖 所示。 圖3-15 開(kāi)口薄壁構(gòu)件的自由扭轉(zhuǎn)計(jì)算簡(jiǎn)圖 單位長(zhǎng)度的相對(duì)扭轉(zhuǎn)角,按下式計(jì)算: =362.42,約束扭轉(zhuǎn)開(kāi)口薄壁構(gòu)件約束扭轉(zhuǎn)引起的法向應(yīng)力 和剪應(yīng)力 的計(jì)算比較復(fù)雜,可參看起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)。開(kāi)口薄壁構(gòu)件約束扭轉(zhuǎn)引起的應(yīng)力很高,有時(shí)甚至超過(guò)構(gòu)件受自由彎曲時(shí)的應(yīng)力,必須予以重視。十二, 閉口薄壁構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)計(jì)算 閉口截面由于截面外形所具有的特征,它在純扭轉(zhuǎn)時(shí),純扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的分布與開(kāi)口截面中不相同(圖 ),它沿壁厚是按常量分布的,因此中間層上的剪應(yīng)力并不等于零,這是閉口與開(kāi)口截面的最主要區(qū)別。 閉口截面純扭轉(zhuǎn)剪力流由于在整個(gè)截面上環(huán)行封閉,因而其扭抗能力特別強(qiáng),這是它的主要優(yōu)點(diǎn),因而得到廣泛應(yīng)用。閉口截面的純扭轉(zhuǎn)剪力流已單獨(dú)平衡外扭矩,而約束扭轉(zhuǎn)剪力流在截面上是自相平衡的。 閉口截面薄壁構(gòu)件自由扭轉(zhuǎn)時(shí),在截面上產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力按下式計(jì)算: = 式中 -截面輪廓中線所圍成的面積的兩倍; -截面中最小壁厚(cm); -作用在所計(jì)算截面的扭矩()。 剪應(yīng)力的分布示意圖 中。 閉口截面薄壁構(gòu)件單位長(zhǎng)度相對(duì)扭轉(zhuǎn)角按下式計(jì)算: =2238.1 式中 , -系數(shù),對(duì)焊接構(gòu)件 :對(duì)鉚接構(gòu)件 ; -對(duì)截面閉合軸線全積分。 偏軌雙梁橋式起重機(jī)和單主梁門(mén)式起重機(jī)的箱形主梁屬于閉口薄壁構(gòu)件受約束扭轉(zhuǎn),理論分析和計(jì)算以及實(shí)驗(yàn)說(shuō)明,閉口截面的抗扭能力很強(qiáng),其約束扭轉(zhuǎn)法向應(yīng)力 很低,一般只有構(gòu)件受自由彎曲時(shí)的法向應(yīng)力的 5%左右,因此在實(shí)際計(jì)算時(shí),可以取 ,在此, 為自由彎曲法向應(yīng)力。約束扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 約為自由彎曲剪應(yīng)力 的 1020 % ,而 比自由扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 小得多,在實(shí)際計(jì)算時(shí),可以忽略 而只按自由扭轉(zhuǎn)計(jì)算剪應(yīng)力。十三,連接的計(jì)算由于設(shè)計(jì),制造,安裝和運(yùn)輸?shù)确矫娴囊螅饘俳Y(jié)構(gòu)通常是用型剛(或鋼板)彼此用連接件連接成獨(dú)立桿件,各桿件又用連接件互相連接起來(lái),組成各個(gè)結(jié)構(gòu)物以承受外力作用。結(jié)構(gòu)物的各安裝,運(yùn)輸單元之間也是用連接件互相連接構(gòu)成整體,由此可見(jiàn),連接方法及其可靠性對(duì)于金屬結(jié)構(gòu)的正常工作有著重要影響。金屬結(jié)構(gòu)的連接方法主要有焊接,螺接和鉚接。 下面介紹兩種常用的連接方法-焊接和螺接。 圖 閉合截面薄壁構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)計(jì)算 十四,焊接焊接是把連接金屬局部加熱成液態(tài)或膠體狀態(tài),用壓力或填充金屬,是金屬結(jié)合成一個(gè)整體的方法。起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)應(yīng)用的焊接主要有電焊和氣焊兩類。電焊又可分為電弧焊,電阻焊(用于焊鋼筋,薄板等)和電渣焊(用于焊厚度和截面特大的構(gòu)件),其中以電弧焊應(yīng)用最廣。 電弧焊是借電弧產(chǎn)生的高溫(-3600度)來(lái)熔化焊件與焊條進(jìn)行焊接的。電弧焊是金屬結(jié)構(gòu)焊接的主要方法,它又可以分為手工焊,埋弧自動(dòng)焊氣體保護(hù)焊三種。埋弧自動(dòng)焊質(zhì)量較高,生產(chǎn)率比手工焊大10-40倍,所以自動(dòng)焊在工業(yè)中得到廣泛應(yīng)用。而手工焊因設(shè)備簡(jiǎn)單,工作方便,不受結(jié)構(gòu)型式限制(如桁架結(jié)構(gòu)不能用自動(dòng)焊),所以在焊接中,手工焊仍占重要地位。氣體保護(hù)焊是一種提高焊接質(zhì)量的新工藝,即利用氬氣或 作為電弧區(qū)保護(hù)介質(zhì)的電弧焊。 氣焊也叫氧炔焊,它是利用氧和乙炔氣體燃燒發(fā)熱來(lái)熔化焊件與焊條進(jìn)行焊接,通常多用來(lái)切割金屬或焊接薄板。 焊接本身也存在著不少缺點(diǎn)。如焊縫質(zhì)量檢查方法較費(fèi)事,焊接需要一些附加的工藝設(shè)備(如風(fēng)鏟,刨邊機(jī),轉(zhuǎn)臺(tái)等),同時(shí)焊接容易引起結(jié)構(gòu)的變形,需要進(jìn)行防止和校正工作。 電焊條有涂藥焊條(用于手工焊)和光焊條(用于自動(dòng)焊)兩種。其作用是,可作為電路通過(guò)電流和填充金屬與焊件構(gòu)成焊縫。 焊條的選擇主要與被焊鋼材的品種有關(guān),另外還應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的工作條件及使用性能,施焊及設(shè)備條件,改善,施焊工藝和勞動(dòng)條件以及節(jié)約等。 注:1,檢查焊縫的普通方法系指外觀檢查,測(cè)量尺寸,鉆孔檢查等方法;精確方法是指在普通方法的基礎(chǔ)上用X射線等方法進(jìn)行補(bǔ)充檢查;1) 高空安裝焊縫的許用應(yīng)力應(yīng)考慮降低 ;2) 單角鋼焊件端部用一個(gè)邊(包括等邊角鋼用任一邊和不等邊角鋼用短邊) 單面連接時(shí),其連接焊縫的許用應(yīng)力降低 。手工焊接所用焊條應(yīng)符合國(guó)際(GB5117-85)規(guī)定的要求。當(dāng)焊接材料為Q235鋼時(shí),應(yīng)采用E43型焊條(E4300至E4328);當(dāng)焊接材料為16MN鋼時(shí),應(yīng)采用E50型焊條(E5001至E5048)。焊條常用直徑為3,4,5,6,8和10cm.自動(dòng)焊和半自動(dòng)焊的焊絲和焊劑應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)選定,以保證焊逢和鋼材的強(qiáng)度。在一般情況下,焊Q235號(hào)鋼和Q215號(hào)鋼時(shí),可采用H08,H08A,H08MNA焊絲配合高錳高硅型焊劑,或H08MNA和H10MNZ焊絲配合低錳高硅型焊劑。焊接16MN鋼可采用H08A,H08MNA,H10MNZ和H10MNSI焊絲配合高錳高硅型焊劑。焊絲常用直徑為4,5,6,及8mm。十五,焊逢的種類的型式按夠造焊逢可分為對(duì)接焊縫(圖 a-c)和貼角焊逢(圖 d-i)。按用途焊逢可分為工作焊逢和構(gòu)造焊逢。工作焊逢是受力焊逢,常用連接焊逢(圖a);而構(gòu)造焊逢,即非主要受力的焊逢,常用斷續(xù)焊逢(圖 b).圖 焊逢的型式 圖 焊逢的型式對(duì)接焊逢和貼角焊逢可制成各種型式。對(duì)接焊逢斷面主要型式(與連接金屬的厚度有關(guān)),如圖 所示。貼角焊逢斷面主要型式如圖 所示。 圖 對(duì)接焊逢的斷面型式為了防止未熔透起見(jiàn),貼角焊逢最小厚度 不得小于4mm。而最大厚度 不得大于1.2,為焊件中的最小厚度。十六,焊逢連接計(jì)算:(1)對(duì)接焊逢(圖 ) 承受軸向力和彎矩的對(duì)接焊逢應(yīng)力按下式計(jì)算: 或 = 式中 ; ;焊逢許用應(yīng)力 或 。公式 中,拉應(yīng)力為正值,壓應(yīng)力為負(fù)值。當(dāng)對(duì)接焊逢只承受剪力作用時(shí),焊逢剪應(yīng)力為: = 圖 貼角焊逢的斷面型式式中-焊逢許用剪應(yīng)力,見(jiàn)表 。當(dāng)同時(shí)作用著N。M及Q時(shí),焊逢折算應(yīng)力為: = (2) 貼角焊逢 1) 承受軸向力的貼角焊逢(圖 ) 如圖 a所示情況,焊逢剪應(yīng)力為: 圖 對(duì)接焊逢的計(jì)算 圖 貼角焊逢的計(jì)算 式中 =-焊逢計(jì)算厚度; -焊逢的計(jì)算長(zhǎng)度; -焊逢許用剪應(yīng)力,按公式選用。 如圖 b所示情況,焊逢1受到軸向力 和焊逢2受到軸向力 為: , 式中 和 -焊逢1和焊逢2至型鋼重心線的距離。 焊逢1的剪應(yīng)力為: 焊逢2的剪應(yīng)力為: 2)由彎矩M和剪切力Q作用的貼角焊逢(圖 )由彎矩M產(chǎn)生的焊逢最大剪應(yīng)力為: 式中 為焊逢的慣性矩, 為焊逢計(jì)算厚度。 由剪切力產(chǎn)生的焊逢剪應(yīng)力為: 折算剪應(yīng)力為:3) 連接焊縫所能承受的最大拉力: 4) 拼接板所能承受的最大拉力: 5) 對(duì)焊縫形心的軸力引起的剪應(yīng)力: 十七,螺栓連接 1,構(gòu)造與布置 橋式起重機(jī)橋架端梁由兩段在中部用螺栓連接,門(mén)式起重機(jī)主梁與支腿和下橫梁皆用螺栓連接。按工作特點(diǎn)螺栓連接分為普通半精致螺栓連接,精致鉸孔螺栓連接和高強(qiáng)度螺栓連接。起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)中應(yīng)盡可能采用半精致和高強(qiáng)度螺栓連接避
收藏
編號(hào):2538329
類型:共享資源
大?。?span id="vttccip" class="font-tahoma">1.05MB
格式:ZIP
上傳時(shí)間:2019-11-27
15
積分
- 關(guān) 鍵 詞:
-
龍門(mén)
起重機(jī)
總體
整體
設(shè)計(jì)
金屬
結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
- 資源描述:
-
龍門(mén)式起重機(jī)總體設(shè)計(jì)及金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),龍門(mén),起重機(jī),總體,整體,設(shè)計(jì),金屬,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
展開(kāi)閱讀全文
- 溫馨提示:
1: 本站所有資源如無(wú)特殊說(shuō)明,都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請(qǐng)下載最新的WinRAR軟件解壓。
2: 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等,如果需要附件,請(qǐng)聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
3.本站RAR壓縮包中若帶圖紙,網(wǎng)頁(yè)內(nèi)容里面會(huì)有圖紙預(yù)覽,若沒(méi)有圖紙預(yù)覽就沒(méi)有圖紙。
4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
5. 裝配圖網(wǎng)僅提供信息存儲(chǔ)空間,僅對(duì)用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護(hù)處理,對(duì)用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯,并不能對(duì)任何下載內(nèi)容負(fù)責(zé)。
6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容,請(qǐng)與我們聯(lián)系,我們立即糾正。
7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時(shí)也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對(duì)自己和他人造成任何形式的傷害或損失。
裝配圖網(wǎng)所有資源均是用戶自行上傳分享,僅供網(wǎng)友學(xué)習(xí)交流,未經(jīng)上傳用戶書(shū)面授權(quán),請(qǐng)勿作他用。