畢業(yè)論文定稿-連桿蓋鉆孔專用設備的設計

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原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763麗 水 學 院畢業(yè)設計（論文）（20 13 屆）題 目 連桿蓋鉆孔專用設備的設計 指導教師 朱曉虹 院 別 工學院 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班 級 機自 091 學 號 09105010125 姓 名 王磊 2013 年 3 月 25 日至 2013 年 5 月 19 日共 8 周I摘 要根據(jù)設計任務書的要求, 某廠需在連桿蓋加工 φ13 通孔，由于批量大，為提高效率和保證孔距質量，改造立鉆（Z525） ，設計該裝置。本設計說明書針對連桿蓋同時加工分孔裝置的設計設計進行說明。主要內容包括裝置工藝方案的制定、裝置配置型式的選擇、裝置總體設計以及主軸箱設計。全文主要包括裝置的總體設計和主軸箱設計兩部分。機床總體設計主要是在選定工藝方案并確定機床配置形式、結構方案基礎上確定“三圖一卡” ，主軸箱設計根據(jù)“三圖一卡” ，整理編繪出主軸箱原始依據(jù)圖，重點分析傳動系統(tǒng)，經過各種方案的比較，最后確定最優(yōu)方案。關鍵詞：主軸箱；機構設計，連桿蓋1AbstractAccording to the requirements of the mission design, a plant in the connecting rod cap processingφ 13 through hole, as large quantities, to improve efficiency and ensure the quality of drill hole distance, transformation (Z525 ), the design of the device.The design specifications for the connecting rod lid while processing hole device design description. The main contents include device craft plan formulation, device configuration choice, device design and the headstock design.The full text mainly includes system design and the headstock design in two parts. Machine tool design is mainly in the selected process scheme and determine the form of machine configuration, structure scheme is determined on the basis of the “ three drawings and one card “, the headstock design according to the “ three drawings and one card “, reorganizes the compilation to the headstock primitive basis chart, the key analysis transmission system, through the comparison of the various programs, and finally determine the optimal scheme.KeyWords: spindle box; mechanism design, the connecting rod cap2目 錄摘 要 IAbstract1目 錄2第 1 章 緒論11.1 課題研究意義 11.2 鉆孔專用設備應用 .11.3 鉆孔專用設備 21.3.1 多軸頭 21.3.2 多軸箱 .21.3.3 多軸鉆床 31.3.4 自動更換主軸箱機床 .31.4 鉆孔專用設備趨勢 4第 2 章 連桿蓋鉆孔專用設備裝置總體方案42.1 生產任務 .42.2 普通立式鉆床的選型 42.2.1 計算所需電機功率 .42.2.2 立式鉆床的確定 6第 3 章 傳動箱的設計73.1 設計前的計算 .73.2 傳動系統(tǒng)的設計與計算 8第 4 章 多軸箱的結構設計與零部件的繪制134.1 箱蓋、箱體和中間板結構 .134.2 多軸箱軸的設計 .134.3 軸坐標計算 32第 5 章 導向裝置的設計33第 6 章 接桿刀具33第 7 章 裝置夾具設計347.1 夾具概述 3437.2 定位支承系統(tǒng)概述 367.2.1 定位支承系統(tǒng) 367.2.2 夾緊機構 37總 結39參考文獻42致 謝431第 1 章 緒論1.1 課題研究意義市場的開放性和全球化使產品的競爭日趨激烈。而決定產品競爭力的指標是產品的開發(fā)時間(Time ) ， 產品(Quality) ，成本 (Cost)，創(chuàng)新能力(Creation)和服務(Service)。用戶在追求高質量產品的同時，會更多的追求較低的價格和較短的交貨周期。美國制造業(yè)在 20 世紀 50 至 40 年代主要以擴大生產規(guī)模作為企業(yè)競爭力的第一要素，而在 70 年代競爭力的第一要素為降低生產成本，80 年代為提高產品質量，90 年代為市場響應速度。所以現(xiàn)代企業(yè)都期望通過提高自身的科技含量，增強競爭力。制造業(yè)是國家重要的基礎工業(yè)之一，制造業(yè)的基礎是。是眾多機械制造的母機，它的發(fā)展水平，與制造業(yè)的生產能力和制造精度有著直接關系，關系到國家機械工業(yè)以至整個制造業(yè)的發(fā)展水平.是先進制造技術的基本單元載體，機械產品的質量、更新速度、對市場的應變能力、生產效率等在很大程度上取決于的效能。因此，制造業(yè)對于一個國家經濟發(fā)展起著舉足輕重的作用我國是世界上產量最多的國家.根據(jù)德國工業(yè)協(xié)會(VD W )2000 年統(tǒng)計資料，在主要的生產國家中，中國排名為世界第五位。但是在國際市場競爭中仍處于較低水平:即使在國內市場也面臨著嚴峻的形勢 :一方面國內市場對各類產品有著大量的需求，而另一方面卻有不少國產滯銷積壓，國外產品充斥市場。1.2 鉆孔專用設備應用據(jù)統(tǒng)計，一般在車間中普通機床的平均切削時間很少超過全部工作時間的15%。其余時間是看圖、裝卸工件、調換刀具、操作機床、測量以及清除鐵屑等等。使用數(shù)控機床雖然能提高 85%，但購置費用大。某些情況下，即使生產率高，但加工相同的零件，其成本不一定比普通機床低。故必須更多地縮短加工時間。不同的加工方法有不同的特點，就鉆削加工而言，鉆孔專用設備是一種通過少量投資來提高生產率的有效措施。雖然不可調式多軸頭在自動線中早有應用，但只局限于大批量生產。即使采用可調式多軸頭擴大了使用范圍，仍然遠不能滿足批量小、孔型復雜的要求。尤其隨著工業(yè)的發(fā)展，大型復雜的鉆孔專用設備更是引人注目。例如原子能發(fā)電站中大型冷凝器水冷壁管板有 15000 個 ψ20 孔，若以搖臂鉆床加工，單單2鉆孔與锪沉頭孔就要 842.5 小時，另外還要劃線工時 151.1 小時。但若以數(shù)控八軸落地鉆床加工，鉆锪孔只要 171.6 小時，劃線也簡單，只要 1.9 小時。因此，利用數(shù)控控制的二個坐標軸，使刀具正確地對準加工位置，結合鉆孔專用設備不但可以擴大加工范圍，而且在提高精度的基礎上還能大大地提高工效，迅速地制造出原來不易加工的零件。有人分析大型高速柴油機 30 種箱形與桿形零件的 2000 多個鉆孔操作中，有 40%可以在自動更換主軸箱機床中用二軸、三軸或四軸多軸頭加工，平均可減少 20%的加工時間。1975 年法國巴黎機床展覽會也反映了鉆孔專用設備的使用愈來愈多這一趨勢。1.3 鉆孔專用設備鉆孔專用設備是在一次進給中同時加工許多孔或同時在許多相同或不同工件上各加工一個孔。這不僅縮短切削時間，提高精度，減少裝夾或定位時間，并且在數(shù)控機床中不必計算坐標，減少字塊數(shù)而簡化編程。它可以采用以下一些設備進行加工：立鉆或搖臂鉆上裝多軸頭、多軸鉆床、多軸組合機床心及自動更換主軸箱機床。甚至可以通過二個能自動調節(jié)軸距的主軸或多軸箱，結合數(shù)控工作臺縱橫二個方向的運動，加工各種圓形或橢圓形孔組的一個或幾個工序。現(xiàn)在就這方面的現(xiàn)狀作一簡介。1.3.1 多軸頭從傳動方式來說主要有帶傳動、齒輪傳動與萬向聯(lián)軸節(jié)傳動三種。這是大家所熟悉的。前者效率較高，結構簡單，后者易于調整軸距。從結構來說有不可調式與可調式二種。前者軸距不能改變，多采用齒輪傳動，僅適用于大批量生產。為了擴大其贊許適應性，發(fā)展了可調式多軸頭，在一定范圍內可調整軸距。它主要裝在有萬向.二種。 （1）萬向軸式也有二種:具有對準裝置的主軸。主軸裝在可調支架中，而可調支架能在殼體的 T 形槽中移動，并能在對準的位置以螺栓固定。 （2）具有公差的圓柱形主軸套。主軸套固定在與式件孔型相同的模板中。前一種適用于批量小且孔組是規(guī)則分布的工件（如孔組分布在不同直徑的圓周上） 。后一種適用于批量較大式中小批量的輪番生產中，剛性較好，孔距精度亦高，但不同孔型需要不同的模板。多軸頭可以裝在立鉆式搖臂鉆床上，按鉆床本身所具有的各種功能進行工作。這種鉆孔專用設備方法，由于鉆孔效率、加工范圍及精度的關系，使用范圍有限。31.3.2 多軸箱也象多軸頭那樣作為標準部件生產。美國 Secto 公司標準齒輪箱、多軸箱等設計的不可調式多軸箱。有 32 種規(guī)格，加工面積從 300Ｘ300 毫米到 600Ｘ1050 毫米，工作軸達 60 根，動力達 22.5 千瓦。Romai 工廠生產的可調多軸箱調整方便，只要先把齒輪調整到接近孔型的位置，然后把與它聯(lián)接的可調軸移動到正確的位置。因此，這種結構只要改變模板，就能在一定范圍內容易地改變孔型，并且可以達到比普通多軸箱更小的孔距。根據(jù)成組加工原理使用多軸箱或多軸頭的組合機床很適用于大中批量生產。為了在加工中獲得良好的效果，必需考慮以下數(shù)點：（1）工件裝夾簡單，有足夠的冷卻液沖走鐵屑。 （2）夾具剛性好，加工時不形變，分度定位正確。 （3）使用二組刀具的可能性，以便一組使用，另一組刃磨與調整，從而縮短換刀停機時間。 （4）使用優(yōu)質刀具，監(jiān)視刀具是否變鈍，鉆頭要機磨。 （5）尺寸超差時能立即發(fā)現(xiàn)。1.3.3 多軸鉆床這是一種能滿足鉆孔專用設備要求的鉆床。諸如導向、功率、進給、轉速與加工范圍等。巴黎展覽會中展出的多軸鉆床多具液壓進給。其整個工作循壞如快進、工進與清除鐵屑等都是自動進行。值得注意的是，多數(shù)具有單獨的變速機構，這樣可以適應某一組孔中不同孔徑的加工需要。1.3.4 自動更換主軸箱機床為了中小批量生產合理化的需要，最近幾年發(fā)展了自動更換主軸箱組合機床。(1) 自動更換主軸機床自動更換主軸機床頂部是回轉式主軸箱庫，掛有多個不可調主軸箱?？v橫配線盤予先編好工作程序，使相應的主軸箱進入加工工位，定位緊并與動力聯(lián)接，然后裝有工件的工作臺轉動到主軸箱下面，向上移動進行加工。當變更加工對象時，只要調換懸掛的主軸箱，就能適應不同孔型與不同工序的需要。(2)多軸轉塔機床轉塔上裝置多個不可調或萬向聯(lián)軸節(jié)主軸箱，轉塔能自動轉位，并對夾緊在回轉工作臺的工件作進給運動。通過工作臺回轉，可以加工工件的多個面。因為轉塔不宜過大，故它的工位數(shù)一般不超過 4—6 個。且主軸箱也不宜過大。當加工對象的4工序較多、尺寸較大時，就不如自動更換主軸箱機床合適，但它的結構簡單。(3)自動更換主軸箱組合機床它由自動線或組合機床中的標準部件組成。不可調多軸箱與動力箱按置在水平底座上，主軸箱庫轉動時整個裝置緊固在進給系統(tǒng)的溜板上。主軸箱庫轉動與進給動作都按標準子程序工作。換主軸箱時間為幾秒鐘。工件夾緊于液壓分度回轉工作臺，以便加工工件的各個面。好果回轉工作臺配以卸料裝置，就能合流水生產自動化。在可變生產系統(tǒng)中采用這種裝置，并配以相應的控制器可以獲得完整的加工系統(tǒng)。(4) 數(shù)控八軸落地鉆床大型冷凝器的水冷壁管板的孔多達 15000 個，它與支撐板聯(lián)接在一起加工。孔徑為 20 毫米，孔深 180 毫米。采用具有內冷卻管道的麻花鉆，5－7 巴壓力的冷卻液可直接進入切削區(qū)，有利于排屑。鉆尖磨成 90°供自動定心。它比普通麻花鉆耐用，且進給量大。為了縮短加工時間，以 8 軸數(shù)控落地加工。1.4 鉆孔專用設備趨勢鉆孔專用設備生產效率高，投資少，生產準備周期短，產品改型時設備損失少。而且隨著我國數(shù)控技術的發(fā)展，鉆孔專用設備的范圍一定會愈來愈廣，加工效率也會不斷提高。第 2 章 連桿蓋鉆孔專用設備裝置總體方案2.1 生產任務在一批連桿蓋上有同一個面上有 2 個孔加工。在普通立式鉆床上進行孔加工，通常是一個孔一個孔的鉆削，生產效率低，用非標設備，即組合機床加工，生產效率高，但設備投資大。但把一批普通立式普通單軸鉆床改造為立式多軸鉆床，改造后的多軸鉆床，可以同時完成多個孔的鉆、擴、鉸等工序。52.2 普通立式鉆床的選型2.2.1 計算所需電機功率零件圖如圖 1 所示：圖 1 為工件零件圖，材料：45；料厚：27mm；硬度：HBS170-240HBS；年產量：1000 萬件；2- 13 尺寸精度 IT13.?(1) 確定 2 個孔同時加工的軸向力，公式： ?FFFknVYZdC???0式中： =365.9, = , =0.661, =1.217, =0.361, =1.1,FC0d31?FZFYn=0.35m/s（表 15-37） [文獻 1]V則 ? N09.4136.05217.6.019.3653 ????所需電機功率： KWVFP94??62.2.2 立式鉆床的確定根據(jù)上面計算所需電機的功率，現(xiàn)選用 Z525 立式鉆床，其主要技術參數(shù)如表 1 所示：表 1 Z525 立式鉆床主要技術參數(shù)型 號技 術 規(guī) 格Z525最大鉆孔直徑（mm） 25主軸端面至工作臺距離(mm) 0-700主軸端面至底面距離(mm) 750-110主軸中心至導軌距離(mm) 250主軸行距(mm) 175主軸孔莫氏解錐度 3 號主軸最大扭轉力矩(N?m) 245.25主軸進給力(N) 8829主軸轉速(r/mm) 97-1360主軸箱行程(mm) 200進給量(mm/r) 0.1-0.8工作臺行程(mm) 325工作臺工作面積(mm 2) 500Ｘ375主電動機功率(kw) 2.87第 3 章 傳動箱的設計 3.1 設計前的計算（1）大致了解工件上被加工孔為 2 個 Ф13 的孔。毛坯種類為灰鑄鐵的鑄件，由于石墨的潤滑及割裂作用，使灰鑄鐵很易切削加工，屑片易斷，刀具磨損少，故可選用硬質合金錐柄麻花鉆（GB10946-89） [文獻 2]（2）切削用量的確定根據(jù)表 2－7[文獻？]，切削速度 ,進給量 .min/21Vc?rmf/17.0?則切削轉速 i/9834.10rdns???根據(jù) Z525 機床說明書，取 in/6ns?故實際切削速度為： min/2.01934.0dVwc ???（3）確定加工時的單件工時圖 2 為鉆頭工作進給長度，8一般 為 5-10mm,取 10mm，切 入L[文獻 3] ??md2.10837.6~31???切 出 mL5加 工加工一個孔所需時間： min15.07.9621 ????fnLtwm切 出加 工切 入單件時工時： i3.05.21?t3.2 傳動系統(tǒng)的設計與計算(1)選定齒輪的傳動方式齒輪分布方案確定：根據(jù)分析零件圖，多軸箱齒輪分布初定有以下形式根據(jù)通常采用的經濟而又有效的傳動是。因此，本設計中采用了圖 3 所示的齒輪分布方案。9（3）明確主動軸、工作軸和惰輪軸的旋轉方向，并計算或選定其軸徑大小。因為所選定的 Z535 立式鉆床主軸是左旋，所以工作軸也為左旋，而惰輪軸則為右旋。根據(jù)表 2 確定工作軸直徑《機械制造》.8/97：43表 2 加工孔徑與工作軸直徑對應表（mm）加工孔徑 ＜12 12－16 16－20工作軸直徑 15 20 25因為加工孔徑為 Ф13mm,所以工作軸直徑選 20mm.本設計的齒輪傳動為單層次的齒輪外嚙合傳動，傳動分布圖如圖 4 所示。主動軸和惰輪軸的直徑在以后的軸設計中確定。（4） 排出齒輪傳動的層次，設計各個齒輪。① 本設計的齒輪傳動為單層次的齒輪外嚙合傳動，傳動分布圖如圖 4 所示。② 在設計各個齒輪前首先明確已知條件：電機輸入功率 ,齒輪Ⅰ轉速KWP8.21?, 齒輪Ⅲ轉速 ,假設齒輪Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ的傳動比均為 i=0.84,min/1360rn?min/9603rn?即齒輪比 u=1.2,工作壽命 15 年（每年工作 300 天） ，兩班制。③ 選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)?選用直齒輪圓柱齒輪傳動；?多軸箱為一般工作機器，速度不高，故選用 7 級精度（GB10095-88）;?材料選擇由表 10-1[文獻 4]選擇齒輪Ⅰ材料為 40Cr（調質） ，硬度為 280HBS，齒輪Ⅱ材料為 45（調質） ，硬度為 240HBS，齒輪Ⅲ材料為 45（?；?，硬度 210HBS;?選齒輪Ⅰ齒數(shù) ,齒輪Ⅱ齒數(shù) ,取 .201?Z20112????uZZ④ 按齒面接觸強度設計 由設計計算公式進行試算， ?3211 ][. ??????????HEdtt uTKd?10? 確定公式內的各計算數(shù)值1)試選載荷系數(shù) ;3.1?tK2)計算齒輪Ⅰ傳遞的轉矩 mNnPT ?????? 45151 1096.13/8.20.9/0.93)由表 10-7[文獻 4]選取齒寬系數(shù) =0.5d?4)由表 10-6[文獻 4] 查得材料的彈性影響系數(shù) 2/18.MPaZE5)由表 10-21d[文獻 4] 按齒面硬度查得齒輪Ⅰ的接觸疲勞強度極限？ ;齒MPaH601lim??輪Ⅱ的接觸疲勞強度極限？ ;aH502lim??6)由表 10-13[文獻 4] 計算應力循環(huán)次數(shù)： ??91 10875.38136060 ????hjLnN992.42/875.7)由表 10-19[文獻 4] 查得接觸疲勞壽命系數(shù) , ;.1?HNK.2HN8)計算接觸疲勞許用應力:取失效概率為 1%，安全系數(shù) ,由式(10-12) [文獻 4] 得：1?SMPaSKHH54069.0][1limli1???;N.2.2li2?計算1)試算小齒輪分度圓直徑 ，代入 中較小的值:td1][H?243211 5.819.21096.3.][2. ???????????????????Edtt ZuTKdm649.5?2)計算圓周速度 V: smndVt /81.310649.53.10?????3)計算齒 bHd 2??4)計算齒寬與齒高之比 h/模數(shù)： mzmtt 35.469.53/1??11齒高： 029.53.25. ???tmh5)計算載荷系數(shù)根據(jù) v=3.81m/s,7 級精度，由圖 10-8[文獻 4] 查得動載系數(shù) Kv=1.14,直齒輪，假設 ,由表 10-3[文獻 4] 查得 ;NbFKta/10/? 2.1??FHK由表 10-2[文獻 4] 查得使用系數(shù) ;?A由表 10-4[文獻 4] 查得 7 級精度齒輪Ⅰ相對支承非對稱布置時，??bdH 3210.6.018.2.1 ????????將數(shù)據(jù)代入后得：;182.649.5 32???K由 ,查圖 10-13[文獻 4]得， ;18,35/??Hhb ?FK故載荷系數(shù) 721.??????HVAK6)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式（10-10a） [文獻 4] 得，=53.649x =57.18mmtd1?3/t3./574.17)計算模數(shù) mm=2mm.⑤按齒根彎曲強度設計由式（10-5） [文獻 4] 得彎曲強度的設計公式為 m≥ 321][????????FSadYzkT??確定公式內的各計算數(shù)值1） 由圖 10-20[文獻 4] 查得齒輪Ⅰ的彎曲疲勞極限 =500Mpa;1FE?齒輪Ⅱ的彎曲疲勞強度極限 =380Mpa;2FE?2)由圖 10-18[文獻 4] 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ;8.0,5.21?FNFNK3)計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式（10-12） [文獻 4] 得：[ ]1= = =303.57MpaF?SKFEN14.508?= =238.86MPa22.34)計算載荷系數(shù) 532.1.21.????????FVAKK125) 查取齒形系數(shù)由表 10-5[文獻 4] 查得 53.2,6.1?FaFaY6)查取應力校正系數(shù)由表 10-5[文獻 4] 查得 .1,8.21sasa7）計算齒輪Ⅰ、Ⅱ的 并加以比較][FSY?= =0.013791][FSaY?57.30862?= =0.017162][FSa.齒輪Ⅱ的數(shù)值大。?設計計算m≥ 3240176.5.09612??5.?m對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關，可取由彎曲強度算得的模數(shù) 2。在零件圖中可知，主動軸與惰輪軸的中心距為 40mm，即齒輪Ⅰ、Ⅱ完全嚙合的中心距，得：⑥幾何尺寸計算?計算分度圓直徑：d1=Z1?m=20x2=40mmd2=Z2?m=20x2=40mm?計算中心中距aⅠ Ⅱ =40mm,aⅡⅢ =40mm?計算齒輪齒寬 mdb2045.1????取 B,2⑦驗算13Ft= = =819.2N12dT0.481964?= =35.66N/mmS=1.5 故安全2???226.351.7?截面 E 右側面校核：抗彎截面系數(shù) W 為：W=0.1d 3=0.1x203=800mm3抗扭截面系數(shù) WT為：W T=0.2d3=0.2x203=1600mm3彎矩 M 及彎曲應力為:M=39300x =35496.85.7?mN?= = =44.4Mpab?80.35496扭矩 T3及扭轉應力 為：T 3=19700 ?mN?= = =12.3MpaT?W316097截面上由于軸肩而形成的理論應力集中系數(shù) a 及 a 按附表 3-2 查取 [文獻 4] ，??因 = =0.05, = =1.25,經插值后可查得:a ,adr20.1dD2053.2?6.1?又由附圖 3-1[文獻？]可得軸提材料的敏性系數(shù)為：q ,q75.0?8.??故有效應力集中系數(shù)按式（附 3-4） [文獻 4] 為：k ????213.75.011??????????aqk 5.6.8.??由附圖 3-2[文獻 4] 得尺寸系數(shù) 1???由附圖 3-3[文獻 4] 得扭轉尺寸系數(shù) 97.0?19軸按磨削加工，由附圖 3-4[文獻 4] 得表面質量系數(shù)為 = =0.92???軸未經表面強化處理，即 ，則按式（3-12）及（3-12） [文獻 4] ，得綜合1?q?系數(shù)值為：K = - -1= + =2.09?????1219.0?K = + -1= + =1.67???7.532.計算安全系數(shù)：S = = =2.96?maK????1 01.409.275??S = = =14.7?ma??1 23.5.67.Sca= = =2.9S=1.52???227.1496.??故該軸在截面右側面是安全的，又因為軸無大的瞬時過載及嚴重的應力循環(huán)不對稱性，故可略去靜強度校核。?軸承的校核機床一般傳動軸的滾動軸承失效形式，主要是疲勞破壞，故應進行疲勞壽命計算。滾動軸承疲勞壽命計算公式：（10-5） [文獻 4]????????PCnLh60120式中： )(hLh額 定 壽 命?min/(rn轉 速，表 3.8-50[文獻 6])C額 定 動 載 荷?動 載 荷P3??因為所受的軸向力太小，所以忽略不計,Fa=0所受徑向力 Fr=945.6/2=472.8N 表 3.8-50[文獻 6] P=0.41Fr+0.87Pa=0.41x472.8=193.8 =30000h(表 13-3) [文獻 6] hLh 641098.193560?????????'L軸承安全(2)惰軸的設計①軸材料的選擇表 15-3[文獻 4] 軸材料選用 45 鋼，調質處理。②軸徑的確定根據(jù)公式 d≥A 0 (15-2) [文獻 4] 3nP=110 ，取 d=20mm8.14.0136%982??21③軸的結構設計：?選擇滾動軸承因為軸承同時受有徑向載荷及軸向載荷，選用單列向心球軸承，由表 1-14[文獻 3],選用 7002c 軸承。?軸上各段直徑，長度如圖 8 所示。?鍵的確定因為齒輪寬為 30mm,所以選用 6x6x18 平鍵，表 6-1[文獻 4] ?軸上圓角和倒角尺寸參考表 15-2[文獻 4] ，取軸端倒角 2x450,各軸肩的圓角半徑為 R=1.0mm.?扭合成校核軸的強度作出軸的計算簡圖22軸上扭轉力矩為M=9549x =9549x =23.2nP84.0136%92?mN?周向力為Py= = =2320NdM2310.??徑向力為 Pz=0.48 Py=0.48x2320=1113.6N根據(jù)軸的計算簡圖，分別作出軸的扭矩圖、垂直圖的彎矩 My 圖和水平平面內的彎矩 Mz 圖，如圖 10 所示。從圖中可知，截面 E 為危險截面，在截面 E 上，扭矩 T 和合成彎矩 M 分別為T=23.2 ;mN?M= = =32.82zy?22.34.15?mN?按第三強度理論進行強度校核 [文獻 5]:公式 ，W12TM?