轎車齒輪齒條式轉向器設計【含CAD圖紙、三維模型和說明書】

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畢業(yè)設計（論文）任務書 ? ? ? 設計（論文）題目 轎車齒輪齒條式轉向器設計 ? 課題來源 工程實踐 ? 起訖日期 2019年 2 月 25 日至 2019 年 6 月 10 日 ? 指導教師（簽名） ? 教研室主任（簽名） ? ? ? 課題依據： ?轉向器的第一個作用是按照駕駛員的意圖，改變汽車的行駛方向，通過轉向器傳遞和改變力的方向和大小，從而使汽車轉向，轉向器本質上就是減速傳動裝置。其第二個作用是保證車輪在實現(xiàn)轉向后具備自動回正的能力，并且能有效地減弱地面沖擊力對方向盤操縱的影響，使駕駛員獲得良好的路感。 汽車轉向時，駕駛員轉動轉向盤，通過轉向軸、萬向節(jié)和轉向傳動軸，將轉向力矩輸入轉向器。轉向器中有1~2級嚙合傳動副，具有減速增力作用。經轉向器減速后的運動和增大后的力矩傳到轉向搖臂傳給固定于左轉向節(jié)上的轉向節(jié)臂，使左轉向節(jié)及裝于其上的左轉向輪繞主銷偏轉。左、右梯形臂的一端分別固定在左、右轉向節(jié)上，另一端則與轉向橫拉桿作球鉸鏈連接。梯形臂，以及轉向橫拉桿和前軸構成轉向梯形，其作用是在汽車轉向時，使內、外轉向輪按一定的規(guī)律進行偏轉。 考慮現(xiàn)在汽車的安全因素，在汽車發(fā)生車禍時，轉向系還應配備保護駕駛員撞傷或碰傷的裝置。比如藏在方向盤中的安全氣囊和網格狀的轉向軸等等。 在實際設計過程中，要滿足對轉向系統(tǒng)的基本要求，即方向盤必須在左側、不得單獨以后輪作為轉向輪。 任務要求： ?（1）汽車轉向管柱電動助力轉向機構以及轉向系的結構和原理分析； （2）以某B級轎車整車的基本參數為基礎進行齒輪齒條式轉向器方案設計和分析； （3）齒輪齒條轉向器零部件尺寸的選取及初步設計和校核計算； （4）轉向器的拆裝學習和掌握，特別是拆裝過程、相關儀器設備以及技術參數等。 （5）以三維CAD軟件為平臺進行零部件的繪制，并形成總裝配圖，最終形成工程圖紙。 （6）完成開題報告2000字以上、外文譯文不少于5000字、圖紙工作量折合成A0號圖紙不少于3張、設計說明書不少于8000字。 畢業(yè)設計（論文）進度計劃 起訖日期 工 作 內 容 備 注 2.25-3.3 確立畢業(yè)設計課題，接收任務書； 第1周 3.11-3.17 確立設計創(chuàng)新點，明確方案，完成開題報告； 第3周 3.18-3.31 完成外文資料翻譯； 第4-5周 3.4-3.10 查閱資料，總體方案分析，準備開題報告； 第2周 4.1-4.14 采集數據，優(yōu)化設計方案； 第6-7周 4.15-4.28 初步完成設計圖； 第8-9周 4.29-5.12 檢查完成情況，分小組發(fā)表匯報； 第10-11周 5.13-5.26 修改、完善設計方案，準備提交畢業(yè)設計； 第12-13周 5.27-6.9 完成設計說明書，打印圖紙； 第14-15周 6.10-6.16 答辯，根據答辯反饋意見修改圖紙。 第16周 備注 一、對學生知識與能力要求: 1、使學生了解并掌握工程設計、生產及管理過程或科學研究中的技術經濟政策，了解車輛工程領域相關的標準與法規(guī)； 2、能夠通過對文獻的研究，進行方案論證、綜合分析，以及計算的能力； 3、能夠綜合運用所學知識進行復雜工程問題的研究、結構設計、建模、實驗能力； 4、能夠正確表達設計思想、具有一定的創(chuàng)新意識； 5、能夠撰寫報告、口頭表達車輛工程的復雜工程問題，并與業(yè)界和同行進行交流； 6、理解車輛工程領域的工程實踐對環(huán)境與社會的影響，遵守職業(yè)規(guī)范； 7、能夠通過調研、文獻收集，了解車輛工程領域的國內外發(fā)展狀況； 8、能夠通過對文獻的研究與綜合分析，明確設計、研究的約束，進行需求分析； 9、能夠通過調研、文獻收集，了解車輛工程領域的國內外發(fā)展狀況。 二、主要參考文獻 [1] 毛彩云，吳暮春，柯松.汽車轉向系統(tǒng)的發(fā)展[J]. 科普園，2009. [2] 陳家瑞，汽車構造下冊[M].北京：人民交通出版社，2002. [3] 王望予，汽車設計（第4版）[M].北京：機械工業(yè)出版社，2004. [4] 王國權，龔國慶，汽車設計課程設計指導書 [5] 徐灝，機械設計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1992. [6] 黃鶴輝、陳晨.整體式轉向梯形機構優(yōu)化設計MATLAB程序[J].廣西機械.2002.4. [7] 付立書.汽車轉向器的國內外發(fā)展淺述[J].科技資訊,2013,4:109-110 [8] 朱發(fā)旺,尉慶國.轉向梯形機構的設計及優(yōu)化[J].內燃機與配件,2015,3:6-10 [9] 徐立平.基于阿克曼理論的轉向梯形設計分析[J].機械工程師,2017,5:69-70 [10] 于惠力，馮新敏 齒輪傳動裝置設計與實例[M].北京：機械工業(yè)出版社,2014 畢業(yè)設計（論文）開題報告 學生姓名 班級學號 指導教師 畢業(yè)設計(論文)題目 轎車齒輪齒條式轉向器設計 選 題 的 目 的 和 意 義 隨著社會的進步，人們對于汽車的需求越來越高，同時對于汽車的安全性及舒適性的要求也越來越高，為了適應社會的發(fā)展，滿足人們的使用要求，轉向器也在不斷地發(fā)展。在現(xiàn)代汽車上，轉向系統(tǒng)是必不可少的最基本的系統(tǒng)之一，也是決定汽車主動安全性的關鍵總成，汽車的轉向特性，保持汽車具備較好的操縱性能，始終是汽車檢測技術當中的一個重要課題。特別是在車輛高速化、駕駛人員非職業(yè)化、車流密集化的今天，汽車轉向系的設計工作顯得尤為重要。 轉向器的第一個作用是按照駕駛員的意圖，改變汽車的行駛方向，通過轉向器傳遞和改變力的方向和大小，從而使汽車轉向，轉向器本質上就是減速傳動裝置。其第二個作用是保證車輪在實現(xiàn)轉向后具備自動回正的能力，并且能有效地減弱地面沖擊力對方向盤操縱的影響，使駕駛員獲得良好的路感。 汽車轉向時，駕駛員轉動轉向盤，通過轉向軸、萬向節(jié)和轉向傳動軸，將轉向力矩輸入轉向器。轉向器中有1~2級嚙合傳動副，具有減速增力作用。經轉向器減速后的運動和增大后的力矩傳到轉向搖臂傳給固定于左轉向節(jié)上的轉向節(jié)臂，使左轉向節(jié)及裝于其上的左轉向輪繞主銷偏轉。左、右梯形臂的一端分別固定在左、右轉向節(jié)上，另一端則與轉向橫拉桿作球鉸鏈連接。梯形臂，以及轉向橫拉桿和前軸構成轉向梯形，其作用是在汽車轉向時，使內、外轉向輪按一定的規(guī)律進行偏轉。 考慮現(xiàn)在汽車的安全因素，在汽車發(fā)生車禍時，轉向系還應配備保護駕駛員撞傷或碰傷的裝置。比如藏在方向盤中的安全氣囊和網格狀的轉向軸等等。 在實際設計過程中，要滿足對轉向系統(tǒng)的基本要求，即方向盤必須在左側、不得單獨以后輪作為轉向輪。 國 內 外 研 究 現(xiàn) 狀 及 存 在 的 問 題 汽車能夠實現(xiàn)在道路上行駛轉彎，主要靠改變方向的轉向器實現(xiàn)的，但是如何降低轉向過程中動力的損失，還有減少燃油的消耗這是進行汽車設計時必須要考慮的問題，同時對于購車的人來說，這也是他們選擇汽車的主要性能指標。隨著社會的發(fā)展，近幾年以來人民大眾經濟都好起來，對汽車的舒適性方面和動力性方面等要求非常高。 21世紀以來，微電子技術的發(fā)展及機電一體化技術的發(fā)展已經在人們生活當中隨處可見，汽車行業(yè)的發(fā)展，主要是向著多元化和工業(yè)化的方向發(fā)展，其中轉向器的設計和生產在汽車中具有非常重要的位置。目前汽車對車速和轉向的要求方面很高，所以轉向器的使用對性能將會有十分重要的影響。 因為微型轎車上狹小的發(fā)動機艙空間給液壓助力轉向系統(tǒng)的安裝帶來了很大的麻煩，而EPS原件比較少，重量輕，裝配方便，比較適合在微型轎車上安裝。因此在國外，EPS系統(tǒng)首先是在微型轎車上發(fā)展起來的。 上世紀80年代初期，日本鈴木公司首次在其Cervo轎車上安裝了EPS系統(tǒng)，隨后還應用在其Alto車上。此后，EPS在日本得到迅速發(fā)展。出于節(jié)能環(huán)保的考慮，歐、美等國的汽車公司也相繼對EPS進行了開發(fā)和研究。雖然比日本晚了十年時間，但是歐美國家的開發(fā)力度比較大，所選擇的產品類型也有所不同。日本起初選擇了技術相對成熟的有刷電機。 有刷電機比較成熟，在汽車上的應用較廣，比如雨刷、車窗等部分，稍作改進就適應了EPS的要求，因此研發(fā)周期較短，上世紀80年代末期就開始產業(yè)化，主要裝配在微型車上。而歐美則選擇了難度較大的無刷電機，但是電子控制系統(tǒng)比較復雜，延長了研發(fā)周期。直到90年代中期歐美才開始量產。從長遠發(fā)展看，有刷電機存在一定弊端，比如電機產生的噪聲較難克服，磨損較嚴重，存在電磁干擾等問題。因此，日本現(xiàn)在國內裝配的EPS也逐漸轉向無刷電機了。 我國汽車電子行業(yè)的總體發(fā)展相對滯后，但是，隨著汽車對環(huán)保、節(jié)能和安全性要求的進一步提高，代表著現(xiàn)代汽車轉向系統(tǒng)的發(fā)展方向的EPS電動助力轉向系統(tǒng)已被我國列為高新科技產業(yè)項目之一，國內各大院校、科研機構和企業(yè)在進行EPS技術的研究，也有少數供應商能批量提供轉向軸式的EPS系統(tǒng)。但總的來講目前國內EPS技術還不成熟；供應商所提供的EPS系統(tǒng)還未達到產品級的要求，且類型單一，還不能滿足整車廠需要。據悉，自主品牌研發(fā)的EPS系統(tǒng)離產業(yè)化就差整車廠批量裝車認可這一臺階了，相信很快就可以實現(xiàn)量產。EPS系統(tǒng)是未來動力轉向系統(tǒng)的一個發(fā)展趨勢。 參考文獻: [1] 劉惟信.汽車設計[M].北京：清華大學出版社，2001. [2] 王望予.汽車設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，2006. [3] 陳家瑞.汽車構造[M].機械工業(yè)出版社.2005. [4] 中國機械工程學會,中國機械設計大典編委會.中國機械設計大典[M].江西科學技術出版社.2002. [5] 董麗霞,張平.簡明汽車技術詞典[M].人民交通出版社.2003. [6] 張金柱,韓玉敏,石美玉.汽車工程專業(yè)英語[M].化學工業(yè)出版社.2005. [7] 7 張昌華.電動助力轉向系統(tǒng)的研究與設計.武漢理工大學，2004 [8] 張鎮(zhèn)鋒.汽車電動助力轉向器電控單元(ECU)的研究. 武漢理工大學，2007 [9] 李書龍.汽車電動助力轉向系統(tǒng)的研究與開發(fā).東南大學，2004 [10] 錢瑞明.汽車轉向傳動機構的類型分析與優(yōu)化設計.東南大學，2005 [11] 杜軍.電動助力轉向系統(tǒng)的研究.天津大學，2006 [12] 劉敏，田超，高為.汽車電動助力轉向系統(tǒng)的開發(fā)與設計.燕山大學，2008 [13] 馮櫻，肖生發(fā)，羅永革.汽車電子控制式電動助力轉向系統(tǒng)的發(fā)展.湖北汽車工業(yè)學院，2001 [14] M.velardocchia and F.Amisano.R.FloraA linear thermal model for an automotive clutch,SAE2000-01-0834. 轉向器設計要求 轉向器設計要求： 根據以上轉向器的主要功能，結合轉向器的使用狀態(tài)，在轉向器設計過程中主要有如下幾點要求： （1）轉向器的設計過程中要保證駕駛員操作力矩適中； （2）轉向器的設計要保證方向盤與齒輪齒條的匹配； （3）軸承的設計應保證潤滑，無異響； （4）設計中要考慮減震的設置，降低整車的噪音及NVH性能； （5）由于轉向器一直在使用，因此在設計中要考慮到使用耐久性； （6）由于轉向涉及要駕駛員及整車的安全性，因此要保證功能的可靠； （7）轉向器的設計要保證其耐久性與吸熱性。 研 究 方 法 、 步 驟 和 措 施 等 研究方法 （1）通過查閱相關資料，掌握汽車轉向器的主要參數。 （2）充分考慮已有汽車轉向器的優(yōu)缺點來確定轉向器的總體設計方案，對現(xiàn)有裝置的不足進行分析。 （3）對設計的汽車轉向器進行修改和優(yōu)化，最終設計出能滿足要求的汽車轉向器。 研究技術路線 （1）根據題目和原始數據查看相關資料，了解當今國內外汽車轉向器的發(fā)展現(xiàn)狀及發(fā)展前景，撰寫文獻綜述和開題報告。 （2）根據產品功能和技術要求提出多種設計方案，對各種方案進行綜合評價，從中選擇較好的方案，再對所選擇的方案做進一步的修改或優(yōu)化，最終確定總體設計方案。 （3）具體設計汽車轉向器的驅動裝置、工作裝置等。 （4）對所設計的機械結構中的重要零件進行校核計算，如齒輪、軸、軸承等，保證設計的合理性和可行性。； （5）繪制零件圖、裝配圖，完成要求的圖紙量； （6）整理各項設計資料，撰寫論文。 畢業(yè)設計（論文）進度計劃 起訖日期 工 作 內 容 備 注 2.25-3.3 確立畢業(yè)設計課題，接收任務書； 第1周 3.11-3.17 確立設計創(chuàng)新點，明確方案，完成開題報告； 第3周 3.18-3.31 完成外文資料翻譯； 第4-5周 3.4-3.10 查閱資料，總體方案分析，準備開題報告； 第2周 4.1-4.14 采集數據，優(yōu)化設計方案； 第6-7周 4.15-4.28 初步完成設計圖； 第8-9周 4.29-5.12 檢查完成情況，分小組發(fā)表匯報； 第10-11周 5.13-5.26 修改、完善設計方案，準備提交畢業(yè)設計； 第12-13周 5.27-6.9 完成設計說明書，打印圖紙； 第14-15周 6.10-6.16 答辯，根據答辯反饋意見修改圖紙。 第16周 指 導 教 師 意 見 指導教師簽字： 年 月 日 注：如頁面不夠可加附頁 轎車齒輪齒條式轉向器設計本科畢業(yè)設計說明書 摘 要 轉向系統(tǒng)是汽車的重要組成部分，也是決定汽車主動安全性的關鍵總成，它的質量嚴重影響汽車的操縱穩(wěn)定性。隨著汽車工業(yè)的發(fā)展，汽車轉向器也在不斷的得到改進，電子轉向器已開始應用，同時廣泛地被世界各國汽車及汽車零部件生產廠商所采用。而在機械式轉向器中，齒輪齒條式轉向器由于其自身的特點被廣泛應用于各級各類汽車上。 本次設計主要對B級轎車的轉向器進行設計。首先對轉向器進行了結構上的設計，此轉向器選用的是側面輸入，兩端輸出的齒輪齒條式轉向器。其優(yōu)點為：結構簡單、緊湊；殼體由鋁合金或鎂合金壓鑄而成，故質量比較??；傳動效率高達90%；齒輪齒條之間因磨損出現(xiàn)間隙后，可利用裝在齒條背部、靠近小齒輪的壓緊力可以調節(jié)的彈簧自動消除齒間間隙，在提高系統(tǒng)剛度的同時也可防止工作時產生沖擊和噪聲；轉向器占用體積??；沒有轉向搖臂和直拉桿，可以增大轉向輪轉角；制造成本低。 關鍵詞：轉向系統(tǒng)；EPS；橫拉桿；轉向器；校核 ABSTRACT Steering system is an important part of automobile and also a key assembly that determines the active safety of automobile. With the development of automobile industry, automobile steering gear is also improving constantly. Electronic steering gear has been applied and widely used by automobile and auto parts manufacturers all over the world. And in the mechanical steering gear, the rack and pinion steering gear because of its own characteristics is widely used in various types of vehicles at all levels. This design mainly carries on the design to the B class car's steering gear. Firstly, the structure of the steering gear is designed. The steering gear is a rack and pinion steering gear with side input and output at both ends. Its advantages are: simple structure, compact; The shell is made of aluminum alloy or magnesium alloy, so the quality is small. Transmission efficiency up to 90%; Because of wear and tear between the rack and pinion clearance, can be installed on the back of the rack, near the pinion pressure can be adjusted by the spring automatically eliminate the gap between the teeth, in the stiffness of the system can also prevent the impact and noise when working; The steering gear occupies a small volume; The steering wheel Angle can be increased without rocker arm and straight tie rod. Low manufacturing cost. Keywords: steering system; EPS; Tie rod; The steering gear; check . 2 目 錄 摘 要 1 ABSTRACT 2 第1章 緒 論 1 1.1轉向系統(tǒng)的簡介 1 1.2課題研究的目的 1 1.3 電動助力轉向器的優(yōu)勢與特點 1 1.3.1電動助力轉向的優(yōu)點 1 1.3.2 電動助力轉向的特點 2 1.4 EPS轉向器的國內外研究現(xiàn)狀 2 1.5 研究的方法及技術路線 3 1.5.1研究方法 4 1.5.2研究技術路線 4 1.6 轉向器的設計要求 4 第2章 電動助力轉向的總體方案設計 5 2.1 電動助力轉向系統(tǒng)的分類 5 2.2 電動助力轉向系統(tǒng)的工作原理 6 第3章 轉向器的總體結構設計 9 3.1轉向器類型的選擇 9 3.2計算載荷的確定 9 3.2.1轉向力矩的計算 9 3.2.2轉向器傳動比的計算 10 3.2.3作用在轉向盤上的力 11 3.2.4轉向橫拉桿的計算 11 3.2.5主動齒輪軸的計算 12 3.3齒輪齒條的設計計算 12 3.3.1齒輪齒條式轉向器的設計要求 12 3.3.2齒輪齒條轉向器部件設計 12 3.4轉向器的材料選擇及強度校核 14 第4章 轉向器齒輪軸的結構設計 16 4.1 轉向器的受力分析 16 4.2齒輪軸的設計計算 17 4.3齒輪軸的強度校核 19 4.4穩(wěn)定性驗算 22 第5章 轉向器其他零部件的選擇與校核 24 5.1軸承的選擇 24 5.2潤滑方式的確定 24 5.3密封結構的確定 25 第6章 轉向器的試驗與標準 26 結 論 31 參考文獻 33 致 謝 34 第1章 緒 論 1.1 轉向系統(tǒng)的簡介 近年來各國政府都從資金、技術方面大力發(fā)展汽車工業(yè)，使其發(fā)展速度明顯比其它工業(yè)要快的多，因此汽車工業(yè)迅速成為一個國家工業(yè)發(fā)展水平的標志。 改革開放以來，我國汽車工業(yè)發(fā)展迅猛。作為汽車關鍵部件之一的轉向系統(tǒng)也得到了相應的發(fā)展，基本已形成了專業(yè)化、系列化生產的局面。有資料顯示，國外有很多國家的轉向器廠，都已發(fā)展成大規(guī)模生產的專業(yè)廠，年產超過百萬臺，壟斷了轉向器的生產，并且銷售點遍布了全世界。 轉向系統(tǒng)作為汽車的一個重要組成部分，其性能的好壞將直接影響到汽車的轉向特性、穩(wěn)定性、和行駛安全性。目前汽車轉向技術主要有七大類：手動轉向技術（MS）、液壓助力轉向技術（HPS）、電控液壓助力轉向技術（ECHPS）、電動助力轉向技術（EPS）、四輪轉向技術（4WS）、主動前輪轉向技術（AFS）和線控轉向技術（SBW）。轉向系統(tǒng)市場上以HPS、ECHPS、EPS應用為主。電動助力轉向具有節(jié)約燃料、有利于環(huán)境、可變力轉向、易實現(xiàn)產品模塊化等優(yōu)點，是一項緊扣當今汽車發(fā)展主題的新技術，他是目前國內轉向技術的研究熱點。 1.2課題研究的目的 隨著社會的進步，人們對于汽車的需求越來越高，同時對于汽車的安全性及舒適性的要求也越來越高，為了適應社會的發(fā)展，滿足人們的使用要求，轉向器也在不斷地發(fā)展。在現(xiàn)代汽車上，轉向系統(tǒng)是必不可少的最基本的系統(tǒng)之一，也是決定汽車主動安全性的關鍵總成，汽車的轉向特性，保持汽車具備較好的操縱性能，始終是汽車檢測技術當中的一個重要課題。特別是在車輛高速化、駕駛人員非職業(yè)化、車流密集化的今天，汽車轉向系的設計工作顯得尤為重要。 1.3 電動助力轉向器的優(yōu)勢與特點 1.3.1電動助力轉向的優(yōu)點 對于電動助力轉向機構(EPS)，電動機僅在汽車轉向時才工作并消耗蓄電池能量；而對于常流式液壓動力轉向機構，因液壓泵處于長期工作狀態(tài)和內泄漏等原因要消耗較多的能量。兩者比較，電動助力轉向的燃料消耗率僅為液壓動力轉向的16%～20%。 液壓動力轉向機構的工作介質是油，任何部位出現(xiàn)漏油，油壓將建立不起來，不僅失去助力效能，并對環(huán)境造成污染。當發(fā)動機出現(xiàn)故障停止工作時，液壓泵也不工作，結果也會喪失助力效能，這就降低了工作可靠性。電動助力轉向機構不存在漏油的問題，只要蓄電池內有電提供給電動助力轉向機構，就能有助力作用，所以工作可靠。若液壓動力轉向機構的油路進入空氣或者貯油罐油面過低，工作時將產生較大噪聲，在排除氣體之前會影響助力效果；而電動助力轉向僅在電動機工作時有輕微的噪聲。 電動助力轉向與液壓動力轉向比較，轉動轉向盤時僅需克服轉向器的摩擦阻力，不存在回位彈簧阻力和反映路感的油壓阻力。電動助力轉向還有整體結構緊湊、部件少、占用的空間尺寸小、質量比液壓動力轉向約輕20%~25%以及汽車上容易布置等優(yōu)點。 1.3.2 電動助力轉向的特點 (1）EPS節(jié)能環(huán)保。 由于發(fā)動機運轉時，液壓泵始終處于工作狀態(tài)，液壓轉向系統(tǒng)使整個發(fā)動機燃油消耗量增加了3%~5%,而EPS以蓄電池為能源，以電機為動力元件，可獨立于發(fā)動機工作，EPS幾乎不直接消耗發(fā)動機燃油。EPS不存在液壓動力轉向系統(tǒng)的燃油泄漏問題，EPS通過電子控制，對環(huán)境幾乎沒有污染。 (2）EPS裝配方便。 EPS的主要部件可以集成在一起，易于布置，與液壓動力轉向相比減少了許多原件，沒有液壓系統(tǒng)所需要的油泵、油管、壓力流量控制閥、儲油罐等，原件數目少，裝配方便，節(jié)約時間。 (3）EPS效率高。 液壓動力轉向系統(tǒng)效率一般在60%~70%，而EPS得效率較高，可高達90%以上。 (4）EPS路感好。 傳統(tǒng)純液壓動力轉向系大多采用固定放大倍數，工作驅動力大，但卻不能實現(xiàn)汽車在各種車速下駕駛時的輕便性和路感。而EPS系統(tǒng)的滯后性可以通過EPS控制器的軟件加以補償，是汽車在各種速度下都能得到滿意的轉向助力。 (5）EPS回正性好。 EPS系統(tǒng)結構簡單，不僅操作簡便，還可以通過調整EPS控制器的軟件，得到最佳的回正性，從而改善汽車的操縱穩(wěn)定性和舒適性。 (6）動力性。 EPS系統(tǒng)可隨車速的高低主動分配轉向力，不直接消耗發(fā)動機功率，只在轉向時才起助力作用，保障發(fā)動機充足動力。（不像HPS液壓系統(tǒng)，即使在不轉向時，油泵也一直運轉處于工作狀態(tài)，降低了使用壽命） 1.4 EPS轉向器的國內外研究現(xiàn)狀 汽車能夠實現(xiàn)在道路上行駛轉彎，主要靠改變方向的轉向器實現(xiàn)的，但是如何降低轉向過程中動力的損失，還有減少燃油的消耗這是進行汽車設計時必須要考慮的問題，同時對于購車的人來說，這也是他們選擇汽車的主要性能指標。隨著社會的發(fā)展，近幾年以來人民大眾經濟都好起來，對汽車的舒適性方面和動力性方面等要求非常高。 21世紀以來，微電子技術的發(fā)展及機電一體化技術的發(fā)展已經在人們生活當中隨處可見，汽車行業(yè)的發(fā)展，主要是向著多元化和工業(yè)化的方向發(fā)展，其中轉向器的設計和生產在汽車中具有非常重要的位置。目前汽車對車速和轉向的要求方面很高，所以轉向器的使用對性能將會有十分重要的影響。 因為微型轎車上狹小的發(fā)動機艙空間給液壓助力轉向系統(tǒng)的安裝帶來了很大的麻煩，而EPS原件比較少，重量輕，裝配方便，比較適合在微型轎車上安裝。因此在國外，EPS系統(tǒng)首先是在微型轎車上發(fā)展起來的。 上世紀80年代初期，日本鈴木公司首次在其Cervo轎車上安裝了EPS系統(tǒng)，隨后還應用在其Alto車上。此后，EPS在日本得到迅速發(fā)展。出于節(jié)能環(huán)保的考慮，歐、美等國的汽車公司也相繼對EPS進行了開發(fā)和研究。雖然比日本晚了十年時間，但是歐美國家的開發(fā)力度比較大，所選擇的產品類型也有所不同。日本起初選擇了技術相對成熟的有刷電機。 有刷電機比較成熟，在汽車上的應用較廣，比如雨刷、車窗等部分，稍作改進就適應了EPS的要求，因此研發(fā)周期較短，上世紀80年代末期就開始產業(yè)化，主要裝配在微型車上。而歐美則選擇了難度較大的無刷電機，但是電子控制系統(tǒng)比較復雜，延長了研發(fā)周期。直到90年代中期歐美才開始量產。從長遠發(fā)展看，有刷電機存在一定弊端，比如電機產生的噪聲較難克服，磨損較嚴重，存在電磁干擾等問題。因此，日本現(xiàn)在國內裝配的EPS也逐漸轉向無刷電機了。 我國汽車電子行業(yè)的總體發(fā)展相對滯后，但是，隨著汽車對環(huán)保、節(jié)能和安全性要求的進一步提高，代表著現(xiàn)代汽車轉向系統(tǒng)的發(fā)展方向的EPS電動助力轉向系統(tǒng)已被我國列為高新科技產業(yè)項目之一，國內各大院校、科研機構和企業(yè)在進行EPS技術的研究，也有少數供應商能批量提供轉向軸式的EPS系統(tǒng)。但總的來講目前國內EPS技術還不成熟；供應商所提供的EPS系統(tǒng)還未達到產品級的要求，且類型單一，還不能滿足整車廠需要。據悉，自主品牌研發(fā)的EPS系統(tǒng)離產業(yè)化就差整車廠批量裝車認可這一臺階了，相信很快就可以實現(xiàn)量產。EPS系統(tǒng)是未來動力轉向系統(tǒng)的一個發(fā)展趨勢。 1.5 研究的方法及技術路線 1.5.1研究方法 （1）通過查閱相關資料，掌握電動助力轉向系統(tǒng)的主要參數。 （2）充分考慮已有電動助力轉向系統(tǒng)的優(yōu)缺點來確定電動助力轉向系統(tǒng)的總體設計方案，對現(xiàn)有裝置的不足進行分析。 （3）對設計的電動助力轉向系統(tǒng)進行修改和優(yōu)化，最終設計出能滿足要求的電動助力轉向系統(tǒng)。 1.5.2研究技術路線 （1）根據題目和原始數據查看相關資料，了解當今國內外電動助力轉向系統(tǒng)的發(fā)展現(xiàn)狀及發(fā)展前景，撰寫文獻綜述和開題報告。 （2）根據產品功能和技術要求提出多種設計方案，對各種方案進行綜合評價，從中選擇較好的方案，再對所選擇的方案做進一步的修改或優(yōu)化，最終確定總體設計方案。 （3）具體設計電動助力轉向系統(tǒng)的驅動裝置、工作裝置等。 （4）對所設計的機械結構中的重要零件進行校核計算，如齒輪、軸、軸承等，保證設計的合理性和可行性。； （5）繪制零件圖、裝配圖，完成要求的圖紙量； （6）整理各項設計資料，撰寫論文。 1.6 轉向器的設計要求 根據以上轉向器的主要功能，結合轉向器的使用狀態(tài)，在轉向器設計過程中主要有如下幾點要求： （1）轉向器的設計過程中要保證駕駛員操作力矩適中； （2）轉向器的設計要保證方向盤與齒輪齒條的匹配； （3）軸承的設計應保證潤滑，無異響； （4）設計中要考慮減震的設置，降低整車的噪音及NVH性能； （5）由于轉向器一直在使用，因此在設計中要考慮到使用耐久性； （6）由于轉向涉及要駕駛員及整車的安全性，因此要保證功能的可靠； （7）轉向器的設計要保證其耐久性與吸熱性。 第2章 電動助力轉向的總體方案設計 2.1 電動助力轉向系統(tǒng)的分類 EPS系統(tǒng)依據電動機布置位置的不同可分為轉向軸助力式、小齒輪助力式、齒條助力式三個基本類型（圖2-3） a） b) c) a) 轉向軸助力式 b) 齒輪助力式 c） 齒條助力式 圖2-3 EPS系統(tǒng)的類型 (1) 轉向軸助力式 轉向軸助力式電動助力轉向機構的電動機布置在靠近轉向盤下方，并經蝸輪蝸桿機構與轉向軸連接（圖2-3a）。這種布置方案的特點是： 由于轉向軸助力式電動助力轉向的電動機布置在駕駛室內，所以有良好的工作條件；因電動機輸出的助力轉矩經過減速機構增大后傳給轉向軸，所以電動機輸出的助力轉矩相對小些，電動機尺寸也小，這又有利于在車上布置和減輕質量；電動機、轉矩傳感器、減速機構、電磁離合器等裝為一體是結構緊湊，上述部件又與轉向器分開，故拆裝與維修工作容易進行；轉向器仍然可以采用通用的典型結構齒輪齒條式轉向器；電動機距駕駛員和轉向盤近，電動機的工作噪聲和振動直接影響駕駛員；轉向軸等零件也要承受來自電動機輸出的助力轉矩的作用，為使其強度足夠，必須增大受載件的尺寸；盡管電動機的尺寸不大，但因這種布置方案的電動機靠近方向盤，為了不影響駕駛員腿部的動作，在布置時仍然有一定的困難。 (2)齒輪助力式 齒輪助力式電動助力轉向機構的電動機布置在與轉向器主動齒輪相連接的位置（圖2-3b），并通過驅動主動齒輪實現(xiàn)助力。這種布置方案的特點是： 電動機布置在地板下方、轉向器上部，工作條件比較差對密封要求較高；電動機的助力轉矩基于與轉向軸助力式相同的原因可以小些，因而電動機尺寸小，同時轉矩傳感器、減速機構等的結構緊湊、尺寸也小，這將有利于在整車上的布置和減小質量；轉向軸等位于轉向器主動齒輪以上的零部件，不承受電動機輸出的助力轉矩的作用，故尺寸可以小些；電動機距駕駛員遠些，它的動作噪聲對駕駛員影響不大，但震動仍然會傳到轉向盤；電動機、轉矩傳感器、電磁離合器、減速機構等與轉向器主動齒輪裝在一個總成內，拆裝時會因相互影響而出現(xiàn)一定的困難；轉向器與典型的轉向器不能通用，需要單獨設計、制造。 (3)齒條助力式 齒條助力式電動助力轉向機構的電動機與減速機構等布置在齒條處（圖2-3c），并直接驅動齒條實現(xiàn)助力。這種布置方案的特點是： 電動機位于地板下方，相比之下，工作噪聲和振動對駕駛員的影響都小些；電動機減速機構等不占據轉向盤至地板這段空間，因而有利于轉向軸的布置，駕駛員腿部的動作不會受到它們的干擾；轉向軸直至轉向器主動齒輪均不承受來自電動機的助力轉矩作用，故他們的尺寸能小些；電動機、減速機構等工作在地板下方，條件較差，對密封要求良好；電動機輸出的助力轉矩只經過減速機構增扭，沒有經過轉向器增扭，因而必須增大電動機輸出的助力轉矩才能有良好的助力效果，隨之而來的是電動機尺寸增大、質量增加；轉向器結構與典型的相差很多，必須單獨設計制造；采用滾珠螺桿螺母減速機構時，會增加制造難度與成本；電動機、轉向器占用的空間雖然大一些，但用于前軸負荷大，前部空間相對寬松一些的乘用車上不是十分突出的問題。 2.2 電動助力轉向系統(tǒng)的工作原理 電動助力轉向機構由機械轉向器與電動助力部分相結合構成。電動助力部分包括電動機、電池、傳感器和控制器（ECU）及線束，有的還有減速機構和電磁離合器等（圖2-1） 圖2-1 電動助力轉向機構示意圖 目前用于乘用車的電動助力轉向機構的轉向器，均采用齒輪齒條式轉向器。其功能除用來傳遞來自轉向盤的力矩與運動以外，還有增扭、降速作用。轉向過程中，電動機將來自蓄電池的電能轉變?yōu)闄C械能向轉向系輸出而構成轉向助力矩，并完成助力作用。與電動機連接的減速機構有蝸輪蝸桿、滾珠螺桿螺母或行星齒輪機構等，其作用也是降速、增扭。裝在減速機構附近的離合器（通常為電磁離合器）是為了保證電動助力轉向機構只在預先設定的行駛速度范圍內工作。在車速達到某一設定值時，離合器分離，并暫時停止電動機的助力作用。與此同時，轉向機構也暫時轉為機械式轉向機構。當電動機發(fā)生故障時，離合器也自動分離。離合器分離后再行轉向時，可不必因帶動電動機而消耗駕駛員體力。單片式電磁離合器包括主動輪、從動軸、壓盤、磁化線圈和滑環(huán)等。 1.主動輪 2.磁化線圈 3.壓盤 4.花鍵 5.從動軸 6軸承 7滑環(huán) 8電動機 圖2-2 電磁離合器工作原理簡圖 其工作原理如圖所示，裝有磁化線圈2的主動輪1與電動機軸固定連接，來自控制器的控制電流經滑環(huán)7輸入磁化線圈，于是主動輪產生電磁吸力，將壓盤3吸到主動輪上，然后電動機的動力經主動輪、壓盤及壓盤轂上的花鍵傳給從動軸5，實現(xiàn)助力作用。 汽車以較高車速轉向行駛，作用在轉向盤上的力矩將減小，以至于達到無需助力的程度，此時可設定：達到此車速時，電磁離合器停止工作。還有，在電動機停止工作以后，電磁離合器在控制器的控制下也要分離或者自動分離。此后，在進行再進行轉向將不存在助力作用，直至電動機恢復工作為止。 電動助力轉向機構的工作原理如下： 當駕駛員對轉向盤施力并轉動轉向盤時，位于轉向盤下方與轉向軸連接的轉矩傳感器將經扭桿彈簧連接在一起的上、下轉向軸的相對轉動角位移信號轉變?yōu)殡娦盘杺髦量刂破鳎谕粫r刻車速信號也傳至控制器。根據以上兩信號，控制器確定電動機的旋轉方向和助力轉矩的大小。之后，控制器將輸出的數字量經D/A轉換器，轉換為模擬量，并將其輸入電流控制電路。電流控制電路將來自微機的電流命令值同電動機電流的實際值進行比較后生成一個差值信號，同時將此信號送往電動機驅動電路，該電路驅動電動機，并向電動機提供控制電流，完成助力轉向作用。 第3章 轉向器的總體結構設計 3.1轉向器類型的選擇 汽車轉向系可按轉向能源的不同分為機械式轉向系和動力轉向系兩大類。汽車轉向器是用來保持或改變汽車行駛方向的機構，在汽車轉向行駛時，還要保證各轉向輪之間有協(xié)調的轉角關系。駕駛員通過操縱轉向系統(tǒng)，使汽車保持直線或轉彎運動狀態(tài)，或者上述兩種運動狀態(tài)相互轉換。 機械轉向系的能量來源是人力，所有傳力件都是機械的，由轉向操縱機構、轉向器、轉向傳動機構三大部分組成。其中轉向器是將操縱機構的旋轉運動變?yōu)閭鲃訖C構的直線運動的機構，是轉向系的核心部件。 轉向器按結構形式可分為多種類型。歷史上曾出現(xiàn)過許多種形式的轉向器，目前較常用的有齒輪齒條式、蝸桿曲柄指銷式、循環(huán)球-齒條齒扇式、循環(huán)球曲柄指銷式、蝸桿滾輪式等。其中第二、第四種分別是第一、第三種的變形形式，而蝸桿滾輪式則更少見。如果按照助力形式，又可以分為機械式(無助力)，和動力式(有助力)兩種，其中動力轉向器又可以分為氣壓動力式、液壓動力式、電動助力式、電液助力式等種類 通過對不同形式的轉向器對比，最終選擇采用齒輪齒條式轉向器。 3.2計算載荷的確定 為了保證行駛安全，組成轉向系的各零件應有足夠的強度。欲驗算轉向系零件的強度，需首先確定作用在各零件上的力。影響這些力的主要因素有轉向軸的負荷、路面阻力和輪胎氣壓等。為轉動轉向輪要克服的阻力，包括轉向輪繞主銷轉動的阻力、車輪穩(wěn)定阻力、輪胎變形阻力和轉向系中的內摩擦阻力等。 表3.1設計轎車的基本參數 名稱 軸距L 前輪距L1 后輪距L2 方向盤直徑 數值 2830mm 1600mm 1610mm 380mm 名稱 整車質量 輪胎氣壓 轉彎半徑 最小離地間隙 數值 1437kg 253KPa 5700mm 170mm 3.2.1轉向力矩的計算 = (3.1) 其中式中: f—輪胎和路面間的滑動摩擦因數，一般取f=0.7； G1—轉向軸負荷，G1=1437*9.8=14082.6N,單位為N； P—輪胎氣壓，P=0.253MPa,單位為MPa。 3.2.2轉向器傳動比的計算 轉向系的傳動比由轉向系的角傳動比iω和轉向系的力傳動比ip組成． 從輪胎接觸地面中心作用在兩個轉向輪上的合力2Fw與作用在方向盤上的手力Fh之比稱為力傳動比ip。 方向盤的轉角和駕駛員同側的轉向輪轉角之比稱為轉向系角傳動比iω.它又由轉向器傳動比io轉向傳動裝置角傳動比ip所組成． 5 . 0 = 5700 2830 = = sin R L α α=33.37° 99975 . 0 1600 37 . 33 cos 5700 2830 cos tan = - ′ = - ′ = o B R L a b β=44.73° 式中: L—汽車軸距，L=2830,單位為mm； R—汽車最小轉彎半徑，R=5700,單位為mm； B—前輪輪距，B=1600,單位為mm； ωW—轉向盤轉角（速度），ωW=1260°； ωK—轉向輪轉角（速度），ωK=78.1°； iω—轉向器傳動比,iω=16.1。 圖3.1轉向原理圖 3.2.3作用在轉向盤上的力 (3.2) 式中: L1—轉向搖臂長，單位為mm； MR—原地轉向阻力矩，MR=593951.4N·mm； L2—轉向節(jié)臂長，單位為mm； DSW—轉向盤直徑，DSW =380mm； iω—轉向器角傳動比，iω=16.1； η+—轉向器正效率，η+=0.9。 因齒輪齒條式轉向傳動機構無轉向搖臂和轉向節(jié)臂，故L1、L2不代入數值。 3.2.4轉向橫拉桿的計算 [ ] 4.5mm m 10 216 16 . 0 95 . 551.5 4 4 3 = ′ ′ ′ ′ = 3 - p s p a M d R (3.3) 式中: a=L2； [σ]=216MPa MR=551.5N·m 取dmin=15mm 3.2.5主動齒輪軸的計算 (3.4) 式中： [τ]=140MPa 取dmin=18mm 3.3齒輪齒條的設計計算 3.3.1齒輪齒條式轉向器的設計要求 齒輪齒條式轉向器若用直齒圓柱齒輪則會使運轉平穩(wěn)性降低、沖擊大、噪聲增加。齒輪齒條式轉向器的齒輪多數采用斜齒圓柱齒輪。齒輪模數m的取值范圍多在2-3mm之間，主動小齒輪齒數z多數在5-7個齒范圍變化，壓力角α=20°，齒輪螺旋角β的取值范圍多在9-15°之間。齒條齒數應根據轉向輪達到最大偏轉角時，相應地齒條移動行程應達到的值來確定。變速比的齒條壓力角，對現(xiàn)有結構在12-35°范圍內變化。此外，設計時應驗算齒輪的抗彎強度和接觸強度。 主動小齒輪選用16MnCr5或15CrNi6材料制造，而齒條常采用45鋼制造。為減輕質量，殼體用鋁合金壓鑄。 3.3.2齒輪齒條轉向器部件設計 1.齒輪[10]： 齒輪是一只切有齒形的軸。它安裝在轉向器殼體上并使其齒與齒條上的齒相嚙合。齒輪齒條上的齒可以是直齒也可以是斜齒。齒輪軸上端與轉向柱內的轉向軸相連。因此，轉向盤的旋轉使齒條橫向移動已操縱前輪。齒輪軸由安裝在轉向器殼體上的球軸承支承。 (1)選擇齒輪類型 根據齒輪傳動的工作條件，選用斜齒圓柱齒輪與斜齒齒條嚙合傳動方案 (2)選擇齒輪傳動精度等級 選用7級精度 (3)初選參數如下表所示 表3.2齒輪的設計參數 設計名稱 計算公式 計算結果 模數mn1 - mn1=2.5 齒數Z1 - Z1=6 壓力角α1 - α1=20° 螺旋角β - β=10° 斜齒圓柱齒輪直徑d d=15.23mm 2.齒條[11]： 齒條是在金屬殼體內來回滑動的，加工有齒形的金屬條。轉向器殼體是安裝在前橫梁或前圍板的固定位置上的。齒條代替梯形轉向桿系的搖桿和轉向搖臂，并保證轉向橫拉桿在適當的高度以使他們與懸架下擺臂平行。齒條可以比作是梯形轉向桿系的轉向直拉桿。導向座將齒條支持在轉向器殼體上。齒條的橫向運動拉動或推動轉向橫拉桿，使前輪轉向。 相互嚙合的齒輪的齒距P1=πmn1cosα1和齒條的齒距P2=πmn2cosα2必須相等。 即πmn1cosα1=πmn2cosα2 計算出齒條的壓力角為：α2=20° (3.5) 式中： L—齒條行程，95mm； mn2—齒條模數，2.5； α2—齒條壓力角，α2=20°。 ?。篫2=31 齒輪直徑：d=mn1Z1/cosβ=15.23mm 取齒寬系數：Ψd=1.2 齒寬：b=Ψd×d=18.3mm 所以齒條寬b2取：20mm， 即：b2=20mm 齒輪寬：b1=b2+10=30mm， 即：b1=30mm 3.4轉向器的材料選擇及強度校核 1．選擇齒輪齒條材料、熱處理方式及計算許用應力 (1)選擇材料及熱處理方式 齒輪：40Cr C-N共滲淬火、回火 43—53HRC 齒條：45鋼 調質處理 229—286HBS (2)確定許用應力 (3.6) (3.7) 1)確定σHlim和σFlim 經查《機械設計手冊》得： σHlim=1500MPa σFlim=300MPa 2)確定壽命系數ZN、YN 經查《機械設計手冊》得： ZN=1.4（接觸次數取8×106次） YN=1（接觸次數取8×106次） 3)計算許用應力 取：SHlim=1，SFlim=1.4 (3.8) 經查《機械設計手冊》得： 應力修正系數：YST=2 (3.9) 2.強度校核 1)校核齒輪接觸疲勞強度: 選取參數，按ME級質量要求取值 經查《機械設計手冊》得: σHlim=1500MPa SHlim=1 ZN=1.4 （接觸次數取8×106次） (3.10) 經查《機械設計手冊》得： 齒輪使用系數：KA=1.35 齒輪動載系數：KV=1.05 齒輪齒向載荷分布系數：Kβ =1.12 齒輪齒間載荷分配系數：Kα=1.0 K= KAKVKβKα=1.35×1.05×1.12×1.0=1.5876 (3.11) 轉矩： TZ=Fh×L2=205×0.16=32.8N·m=32800 N·m m (3.12) 齒面接觸疲勞強度校核： (3.13) 式中： ZE—材料彈性系數，ZE =189.8(由《機械設計手冊》查得) ZH—節(jié)點區(qū)域系數，ZH =2.15(由《機械設計手冊》查得) Zτ—重合度系數，Zτ=0.94(計算εα=1.165，εβ=0.55由《機械設計手冊》查得) Zβ—螺旋角系數，Zβ=0.99(由《機械設計手冊》查得) u—齒輪傳動比，u =20:6=10/3 得： σH =1896.7MPa≤ [σH]=2100 MPa 故齒輪接觸疲勞強度滿足要求。 2)齒輪彎曲疲勞強度校核： 經查《機械設計手冊》得： [σF]=428.57MPa SFlim=1.4 YST=2 YN=1 (接觸次數取8×106次) (3.14) (3.15) 式中： YF—外齒輪的齒形系數，YF =2.8(由《機械設計手冊》查得) YS—外齒輪齒根應力修正系數，YS =1.5(由《機械設計手冊》查得) Yβ—螺旋角系數，Yβ=0.9(由《機械設計手冊》查得) Yτ—重合度系數，Yτ=0.75(由《機械設計手冊》查得) σF =332.6MPa≤ [σF]=428.57MPa 故齒輪彎曲疲勞強度符合要求。 第4章 轉向器齒輪軸的結構設計 齒輪軸指支承轉動零件并與之一起回轉以傳遞運動、扭矩或彎矩的機械零件。一般為金屬圓桿狀，各段可以有不同的直徑。機器中作回轉運動的零件就裝在軸上。 4.1 轉向器的受力分析 若略去齒面間的摩擦力，則作用與節(jié)點上的法向力Fa可以分解為徑向力Fr和分力F，分力F又可以分為圓周力Ft和軸向力Fa。 受力分析如圖4.2所示： 計算力如下： Ft=2TZ/d1=2×32800/15.23=4307.29N (4.1) Fr=Fttanα/cosβ=4307.29tan20°/cos10°=1591.1N (4.2) Fa=Fttanβ=4307.29tan10°=759.49N (4.3) 式中： α—齒輪壓力角，α=20°； β—齒輪螺旋角，β=10°； TZ—轉向盤扭力矩，TZ =32800N·mm； d1—齒輪分度圓直徑，d1=15.23mm。 4.2齒輪軸的設計計算 經過分析得到： 圖4.2 齒輪軸的受力分析圖 在XY平面上， (4.4) 在XZ平面上， (4.5) 圖4.3 受力分析圖 解得： ， 圖4.4軸的彎矩扭矩圖 圖4.5 齒輪軸的力矩圖 4.3齒輪軸的強度校核 查得40Cr的機械性能： σB=750MPa στ=550MPa σ-1=350MPa τ-1=200MPa [τ]=40～50MPa 由《機械設計（第四版）》查得： σ0=1.6σ-1=560MPa σsb=1.4σs=770MPa τs=0.70σB=525MPa 對稱循環(huán)疲勞極限： σ-1b=0.41σB307.5MPa τ-1=0.30σB=225MPa 脈動循環(huán)疲勞極限： σ0b=1.7σ-1b=522.75MPa τ0=1.4τ-1=280MPa 等效系數： (4.6) (4.7) 彎曲應力幅： (4.8) 平均應力幅： σm=0 扭轉切應力： (4.9) 扭轉切應力和平均應力幅： τa=τm==24.3MPa (4.10) 查得： 應力集中系數：Kσ=1.95，Kx=1.48；? 表面狀態(tài)系數：β=1.5； 尺寸系數：εx=0.98，εσ=0.91； 安全系數：設為無限壽命，KN=1 (4.11) (4.12) 查得許用安全系數[S]=1.3，顯然S≥[S] 故軸的安全系數校核符合安全標準  4.4穩(wěn)定性驗算 高徑比b： (4.13) 故滿足穩(wěn)定性要求。 鄰圈間隙δ： δ=t-d=7.92-5=2.92mm (4.14) 彈簧單圈的最大變形量： (4.15) 故在最大載荷作用下仍留有間隙δ1： δ1=2.92-1.81=1.11＞0.1d (4.16) 彈簧外徑D： D=D2+d=24+5=29mm (4.17) 彈簧內徑D1： D1= D2-d=24-5=19mm (4.18) τs=1.25[τ]=1.25×765=956.25MPa (4.19) 彈簧的極限載荷Flim： (4.20) 彈簧的安裝載荷Fmin： Fmin=0.9Fmax=0.9×1411=1269.9N (4.21) 彈簧剛度Cs： (4.22) 安裝變形量λmin： (4.23) 安裝高度H1： H1= H0-λmin=42.59-7.20=35.39mm (4.24) 工作高度H2： H2= H0-λmax=42.59-8=34.59mm (4.25) 極限高度H3： H3= H0-λlim=42.59-9.47=33.12mm (4.26) 第5章 轉向器其他零部件的選擇與校核 5.1軸承的選擇 查《機械工程及自動化簡明設計手冊》 ： 軸承選擇滾針軸承NA4901和深溝球軸承6203兩個型號： 軸承NA4901，滾針軸承，內徑d=12mm，外徑D=26mm，寬B=13mm，基本額定動載荷Cr=9.6kN，基本額定靜負荷Cor=10.8kN，極限轉速19000r/min。 軸承6202，深溝球軸承，內徑d=17mm，外徑D=35mm，寬B=11mm，基本額定動載荷Cr=9.58kN，基本額定靜負荷Cor=4.78kN，極限轉速20000r/min。 5.2潤滑方式的確定 轉向器的潤滑方式：人工定期潤滑 潤滑脂：石墨鈣基潤滑脂(ZBE36002-88)中的ZG-S潤滑脂。 密封類型的選擇 密封件：旋轉軸唇形密封圈FB 16 30 GB 13871—1992. 滾動軸承的潤滑： 滾動軸承可以用潤滑脂或潤滑油來潤滑。試驗說明，在速度較低時，用潤滑脂比用潤滑油溫升低；速度較高時，用潤滑油較好。一般情況下，判斷的指標是速度因數dn。d為軸承內徑(mm)，n為轉速(r/min)。各種滾動軸承適用脂潤滑或油潤滑，油潤滑適用什么樣的潤滑方式的dn值，可以查《機床設計手冊》。 (1)脂潤滑[12] 脂潤滑可用于dn值較低，又不需要冷卻的場合。脂潤滑的結構比較簡單，不存在漏油問題。使用潤滑脂進行潤滑，潤滑脂的充填量不宜過多，不能把軸承填滿。否則將引起軸承發(fā)熱并把脂熔化流出，潤滑效果將適得其反。另外填充油脂時不要用手抹（因手上有汗，會腐蝕軸承），應該用針筒注入，使?jié)L道和每個滾動體都粘上脂。 (2)油潤滑[13] 油潤滑適用一切轉速，既可以起潤滑作用，又能起沖洗降溫作用。潤滑油的粘度，是隨油溫的升高而降低的。為了保證滾動體與滾動道接觸面內有足夠強度的油膜，應使?jié)櫥驮谳S承工作溫度下的粘度為12-23cst。轉速越高，粘度應越低；負荷越重，粘度應越高。如果軸系結構中使用普通軸承，而且軸系運行速度不是很高，潤滑一般采用油浴方式；對于精度較高的設備，要求使用精密軸承，建議使用滴油或循環(huán)方式供油潤滑，因為采用這兩種潤滑方式，可以對潤滑油進行更好的過濾，減少贓物進入軸承，同時這兩種潤滑方式可以使?jié)櫥统浞稚?，可以更好使軸承降溫。 5.3密封結構的確定 系統(tǒng)中的密封結構，對于油潤滑的軸承結構來說，為的是防止?jié)櫥屯饴┖突覊m屑末切削液等進入；對于脂潤滑的軸承結構來說，由于脂不會外泄，主要是防止上述外物。脂潤滑的結構對防止外物進入的要求高些。因此對于密封結構的設計主要是考慮防漏和外物的侵入。 潤滑油的防漏主要靠疏導，同時也要設計合理的結構。由于角接觸軸承有泵油作用，而軸承一般是背靠背安裝，所以主軸箱和端蓋之間要有回油通道，以便潤滑和防漏。甩油環(huán)密封結構，在工作時就能起到防漏和疏導作用。潤滑油經軸承后，向右經螺母外流。螺母的外圓有鋸齒形環(huán)槽。主軸旋轉時將油泵向壓蓋內的空腔，然后經回油孔流回主軸箱。鋸齒的方向應逆著油流的方向。環(huán)形槽應有2-3條?；赜涂字睆綉M量大一些。 第6章 轉向器的試驗與標準 在機械設計過程中，任意一個機構的設計都必須經過試驗的驗證，并且國家針對零部件的開發(fā)與驗證也制定了相應的標準。本設計中根據設計的轉向器總成的性能及機構，結合國家的標準，制定的試驗標準及項目如下： 序號 性能要求項目 判斷標準 引用的國家/企業(yè)標準 試驗方法 判斷標準 1 傳動效率試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 按QC／T 29096-1992執(zhí)行，轉向周轉角范圍不小于全轉角的85% 順時針和逆時針旋轉，齒條全行程內： 正效率＞80%，逆效率＞70% QC／T 29096-1992 2 嚙合間隙測試 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 轉向器固定在專用夾具上如簡圖(表格中圖示)。用15Nm的扭力扳手轉動齒條一端的扁方處。百分表觸頭在齒條齒背一側與齒條圓面接觸，到轉向器殼體距離為“10mm～15mm”，且百分表觸頭延長線方向通過齒條軸線 嚙合間隙≤0.10mm QC／T 29096-1992 3 空載轉動力矩 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 齒條上不施加任何載荷，齒條置于左轉向止點的位置，以10r/min～15 r/min的速度順時針旋轉輸入軸（小齒輪軸），齒條位置移動到右轉向止點；反向重復上述步驟。分別將從轉向輪直行方向順時針和逆時針旋轉輸入軸，測量并記錄在總行程90%范圍內的輸入轉矩； 注：順時針旋轉的平均力矩及逆時針旋轉的平均力矩即為空載轉動力矩 空載轉動力矩為1.0±0.3N.m； 力矩波動≤0.4N.m； 正、反平均力矩差值＜0.2N.m QC／T 29096-1992 4 小齒輪軸軸向間隙試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 轉向器總成剛性固定，在小齒輪軸軸向施加一個±1kN的作用力，測量小齒輪軸軸向位移量 負荷為±1kN時，位移量在0.2mm以下，且不能發(fā)生斷裂 QC／T 29096-1992 5 小齒輪軸徑向間隙試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 轉向器總成剛性固定，在小齒輪軸徑向上施加一個±1kN的作用力，測量小齒輪軸徑向位移量 負荷為±1kN時，位移量在0.2mm以下，且不能發(fā)生斷裂 QC／T 29096-1992 6 齒條抗彎曲強度 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 分別測量在齒條左右極限位置，在橫拉桿內球頭座上施加垂直于齒條軸線的2kN的力，測量作用力點中心偏離齒條軸線的距離，即為齒條偏離軸線偏移軸線的距離 齒條偏離軸線最大值≤0.9mm(永久變形) / 7 扭轉剛度試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 測定Gn值，將轉向器齒條固定，左扭輸入軸至5°，回至中間位置，變換為右扭輸入軸至5°，再回到中間位置。往復兩次，測出每次左、右扭時輸入軸的扭轉角及相應的扭矩值； 測定Gt值，將齒條固定，左扭輸入軸至20°，回到中間位置：變換為右扭輸入軸至20°，再回到中間位置。往復兩次，測出每次左、右扭時輸入軸的扭轉角及相應的扭矩值； 試驗條件如下： a．齒條固定在中間位置； b．輸入軸的轉速，測定Gn時應不大于0.5 r/min，測定Gt時應不大于2 r/min 轉向器在中間位置的小轉角扭轉剛度Gn≥25N?m/rad；大轉角扭轉剛度Gt≥32N?m/rad QC／T 29096-1992 QC／T 29097-1992 8 扭轉強度試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 將轉向器置于直行狀態(tài)，齒條兩端固定； 小齒輪端以0.5°～1°/s的速率加載扭矩，直至300N.m 一個樣件只能進行一個方向的試驗 空載力矩最大不超過5N.m / 9 逆向推力試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 在空載情況下，固定總成，以25±1mm/s的速率從左極限到右極限再到左極限推動齒條（在整個齒條行程內并保證推力方向與齒條及拉桿中心線在同一直線上），測量并記錄在90%總行程時，兩個轉動方向的齒條力 齒條推動力矩最大力矩≤250N； 平均推力值≤200N； 左右力差值不大于27N / 10 落錘沖擊試驗 樣品狀態(tài)：機械轉向器總成 直線行駛位置上轉向器的沖擊試驗a.轉向器用剛性夾具安裝在立式沖擊臺上，保證齒條處于垂直地面方向，輸入軸連接0.0414Kgm2 轉動慣量盤； b.使齒條分別位于中間位置、左和右極限位置； c.對齒條端部施加一個能量為52J的撞擊，然后以每次增40J的能量 轉向器零件不應該在172J以下的沖擊能量下產生裂紋，齒輪齒條嚙合應順暢，無卡滯 QC／T 29096-1992 QC／T 29097-1992 11 正向耐久試驗 轉向器帶拉桿總成模擬整車安裝狀態(tài)安裝固定 步驟一 步驟二 步驟三 輸入軸頻率 10~15 r/min 10~15 r/min 10~15 r/min 齒條行程 40%全行程 90%全行程 100%全行程 輸入軸扭矩 ±40%方向盤最大輸入力矩（N.m） ±80%方向盤最大輸入力矩（N.m） ±110%方向盤最大輸入力矩（N.m） 循環(huán)次數 100，000 50，000次 40次 試驗結果應滿足以下要求： a) 所有部件無裂紋、破裂、松動、失效； b) 總成不能有異響； c) 總成固定螺栓擰緊扭矩變化不超過試驗前20%； d) 嚙合間隙增加量不得超過試驗前30%（中間位置測量） e) 空載力矩變化不得超過試驗前40% / 12 逆向耐久試驗 轉向器帶拉桿總成模擬整車安裝狀態(tài)安裝固定 步驟一 步驟二 齒條行程 小齒輪中間位置 ±30mm 小齒輪中間位置 ±30mm 齒條載荷 ±40%齒條力（kN） ±80%齒條力（kN） 載荷頻率 15～20Hz 0.833～1.17Hz 循環(huán)次數 3,000，000次 50，000次 試驗結果應滿足以下要求： a) 所有部件無裂紋、破損、松動以及失效； b) 總成不能有異響； c) 總成固定螺栓擰緊扭矩變化不得超過試驗前的20%； d) 空載力矩、逆向推力變化不得超過試驗前的40% / 13 靜扭剛度 按QC／T 29096-1992中第4.1條進行 試驗時加載靜扭載荷按QC／T 29097-1992中第4.3.1.2計算， 理論靜扭值： M=2F·r·S=2·6747·0.0085·3 =344N·m（暫定） M-靜扭矩值，N.m； F-額定輸出力，N； r-齒輪節(jié)圓半徑，m； S-安全系數，取3 各零件應無損壞 QC／T 29096-1992 QC／T 29097-1992 14 耐鹽霧性 按GY-TY-23-2013 汽車零部件油漆涂層技術規(guī)范進行?；虬碐Y-TY-14-2013鋼基體零部件鍍鋅工藝 技術規(guī)范進行 油漆涂層應符合GY-TY-23-2013 汽車零部件油漆涂層技術規(guī)范（480h）；鍍鋅應符合GY-TY-14-2013鋼基體零部件鍍鋅工藝技術規(guī)范（鍍鋅應采用三價鉻鈍化封閉處理，耐中性鹽霧試驗時間72h無白銹，240h無紅銹） GB/T 10125-1997 GY-TY-23 GY-TY-14 15 齒條襯套安裝剛度 固定轉向器總成，將齒條搖至齒條襯套端極限位置，在齒條側前后兩個方向施加60N的載荷，在齒條襯套一側距轉向器殼體端面10mm～15mm的位置用百分表所測得齒條徑向跳動量（與施加載荷平行的方向） 跳動量≤0.06mm / 16 軸承拔出力 固定轉向器總成，對轉向器小齒輪軸施加軸向拉力 軸承拔出力應大于25kN / 17 沖擊試驗 將轉向器固定在夾具上，固定轉向器輸入軸，沿齒條軸線方法加載直至30 kN 任何零件不得出現(xiàn)斷裂、破損或失效，轉向器仍能實現(xiàn)轉向功能 / 18 防水性試驗 1）樣品狀態(tài)：轉向器帶拉桿總成 2）將樣件置于110℃±5℃的環(huán)境中至少4h； 3）將樣