公路波紋鋼管(板)橋涵設計與施工規(guī)范 征求意見稿

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1、 ICS93.080.01 CCS P28 ????? DB15 內(nèi)蒙古自治區(qū)地方標準 DB 15/ TXXXX—XXXX a 代替DB 15/T 654—2013 公路波紋鋼管(板)橋涵設計與施工規(guī)范 Specification for Design and Construction of Corrugated Steel Pipe and Plate for Highway Bridges and Culverts 點擊此處添加與國際標準一致性程度的標識 b c ????? XXXX - XX - XX發(fā)布 XXXX - XX - XX

2、實施 ?????內(nèi)蒙古自治區(qū)市場監(jiān)督管理局 發(fā)布 DB/ TXXXX—XXXX 前??言 本標準按照GB/T 1.1—2020《標準化工作導則 第1部分:標準化文件的結構和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。 本標準代替DB15/T 654-2013《公路波紋鋼管(板)橋涵設計與施工規(guī)范》,與DB15/T 654-2013相比,除編輯性修改外主要技術變化如下: ——修改了術語“螺旋波紋鋼管”、“環(huán)形波紋鋼管”、“波紋鋼板件”、“壁厚”、“作用”,增加了術語“淺波”、“中波”、“深波”、“大波”、“結構性回填土”和“結構性回填范圍”新術語(見3.5、3.6、3.7、3.12、3.13、3.

3、14、3.15、3.16、3.21、3.22、3.23,2013版的3.5、3.6、3.7、3.12、3.17); ——增加了“4符號”(見4); ——刪除了4.2.1節(jié)(見5.1.2,2013版4.2); ——增加了“5.1一般規(guī)定”(見5.1,2013版的4.1); ——修改了4.4.1.1 b)(見5.3.1.1,2013版4.4.1.1); ——刪除了“圖2 螺旋波紋鋼管咬口連接”(見2013版圖2); ——修改了“圖6波紋鋼板件拼裝”(見5.3.1.1圖5,2013版4.4.1.1圖6); ——修改了“4.4.1.2 開口截面結構物”(見5.3.1.2,2013版4.4

4、.1.2); ——修改了“圖7波紋鋼板與基礎連接”(見5.3.1.2圖6,2013版4.4.1.2圖7); ——刪除了“4.5 附屬設施”(見2013版4.5); ——增加了新的波形截面特性數(shù)據(jù)(見6.1.1和附錄B,2013版5.1.1); ——修改了“表3螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管、波紋鋼板件的尺寸允許偏差 ”(見6.1.2表1,2013版5.1.2表3); ——刪除了5.1.3和5.1.5中“抗拉強度不小于350MPa”的規(guī)定(見6.1.3和6.1.5,2013版5.1.3和5.1.5); ——修改了5.2.2節(jié)(見6.2.2,2013版5.2.2); ——修改了5.4.

5、1節(jié)(見6.4.1,2013版5.4.1); ——增加了6.4.2節(jié)(見6.4.2); ——修改了“5.6節(jié)結構性回填”,調(diào)整至“6.5 結構回填材料的選擇”和“8.3.1 結構性回填施工”(見6.5和8.3.1,2013版5.6); ——刪除了“5.7 外觀質(zhì)量要求”(見2013版5.7); ——修改了“6.1 基本設計規(guī)定”的內(nèi)容(見7.1,2013版6.1); ——修改了“6.2 基礎設計”(見7.2,2013版6.2); ——修改了6.2.1.3節(jié)(見7.2.1.3,2013版6.2.1.3); ——修改了6.2.2.1節(jié)(見7.2.2.1,2013版6.2.2.1);

6、 ——修改了6.4.3節(jié),考慮了地震作用引起的附加彎矩(見7.4.3,2013版6.4.3); ——增加了“7.2.3 地基處理”(見7.2.3); ——修改了“附錄C”,調(diào)整至“7.4.2節(jié),圖14車輛荷載的擴散”(見7.4.2,2013版附錄C); ——增加了“7.4.2.4”關于施工荷載取值的規(guī)定(見7.4.2.4); ——修改了“6.5 內(nèi)力驗算”,調(diào)整為“7.5 鋼板應力驗算”(見7.5,2013版6.5); ——修改了“6.5節(jié)中考慮結構起拱效應的土壓力增大系數(shù)Af的取值”(見7.5,2013版6.5); ——修改了“6.6 鋼板屈曲驗算”,將結構區(qū)分為上下兩部

7、分進行驗算(見7.6,2013版6.6); ——增加了“7.7 彎矩和軸力組合效應的驗算”(見7.7); ——修改了6.8.3節(jié)“表11 一個高強度螺栓的預拉力P”中的內(nèi)容(見7.9.3 表6,2013版6.8.3 表11); ——刪除了“6.9 設計流程”和“附錄E設計流程圖”(見2013版6.9和附錄E); ——增加了“7.10 加強措施”(見7.10); ——修改了“5.5防腐”及“6.1.2內(nèi)襯設計”,調(diào)整至“7.11耐久性設計”(見7.11,2013版5.5和6.1.2); ——增加了“7.11.4 特殊防腐設計”(見7.11.4); ——修改了“7.1.1”,增加

8、了“8.1.1.3 材料儲存與保護”(見8.1.1,2013版7.1.1); ——修改了7.1.2.3節(jié)f)(見8.1.2.3,2013版7.1.2.3); ——增加了“8.2施工過程中的臨時性加強措施”(見8.2); ——修改了7.2.2.2節(jié)(見8.3.2.2,2013版7.2.2.2); ——修改了“7.3.3”,增加了“8.4.4”(見8.4.3,8.4.4,2013版7.3.3); ——增加了“9改擴建施工”(見9); ——刪除了“附錄A”水文、水力計算(見2013版附錄A); ——修改了“附錄B公路波紋鋼管(板)橋梁的類型與功能”,刪除局部加強橫向橢圓形式(見附

9、錄A,2013版附錄B); ——增加了條文說明 本標準由內(nèi)蒙古自治區(qū)交通運輸廳歸口。 本標準由內(nèi)蒙古交通設計研究院有限責任公司負責起草,北京交通大學、衡水益通金屬制品有限責任公司、河北騰是達金屬結構有限公司、青海路拓波紋管制造有限公司、南京聯(lián)眾工程技術有限公司、哈爾濱金陽光管業(yè)有限責任公司參加起草。 本標準主要起草人: 王全錄、劉保東、劉瑞、高延奎、張俊、盛海峰、杜子義、侯慶軍、王進田、金浩然、王集忠、郝凱榮、霍永成、陳瑞林、王志宏、劉志罡、李元慶、戰(zhàn)福軍、劉晟。 III DB/ TXXXX—XXXX 目??次 1 范圍 1 2 規(guī)范性引用文件 1 3 術語和定義 2 4

10、 符號 4 5 橋涵布置 6 6 材料 13 7 設計 15 8 施工 27 9 改擴建施工 30 附錄A(規(guī)范性) 公路波紋鋼管(板)橋涵的常用類型與功能 33 附錄B(規(guī)范性) 公路常用波紋鋼管(板)截面特性參數(shù)表 35 附錄C(規(guī)范性) 相關參數(shù)計算公式 38 51 公路波紋鋼管(板)橋涵設計與施工規(guī)范 1  范圍 本文本規(guī)定了公路波紋鋼管(板)橋涵結構的橋涵布置、材料、設計及施工。 本文本適用于新建和改擴建各級公路波紋鋼管(板)橋涵結構的設計及施工。 2  規(guī)范性引用文件 下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中

11、,注日期的引用文件,僅該日期對應的版本適用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。 GB 50011 建筑抗震設計規(guī)范 GB 50017 鋼結構設計標準 GB 50205 鋼結構工程施工質(zhì)量驗收標準 GB 50661 鋼結構焊接規(guī)范 GB/T 470 鋅錠 GB/T 700 碳素結構鋼 GB/T 706 熱軋型鋼 GB/T 709 熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差 GB/T 1231 鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角頭螺母、墊圈技術條件 GB/T 2518 連續(xù)熱鍍鋅和鋅合金鍍層鋼板及鋼帶 GB/T 327

12、4 碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋鋼板和鋼帶 GB/T 6723 通用冷彎開口型鋼 GB/T 12467.1 金屬材料熔焊質(zhì)量要求 第1部分:質(zhì)量要求相應等級的選擇準則 GB/T 22083 建筑密封膠分級和要求 GB/T 34567 冷彎波紋鋼管 JB/T 3223 焊接材料質(zhì)量管理規(guī)程 JC/T 483 聚硫建筑密封膠 JT/T 722 公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件 JTG D60 公路橋涵設計通用規(guī)范 JTG F80/1 公路工程質(zhì)量檢驗評定標準 第一冊 土建工程 JTG 3362 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 JTG 3363

13、公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范 JTG/T 2231-01 公路橋梁抗震設計規(guī)范 JTG/T 3650 公路橋涵施工技術規(guī)范 DB15/T 1276 公路波紋鋼管(板)橋涵工程質(zhì)量檢驗評定標準 3  術語和定義 下列術語和定義適用于本文件。 3.1  波紋鋼板 corrugated steel plate 采用符合規(guī)定要求厚度和性能的熱軋鋼板為板材,按照規(guī)定的尺寸,經(jīng)過波形軋制及冷彎加工而制成的一種波紋板狀材料。 3.2  公路波紋鋼管(板)橋涵 corrugated steel pipe (plate) for highway bridges and culverts

14、 用螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管或用波紋鋼板件連接形成橋涵之后,周邊用結構性回填材料回填壓實,以保證充分發(fā)揮土-結相互作用共同承擔荷載的結構物。 3.3  閉口截面結構物 structures with closed conduit 橫截面是封閉的結構物,如圓形、橢圓形、梨形等。 3.4  開口截面結構物 structures with open conduit 橫截面不是封閉的結構物,如半圓形拱、低弧形拱等。 3.5  螺旋波紋鋼管 helical corrugated steel pipe 鋼帶經(jīng)軋波及螺旋鎖縫咬合制成的,具有完整截面的鋼管。 3.6  環(huán)形波紋鋼管 a

15、nnular corrugated steel pipe 鋼板或者鋼帶經(jīng)焊接后冷彎加工制成環(huán)形波紋,具有圓形截面的鋼管。 3.7  波紋鋼板件 corrugated steel plate section 波紋鋼板經(jīng)形弧制成的具有一定曲率的板件。 3.8  波紋板件長度 length of corrugated steel plate section 曲面波紋板件的弧長。 3.9  波紋板件寬度 width of corrugated steel plate section 曲面波紋板件的投影寬度。 3.10  波距 wave pitch 波紋鋼管(板)相鄰兩個波峰之

16、間的距離。 3.11  波高 wave depth 波紋鋼管(板)波峰與波谷之間的垂直高度。 3.12  壁厚 plate thickness 波紋鋼管(板)的厚度(含鍍鋅層)。 3.13  淺波 shallow wave 波高在1mm~49mm的波形。 3.14  中波 middle wave 波高在50mm~99mm的波形。 3.15  深波 deep wave 波高在100mm~149mm的波形。 3.16  大波 big wave 波高在149mm以上的波形。 3.17  圓管內(nèi)徑 inner diameter 從波紋鋼圓管內(nèi)量測的波谷之間的內(nèi)

17、圓直徑。 3.18  孔徑 span 波紋鋼管(板)橋涵安裝成形后水平方向?qū)ü戎g的最大距離。 3.19  覆蓋土層soil cover 從波紋鋼管(板)橋涵結構頂點(波峰)到路面結構層底面處的回填材料。 3.20  最小覆土厚度 minimum depth of soil cover 能夠保證波紋鋼管(板)橋涵穩(wěn)定性和發(fā)揮土-結相互作用的覆蓋土層厚度的最小值。 3.21  作用action 施加在結構上的集中力或分布力(直接作用,也稱為荷載)和引起結構外加變形或約束變形的原因(間接作用)。 3.22  結構性回填土 engineered soil 波紋鋼橋涵

18、結構周圍按規(guī)定方法分層填筑和壓實的,材料特性和級配符合一定要求的回填土,以保證結構穩(wěn)定性和發(fā)揮土-結構相互作用。 3.23  結構性回填范圍 structural backfill 波紋鋼橋涵結構周圍結構性回填土的包絡范圍,包括管基。 4  符號 下列符號適用于本文件。 4.1  材料性能 E:波紋鋼板材彈性模量 Em:土體彈性模量的修正值 Es:土體彈性模量 fb:臨界屈曲應力 fd:材料強度設計值 ff:材料極限抗拉強度 fy:波紋鋼板材屈服強度 fcb:高強螺栓承壓強度設計值 fvb:高強螺栓抗剪強度設計值 γ:土的重度 ?h:波紋鋼板材抵抗塑性鉸的抗力

19、系數(shù) ?t:波紋鋼板材抗壓系數(shù) 4.2  幾何參數(shù) A:波紋鋼板材單位長度橫截面面積 D:波紋鋼板橋涵的圓管內(nèi)徑 Da:波紋鋼板橋涵結構的最小覆土厚度 Db:波紋鋼板橋涵結構的最小間距要求 Dh:波紋鋼板橋涵的有效跨度(按波紋鋼板軸線計算) Dv:波紋鋼板橋涵的有效矢高(按波紋鋼板軸線計算) H:波紋鋼板橋涵頂部填土高度 Hc:施工過程中填土高度 H:拱頂與起拱線之間垂直距離的一半 I:截面的慣性矩 LL:波紋鋼板件長度 LP:波紋鋼管管節(jié)長度 LW:波紋鋼板件寬度 R:結構的曲率半徑 Rc:波紋鋼板橋涵頂部的曲率半徑 Re:等效曲率半徑 S:多跨結構間的

20、間距 d:波高 dv:螺栓桿直徑 l:波距 r:波紋鋼板材回轉(zhuǎn)半徑 t:壁厚 4.3  設計參數(shù) Ac:施工過程中的車輛軸重 AL:車輛荷載后軸軸重 AV:豎向地震作用系數(shù) Af:考慮結構起拱效應的土壓力增大系數(shù) Cs:考慮回填土性質(zhì)與結構尺寸的土壓力折減系數(shù) Fm:多跨結構屈曲應力折減系數(shù) K:波紋鋼板橋涵與周圍土體相對彎曲剛度系數(shù). LC:施工過程中作用于結構上汽車荷載(考慮施工機械)的等效荷載值 M:波紋鋼板橋涵結構跨中截面所受彎矩 MB:在施工過程中由超出拱頂?shù)墓吧咸钔敛糠忠鸩y鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩 MC:施工過程中汽車荷載(考慮施工機械)

21、引起的結構跨中截面的彎矩 MDH: 由超出拱頂?shù)墓吧咸钔敛糠忠鸩y鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩 ME:豎向地震作用引起的波紋鋼板橋涵結構跨中截面的附加彎矩 MG:恒載作用下波紋鋼板橋涵結構跨中截面彎矩 ML:活載作用下波紋鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩值 Mf:波紋鋼板考慮荷載組合時的結構跨中截面彎矩 Mp:考慮材料極限抗拉強度時截面能承受的最大彎矩 Mpf:波紋鋼板截面考慮塑性抵抗系數(shù)的設計彎矩 M1: 在回填至拱頂之前的土體引起波紋鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩 N:波紋鋼板截面所受軸向壓力 Nc:施工過程中汽車荷載(考慮施工機械)引起的波紋鋼板壓力 NE:豎向地

22、震作用引起的波紋鋼板壓力 NG:土的重力引起的波紋鋼板壓力 NQ:汽車荷載引起的波紋鋼板壓力 Npf:波紋鋼板截面考慮塑性抵抗系數(shù)的設計壓力 Ncb:單個螺栓承壓承載力設計值 Nvb:單個螺栓受剪承載力設計值 P:一個高強度螺栓的預拉力 R0:豎向地震作用與水平地震作用比值函數(shù) W:拱上填土每延米的重力, dv:螺栓桿直徑,單位為毫米(mm); lt:沿車輛長度方向擴散后的尺寸 mf:多車道折減系數(shù) nv:每只螺栓受剪面數(shù)量; w:沿車輛寬度方向擴散后的尺寸 γE:地震作用的分項系數(shù) γG:永久作用的分項系數(shù) γQ:可變作用的分項系數(shù) γ0:結構重要性系數(shù)

23、δ:地震動水平加速度峰值 θ0:通過拱頂圓弧中心并與豎向中心線形成的夾角 λ:計算K的一個系數(shù) μ :車輛沖擊系數(shù) μf:摩擦面的抗滑移系數(shù) ρ:屈曲折減系數(shù) σL:汽車荷載擴散到拱頂?shù)膲毫? 5  橋涵布置 5.1  一般規(guī)定 5.1.1  適用條件 公路波紋鋼管(板)橋涵適用地基條件廣泛,一般橋梁涵洞處均可設置公路波紋鋼管(板)橋涵,下列情況宜優(yōu)先考慮公路波紋鋼管(板)橋涵: a)承載力較低,會有較大沉降與變形的地基、煤礦采空區(qū); b)地形條件復雜地區(qū); c)高寒凍土地區(qū); d)砂石等資源缺乏地區(qū); e)應急搶險、救災等臨時性工程。 5.1.2  橋涵布設基

24、本要求 5.1.2.1  冰凍地區(qū)不應采用小孔徑管涵和倒虹吸管涵。當有農(nóng)田灌溉需要,必須采用時,應在凍期前將管內(nèi)積水排除,并將兩端進出口封閉。 5.1.2.2  橋涵位置應符合沿線線形布設要求。當不受線形布設限制時,應將橋涵位置選擇在地形有利、地質(zhì)條件良好、溝床穩(wěn)定的河(溝)段上。 5.2  橋涵孔徑 5.2.1  橋涵孔徑的設計應保證設計洪水以內(nèi)的各級洪水及水流、泥石流、漂流物等安全通過,并應考慮壅水、沖刷對上下游的影響,確保橋涵附近路堤的穩(wěn)定。 5.2.2  橋涵孔徑的設計應考慮上下游已建或擬建橋涵和水工建筑物的狀況及其對河床演變的影響。 5.2.3  橋涵孔徑設計尚應注意河床

25、地形,不宜過分壓縮河道、改變水流的天然狀態(tài)。 5.2.4  橋涵的孔徑應根據(jù)設計洪水流量、河床地質(zhì)、河床和錐坡加固形式等條件確定。當橋涵的上游條件許可積水時,依暴雨徑流計算的流量可考慮減少,但減少的流量不應大于總流量的1/4。 5.2.5  公路波紋鋼管(板)橋涵可參考附錄A的類型與功能選用閉口截面或開口截面。閉口截面結構物宜選用0.5m、0.75m、1.0m、1.25m、1.5m、2.0m、2.5m、3.0m、4.0m、5.0m、6.0m、7.0m、8.0m、10.0m的孔徑,同一座橋涵可根據(jù)實際地形地貌調(diào)整走向及進出口數(shù)目,見圖1,可變化孔徑。其中0.75m以及0.75m以下的孔徑只適

26、用于無淤積地區(qū)的灌溉渠。排洪涵洞孔徑不應小于1.0m。開口截面結構物可根據(jù)實際需要選擇孔徑。 圖1 三通及變走向示意圖 5.3  橋涵構造 5.3.1  波紋鋼管(板)結構物洞身構造 5.3.1.1  閉口截面結構物 a)閉口截面波紋鋼管(板)結構分為整體式波紋管和拼裝式波紋管兩種形式。整體式波紋管是用螺旋波紋鋼管或環(huán)形波紋鋼管拼裝而成的管形結構物。拼裝式波紋管是用波紋鋼板件拼裝而成的管形結構物; b)波紋鋼管的連接應符合GB/T 34567的規(guī)定,螺旋波紋鋼管可采用平行式、螺旋式管箍連接見圖2。環(huán)形波紋鋼管可整體采用軸向法蘭盤連接見圖3,或采用左右(或上下)半圓管節(jié)翻邊連

27、接見圖4; 圖2 螺旋波紋鋼管管箍連接 圖3 環(huán)形波紋鋼管法蘭盤連接 圖4 環(huán)形波紋鋼管半圓管節(jié)翻邊連接 c)拼裝式波紋管可將工廠預制的波紋鋼板件在現(xiàn)場采用高強螺栓進行拼接見圖5; a)淺波拼裝波紋鋼管 b)中波拼裝波紋鋼管 c)深波拼裝波紋鋼管 d)大波拼裝波紋鋼管 圖5 波紋鋼板件拼裝(單位:mm) 其中, 圖a)適用于68mm13mm、75mm25mm波形。68mm13mm波形凈寬≤1360mm,75mm25mm波形凈寬≤1275mm,N≤270mm。 圖b)適用于150mm50mm、200mm55mm、230mm64mm波形。150

28、mm50mm波形凈寬≤1200mm,200mm55mm波形凈寬≤1200mm,230mm64mm波形凈寬≤1150mm,N≤270mm。 圖c)適用于300mm110mm、380mm140mm波形。300mm110mm波形凈寬≤1500mm,380mm140mm波形凈寬≤1520mm,N≤410mm。 圖d)適用于400mm150mm波形。凈寬≤1200mm,N≤425mm。 d)波紋管內(nèi)外面和緊固連接件等均應進行熱鍍鋅防腐處理。 5.3.1.2  開口截面結構物 波紋鋼板與鋼筋混凝土拱座基礎之間可通過預埋不等邊角鋼用螺栓連接,不等邊角鋼底面應與波紋鋼板拱腳處切線垂直,不等邊角鋼底面

29、與拱座水平面的夾角α應根據(jù)波紋鋼板拱腳的角度計算調(diào)整布置。不等邊角鋼材料性能、外形、重量及允許偏差應符合GB/T 6723的有關規(guī)定,通過預埋不等邊角鋼的方式連接拱座基礎與波紋鋼板時的具體做法見圖6。 a ) 波紋鋼與拱座垂直時 b) 波紋鋼與拱座不垂直時 圖6 波紋鋼板與基礎連接 其中,錨固L筋的尺寸和間距由拱腳內(nèi)力計算得出。 5.3.2  進出水口構造 5.3.2.1  八字式洞口 5.3.2.1.1 正八字式洞口由敞開斜置八字墻構成見圖7 a),敞開角宜采用30,且左右翼墻對稱;適用于河溝平坦順直,無明顯溝槽且溝底與涵底高差變化不大的情況。

30、當八字墻與路中線垂直時,稱直墻式洞口見圖7 b);適用于涵洞孔徑與溝寬基本一致,無須集納和擴散水流或僅為疏通兩側(cè)農(nóng)田灌溉時的情況。八字墻墻身宜由塊(片)石砌筑,有條件時可做料石或混凝土預制塊鑲面。正八字墻洞口也可采用工廠預制的波紋鋼板洞口。 5.3.2.1.2 當?shù)匦魏退鳁l件要求涵洞與路線斜交時,應做斜八字式洞口,分斜交斜做見圖7 c)或斜交正做見圖7 d),洞口建筑應做特殊設計。 a)正八字式洞口 b)直墻式洞口 c)斜交斜做八字式洞口 d)斜交正做八字式洞口 圖7 八字式洞口 5.3.2.2  一字墻式(端墻式)洞口 5.3.2.2.1 一字墻式正洞口

31、采用涵臺兩側(cè)垂直涵洞軸線部分擋住路堤邊坡的矮墻(端墻),墻外側(cè)可用砌石橢圓錐坡、天然土坡、砌石護坡或擋土墻與天然溝槽、渠道和路基相連接,構成多種形式的一字墻式洞口見圖8 a)、b)、c);適用于溝床穩(wěn)定、土質(zhì)堅實的河溝以及流速較小的人工渠道或不易受沖刷的巖石河溝。一字墻式正洞口也可采用工廠預制的波紋鋼板洞口。 5.3.2.2.2 當涵洞與路線斜交時,錐坡洞口宜采用斜交正做洞口見圖8 d),其端墻可做成斜坡式或臺階式。 a)一字墻式配錐形護坡洞口 b)一字墻式接渠道洞口 c)擋墻式洞口 d)一字墻式斜交正做洞口 圖8 一字墻式洞口 5.3.2.3  平頭式洞口 平

32、頭式(又稱領圈式),需要制作特殊的洞口管節(jié)見圖9。 a)平頭式正洞口 b)平頭式斜洞口 圖9 平頭式洞口 5.3.2.4  直管或直管延長式洞口 采用直管(孔徑大、河溝寬)或?qū)⒑苓m當延長伸出路基邊坡以外(孔徑小、河溝狹窄),不需對邊坡進行處理,根據(jù)需要對進出口一定范圍內(nèi)進行鋪砌,涵管兩側(cè)及頂部一定范圍內(nèi),邊坡回填材料應采用塊、片石,以預防水流沖刷危害路基見圖10。 圖10 直管延長式洞口 5.3.2.5  簸箕式洞口 在工廠直接預制一定尺寸的呈簸箕狀的洞口,端部與直管用螺栓連接,洞口一定范圍內(nèi)根據(jù)需要進行鋪砌,適用于流速較大的涵洞。簸箕用鋼軋制,側(cè)面呈曲面見圖

33、11。 圖11 簸箕式洞口 5.3.3  溝床加固及防護 5.3.3.1  在橋涵上、下游河溝和路基邊坡一定范圍內(nèi),宜采取沖刷防護措施。當溝底縱坡小于或等于15%時,可鋪砌到上、下游翼墻端部,并應在上、下游鋪砌端部設置截水墻,其埋置深度不小于臺身或翼墻基礎深度。 5.3.3.2  進水口溝床加固及防護要求如下: a)當河溝縱坡小于10%,河溝順直,且土質(zhì)和流速許可時,可對進口采用干砌片石鋪砌加固; b)當河溝縱坡為10%~50%時,除巖石溝槽外,溝底和溝槽側(cè)向邊坡以及路基邊溝均應采取人工鋪砌加固。加固類型由水流流速確定; c)當河溝縱坡大于50%時,流速很大,進口處宜設置跌水

34、井,可采用急流槽與天然河溝連接。急流槽底每隔1.5~2.0m宜設一防滑墻。為減緩槽內(nèi)流速,可在槽底增設人工加糙設施; d)涵洞可設置流水踏步,便于檢查、養(yǎng)護、清淤。 5.3.3.3  出水洞口溝床加固及防護要求如下: a)在河溝縱坡小于3%的緩坡涵洞中,當出水流速小于土壤的允許沖刷流速時,下游洞口河床可不作處理;當出水口流速大于或等于土壤的允許沖刷流速時,下游洞口溝床應鋪砌片石進行加固或設置挑坎防護; b)在河溝縱坡小于或等于15%的緩坡涵洞中,出水口流速較小時,可對下游河床進行一般的鋪砌加固,并在鋪砌末端設置截水墻,其埋置深度應不小于洞身或翼墻基礎深度。截水墻外做干砌片石加固。出口流

35、速較大時,采用延長鋪砌石塊或混凝土塊,同時設深埋的截水墻,其深度應大于鋪砌末端沖刷深度0.1~0.25m; c)在河溝縱坡大于15%的陡坡涵洞中,其洞口末端應視河溝的地質(zhì)、地形和水力條件,采用出口階梯、急流槽、導流槽、跌水、消力池、消力檻、人工加糙等特殊加固消能設施。 6  材料 6.1  主體結構材料 6.1.1  波紋鋼板的波距波高、壁厚宜按以下規(guī)格選用,具體壁厚應按計算確定。 螺旋波紋鋼管:68mm13mm、壁厚1.6~3.2mm; 75mm25mm、壁厚1.6~4.2mm; 125mm25mm、壁厚1.6~4.2mm; 環(huán)形波紋鋼管:125mm25mm、壁厚2.0

36、~4.2mm; 150mm50mm、壁厚3.0~6.0mm; 200mm55mm、壁厚3.0~6.0mm; 波紋鋼板件: 68mm13mm、壁厚1.6~4.0mm; 150mm50mm、壁厚3.0~10.0mm; 200mm55mm、壁厚2.0~7.0mm; 230mm64mm、壁厚3.0~7.0mm; 300mm110mm、壁厚4.0~10.0mm; 380mm140mm、壁厚5.0~10.0mm; 400mm150mm、壁厚5.0~8.0mm。 注:其他尺寸的螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管和波紋鋼板件可按照G

37、B/T 34567選用。 公路常見波紋鋼管(板)截面特性參數(shù)見附錄B。 6.1.2  螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管、波紋鋼板件的尺寸允許偏差應符合表1的規(guī)定。 表1 螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管、波紋鋼板件的尺寸允許偏差 序號 項目 允許偏差 1 鋼板厚度(mm) 下偏差:0mm 2 波距 淺波形 68mm13mm 3mm 125mm25mm 3mm 中波形 3mm 深波、大波形 3mm 波高 68mm13mm -1mm~+3mm 125mm25mm -1mm~+3mm 中波形 -2mm~+3mm 深波形 3mm 3 圓管內(nèi)徑D,或

38、內(nèi)跨度S,高度H ≤1000mm 3% >1000mm 2% 4 波紋鋼板件孔中心到板邊長度 0 mm~+5mm 5 管箍間搭接長度 5mm 6.1.3  螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管、波紋鋼板件的材料采用碳素結構鋼時,其性能、抗拉強度應符合GB/T 700要求抗拉強度。 6.1.4  螺旋波紋鋼管、環(huán)形波紋鋼管及波紋鋼板件所用的鋼板、鋼帶強度應符合GB/T 3274的規(guī)定,其尺寸、外形、重量及允許偏差應符合GB/T 709的規(guī)定。 6.1.5  采用連續(xù)熱鍍鋅鋼板及鋼帶加工波紋鋼管、波紋鋼板件時,其性能、尺寸、外形、重量及允許偏差應、抗拉強度符合GB/T 2518規(guī)定

39、。 6.2  連接件 6.2.1  連接件采用扭剪型高強度螺栓、螺母時,其性能指標應符合GB/T 1231的要求。 6.2.2  高強度螺栓、螺母規(guī)格為M16、M20、M22、M24,螺栓緊固后錨栓外露絲扣不應少于兩扣。 6.2.3  結構用高強度墊圈應符合GB/T 1231的規(guī)定。 6.2.4  管箍、法蘭盤的材料采用碳素結構鋼時,其性能應符合GB/T 700要求,抗拉強度不小于350MPa。 6.2.5  法蘭盤用角鋼尺寸、重量及允許偏差應符合GB/T 706的規(guī)定。 6.3  焊接材料 6.3.1  焊接材料采用的型號應符合GB/T 12467.1 的要求。 6.3.2

40、  焊接材料的質(zhì)量應符合JB/T 3223的要求。 6.4  密封材料 6.4.1  密封材料可選用天然橡膠、氯丁橡膠、聚乙烯泡沫或耐候密封膠。應根據(jù)不同的區(qū)域和氣候條件選擇相應材料。其質(zhì)量應分別符合GB/T 22083的有關規(guī)定。 6.4.2  高強度螺栓的鋼墊片、螺帽應采用密封圈或密封膠防滲密封,采用聚硫密封膠密封防滲處理時,密封膠質(zhì)量應符合JC/T 483的有關規(guī)定。 6.4.3  波紋鋼管的管箍與管節(jié)之間、法蘭盤之間或翻邊接合面之間,以及各搭接的波紋鋼板件之間應采取密封措施。密封材料應具有彈性和不透水性,并應填塞緊密。低溫條件下密封材料應具有良好的抗凍、耐寒性能。 6.5 

41、結構性回填材料的選擇 6.5.1  結構性回填材料應選用級配較好的礫類土、砂類土等低腐蝕性、易壓實的填料。凍土地區(qū)的回填材料中小于0.074mm顆粒含量應不大于15%。填料最大粒徑應小于50mm。 6.5.2  結構性回填材料不得使用垃圾和腐殖質(zhì)土、有機土、泥炭、淤泥、凍土、膨脹土、粉質(zhì)土、草皮、白堊土、硅藻土等任何有腐蝕性的回填土。 7  設計 7.1  一般規(guī)定 波紋鋼管(板)橋涵的設計應考慮永久作用、可變作用和地震作用。永久作用主要為覆土產(chǎn)生的作用,以及其他可視為永久作用的荷載??勺冏饔弥饕獮槠嚭奢d和施工階段的臨時荷載,以及實際工程中可能出現(xiàn)的短暫荷載。 波紋鋼管(板)橋涵

42、應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設計。按承載能力極限狀態(tài)設計時,對持久設計狀況和短暫設計狀況應采用作用的基本組合,對地震設計狀況應采用作用的地震組合。按正常使用極限狀態(tài)設計時,應根據(jù)不同的設計要求,采用作用的頻遇組合或準永久組合。作用的組合方法應按現(xiàn)行的JTG D60的規(guī)定確定。 7.2  基礎設計 公路波紋鋼管(板)橋涵的墩臺、基礎及進出水口的基礎的設計應符合JTG 3362及JTG 3363的規(guī)定。 7.2.1  閉口截面結構物的基礎 7.2.1.1 閉口截面結構物的基礎應為整個波紋鋼管提供均勻的支承力?;A材料采用具有一定級配的天然砂礫,對材料的最大粒徑和粉黏粒含量進行控制

43、,最大粒徑不宜超過50mm,且不能超過鋼板波距的1/2;0.075mm以下粉黏粒含量不得超過3%?;A的工后沉降量不應大于200mm,工后沉降量不滿足上述要求時,應進行地基處理。 7.2.1.2 閉口截面結構物的地基或基礎應均勻堅固,其地基或基礎的最小厚度與寬度應符合表2的規(guī)定,以保證提供足夠的空間組裝波紋鋼管及進行周邊結構性回填材料的回填壓實。 表2 閉口截面結構物地基基礎的最小厚度與寬度 地質(zhì)條件 基礎最小厚度 基礎寬度 碎石土、卵石土、砂礫、粗砂 表層夯實可直接將地基作為基礎 中砂、細砂 孔徑D<900mm 200mm 2D 孔徑D=900~2000mm 300

44、mm 孔徑D>2000mm 0.20D 巖石地基 200~400mm,但當填土高度大于5m時,填土每增高1.0m,其厚度增加40mm 2D 軟土地基 (0.3~0.5)D且不小于500mm (2~3)D 7.2.1.3 波紋鋼管底部宜設置預拱度,其大小應根據(jù)地基可能產(chǎn)生的下沉量、涵底縱坡和填土高度等因素綜合確定,一般在基礎上預留管長的0.6%~1.0%的預拱度,最大不超過管長的2%。管涵中心的高程應不高于進水口的高程。 7.2.2  開口截面結構物的基礎 7.2.2.1 對于開口截面(拱形截面)結構物,基礎宜為鋼筋混凝土或圬工結構,也可用鋼結構基礎。基礎頂面的寬度應不小于

45、波紋鋼板的波幅尺寸。進出水口的基礎及橋涵墩臺、基礎的設計應符合JTG 3362及JTG 3363的規(guī)定。 7.2.2.2 波紋鋼板和基礎的連接用符合下列規(guī)定: a)波紋鋼板和基礎混凝土應利用鋼板連接件連接; b)在澆筑混凝土基礎時應預埋鋼板連接件; c)鋼板連接件應垂直連接在波紋鋼板上; d)波紋鋼板與鋼結構基礎宜采用螺栓連接。 7.2.3  地基處理 7.2.3.1 除設計要求有規(guī)定之外,閉口截面結構物不能直接置于巖石地基或混凝土基座上,對巖石地基應在管節(jié)和地基之間設置砂礫墊層或其他適宜材料。 7.2.3.2 當閉口截面結構物處于軟土地基上時,需對軟土路基進行處理。地基處理方

46、式應符合相關規(guī)范要求,然后在其上填一層厚度不小于200mm的砂礫墊層,并夯實緊密,方可安裝管節(jié)。 7.3  最小覆土厚度 最小覆土厚度取式(1)中2個公式計算結果的較大值,且不得小于0.6m。 a)m …………………………………(1) b)m 式中: 、——分別為波紋鋼管(板)橋涵結構的有效跨度和有效矢高(按波紋鋼板軸線計算),單位為米(m)。對不同橫截面形式,它們的取值方法見圖12。 最小填土厚度不滿足要求時可采用減載板措施,具體方法見7.10。 a)圓管結構 b)橫向橢圓結構 c)豎向橢圓結構

47、 d)管拱結構 e) 拱形結構 圖12 和的定義圖示 7.4  作用 7.4.1  土的重力 作用在結構上的拱上填土的作用范圍如圖13所示,其每延米的重力按式(2)計算。 圖13 拱上填土的重力作用范圍示意圖 ………………………………(2) 式中: W ——拱上填土每延米的重力,單位千牛每米(kN/m); γ——土的重度,單位為千牛每立方米(kN/m3); H——波紋鋼管(板)橋涵頂部填土高度,單位為米(m); Dh——波紋鋼管(板)橋涵結構的有效跨度,單位為米(m); Dv——波紋鋼管(板)橋涵結構的有效矢高,單位為米(m)。 7.4.2  汽車荷

48、載 7.4.2.1  公路波紋鋼管(板)橋涵的汽車荷載應采用車輛荷載圖式。 7.4.2.2  汽車荷載的活載擴散方法和多車道折減系數(shù)參考JTG D60相關規(guī)定,其擴散壓力按式(3)計算。 σL=ALw?lt?mf………………………………………(3) 式中: σL——汽車荷載擴散到拱頂?shù)膲毫?,單位為千帕(kPa); AL——車輛荷載后軸軸重,單位為千牛(kN),荷載取值參考JTG D60;在施工驗算中需按實際軸重驗算; mf——多車道折減系數(shù),參考JTG D60規(guī)定; w,lt——沿車輛寬度和長度方向擴散后的尺寸,單位為米(m),車輛荷載擴散見圖14。 a)行車方向

49、 b)路寬方向 圖14 車輛荷載的擴散 7.4.2.3  車輛沖擊系數(shù)按式(4)計算。 μ=……………………………………(4) 式中: μ——車輛沖擊系數(shù); H——波紋鋼管(板)橋涵頂部填土高度,單位為米(m) 。 對于填土高度大于2m時的情況,可不考慮沖擊影響。 7.4.2.4  施工過程中應按實際的荷載狀態(tài)考慮。施工荷載是永久荷載和其他僅在施工期間作用于結構的荷載,包括施工設備的重力荷載和通過臨時支撐施加到結構上的荷載。在施工過程中,用于結構和附加設備重力的荷載系數(shù),取值不得小于1.25;除特殊要求外,施工荷載的沖擊

50、系數(shù)不得小于1.5。 7.4.3  地震作用 抗震設防烈度大于等于7度(0.10g)地區(qū)的公路波紋鋼管(板)橋涵應進行抗震設計,考慮地震作用。對波紋鋼板橋涵一般可只考慮豎向地震作用,其值按式(5)計算。 NE=0.5 AV W……………………………………………(5) 式中: NE——豎向地震作用引起的波紋鋼板壓力,單位為千牛每米(kN/m); AV——豎向地震作用系數(shù),無量綱,AV=R0δg,其中g為重力加速度; R0——豎向地震作用與水平地震作用比值函數(shù),取值按照GB 50011規(guī)定,取0.65; δ——地震動水平加速度峰值,δ取值按照JTG/T 2231-01規(guī)定,見下

51、表3; W——拱上填土每延米的重力,單位千牛每米(kN/m)。 表3 抗震設防烈度和水平向設計基本地震動加速度峰值 抗震設防烈度 7 8 9 δ 0.10(0.15)g 0.20(0.30)g 0.40g 對于采用深、大波形波紋板的結構,應當考慮豎向地震作用對恒載彎矩的放大作用。 由地震作用產(chǎn)生的附加彎矩ME按式(6)計算。 ME= AV MG……………………………………………(6) 式中: ME——豎向地震作用引起的波紋鋼板橋涵結構跨中截面的附加彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m); MG——恒載作用下波紋鋼板橋涵結構跨中截面彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m

52、),其值可按照7.7節(jié)計算。 7.5  鋼板應力驗算 閉口截面和開口截面公路波紋鋼管(板)結構的應力可按以下方法驗算: a)當不考慮地震作用時,波紋鋼板的軸向壓應力應滿足式(7)。 γ0[γGNG+γQNQ(1+μ)]/A

53、G D60規(guī)定; γE——地震作用的分項系數(shù),取值按照JTG D60規(guī)定; NG——土的重力引起的波紋鋼板壓力,NG=0.5(1.0-0.1Cs)AfW,單位為千牛每米(kN/m); NQ——汽車荷載引起的波紋鋼板壓力,NQ=0.5DhσL,單位為千牛每米(kN/m); A ——單位長度的波紋鋼板截面積,單位為平方毫米每毫米(mm2/mm); μ ——車輛活載沖擊系數(shù); fy——波紋鋼板材料屈服應力,單位為兆帕(MPa),取值按照GB 50017規(guī)定; fb——臨界屈曲應力,單位為兆帕(MPa); Af——考慮結構起拱效應的土壓力增大系數(shù);可按表4選用; CS——考慮回填

54、土性質(zhì)與結構尺寸的土壓力折減系數(shù),Cs=1000EsDvEA; W——拱上填土每延米的重量,單位為千牛每米(kN/m); Dh,DV——波紋鋼板橋涵結構有效跨度和有效矢高,單位為米(m),參見圖12; E,Es——波紋鋼板材料和土體的彈性模量,單位為兆帕(MPa)。 表4 系數(shù)取值表 Dh/Dv≤0.6 Dh/Dv=0.8 Dh/Dv=1 Dh/Dv=1.2 Dh/Dv=1.4 Dh/Dv≥1.6 H>3Dh 1.62 1.40 1.20 1.10 1.05 1.02 H=3Dh 1.62 1.40 1.25 1.18 1.08 1.02

55、 H=2Dh 1.62 1.40 1.25 1.18 1.08 1.02 H=1.8Dh 1.61 1.40 1.25 1.18 1.08 1.02 H=1.6Dh 1.60 1.39 1.24 1.17 1.08 1.02 H=1.4Dh 1.59 1.38 1.22 1.15 1.08 1.02 H=1.2Dh 1.55 1.34 1.20 1.12 1.07 1.02 H=Dh 1.53 1.30 1.19 1.10 1.05 1.02 H=0.8Dh 1.55 1.31 1.19 1.11 1

56、.06 1.03 H=0.6Dh 1.65 1.34 1.2 1.12 1.07 1.04 H=0.4Dh 1.82 1.40 1.23 1.15 1.10 1.05 H≤0.2Dh 2.28 1.60 1.28 1.20 1.15 1.10 注:H和Dh/Dv不能通過查表得到時,通過線性內(nèi)插取值。對于圓管涵結構,當H>4Dh時,Af可取1.15。 7.6  鋼板屈曲驗算 通過拱頂圓弧圓心并與豎向中心線形成夾角θ0 (rad)的兩條對稱直線將管壁劃分為上下兩部分,分別驗算管壁抗壓強度。θ0按式(9)計算。

57、 ………………………………………(9) 為保證波紋鋼板結構的穩(wěn)定性,應按式(10)驗算鋼板的屈曲臨界應力。 ……………………………(10) 式中: ——波紋鋼板的屈曲臨界應力,單位為兆帕(MPa); ——波紋鋼板材抗壓系數(shù),取0.8; ——波紋鋼板材屈服強度,單位為兆帕(MPa); ——結構與周圍土體相對彎曲剛度系數(shù),; ——結構的曲率半徑,單位為毫米(mm); ——等效半徑,單位為毫米(mm),; ——波紋鋼板材的彈性模量,單位為兆帕(MPa); ρ——屈曲折減系數(shù),ρ=1000H+HRc0.5≤1.0; r——波紋鋼板材回轉(zhuǎn)半徑,單位為毫米(mm);

58、λ——計算K的一個系數(shù),除矢跨比小于0.4的圓弧拱之外,所有結構上半部分的應按下式計算,λ=1.22{1.0+1.6(EIEmRc3)0.25},任何其他情況下的都為1.22; Em——土體彈性模量的修正值,結構壁側(cè)面和下半部分Em=Es,而結構壁上半部分則應按下式計算Em=Es(1-(RcRc+1000(H+H))2)(其中Rc 為拱頂處的曲率半徑;Es為土體彈性模量); Rc ——拱頂處的曲率半徑,單位為毫米(mm); Es ——土體的彈性模量,單位為兆帕(MPa); Fm——多跨結構屈曲應力折減系數(shù), Fm=(0.85+0.3SDh)≤1.0; S ——多跨結構之間的間距,單位

59、為米(m)。 7.7  彎矩和軸力組合效應的驗算 成橋階段,對于采用深、大波形波紋鋼板的結構,彎矩和軸力的組合效應應小于截面乘系數(shù)的塑形抗彎承載力,按式(11)計算。當考慮地震作用時,也應滿足下式(11)要求。 ……………………………………………(11) 式中: N——波紋鋼板截面所受軸向壓力,單位為千牛每米(kN/m),按式(12)計算,荷載分項系數(shù)按7.5節(jié)規(guī)定取值,車輛沖擊系數(shù)按7.4.2.3條規(guī)定取值。 當不考慮地震作用時,N=γGNG+γQNQ1+μ …………………(12) 當考慮地震作用時,

60、N=γGNG+γENE Npf——波紋鋼板截面考慮塑性抵抗系數(shù)的設計壓力,單位為千牛每米(kN/m),按式(13)計算。 Npf=?hAfy……………………………………………(13) 式中: ——波紋鋼板材抵抗塑性鉸的抗力系數(shù),取0.7; ——波紋鋼板材單位長度橫截面面積,單位為平方毫米每毫米(mm2/mm); ——波紋鋼板材屈服強度,單位為兆帕(MPa)。 Mf為波紋鋼板考慮荷載組合時的結構跨中截面彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(14)計算。 當不考慮地震作用時,Mf=γGMG+γQML1+μ ……………(14)

61、 當考慮地震作用時,Mf=γGMG+γEME 式中: MG——恒載作用下波紋鋼板橋涵結構跨中截面彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(15)計算。 MG=|M1+MDH|……………………………………………(15) M1為在回填至拱頂之前的土體引起波紋鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(16)計算。 M1=kM1RBγDh3 ……………………………………………(16) MDH為由超出拱頂?shù)墓吧咸钔敛糠忠鸩y鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m)。當H

62、H=-kM2RBγDh2H。當H≥Dh2時,應采用有限元數(shù)值模擬方法計算MDH的值。 ML為活載作用下波紋鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(17)計算。 ML=kM3RUDhALk4………………………………………(17) 式中: AL——車輛荷載后軸軸重,單位為千牛(kN),荷載取值參考JTG D60。 按式(18)計算得出。 RU=0.265-0.053log10NfHDh0.75≤1.0……………………………………(18) 公式(15)-(17)中參數(shù)kM1,kM2,kM3,k4,RB的計

63、算需要根據(jù)柔度系數(shù)Nf來確定,具體公式見附錄C。 Mpf為波紋鋼板截面考慮塑性抵抗系數(shù)的設計彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(19)計算。 ………………………………………(19) 式中: ?h——波紋鋼板材抵抗塑性鉸的抗力系數(shù),取0.7。 Mp為考慮材料極限抗拉強度時截面能承受的最大彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(20)計算。 ……………………………………………(20) 式中: I——截面的慣性矩,單位為毫米四次方每毫米(mm4/mm); d——波高,單位為毫米(mm); t——壁厚,單位為毫米(mm); ff——材料極限抗拉強度,單位為兆帕(MP

64、a),取GB/T 700規(guī)范中相關材料參考范圍的最小值。 7.8  施工過程的驗算 施工過程中波紋鋼板截面的彎矩與軸向壓力的內(nèi)力組合應滿足式(21)。 …………………………………………(21) N為波紋鋼板截面所受軸向壓力,按式(22)計算。計算中包含兩部分,分別為土的重力和汽車荷載(考慮施工機械)引起的壓力,計算方法與7.5節(jié)中的方法相同,荷載分項系數(shù)按7.5節(jié)規(guī)定取值,車輛沖擊系數(shù)按7.4.2.3條規(guī)定取值,當HCDh<0.2時,可取N=0,其中HC為施工過程中的填土高度 。 ………………………………………………(22) 式中: NG——土的重力

65、引起的波紋鋼板壓力,單位為千牛每米(kN/m); Nc——施工過程中汽車荷載(考慮施工機械)引起的波紋鋼板壓力,單位為千牛每米(kN/m)。 Npf為波紋鋼板截面考慮塑性抵抗系數(shù)的設計壓力,單位為千牛每米(kN/m),按式(13)計算。 M為波紋鋼板橋涵結構跨中截面所受彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),由三部分組成,按式(23)計算。 ………………………………………………(23) M1為在回填至拱頂之前的土體引起波紋鋼板橋涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(16)計算。 MB為在施工過程中由超出拱頂?shù)墓吧咸钔敛糠忠鸩y鋼板橋

66、涵結構跨中截面產(chǎn)生的彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),是負值。按式(24)計算。 ……………………………………………(24) 式中: Hc——施工過程中填土高度,單位為米(m)。 MC為施工過程中汽車荷載(考慮施工機械)引起的結構跨中截面的彎矩,單位為千牛米每米(kNm/m),按式(25)計算。 MC=kM3RLDhLC………………………………………………(25) 式中: LC——施工過程中作用于結構上汽車荷載(考慮施工機械)的等效荷載值(kN/m), 。其中,為施工過程中的車輛軸重,單位為千牛(kN)。 公式(16)、(24)和(25)中參數(shù)的計算需要根據(jù)柔度系數(shù)來確定,具體公式見附錄C。 Mpf為波紋鋼板截面考慮塑性抵抗系數(shù)的設計彎矩,按式(19)計算。 7.9  波紋鋼板螺栓連接驗算 7.9.1  波紋鋼板采用高強螺栓連接,連接驗算應滿足GB 50017相關規(guī)定。 7.9.2  承壓型高強度螺栓的抗剪強度主要由螺栓桿受剪和孔壁

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