連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段支架設(shè)計計算

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1、西海特大橋跨 305 國道連續(xù)梁（ 40+56+40）m邊跨現(xiàn)澆段支架設(shè)計計算一、工程概況邊跨現(xiàn)澆段長 11.75m，邊跨合攏段長 2m。距梁端 1.35m 處為 1 截面，腹板寬 0.6m，頂板厚 0.65m，底板厚 0.6m；變化至下一個 3m 處為 2 截面，腹板寬0.48m，頂板厚 0.4m，底板厚 0.4m，合攏段該截面尺寸同 2 截面。梁底墩頂縱向?qū)挾葹?1.85m，邊跨及合攏段擬采用滿堂支架現(xiàn)澆，故需搭設(shè)支架長度為11.75+2-1.85=11.9m。節(jié)段主要參數(shù)表邊跨現(xiàn)澆邊跨合支架現(xiàn)支架現(xiàn)節(jié)段名稱懸灌段懸灌段懸灌段懸灌段懸灌段段攏段澆段澆段節(jié)段編號876543210節(jié)段長度11

2、75200400400400350350350900cm3113.9721.1842.3643.29446.87845.62249.251.968142.486節(jié)段體積 m節(jié)段重量 t343.12255.068110.136112.564121.883118.617127.921135.116370.485二、總體設(shè)計1、支架設(shè)計支架采用粗鋼管和型鋼搭設(shè)，搭設(shè)時邊跨現(xiàn)澆段和邊跨合攏段支架一并搭建。搭設(shè)支架材料采用0#、1#段現(xiàn)澆施工的支架材料。橋縱向設(shè)置 5 排鋼管立柱， 鋼管立柱直徑 426mm，每排 3 根。在每排縱向立柱上設(shè)置 2 組 36C 工字鋼作為蓋梁，每組 2 根，則每排 4 根

3、，共 12 根 36C 工字鋼。蓋梁上設(shè)置橫向分配梁，間距 1.5m，用 36C 工字鋼，共 9 根，每根長 12m。在橫向分配梁上方、梁體底模板下方設(shè)置型鋼，沿橫向一定間距布置，共7 個，采用 14a#槽鋼制作。橋橫向布置 3 排立柱，橫向分配梁桿長12m，左側(cè)懸臂長 2.9m，第一、二個立柱間距 3.1m，右側(cè)懸臂長 2.9m。墩頂以上 1.85m 長度范圍的側(cè)模的支撐采用在二級承臺上用鋼管立柱，上加1型鋼，側(cè)模支架外側(cè)立柱支撐在型鋼上，內(nèi)側(cè)立柱支撐在墩頂上， 此處墩頂放置型鋼作為立柱支墊。2、模板設(shè)計2.1 墩頂部份墩頂以上部分梁體重量由墩頂上支架承擔(dān)。墩頂支架采用方木支撐，膠合板作為底

4、模板。2.1 外模外模采用組合鋼模板（兩個邊跨段共用一套外模板），外模再廠里加工，加工時帶型鋼支撐架， 支撐架設(shè)置兩個支腿， 承受翼緣板上的荷載并將其傳遞至支架上。2.1 底模及內(nèi)模271#墩側(cè)底模采用膠合板拼制、274#墩側(cè)采用廠制鋼模板，內(nèi)模均采用大塊鋼模板組拼而成，內(nèi)模系統(tǒng)支撐采用鋼管滿堂支架。距梁端 1.85m 處開始由支架支撐，且為最大截面，距梁端 4.25m 處為較小截面，并以此截面結(jié)束至邊跨合攏段。故檢算橫梁時以最大截面荷載計算。三、計算相關(guān)基礎(chǔ)資料（一）荷載情況（1）豎向荷載1、梁體荷載底板、腹板、頂板距梁端 1，85m 截面相關(guān)圖示：2距梁端 4.25m 截面相關(guān)圖示：底、腹

5、板梁體自重通過底模板傳遞至型鋼平臺上，底模計算按照廠制鋼模板計算。2、梁體荷載翼緣板翼緣板荷載視為集中荷載，通過外模自帶的支撐架傳遞至型鋼平臺上，集中3力支撐點距離腹板外側(cè)1.3m（廠制時已定距離） 。3、施工人員、施工料具運輸、堆放荷載：2.5KN/m2。4、傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管） ：2.0KN/m2。5、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2.0KN/m2。6、定型鋼模板： 0.75KN/m2。7、混凝土容重按26KN/m3。8、混凝土超灌系數(shù)取5%。（2）荷載分項系數(shù)模板、梁體混凝土自重?。?.2；施工人員、施工料具運輸、堆放荷載?。?.4；傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管）?。?.4；振搗混

6、凝土產(chǎn)生的荷載?。?.4。（二）各種材料力學(xué)性質(zhì)1、鋼管立柱：直徑426mm、壁厚 10mm ，置于獨立鋼筋混凝土基礎(chǔ)上。D 2d 242624062147.12mm ，回轉(zhuǎn)半徑： i44截面面積： A 130.69cm 2，抗壓強度設(shè)計值：210Mpa 。2、縱向蓋梁：由 2 根 36C 工字鋼組成，長6m，共長 12m，置于鋼管立柱上，立柱上設(shè)置鋼板。單根 36C工字鋼力學(xué)性能為：慣性矩： I x17310cm 4 ，抵抗矩： Wx902cm3，彈性模量： E2.1105 Mpa回轉(zhuǎn)半徑： i x13.8cm ，截面積： A90.7cm2，單位重： 71.2kgm抗拉、抗壓強度設(shè)計值：21

7、0 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值：120Mpa 。3、橫向分配梁： 36C 工字鋼，長 12m，置于縱向蓋梁上。慣性矩： I x17310cm 4 ，抵抗矩： Wx902cm3，彈性模量： E2.1105 Mpa回轉(zhuǎn)半徑： i x13.8cm ，截面積： A90.7cm2，單位重： 71.2kgm抗拉、抗壓強度設(shè)計值：210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值：120Mpa 。44、縱向分配梁：兩根 14#槽鋼組拼成一組，置于橫向分配梁上，槽鋼單根長6m，保證兩組槽鋼縱向上在橫向分配梁上搭接，搭接處施焊連接成整體。單根 14#槽鋼力學(xué)性能為：慣性矩： I x564cm4 ，抵抗矩： Wx80.5cm3 ，彈

8、性模量： E2.1 105 Mpa回轉(zhuǎn)半徑： i x5.52cm ，截面積： A18.5cm2 ，單位重： 14.5kgm抗拉、抗壓強度設(shè)計值：210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值：120Mpa 。5、底模采用廠制定型鋼模板，面板為6mm 厚鋼板，下設(shè)橋橫向間距40cm的 10#槽鋼作為背肋， 10#槽鋼置于縱向分配梁上，之間設(shè)置木楔以供落架使用，面板背設(shè)置 10mm 厚的筋板以加強面板的抗彎效果。 檢算時僅對 10#槽鋼進行檢算。單根 10#槽鋼力學(xué)性能為：慣性矩： I x198cm4 ，抵抗矩： Wx39.7cm3 ，彈性模量： E2.1 105 Mpa回轉(zhuǎn)半徑： i x3.95cm ，截面積

9、： A12.7cm2 ，單位重： 10 kgm抗拉、抗壓強度設(shè)計值：210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值：120Mpa 。（三）受力機理各豎向荷載通過模板傳力至型鋼平臺上，具體的傳力路徑為：底板、腹板、頂板（設(shè)置內(nèi)滿堂支架）均通過底模傳至縱向分配梁、橫向分配梁、縱向蓋梁、鋼管立柱、鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)翼緣板通過模板支架傳至縱向分配梁、橫向分配梁、縱向蓋梁、鋼管立柱、鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。根據(jù)其傳力過程和本橋0#、1#段支架設(shè)計計算思路， 本次計算按照從上往下的順序進行檢算各構(gòu)件的受力情況。四、支架檢算1、底模 10#槽鋼橋梁底模設(shè)計為6mm 厚鋼板作為面板，橫向設(shè)100#槽鋼作為橫肋，間距400mm，

10、橫肋為模板的支撐，并將力傳至下設(shè)置的7 個 14#的槽鋼支撐上。由于 100#槽鋼橫肋縱向間距400mm，故取 400mm 長的梁段荷載對底模槽鋼5檢算。1.1、荷載情況A、梁體自重：按照1.85m 處截面取值計算，腹板處：（橋橫向均布荷載，長0.58m）底板處：（橋橫向均布荷載，長5.54m，包括頂板）梁體混凝土未取超灌系數(shù)5%。B、模板荷載底模： 2.4/3*6.7=1.2 KN/m2，則有（橋橫向均布荷載，長6.7m）頂板底模及支架： 0.75 KN/m2，則有（橋橫向均布荷載，長 5.54m）外模： 3.2/2.5=1.3t/m （0#、1#段數(shù)據(jù)），梁高變低，取1.0t/m （橋縱向

11、，視為集中荷載，由外支架承擔(dān)，不計在底腹板內(nèi)）C、其它荷載施工人員、施工料具運輸、堆放荷載：2.5KN/m2，則（橋橫向均布荷載，長6.7m）傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管） ：2.0KN/m2，則（橋橫向均布荷載，長6.7m）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載： 2.0KN/m2，則（橋橫向均布荷載，長 6.7m）1.2、組合后荷載為腹板處：（） *1.2+（1+0.8+0.8） *1.4=44.18 KN/m（橋橫向均布荷載，長 0.58m）底板處：（）*1.2+（1+0.8+0.8）*1.4=21.31 KN/m（橋橫向均布荷載，長5.54m，包括頂板）建立受力模型為：6計算結(jié)果變形、彎矩、剪力圖：計

12、算結(jié)果：彎應(yīng)力：Wx=3100/39.7=78.09Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿足要求；M max剪應(yīng)力：7N max A =147/12.7=11.57Mpa，小于容許120Mpa ，截面幾何型式滿足要求；撓度：最大變形在 2、3 支座間，為 0.4mm，小于容許變形 fl=1300/400400=3.25mm，剛度滿足要求。各支座處（縱向分配梁支撐處）支反力為：X=0.1m，N=4.4+10.2=14.6KN；X=0.75m， N=14.7+13.5=28.2KN；X=2.05m， N=14.2+14=28.2KN；X=3.35m，N=13.7+13.7=27.4KN；X=4.6

13、5m， N=14+14.2=28.2KN；X=5.95m，N=13.5+14.7=28.2KN；X=6.6m，N=10.2+4.4=14.6KN。注意：上述支反力為0.4m 長梁體的荷載情況下對縱向分配梁的壓力。2、縱向分配梁根據(jù)以上第 1 項對底模 10#槽鋼計算，各支點處支反力即表示為對縱向分配梁的壓力，選取最大的壓力 28.2KN 進行計算，視為均布荷載。則：均布荷載 P=28.2/0.4=70.5KN/m。自重： 14.5 Kg/m=0.145 KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算）則：計算的均布荷載為：70.5+0.145=70.65 KN/m?？v向分配梁為雙排 14#槽鋼組成，每

14、組長 6m，兩組搭接成 12m 長，置于橫向分配梁上，橫向分配梁間距布置為 1.5m，故按 4 跨、總長 6m 的連續(xù)梁建立受力模型為：計算圖：8計算結(jié)果：彎應(yīng)力：M max=17000/(80.5*2)=105.6Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿足Wx要求；剪應(yīng)力：N max=643/(18.5*2)=17.38Mpa ，小于容許120Mpa ，截面幾何型式滿A足要求；撓度：最大變形在 1、2 支座間，為 1mm，小于容許變形 fl400 =1500/400=3.75mm，剛度滿足要求。3、橫向分配梁橫向分配梁為36c 工字鋼，至于縱向蓋梁上， 間距 1.5m，對上支撐縱向分配梁，由于

15、其間距為1.5m，故取 1.5m 長梁體荷載計算，另翼緣板取 1.5m 長作為對其的集中荷載。9根據(jù)第 1 項計算的縱向分配梁在0.4m 長梁體荷載下的之反力情況，換算成1.5m 長梁體的荷載則為隊橫向分配梁的集中荷載。3.1、各荷載情況：A、翼緣板處梁體荷載（超灌系數(shù)5%）：外模： 1.0t/m*1.5=1.5 t=15 KN施工人員、施工料具運輸、堆放荷載：2.5KN/m2傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管） ：2.0KN/m2振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2.0KN/m2最終荷載為： P1、P9=（53.6+15）*1.2+（12.6+10.1+10.1）*1.4=128.2 KNB、自重： 71.

16、2 Kg/m=0.712KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算，按均布荷載計）C、底腹板處從左至右為：，。3.2、建立受力模型為：說明，受力模型圖中綠色為縱向蓋梁對橫向分配梁的支點，也是鋼管立柱橫向布置間距，設(shè)L0=3.8m、 6-L0=6-3.8=2.2m進行檢算3.3、計算情況10計算圖：計算結(jié)果：彎應(yīng)力：M max=110700/902=122.7Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿足要求；Wx剪應(yīng)力：N max=1617/90.7=17.83Mpa，小于容許120Mpa ，截面幾何型式滿足A要求；撓度：最大變形在 X=0（桿端），為 2.3mm，小于容許變形 fl=2200/4004

17、00=5.5mm，剛度滿足要求。各支點處支反力 (即 1.5m 梁長荷載對縱向蓋梁的壓力)：X=2.2m，N=129.8+161.8=291.6KN；11X=6.0m，N=107.4+107.4+P5=214.8+102.97=317.77KN；X=9.8m，N=161.8+129.8=291.6KN；4、縱向蓋梁縱向蓋梁為鋼管立柱上的縱梁，由兩根 36c 工字鋼組拼成一組，橫向布置 3 組，利用本橋 0#、1#段現(xiàn)澆支架的縱梁，則長為 6.0m，故邊跨現(xiàn)澆段需要兩組順橋向布置才能滿足長度， 搭接設(shè)于鋼管立柱上， 并采取焊接措施， 但計算時分段檢算。4.1、第一種情況：靠邊墩側(cè)蓋梁即以 6.0

18、m 長的連續(xù)梁計算，蓋梁上為橫向分配梁，其荷載視為集中荷載，根據(jù)第 3 項計算結(jié)果知，中間一組蓋梁所受的壓力最大，為集中力P=317.77KN，以此集中力和鋼管立柱布置建立受力模型為：自重： 71.2*2 Kg/m=0.712*2=1.424KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算，按均布荷載計）根據(jù)橫向分配梁布置情況，各集中力從左至右為：317.77/2=158.89 KN，317.77KN，317.77KN，317.77KN，317.77/2=158.89 KN。按 L1=1.0m、L2=2.5m、L3=2.5m 計算計算圖為：12計算結(jié)果為：彎應(yīng)力：M max Wx =159600/（90

19、2*2 ）=88.47Mpa，小于容許足要求；剪應(yīng)力：N max A =3303/（ 90.7*2） =18.21Mpa，小于容許式滿足要求；撓度：最大變形在 X=0（桿端），為 1.1mm，小于容許變形f210Mpa ，強度滿120Mpa ，截面幾何型l 400 =1000/400=2.5mm，剛度滿足要求。各支座處支反力 (即縱向蓋梁對鋼管立柱的壓力)：X=1.0m，N=160.3+330.3=490.6KN；（靠墩側(cè)）13X=3.5m，N=308.8+245.6=554.4KN；X=6.0m，N=75.8+158.9=234.7KN；（中間蓋梁接頭處，荷載取的一半計，另一半荷載計算入下一

20、蓋梁內(nèi)）4.2、第二種情況：靠合攏段側(cè)蓋梁剩余梁段長 3.9m 由靠合攏段側(cè)的縱向蓋梁承擔(dān)， 建立 3.9m 長的連續(xù)梁， 集中力仍按照 p=317.77的原則計入，建立受力模型為：設(shè) L1=3.0m、L2=0.9m計算，集中力從左至又為： 317.77/2=158.89 KN，317.77KN，317.77KN，計算圖為：計算結(jié)果為：14彎應(yīng)力：M max=225300/（902*2 ）=124.89Mpa，小于容許210Mpa ，強度Wx滿足要求；剪應(yīng)力：N max=1707/ （ 90.7*2） =9.41Mpa，小于容許120Mpa ，截面幾何型A式滿足要求；撓度：最大變形在 X=1.

21、5m處， 1、2 支座間，為 2.3mm，小于容許變形f l 400 =1500/400=3.75mm；和 X=3.9m 處，桿端（靠合攏側(cè)），為 1.8mm，小于容許變形fl=900/400=2.25mm。剛度滿足要求。400各支座處支反力 (即縱向蓋梁對鋼管立柱的壓力)：X=0m，N=151.3+158.89=310.69KN；為中間搭接處，結(jié)合上一部分的支反力X=6.0m， N=234.7KN，則該鋼管立柱最終受壓力為N=310.7+234.7=544.9KN。X=3.0m，N=170.7+33.1+317.77=521.6KN；五、施工工況一：拆除外側(cè)模和內(nèi)模系統(tǒng)（一）、荷載情況拆除外

22、側(cè)模和內(nèi)模系統(tǒng)后，所以荷載均由底腹板傳遞至型鋼平臺上，具體地說，較混凝土澆筑時的荷載情況來看，翼緣板處無支撐， 翼緣板處荷載通過腹板向下傳遞，頂板內(nèi)模支撐系統(tǒng)拆除， 其荷載也通過腹板向下傳遞，不在傳遞至底板上。故腹板處除本身的荷載外，另增加了翼緣板和頂板的荷載，底板處荷載僅為底板的荷載，無頂板的荷載。此時荷載包括：A、梁體混凝土自身重量，應(yīng)考慮超灌系數(shù)5%；15B、進行其它工作考慮人員、機具荷載2.5KN/m2，腹板處按照梁全寬13.4m計算；底板處按 5.54m 寬考慮。堆放荷載盡量減少，因此，拆除模板后應(yīng)及時將材料卸至梁體外。計算時按照從上向下的順序?qū)σ延械闹Ъ苓M行檢算。（二）支架檢算1、

23、底模板背肋槽鋼取 0.4m 長梁體荷載計算。1.1、各荷載計算A、腹板荷載混凝土自重：，對腹板橫向?qū)挾壬系木己奢d為 53.55/0.58=92.32 KN/m人員機具荷載：則： 92.32+11.55=103.87 KN/m。（橫向均布荷載，長0.58m）B、底板荷載混凝土自重：人員機具荷載：則： 6.76+1=7.76 KN/m。（橫向均布荷載，長5.54m）1.2、建立受力模型1.3、計算結(jié)果16計算圖：計算結(jié)果：彎應(yīng)力：Wx=3400/39.7=85.64Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿足要求；M max剪應(yīng)力：N max=290/12.7=22.83Mpa，小于容許120Mpa

24、 ，截面幾何型式滿足A要求；撓度：最大變形在2、3 支座間，為 0.3mm，小于容許變形 f l=650/400400=1.63mm，剛度滿足要求。各支座處（縱向分配梁支撐處）支反力為：X=0.1m，N=10.4+29=39.4KN； X=0.75m， N=22.2+6.2=28.4KN；17X=2.05m， N=3.9+4.7=8.6KN；X=3.35m，N=5.4+5.4=10.8KN；X=4.65m， N=4.7+3.9=8.6KN；X=5.95m，N=6.2+22.2=28.4KN；X=6.6m，N=29+10.4=39.4KN。注意：上述支反力為0.4m 長梁體的荷載情況下對縱向分配

25、梁的壓力。2、縱向分配梁建立 6m 長的連續(xù)梁，均布荷載取上述計算中支反力較大者q=39.4/0.4=98.5KN/m， 自重： 14.5 Kg/m=0.145 KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算）則計算均布荷載為： 98.5+0.145= 98.65KN/m建立受力模型：計算圖為：計算結(jié)果：18彎應(yīng)力：M max=23800/(80.5*2)=147.8Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿足Wx要求；剪應(yīng)力：N max=898/(18.5*2)=24.27Mpa，小于容許120Mpa ，截面幾何型式滿A足要求；撓度：最大變形在 1、2 支座間，為 1.3mm，小于容許變形 fl=150

26、0/400400=3.75mm，剛度滿足要求。3、橫向分配梁3.1、荷載A、自重： 71.2 Kg/m=0.712KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算，按均布荷載計）B、底腹板處從左至右為：，。3.2、建立受力模型193.3、計算結(jié)果計算圖：計算結(jié)果：20彎應(yīng)力：M max=120900/902=134.0Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿足要求；Wx剪應(yīng)力：N max=1807/90.7=19.92Mpa，小于容許120Mpa ，截面幾何型式滿足A要求；撓度：結(jié)構(gòu)物處最大變形支座之間，為2.9mm，小于容許變形 fl=3800/400400=9.5mm，剛度滿足要求。各支座處支反力 (

27、即 1.5m 梁長荷載對縱向蓋梁的壓力)：X=2.2m，N=1.6+180.7=182.3KN；X=6.0m，N=109.2+109.2+P5（40.72） =259.12KN；X=9.8m，N=180.7+1.6=182.3KN；由計算得最大支反力與混凝土澆筑時支架相比，仍然為中間排縱向蓋梁承受的壓力最大為 259.12KN，且小于 317.77 KN，因此，不再往下檢算，可知，該支架在混凝土澆筑過程中能滿足要求，則在該工況下也能滿足要求。六、施工工況二：邊跨合攏時采用吊架，對邊跨現(xiàn)澆段支架壓力許可情況1、荷載情況施工工況二是在施工工況一結(jié)束后進行的， 因此檢算施工工況二應(yīng)在工況一的基礎(chǔ)上進

28、行計算， 即邊跨現(xiàn)澆段拆除外模、 內(nèi)模與邊跨合攏段澆注的情況， 由于是在兩個工序下結(jié)合的計算， 其所取荷載不一致， 不便于計算， 根據(jù)第五項計算可知，混凝土澆筑支架能滿足要求，則拆除模板后也能滿足要求，所以，此工況計算時則簡化為均在混凝土澆筑狀況下的荷載情況。邊跨合攏采取吊架合攏，現(xiàn)澆段支架則承受合攏段一半的荷載，合攏段長度為 2.0m，計算時近似認為增加 1.0m 長的梁體荷載即可， 增加的荷載布置在現(xiàn)澆段 0.5m 處。2、建立受力模型在第 4.2 項所述的受力模型基礎(chǔ)上，增加 1.0m 長的梁體荷載，此時梁段長4.9m 的荷載由靠合攏段側(cè)的縱向蓋梁承擔(dān)，建立 3.9m 長的連續(xù)梁， 集中

29、力仍按21照p=317.77 的原則計入，建立受力模型為：圖中粉色所示荷載為現(xiàn)澆段荷載，藍色所示為合攏段長1.0m 梁體荷載。集中荷載從左至右分別為： X=0，317.77/2=158.89KN；X=1.5，317.77 KN；X=3，317.77 KN；X=3.4，；X=3.9，。3、計算結(jié)果計算圖：22計算結(jié)果：彎應(yīng)力：M max=176600/（902*2 ）=97.89Mpa，小于容許210Mpa ，強度滿Wx足要求；剪應(yīng)力：N max=2767/ （90.7*2）=15.3Mpa，小于容許120Mpa ，截面幾何型A式滿足要求；撓度：最大變形在 X=1.5m處， 1、2 支座間，為

30、1.5mm，小于容許變形f l 400 =1500/400=3.75mm；和 X=3.9m 處，桿端（靠合攏側(cè)），為 0.4mm，小于容許變形 fl=900/400=2.25mm。剛度滿足要求。400各支座處支反力 (即縱向蓋梁對鋼管立柱的壓力)：X=0m，N=118.8+158.89=277.69KN，小于 310.69KN，檢算鋼管立柱時不作為控制值。X=3.0m，N=203.2+276.7+317.77=797.67KN，檢算鋼管立柱時作為靠合攏側(cè)一橫排獨立考慮。七、鋼管立柱及基礎(chǔ)1、鋼管立柱根據(jù)前述計算結(jié)果，中間排鋼管立柱所受壓力最大，從墩旁開始，各壓力分別為：X1=1.0m， N=4

31、90.6KN；X2=3.5m，N=554.4KN；X3=6.0m， N=544.9KN；X4=9.0m，N=521.6KN；X4=9.0m， N=797.6KN（邊跨合攏時，承受合攏段一半荷載情況）。因此，鋼管立柱及基礎(chǔ)設(shè)計按照第1、2、3 橫排為 554.4KN計，第 4 橫排按23照 797.7KN計。設(shè)鋼管高為6.5m，l0.7 * 650030.93 ，立柱鋼管視為一端固結(jié)，一i147.12端鉸結(jié)，0.7，取30,因鋼管可能會焊接，故為 b類截面，查表0.936，鋼管最大承載力：NA0.936 * 130.69* 102* 2102569,大 于KN797.6KN，滿足要求。2、鋼筋混

32、凝土基礎(chǔ)根據(jù)前述計算鋼管承壓力情況，從邊墩開始，第13 橫排壓力按照 555KN、第 4 橫排按照 798KN 的原則設(shè)計，獨立基礎(chǔ)按鋼筋混凝土做，以承壓為主，鋼筋僅按構(gòu)造配筋即可。2.1、第 13 橫排基礎(chǔ)寬 1200*1200mm ，高 600mm，立柱鋼管與基礎(chǔ)間通過鋼板連接，鋼板為600*600*10mm ，鋼板與立柱設(shè)置加強肋焊接，鋼板與鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)通過螺栓固定。鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)為C30。地基承載力：555 * 103 N0.385MPa。1200mm * 1200mm要求地基壓實，承載力大于0.4MPa。2.2、第 4 橫排基礎(chǔ)寬 1500*1500mm ，高 750mm，

33、立柱鋼管與基礎(chǔ)間通過鋼板連接，鋼板為750*750*10mm ，鋼板與立柱設(shè)置加強肋焊接，鋼板與鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)通過螺栓固定。鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)為C30。地基承載力：798 * 103 N0.355MPa。1500mm * 1500 mm要求地基壓實，承載力大于0.4MPa。根據(jù)地基承載力的大小可進行調(diào)整， 271#墩邊跨和 274#墩旁現(xiàn)澆視情況進行適當(dāng)調(diào)整。3、地基處理3.1、271#墩旁現(xiàn)澆段部分位于原 305 國道上，地基情況好，對基坑回填部分應(yīng)翻開1.0m，以較24小粒徑石碴回填壓實，頂面以砂夾碎石找平。3.2、274#墩旁現(xiàn)澆段地基按照換填處理，換填2.5m 深山皮石碾壓，頂面以砂夾碎石找平。水溝需改移，并埋設(shè)過水管，水以管通過，為防滲水浸泡地基，埋管時兩側(cè)上下均敷設(shè)防水草袋。25