鍋爐課程設(shè)計(jì)

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1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-----傾情為你奉上 題 目 鍋爐課程設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 學(xué) 號(hào) 院 ( 系 ) 專 業(yè) 指導(dǎo)教師 報(bào)告日期 2016年12月28日 目 錄 前言 第一章 鍋爐課程設(shè)計(jì)任務(wù)書…………………………………………3 第二章 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別…………………………5 第三章 燃料燃燒計(jì)算…………………………………………………7 第四章 鍋爐熱平衡計(jì)算………………………………………………9 第五章 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算…………………………………

2、…… 10 第六章 前屏過熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算……………………………… 15 第七章 后屏過熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算……………………………… 20 第八章 溫再熱器設(shè)計(jì)和高熱力計(jì)算……………………………………24 第九章 第一懸吊管熱力計(jì)算……………………………………… 28 第十章 高溫對(duì)流過熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算………………………… 30 第十一章 第二懸吊管熱力計(jì)算…………………………………… 33 第十二章 低溫再熱器垂直段設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算…………………… 35 第十三章 轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算………………………………………… 39 第十四章 低溫再熱器水平段設(shè)計(jì)和熱力計(jì)

3、算…………………… 41 第十五章 省煤器設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算………………………………… 45 第十六章 分離器氣溫和前屏進(jìn)口氣溫的校核…………………… 48 第十七章 空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算…………………………… 49 第十八章 鍋爐整體熱平衡校核…………………………………… 56 第十九章 熱力計(jì)算結(jié)果的匯總…………………………………… 57 專心---專注---專業(yè) 前 言 《鍋爐原理》是一門涉及基礎(chǔ)理論面較廣，而專業(yè)實(shí)踐性較強(qiáng)的課程。該課程的教學(xué)必須有相應(yīng)的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)相配合，而課程設(shè)計(jì)就是讓學(xué)生全面運(yùn)用所學(xué)的鍋爐原理知識(shí)設(shè)計(jì)一臺(tái)鍋爐，因此，它是《鍋爐原

4、理》課程理論聯(lián)系實(shí)際的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它對(duì)加強(qiáng)學(xué)生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。 本設(shè)計(jì)說明書詳細(xì)的記錄了鍋爐本體各受熱面的結(jié)構(gòu)特征和工作過程，內(nèi)容包括鍋爐受熱面，鍋爐爐膛的輻射傳熱及計(jì)算。對(duì)流受熱面的傳熱及計(jì)算，鍋爐受熱面的布置原理和熱力計(jì)算，受熱面外部工作過程，鍋爐蒸汽參數(shù)的變化特性與調(diào)節(jié)空氣動(dòng)力計(jì)算等。 由于知識(shí)掌握程度有限以及三周的設(shè)計(jì)時(shí)間對(duì)于我們難免有些倉(cāng)促，此次設(shè)計(jì)一定存在一些錯(cuò)誤和遺漏。 第一章 鍋爐課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 1.1 引言 鍋爐課程設(shè)計(jì)是鞏固我們理論知識(shí)和提高實(shí)踐能力的重要環(huán)節(jié)。它不僅使我們對(duì)鍋爐原理課程的知識(shí)得以鞏固、充實(shí)和提高掌握了鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法

5、，學(xué)會(huì)使用鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法，并具有綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力而且培養(yǎng)了我們查閱資料，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，培養(yǎng)了我們嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。 我國(guó)的鍋爐目前以煤為主要燃料。鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和參數(shù)的設(shè)計(jì)與選擇以及煤種的選擇與應(yīng)用等都將會(huì)對(duì)燃料效率、鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行水平以及環(huán)境污染等問題有影響。因?yàn)樵阱仩t設(shè)計(jì)中對(duì)鍋爐的性能、結(jié)構(gòu)、經(jīng)濟(jì)性和可靠性等方面進(jìn)行各種計(jì)算，尤其是熱力計(jì)算作為主要和基礎(chǔ)的計(jì)算，為鍋爐的其他計(jì)算，如水和空氣動(dòng)力計(jì)算、煙氣阻力計(jì)算、強(qiáng)度計(jì)算等提供相關(guān)的重要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。 1.2 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù) （1）鍋爐額定蒸發(fā)量：D〃sh=1913t/h （2

6、）過熱蒸汽壓力:P〃sh=25.4 MPa（表壓） （3）過熱蒸汽溫度: t〃sh=571 ℃ （４）再熱蒸汽流量：Ｄrh=1586t/h （5）再熱蒸汽入口壓力：p＇rh=4.35MPa（表壓） （6）再熱蒸汽入口溫度：t＇rh=310℃ （8）再熱蒸汽出口壓力：p＂rh=4.16MPa（表壓） （9）再熱蒸汽入口溫度：t＂rh=569℃ （10）給水溫度 :t〃fw=282℃ （11）給水壓力：p〃fw=29.35MPa （12）周圍環(huán)境溫度：tca=20℃ （13）排煙溫度假定值：?exg=126℃ 1.3 燃料特性; （1）燃料名稱：豐廣褐煤 （2）煤的收到

7、基成分：（%）：Car=35.28 Har=3.24 Oar=12.54 Nar=1.04 Sar=0.16 Aar=25.74 Mar=22.00 （3）煤的干燥無(wú)灰基揮發(fā)分：Vdaf=55.00% （4）煤的低位發(fā)熱值：Qnet,ar=13410kJ/kg （5）灰熔點(diǎn)：DT、ST、FT>1500℃ 600MW機(jī)組鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算原始參數(shù) 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 額定蒸發(fā)量 Dsh'' t/h 給定 1913 2 過熱蒸汽壓力 psh'' MPa 給定，表壓 25.4 3 過

8、熱蒸汽溫度 tsh'' ℃ 給定 571 4 再熱蒸汽流量 Drh'' t/h 給定 1586 5 再熱蒸汽入口壓力 prh' MPa 給定，表壓 4.35 6 再熱蒸汽入口溫度 trh' ℃ 給定 310 7 再熱蒸汽出口壓力 prh'' MPa 給定，表壓 4.16 8 再熱蒸汽出口溫度 trh'' ℃ 給定 596 9 給水壓力 pfw MPa 給定，表壓 29.35 10 給水溫度 tfw ℃ 給定 282 11 周圍環(huán)境溫度 tca ℃ 給定 20 12 鍋爐燃煤特性 豐廣褐

9、煤 　 （1）碳收到基質(zhì)量百分比 Car % 給定 35.28 　 （2）氫收到基質(zhì)量百分比 Har % 給定 3.24 　 （3）氧收到基質(zhì)量百分比 Oar % 給定 12.54 　 （4）氮收到基質(zhì)量百分比 Nar % 給定 1.04 　 （5）硫收到基質(zhì)量百分比 Sar % 給定 0.16 　 （6）灰分收到基質(zhì)量百分比 Aar % 給定 25.74 　 （7）水分收到基質(zhì)量百分比 Mar % 給定 22.00 　 （8）揮發(fā)分干燥無(wú)灰基質(zhì)量百分比 Vdaf % 給定 55.00

10、 　 （9）燃料收到基低位發(fā)熱量 Qnet,ar kJ/kg 給定 13410 第二章 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別 2.1煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別： 表4-1 燃料的數(shù)據(jù)校核和煤種判別 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 元素之和 — ％ Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar 100 2 元素之和正確否？ — — — 正確 3 高位發(fā)熱量（經(jīng)驗(yàn)公式） Qgr,ar kJ/kg 339Car+1256Har-109(Oar-Sar) 14680 4 低位發(fā)熱量（經(jīng)驗(yàn)

11、公式） Q'net,ar kJ/kg Qgr,ar-r(0.09Har+0.01Mar) 13401 5 經(jīng)驗(yàn)公式值和給定值之差 ⊿Qnet,ar kJ/kg Q'net,ar-Qnet,ar -9 6 誤差判別 — — │⊿Qnet,ar│<800 正確 7 煤的折算因子 red — 4190/Qnet,ar 0.312 8 折算灰分 Ared,ar ％ red×Aar 8.04 9 折算水分 Mred,ar ％ red×Mar 6.87 10 折算硫分 Sred,ar ％ red×Sar 0.05

12、 11 煤的灰分特性判斷 — — Ared,ar<4% 高灰分煤 — — Mred,ar<8% 低水分煤 — — Sred,ar<0.2% 低硫分煤 2.2 爐整體的外型——選Π型布置 選擇Π形布置的理由如下： (1)鍋爐排煙口在下方送、引風(fēng)機(jī)及除塵器等設(shè)備均可布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也建在地面上； (2)對(duì)流豎井中，煙氣下行流動(dòng)便于清灰，具有自身除塵的能力； (3)各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強(qiáng)對(duì)流換熱； (4)機(jī)爐之間的連接管道不長(zhǎng)。 2.3受熱面的布置 在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容

13、量和燃料性質(zhì)的影響。 本鍋爐為中壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多。為使?fàn)t膛出口煙溫降到要求的值，保護(hù)水平煙道的對(duì)流受熱面，在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對(duì)流過熱器。前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。設(shè)置省煤器時(shí)，根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。 熱風(fēng)溫度=350，理應(yīng)采用二級(jí)布置空氣預(yù)熱器。在省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設(shè)置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備的負(fù)擔(dān)。 2.4汽水系統(tǒng) 按鍋爐熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計(jì)如下： （1）過熱蒸汽系統(tǒng)的流程 汽包——頂棚式過熱器—

14、—低溫對(duì)流過熱器——一級(jí)噴水減溫——高溫對(duì)流過熱器——汽輪機(jī) （2）水系統(tǒng)的流程 給水泵——低溫級(jí)省煤器——高溫級(jí)省煤器——汽包——下降管——下聯(lián)箱——水冷壁——上聯(lián)箱——汽包。 第三章 燃料燃燒計(jì)算 3.1燃燒產(chǎn)物計(jì)算 (1) 理論煙氣量及理論煙氣容積 (2) 空氣平衡表及煙氣特性表 根據(jù)該鍋爐的燃料屬優(yōu)質(zhì)燃料，可選取爐膛出口過量空氣系數(shù)α’’1=1.2，選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表4?1。根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，又選取爐渣份額后計(jì)算得飛灰份額αfh=0.9，計(jì)算表4?2列出各項(xiàng)，此表為煙氣特性表。 爐膛，凝渣管 高溫對(duì)流過熱器 低溫對(duì)

15、流過熱器 二級(jí)省煤器 二級(jí)空氣預(yù)熱器 一級(jí)省煤器 一級(jí)空氣預(yù)熱器 進(jìn)口α′ 1.20 1.23 1.26 1.28 1.31 1.33 漏風(fēng)⊿α 0.05 0.03 0.03 0.02 0.03 0.02 0.03 出口α″ 1.20 1.23 1.26 1.28 1.31 1.33 1.36 表4?2 空氣平衡表 表4-2 理論空氣量和理論煙氣量計(jì)算 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 理論空氣量 Vo Nm3/kg 0.088

16、9 × (Car + 0.375× Sar) + 0.265×Har－0.0333×Oar 3.583 2 理論氮?dú)馊莘e VoN2 Nm3/kg 0.79 × V0 + 0.008 × Nar 2.839 3 三原子氣體RO2的容積 VRO2 Nm3/kg 0.01866 × (Car+ 0.375 × Sar) 0.659 4 理論水蒸汽容積 V0H2O Nm3/kg 0.111 × Har + 0.0124× Mar+ 0.0161× V0 0.690 5 理論煙氣容積 Vog Nm3/kg VoN2+VoH2O+VRO2 4.18

17、8 (3)煙氣焓溫表 表4-4 煙氣焓溫表 序號(hào) 溫度(℃) 理論煙氣焓I0g(kJ/kg) 理論空氣焓I0a(kJ/kg) 飛灰的焓Ifa(kJ/kg) 煙氣的焓Ig=I0g+(α-1)I0a+Ifa (kJ/kg) α=1.15 α=1.19 α=1.23 Ig ΔIg Ig ΔIg Ig ΔIg 1 100 584.6 473.0 19.8 — — 694.3 711.3 713.2 730.6 2 200 1183.2 953.1 41.4 — — 1405.6 734.0 1443.

18、7 753.6 3 300 1800.7 1443.9 64.5 2081.8 734.4 2139.6 754.3 2197.3 774.2 4 400 2436.8 1942.0 88.0 2816.2 752.9 2893.8 773.2 2971.5 793.6 5 500 3089.3 2450.8 112.1 3569.1 769.0 3667.1 789.9 3765.1 810.9 6 600 3755.1 2973.9 136.9 4

19、338.1 790.2 4457.0 811.6 4576.0 832.9 7 700 4439.9 3507.8 162.2 5128.3 813.8 5268.6 835.4 5408.9 857.1 8 800 5147.1 4048.8 187.6 5942.0 826.3 6104.0 847.9 6265.9 869.6 9 900 5866.1 4589.8 213.7 6768.3 843.0 6951.9 865.2 7135.5 887

20、.4 10 1000 6598.9 5145.2 240.6 7611.3 848.3 7817.1 871.1 8022.9 893.8 11 1100 7334.4 5714.9 268.0 8459.6 851.0 8688.2 873.8 8916.8 896.6 12 1200 8073.0 6284.6 294.9 9310.6 880.8 9562.0 903.6 9813.4 926.4 13 1300 8830.7 6854.3 332.6

21、 10191.4 912.2 10465.6 935.6 10739.7 959.0 14 1400 9603.7 7438.3 384.2 11103.6 899.8 11401.2 923.2 11698.7 946.6 15 1500 10370.2 8022.3 429.9 12003.5 883.6 12324.4 907.2 12645.3 930.7 16 1600 11148.1 8609.9 447.5 12887.1 929.3 13231.5

22、 952.6 13575.9 976.0 17 1700 11932.1 9194.0 505.2 13816.4 906.7 14184.1 930.1 14551.9 953.4 18 1800 12722.3 9778.0 534.1 14723.1 937.5 15114.2 961.6 15505.3 985.7 19 1900 13520.4 10380.0 583.2 15660.6 915.7 16075.8 939.6 16491.0 963.5

23、 20 2000 14315.3 10978.3 614.3 16576.3 925.7 17015.4 949.8 17454.5 973.9 21 2100 15119.4 11580.3 645.6 17502.0 925.3 17965.2 949.3 18428.4 973.2 22 2200 15925.7 12178.6 674.9 18427.3 — 18914.5 — 19401.6 — （4）煙氣特性表 表4-3 煙氣特性表 序號(hào) 名稱及公式 符 號(hào)

24、 單 位 前屏至省煤器 空預(yù)器熱段 空預(yù)器冷段 1 煙道進(jìn)口過量空氣系數(shù) （查表3-3） a' — 1.15 1.15 1.19 2 煙道出口過量空氣系數(shù) （查表3-4） a" — 1.15 1.19 1.23 3 煙道平均過量空氣系數(shù) (α'+α")/2 aav — 1.15 1.17 1.21 4 過?？諝饬?(αav-1)Vo ⊿V Nm3/kg 0.537 0.609 0.752 5 水蒸汽容積 VoH2O+0.0161ΔV VH2O Nm3/kg 0.699 0.700

25、 0.702 6 煙氣總?cè)莘e Vgo+1.0161(αav-1)Vo Vg Nm3/kg 4.734 4.807 4.953 7 RO2占煙氣容積份額 VRO2/Vg rRO2 — 0.1393 0.1372 0.1331 8 H2O占煙氣容積份額 VH2O/Vg rH2O — 0.1476 0.1456 0.1418 9 RO2+H2O的容積份額 rRO2+rH2O rg — 0.2869 0.2828 0.2749 10 煙氣質(zhì)量 1-Aar/100+1.306αavVo Gg kg/kg

26、 6.381 6.475 6.662 11 飛灰濃度，αfa取0.95 αfaAar/(100Gg) μash kg/kg 0.0383 0.0378 0.0367 第四章鍋爐熱平衡計(jì)算 4.1熱平衡及燃料消耗量計(jì)算 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算，如表 表4-5 鍋爐熱平衡及燃料消耗量 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 燃料帶入的熱量 Qf kJ/kg ≈Qnet.ar 13410 2 排煙溫度 ?exg ℃ 給定 126 3 排煙的焓 Iexg kJ/kg 調(diào)用函

27、數(shù) 855. 4 冷空氣溫度 tca oC 給定 20 5 理論冷空氣焓 Icao kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 93.2 6 機(jī)械不完全燃燒熱損失 q4 % 取用 0.60 7 化學(xué)不完全燃燒熱損失 q3 % 取用 0.00 8 排煙熱損失 q2 % (Iexg-αexgI0ca)·(1-q4/100)/Qf×100 5.49 9 散熱損失 q5 % 取用 0.20 10 灰渣熱損失 q6 % 取用 0.06 11 總熱損失 ∑q % q2+q3+q4+q5+q6 6.35 12 鍋爐

28、熱效率 ηb % 100 -∑q 93.65 14 保熱系數(shù) φ — 1-q5/(ηb+q5) 0.9979 15 過熱蒸汽的焓 i"sh kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，psh"=25.4MPa注 3400.5 16 給水的焓 ifw kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，pfw=29.35MPa 1239.3 17 過熱蒸汽流量 Dsh t/h 給定 1913 18 再熱蒸汽出口焓 i"rh kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，prh"=4.16MPa 3602.2 19 再熱蒸汽進(jìn)口焓 i'rh kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，prh'=4.35M

29、Pa 2975.0 20 再熱蒸汽流量 Drh t/h 給定 1586 21 鍋爐有效利用熱量 Q1 kJ/h Dsh(i"sh-ifw)+Drh(i"rh-i'rh) 5.1291E+09 22 鍋爐實(shí)際燃料消耗量 B kg/h Q1/(ηbQf/100) 24 鍋爐計(jì)算燃料消耗量 Bcal kg/s B(1-q4/100)/3600 112.77 第五章 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算 爐膛尺寸的確定是借助于恰當(dāng)選取一組爐膛熱力參數(shù)（如爐膛的容積熱負(fù)荷qv、截面熱負(fù)荷qa等）來完成的。當(dāng)選取了較大的qv時(shí)，爐膛容積就要小一些；當(dāng)選取了較小

30、的qa時(shí)，爐膛截面就大一些，爐膛變得較為矮胖。在選取爐膛容積熱負(fù)荷qv時(shí)，要綜合考慮煤粉在爐內(nèi)的停留時(shí)間、燃盡的條件、水冷壁受熱面是否布置得開、爐膛出口煙溫、爐膛溫度和結(jié)焦傾向、整個(gè)爐膛的造價(jià)等。在一般情況下，按燃盡條件確定的爐膛容積VL，都不足以使煙氣在爐內(nèi)得到足夠的冷卻，因此，按冷卻條件確定的qv值都要小于按燃盡條件確定的qv值。我國(guó)各大鍋爐制造廠在爐膛設(shè)計(jì)中，多從燃燒安全、傳熱充分出發(fā)，按照冷卻條件來確定qv，因此qv值都選得小些，從煤種的通用性來說采用較低的qv值較合適，缺點(diǎn)是鍋爐尺寸較大，消耗鋼材量較多?！皹?biāo)準(zhǔn)”中表ⅩⅧ所規(guī)定的是按燃盡條件允許的qv值范圍，其確定的爐膛容積都較小些。

31、按照冷卻條件確定qv值一般在80~120 kW/m3之間選取；按燃盡條件確定qv值一般在110~170 kW/m3之間選取。 表1 列出了我國(guó)大容量鍋爐爐膛熱力參數(shù)的推薦范圍： 表1 我國(guó)300MW、600MW電站鍋爐熱力參數(shù)的推薦值 燃燒方式 切向燃燒方式 對(duì)沖燃燒方式 機(jī)組容量等級(jí) 300MW 600MW 300MW 600MW 容積熱負(fù)荷qv，kW/m3 貧煤 85～116 82～102 90～120 85～105 煙煤 90～118 85～105 95～125 90～115 褐煤 75～90 60～80 80～100 75～

32、90 截面熱負(fù)荷qa， MW/m2 貧煤 4.5～5.2 4.6～5.4 4.2～5.2 4.6～5.4 煙煤 3.8～5.1 4.4～5.2 3.6～5.0 3.8～5.2 褐煤 3.3～4.3 3.6～4.5 3.2～4.5 3.5～4.8 上排一次風(fēng)噴嘴中心至屏下沿的距離L，m 貧煤 17～21.5 19～23 15～20 18～23 煙煤 16～20 18～22 14～18 18～22 褐煤 18～24 20～25 16～22 18～24 表2 列出了爐膛熱力參數(shù)選取的某些影響因素。 表2 對(duì)爐膛熱力參數(shù)選取

33、的一些影響因素 名 稱 機(jī)組容量↑ 煤的著火性能↓ 煤的燃盡性能↓ 煤灰的結(jié)焦傾向↑ 容積熱負(fù)荷qv ↓ - ↓ ↓ 截面熱負(fù)荷qa ↑ ↑ ↑ ↓ 選定了爐膛容積熱負(fù)荷qv之后，即可求爐膛容積VL： m3 （1） 式中 B—實(shí)際燃料消耗量，kg/s； Q,p—燃料低位發(fā)熱量，kJ/kg。 確定了爐膛容積以后，即可根據(jù)所選取的另外一個(gè)爐膛熱力參數(shù)qa，按下式確定爐膛的截面面積AL (通常指燃燒器標(biāo)高處的爐膛截面積)： m2 （2） 式中符號(hào)意義同前。 在選取qa時(shí)，主要考慮燃料的著火、燃盡性

34、能、爐膛和燃燒器的結(jié)焦、水冷壁高溫腐蝕等要求，例如當(dāng)煤的揮發(fā)分低、灰分高時(shí)，應(yīng)重點(diǎn)考慮煤的著火問題，qa不宜選取太低，以便提高燃燒器區(qū)域的爐溫，促進(jìn)煤的著火和燃盡；當(dāng)燃用灰熔點(diǎn)偏低、易結(jié)焦的煤時(shí)，應(yīng)注意考慮爐膛和燃燒器可能產(chǎn)生結(jié)焦問題，qa不宜選取太高，以便降低燃燒器區(qū)域的爐溫，防止?fàn)t膛結(jié)焦。電站鍋爐qa值的范圍大致在3.2～5.4 MW/m2之間。 選取合宜的爐膛寬深比c，可以確定爐膛的截面形狀，從而在爐膛截面積AL已定的條件下，計(jì)算出爐膛截面的寬度和深度。對(duì)于采用四角布置直流燃燒器的鍋爐，一般希望爐膛的寬深比不大于1.2，以保證良好的爐內(nèi)空氣動(dòng)力工況。在確定爐膛寬度時(shí)還要兼顧尾部煙道的尺

35、寸，能很好布置尾部受熱面。以上只是大略地決定爐膛的寬度和深度，然后再根據(jù)水冷壁的具體結(jié)構(gòu)加以修正。 5.1爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 表4-6 爐膛結(jié)構(gòu)特征和水冷壁有效系數(shù)的計(jì)算 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 一、爐膛結(jié)構(gòu)計(jì)算 1 前墻面積 Ffr m2 (35.538+7.332+9.458/2)×18.816 895.62 2 后墻面積 Fb m2 (6.751+30.367+7.332+9.458/2)×18.816 925.35 3 側(cè)墻面積 Fs m2 (13.356+17.696)/2×5.171+30.36

36、7×17.696+(17.696+9.458)/2×6.006 699.20 4 兩側(cè)墻 2Fs m2 2Fs 1398.41 5 四角的四個(gè)切角削去爐墻的面積 Fd m2 4×1.33×24.0×2 255.36 6 四角補(bǔ)加面積 Fadd m2 4×1.88×24.0 180.48 7 應(yīng)扣去布置燃燒器損失的面積 FB m2 Fd-Fadd 74.88 8 出口煙窗面積 Fout m2 13.356×18.816 251.31 9 包圍爐膛的總面積 ∑F m2 Ffr+Fb+2Fs+Fout-Fl 339

37、5.81 10 方形爐膛容積 Vf m3 Fs·W 13156.20 11 四個(gè)切角損失容積 Vl m3 1.332/2×4×24 84.91 12 爐膛實(shí)際容積 Vef m3 Vf-Vl 13071.29 13 爐膛輻射層有效厚度 S m 3.6Vef/∑F 13.857 二、水冷壁熱有效系數(shù)的計(jì)算 14 水冷壁熱有效系數(shù) ψ — 查表3-6 0.45 15 燃燒器所占爐墻面積 FB m2 估算 50.00 16 爐膛出口煙窗平面熱有效系數(shù) ψo(hù)ut — βψ=0.8×0.45 0.36

38、17 爐膛水冷壁平均熱有效系數(shù) ψav — [(∑F-Fout-FB)×ψ+FB×0+Fout×ψo(hù)ut]/∑F 0.44 三、在BMCR工況下，假定下面5層燃燒運(yùn)行，同時(shí)每層燃燒器給粉量相同 18 燃燒器布置相對(duì)高度 xB — hB/hf 0.360 19 M值 M — 0.59-0.5xB 0.41 20 燃燒器區(qū)域爐膛有效截面積 A m2 17.696×18.816-1.332/2×4 329.43 21 爐膛截面積的當(dāng)量半徑 R m sqrt(A/π) 10.240 5.2爐膛熱力計(jì)算 表4-7 爐膛熱力計(jì)算

39、 序號(hào) 名　稱 符　號(hào) 單　位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 熱空氣溫度 tha oC 假設(shè)后校核 325 2 理論熱空氣焓 Ihao kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 1568.34619 3 爐膛和制粉系統(tǒng)總漏風(fēng)系數(shù) △αf+△αpcs — 查表3-4 0.07 4 空預(yù)器出口過量空氣系數(shù) βah" — α"-(△αf+△αpcs) 1.08 5 空氣帶入爐內(nèi)熱量 Qa kJ/kg βah"Iha0+(△αf+△αpcs)Icao 1700.3 6 1kg燃料帶入爐內(nèi)的有效熱 Qeff kJ/kg Qf(100-q3-

40、q4-q6)/(100-q4)+Qa 15102.2 7 理論燃燒溫度 tth oC 調(diào)用函數(shù) 1840.3 8 理論燃燒溫度 Tth K tth+273 2113.3 9 爐膛出口煙溫 ?"f oC 假設(shè)后校核 1350 爐膛出口煙溫 T"f K θ"f+273 1623 10 爐膛出口煙焓 I"f kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 10648.5168 11 煙氣平均熱容 (VC)av kJ/(kg·K) (Qeff-I"f)/(Tth-T"f) 9.084 12 波爾茲曼數(shù) Bo — φBcal(VC)av

41、/(ψavFσ0T3th) 1.25 13 水蒸汽容積份額 rH2O — 煙氣特性，查表4-3 0.1476 三原子氣體的容積份額 rg — 煙氣特性，查表4-3 0.2869 三原子氣體輻射減弱系數(shù) kgrg m-1 式(3-19)，調(diào)用函數(shù) 0. 14 灰粒平均直徑 dash μm 中速磨煤機(jī) 16 煙氣中飛灰濃度 μash kg/kg 煙氣特性，查表4-3 0.0383 灰粒輻射減弱系數(shù) kashμash m-1 式(3-20)，調(diào)用函數(shù) 0. 15 最上排燃燒器布置高度 ht m 結(jié)構(gòu)計(jì)算，圖4-1

42、 18.721 最下排燃燒器布置高度 hun m 結(jié)構(gòu)計(jì)算，圖4-1 11.153 高度差 Δh m ht-hun 7.568 爐膛計(jì)算高度 hf m 結(jié)構(gòu)計(jì)算，圖4-1 41.544 焦炭顆粒濃度 μcok,v g/Nm3 式(3-24)，調(diào)用函數(shù) 2.7892 16 焦炭顆粒的平均粒徑 dcok μm 取用 70 焦碳粒子輻射減弱系數(shù) kcokμcok m-1 式(3-21)，調(diào)用函數(shù) 0.0119 17 火焰吸收減弱系數(shù) ka m-1 kgrg+kashμash+kcokμcok 0.1024 爐

43、內(nèi)輻射層光學(xué)密度 τ — kaS 1.418 18 爐內(nèi)火焰黑度 ε1 — 1-e-τ 0.758 火焰綜合黑度 εsyn — 式(3-29)，調(diào)用函數(shù) 0.604 19 爐膛黑度 εsynf — 式(3-28) 0.772 爐膛火焰最高溫的相對(duì)高度 xm m ≈xB 0.360 20 爐膛出口無(wú)量綱煙溫 θ"f(1) — 熱有效系數(shù)法，式(3-26) 0. 爐膛出口溫度 T"f,cal(1) K θ"f(1)(tth+273) 1628.2 爐膛出口溫度 ?"f,cal(1) oC T"f,cal(

44、1)-273 1355.2 計(jì)算誤差 △?"f(1) oC 允許誤差±100℃ 5.2 21 爐膛出口無(wú)量綱煙溫 θ"f(2) — 前蘇73計(jì)算修正法，式(3-30) 0.765 爐膛出口溫度 T"f,cal(2) K θ"f(2)(tth+273) 1616.7 爐膛出口溫度 ?"f,cal(2) oC T"f,cal(2)-273 1343.7 計(jì)算誤差 △?"f(2) oC 允許誤差±100℃ -6.3 22 爐內(nèi)傳熱量 QR kJ/kg 式(3-31) 4442.6 23 第一懸吊管之前的爐內(nèi)容積 V

45、f' m3 估算，Vf+Vp1+Vp2+Vrh2 18317.35 燃燒器區(qū)域爐膛容積熱強(qiáng)度 qV kW/m3 BcalQnet,ar/Vf'，一般在75～100之間 94.64 24 燃燒器區(qū)域爐膛斷面熱強(qiáng)度 qA MW/m2 BcalQnet,ar/A，上限在4～4.6之間 4.59 25 燃燒器區(qū)域爐墻面積 AB m2 2(W+D)(△h+3) 771.72 26 富燃缺氧條件下主燃燒區(qū)燃盡份額 x — 取0.7 0.7 27 主燃燒區(qū)壁面熱強(qiáng)度 qB MW/m2 xBcalQnet,ar/AB，上限約1.3～2.0

46、 1.57 第六章 前屏過熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算 6.1減溫水假設(shè)和前屏結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 表4-8 減溫水假設(shè) 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 一級(jí)減溫水量 Ddsh1 t/h 假設(shè)后校核 59.0 2 二級(jí)減溫水量 Ddsh2 t/h 假設(shè)后校核 29.0 表4-9 前屏結(jié)構(gòu)計(jì)算 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 管子直徑 d×δ mm 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ?41.3*6.0 2 屏片數(shù) n1 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 6 3 每片屏小屏數(shù) n2 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

47、6 4 每片小屏管子數(shù) n3 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 12 5 管子總數(shù) ∑n — n1×n2×n3 432 6 工質(zhì)流通截面 f m2 π/4×di2×∑n 0.291 7 橫向截距 s1 m 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2.688 8 縱向截距 s2 m 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 0.051 9 系數(shù) s2/d — 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1.23 10 主受熱面的角系數(shù) xp — 查圖3-5 0.87 11 屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積 Fp m2 (16+0.02065)×(3.607+0.0413)×2×6×2 1402.76

48、 12 計(jì)算受熱面積 Hp m2 Fpxp 1220.40 13 頂棚受熱面積 Fce m2 (0.591+3.607×2+0.85+0.794)×18.816 177.79 14 前墻受熱面積 Ffr m2 16×18.816 301.06 15 側(cè)墻受熱面積 Fs m2 (0.591+3.607×2+0.85+0.794)×16×2 302.37 16 總受熱面積 ∑H m2 Hp+Fce+Ffr+Fs 2001.61 17 計(jì)算受熱面積所占份額 rp — Hp/∑H 0.6097 18 爐頂受熱面積

49、所占份額 rce — Fce/∑H 0.0888 19 前墻受熱面積所占份額 rfr — Ffr/∑H 0.1504 20 側(cè)墻受熱面積所占份額 rs — Fs/∑H 0.1511 21 受熱面區(qū)總?cè)莘e Vp1 m3 16×9.449×18.816 2844.68 22 受熱面區(qū)總包圍面積 ∑F m2 ∑H+Ffr+Fce 2480.46 23 煙氣輻射層有效厚度 S m 3.6Vp1/∑F 4.129 24 系數(shù) L/s1 — 16/2.688 5.95 25 系數(shù) D/s1 — 8.06

50、4/2.688 3.00 26 前屏穿透角系數(shù) φvp1 — 查附圖A-2 0.12 27 煙氣流通截面 Fg m2 (18.816-0.0413×6)×16 297.09 28 從爐膛進(jìn)入前屏區(qū)的煙氣流份額 g1 — 9.449/13.356 0.7075 6.2前屏熱力計(jì)算 表4-10 前屏熱力計(jì)算 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 一、煙氣參數(shù) 1 進(jìn)口煙溫 ?p1' ℃ 爐膛出口溫度，查表4-7 1350 2 進(jìn)口煙焓 Ip1' kJ/kg 爐膛出口煙焓，查表4-7 10

51、648.5168 3 出口煙溫 ?p1'' ℃ 假設(shè)后校核 1135 4 出口煙焓 Ip1'' kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 8758.3 5 煙氣平均溫度 ?av ℃ 0.5（?p1'+?p1''） 1242.5 6 煙氣平均溫度 T1 K ?av+273 1515.5 7 煙氣放熱量 Qp1,g kJ/kg g1φ（Ip1'-Ip1''） 1334.5 二、爐內(nèi)直接輻射熱 8 爐膛出口煙窗熱有效系數(shù) ψo(hù)ut — 爐膛結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表4-6 0.36 9 進(jìn)入屏區(qū)爐膛出口熱流 qf" kW/m2 ψo(hù)ut

52、εfsynσ0Tf"4 109.39 10 爐膛出口截面積 Fabc m2 爐膛設(shè)計(jì)，13.356×18.816 251.31 11 爐膛直接輻射熱 Qp,f" kJ/kg qf"Fabc/Bcal 243.8 12 前屏區(qū)爐膛出口截面積 Fab m2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，9.449×18.816 177.79 13 落到前屏區(qū)爐膛直接輻射熱 Qp1,f" kJ/kg FabQp,f"/Fabc 172.5 落到后屏區(qū)爐膛直接輻射熱 Qp2,f" kJ/kg Qp,f"-Qp1,f" 71.3 14 前屏區(qū)直接輻射中透過前屏區(qū)落

53、到后屏的輻射熱 Qp1" kJ/kg Qp1.f"φvp,1 20.7 15 前屏區(qū)獲得的爐膛直接輻射熱 Qp1 kJ/kg Qp1,f"-Qp1" 151.8 16 其中，主受熱面所得 Qp1r kJ/kg rpQp1 92.5 頂棚受熱面所得 Qcer kJ/kg rceQp1 13.5 前墻受熱面所得 Qfrr kJ/kg rfrQp1 22.8 兩側(cè)墻受熱面所得 Qsr kJ/kg rsQp1 22.9 三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射 17 煙氣輻射層有效厚度 S m 結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表4-9 4.129

54、 18 水蒸汽容積份額 rH2O — 煙氣特性，查表4-3 0.1476 三原子氣體總?cè)莘e份額 rg — 煙氣特性，查表4-3 0.2869 三原子氣體減弱系數(shù) kgrg m-1 式(3-19)，調(diào)用函數(shù) 0.1130 19 灰粒平均直徑 dash μm 中速磨煤機(jī) 16 煙氣中飛灰濃度 μash kg/kg 煙氣特性，查表4-3 0.0383 灰粒輻射減弱系數(shù) kashμash m-1 式(3-20)，調(diào)用函數(shù) 0.1510 20 煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù) ka m-1 kgrg+kashμash 0.2

55、640 21 煙氣介質(zhì)的光學(xué)密度 τ — kaS 1.090 22 煙氣黑度 εp — 1-e-τ 0.664 23 煙氣的綜合黑度 εsynp — εp/(0.48kas1εp+1) 0.541 24 屏空間熱有效系數(shù) ψp,S — 選取 0.32 25 屏空間黑度 εp,Ssyn — εpsyn/(εpsyn+(1-εpsyn)ψp,S) 0.787 26 下一級(jí)獲取屏空間輻射熱有效系數(shù) ψ"p,S — 選取 0.3 前屏空間向后屏的穿透輻射熱流 qp1,S" kW/m2 ψp,S''εp,Ssyn

56、σ0(?p1"+273)4 52.60 27 受熱面出口處的截面積 Fout m2 =Ffr，結(jié)構(gòu)計(jì)算 301.06 前屏空間向后屏的穿透輻射熱 Qp1,S" kJ/kg qp1,S"Fout/Bcal 140.4 四、前屏對(duì)流傳熱量的計(jì)算與校核 28 頂棚受熱面對(duì)流吸熱量 Qcec kJ/kg 假設(shè)后校核 105.0 前墻和兩側(cè)墻受熱面對(duì)流吸熱量 Qfr+sc kJ/kg 假設(shè)后校核 370.0 29 附加受熱面的對(duì)流吸熱量 Qcp,add kJ/kg Qcec+Qfr+sc 475.0 30 前屏受熱面的對(duì)流吸熱量

57、 Qp1c kJ/kg Qp1,g-Qcp,add-Q"p1,S 719.1 31 前屏受熱面的總吸熱量 ΣQp1 kJ/kg Qp1r+Qp1c 811.6 32 前屏過熱器進(jìn)口汽溫 t'p1 ℃ 假設(shè)后校核 450 33 前屏過熱器進(jìn)口蒸汽焓 i'p1 kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，p=26.9MPa 2901.0 34 前屏過熱蒸汽流量 Dpl t/h Dsh-Ddsh1-Ddsh2 1825 35 前屏過熱器出口蒸汽焓 i"p1 kJ/kg i'+BcalΣQp1/(Dpl/3.6) 3081.5 36 前屏過

58、熱器出口蒸汽溫度 t"p1 ℃ 調(diào)用函數(shù)，p=26.5MPa 485.6 37 前屏過熱器平均汽溫 tav ℃ （t'p1+t''p1）/2 467.8 38 工質(zhì)質(zhì)量流速 ρω kg/(m2·s) (Dp1/3.6)/f 1742.1 39 受熱面污染熱阻 Rf m2·℃/W 選取 0.0066 40 受熱面灰污表面溫度 T2 K tav+273+1000RfBcalΣQp1/Hp 1235.8 41 受熱面黑度 ε2 — 選取 0.75 42 輻射熱交換綜合系數(shù) Csyn — 1/(1/εsynp+1/

59、ε2-1) 0.459 43 煙氣對(duì)受熱面輻射換熱熱流 qR(1) kW/m2 Csyn(σ0T14-σ0T24) 76.53 44 煙氣對(duì)受熱面輻射換熱熱流 qR(2) kW/m2 ψp,sεp,Ssynσ0T14 75.30 45 二者誤差 δqR % ≤±5%，說明ψp,s和Rf選取合適 1.6 46 煙氣輻射放熱系數(shù) αr W/(m2·℃) 1000qR(1)/(T1-T2) 273.58 47 煙氣容積 Vg Nm3/kg 煙氣特性，查表4-3 4.734 煙氣流通截面積 Fg m2 結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表4-

60、9 297.09 煙氣流速 Wg m/s g1BcalVgTl/(273Fg) 7.058 48 煙氣運(yùn)動(dòng)黏度 νg m2/s 調(diào)用函數(shù) 2.2078E-04 49 煙氣導(dǎo)熱系數(shù) λg W/(m·℃) 調(diào)用函數(shù) 0.1296 50 煙氣普朗特?cái)?shù) Prg — 調(diào)用函數(shù) 0.556 51 煙氣雷諾數(shù) Reg — Wgd/νg 1320.34 52 煙氣努塞爾數(shù) Nug — 0.26Reg0.6Prg0.37 15.60 53 煙氣對(duì)流放熱系數(shù) αc W/(m2·℃) Nugλg/d 48.92 54

61、 修正系數(shù) ξ — 選取 0.85 煙氣側(cè)放熱系數(shù) α1 W/(m2·℃) ξ(πdαc/(2s2xp)+αr) 233.78 55 傳熱系數(shù) K W/(m2·℃) α1/(1+(1+Qrp1/Qcp1)Rfα1) 85.28 56 進(jìn)口端差 Δt1 ℃ ?'p1-t' 900.0 出口端差 Δt2 ℃ ?"p1-t" 649.4 傳熱溫壓 Δt ℃ 式（3-65） 767.9 前屏對(duì)流傳熱量 Qp1c,tr kJ/kg 0.001KHpΔt/Bcal 708.7 計(jì)算誤差 δQp1c % 允許誤差±

62、2% 1.5 五、附加受熱面對(duì)流吸熱量 57 分離器蒸汽溫度 tsep ℃ 假設(shè)后校核 410 頂棚受熱面管內(nèi)蒸汽溫度 tce ℃ 分離器出口溫度與前屏進(jìn)口工質(zhì)溫度的平均值 430 頂棚受熱面?zhèn)鳠釡貕? Δtce ℃ ?av-tce 812.5 頂棚受熱面對(duì)流傳熱量 Qcec,tr kJ/kg 0.001KFceΔtce/Bcal 109.2 頂棚受熱面計(jì)算誤差 δQce % 允許誤差±10% 4.0 58 前、側(cè)墻受熱面水冷壁蒸汽溫度 tfr+s ℃ 稍低于分離器汽溫 400 前、側(cè)墻受熱面?zhèn)鳠釡貕? Δtfr

63、+s ℃ ?av-tfr+s 842.5 前側(cè)墻受熱面對(duì)流傳熱量 Qfr+sc,tr kJ/kg 0.001KFfr+sΔtfr+s/Bcal 384.4 前側(cè)墻受熱面計(jì)算誤差 δQfr+s % 允許誤差±10% 3.9 59 頂棚受熱面總吸熱量 Qcep1 kJ/kg Qcec+Qcer 118.5 60 前側(cè)墻受熱面總吸熱量 Qwwp1 kJ/kg Qfr+sc+Qfrr+Qsr 430.2 61 后屏區(qū)進(jìn)口煙焓 Ip2' kJ/kg g1I"p1+g2I"f 9311.2 62 后屏區(qū)進(jìn)口煙溫 ?p2' ℃

64、 調(diào)用函數(shù) 1200.0 63 透過前屏區(qū)進(jìn)入后屏區(qū)的總輻射熱 ΣQp1" kJ/kg Qp1''+Qp1,S'' 161.1 第七章后屏過熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算 7.1后屏結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 表4-11 后屏結(jié)構(gòu)計(jì)算 序號(hào) 名 稱 符 號(hào) 單 位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 管子直徑 d×δ mm 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) Φ44.45×6.75 2 屏片數(shù) n1 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 20 3 每片屏管子數(shù) n2 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 21 5 管子總數(shù) Σn — n1×n2 420 6 工質(zhì)流通截面 f m2 π

65、/4×di2×∑n 0.316 8 橫向截距 s1 m 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 0.896 9 縱向截距 s2 m 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 0.054 10 系數(shù) s2/d — 0.054/0.04445 1.21 11 主受熱面的角系數(shù) xp — 查圖3-5 0.9 12 屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積 Fp m2 (16+0.)×(2.217+0.04445)×2×20 1449.34 13 計(jì)算受熱面積 Hp m2 Fpxp 1304.40 14 頂棚受熱面積 Fce m2 (0.794+2.217+0.396)×

66、18.816 64.11 15 側(cè)墻受熱面積 Fs m2 16×(0.794+2.217+0.396)×2 109.03 16 總受熱面積 ∑H m2 Hp+Fce+Fs 1477.54 17 計(jì)算受熱面積所占份額 rp — Hp/∑H 0.8828 18 頂棚受熱面積所占份額 rce — Fce/∑H 0.0434 19 側(cè)墻受熱面積所占份額 rs — Fs/∑H 0.0738 20 受熱面區(qū)總?cè)莘e Vp2 m3 16×3.407×18.816 1025.70 21 受熱面區(qū)總包圍面積 ∑F m2 Hp+2Fce+Fs+16×18.816×2 2143.77 22 煙氣輻射層有效厚度 S m 3.6Vp2/∑F 1.722 23 系數(shù) L/s1 — 16/0.896 17.86 24 系數(shù) D/s1 — 2.217/0.896 2.47 25 從爐膛出口到后屏出口的穿透角系數(shù) φvp,2 — 查附圖A-2 0.14