購買設計請充值后下載，，資源目錄下的文件所見即所得，都可以點開預覽，，資料完整，充值下載可得到資源目錄里的所有文件。。?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙，doc,docx為WORD文檔，原稿無水印，可編輯。。。具體請見文件預覽，有不明白之處，可咨詢QQ:12401814
湖 南 農(nóng) 業(yè) 大 學
全日制普通本科生畢業(yè)設計
板坯搬運起重機的設計
DESIGN OF SLAB HANDING CRANE
學生姓名：魏靖
學 號：200940614131
年級專業(yè)及班級：2009級機械設計制造及其自
動化（1）班
指導老師及職稱：董亮 教授
學 院：工學院
湖南·長沙
提交日期：2013年05月
湖南農(nóng)業(yè)大學全日制普通本科生畢業(yè)設計
誠 信 聲 明
本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)設計是本人在指導老師的指導下，進行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。本人完全意識到本聲明的法律結果由本人承擔。
畢業(yè)設計作者簽名：
年 月 日
板坯搬運起重機的設計
學 生：魏靖
指導老師：董亮
(湖南農(nóng)業(yè)大學工學院，長沙 410128)
摘 要：制造業(yè)是一個國家或地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展的重要支柱，其發(fā)展水平標志著該國家或地區(qū)的經(jīng)濟實力、科技水平、生活水準和國防實力的水平。而制造業(yè)的發(fā)展離不開各種各樣的起重機械。
本文對雙梁橋式起重機進行了比較系統(tǒng)和完整的設計。雙梁橋式起重機主要由起升機構、小車運行機構、大車運行機構及橋架結構等組成，本文對其各個部分又進行了分析與設計，并進行了嚴格的計算驗算
關鍵詞：雙梁橋式起重機；起升機構；運行機構；橋架結構
Design of Slab Handing Crane
Student:Weijing
Tutor:Dongliang
(College of Engineering , Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China)
Abstract:The manufacturing industry is an important pillar of the economic development of a country or region.Their level of development marked the country or region's economic strength, technological level, the standard of living and national defensive strength level.The manufacturing sector development is inseparable from a variety of lifting appliances.In this paper double girder overhead crane more systematic and complete design.A double girder overhead crane mainly composed of the hoisting mechanism, the car run institutions the traveling mechanism and the bridge structure.In this paper it contains various parts of the analysis and design,and a rigorous calculation checking.
Key words:Double girder overhead crane ; Hoisting mechanism; Operating agencies; Bridge structure;
1 前言
眾所周知，起重機作為許多大型工程必不可少的工具，用途的確越來越廣泛，不僅適用于廠礦、企業(yè)的車間、倉庫等，而且可以適應在室內(nèi)或露天的固定跨間作一般裝卸及起重運輸工作。由此可見起重機的在實際過程中的作用越來越重要了。
物料搬運成了人類生產(chǎn)活動的重要組成部分，距今已有五千多年的發(fā)展歷史。隨著生產(chǎn)規(guī)模的擴大，自動化程度的提高，作為物料搬運重要設備的起重機在現(xiàn)代化生產(chǎn)過程中應用越來越廣，作用愈來愈大，對起重機的要求也越來越高。起重機正經(jīng)歷著一場巨大的變革。在工程中所用的起重機械，根據(jù)其構造和性能的不同，一般可分為輕小型起重設備、橋式類型起重機械和臂架類型起重機三大類。輕小型起重設備如：千斤頂、氣動葫蘆、電動葫蘆、平衡葫蘆（又名平衡吊）、卷揚機等。橋架類型起重機械如梁式起重機、龍門起重機等。臂架類型起重機如固定式回轉起重機、塔式起重機、汽車起重機、輪胎起重機、履帶起重機等。[1]
橋式起重機是橋架在高架軌道上運行的一種橋架型起重機，又稱天車。橋式起重機的橋架沿鋪設在兩側高架上的軌道縱向運行，起重小車沿鋪設在橋架上的軌道橫向運行，設置在小車上的起升機構實現(xiàn)貨物垂直升降。三個機構的綜合，構成一立方體形的工作范圍，這樣就可以充分利用橋架下面的空間吊運物料，不受地面設備的阻礙。[2]
橋式起重機廣泛地應用在室內(nèi)外倉庫、廠房、碼頭和露天貯料場等處。橋式起重機可分為普通橋式起重機、簡易梁橋式起重機和冶金專用橋式起重機三種。各類橋式起重機的特點如下：
1) 普通橋式起重機主要采用電力驅(qū)動，一般是在司機室內(nèi)操縱，也有遠距離控制的。起重量可達五百噸，跨度可達60米。
2) 簡易梁橋式起重機又稱梁式起重機，其結構組成與普通橋式起重機類似，起重量、跨度和工作速度均較小。橋架主梁是由工字鋼或其它型鋼和板鋼組成的簡單截面梁，用手拉葫蘆或電動葫蘆配上簡易小車作為起重小車，小車一般在工字梁的下翼緣上運行。橋架可以沿高架上的軌道運行，也可沿懸吊在高架下面的軌道運行，這種起重機稱為懸掛梁式起重機。
3) 冶金專用橋式起重機在鋼鐵生產(chǎn)過程中可參與特定的工藝操作，其基本結構與普通橋式起重機相似，但在起重小車上還裝有特殊的工作機構或裝置。這種起重機的工作特點是使用頻繁、條件惡劣，工作級別較高。主要有五種類型
4) 鑄造起重機：供吊運鐵水注入混鐵爐、煉鋼爐和吊運鋼水注入連續(xù)鑄錠設備或鋼錠模等用。主小車吊運盛桶，副小車進行翻轉盛桶等輔助工作。
5) 夾鉗起重機：利用夾鉗將高溫鋼錠垂直地吊運到深坑均熱爐中，或把它取出放到運錠車上。
6) 脫錠起重機：用以把鋼錠從鋼錠模中強制脫出。小車上有專門的脫錠裝置，脫錠方式根據(jù)錠模的形狀而定：有的脫錠起重機用項桿壓住鋼錠，用大鉗提起錠模；有的用大鉗壓住錠模，用小鉗提起鋼錠。
7) 加料起重機：用以將爐料加到平爐中。主小車的立柱下端裝有挑桿，用以挑動料箱并將它送入爐內(nèi)。主柱可繞垂直軸回轉，挑桿可上下擺動和回轉。副小車用于修爐等輔助作業(yè)。
8) 鍛造起重機：用以與水壓機配合鍛造大型工件。主小車吊鉤上懸掛特殊盛料器高溫液態(tài)鋼包，用以支持和翻轉鋼包，副小車用來抬起鋼包，澆鑄液態(tài)金屬。[3]
橋式類型起重機的金屬結構一般由主梁和端梁組成，分為單主梁橋架和雙梁橋架兩類。單主梁橋架由單根主梁和位于跨度兩邊的端梁組成，雙梁橋架由兩根主梁和端梁組成。主梁與端梁剛性連接，端梁兩端裝有車輪，用以支承橋架在高架上運行。主梁上焊有軌道，供起重小車運行。橋架主梁的結構類型較多比較典型的有箱形結構、四桁架結構和空腹桁架結構。[4]
箱形結構又可分為正軌箱形雙梁、偏軌箱形雙梁、偏軌箱形單主梁等幾種。正軌箱形雙梁是廣泛采用的一種基本形式，主梁由上、下翼緣板和兩側的垂直腹板組成，小車鋼軌布置在上翼緣板的中心線上，它的結構簡單，制造方便，適于成批生產(chǎn)，但自重較大。
偏軌箱形雙梁和偏軌箱形單主梁的截面都是由上、下翼緣板和不等厚的主副腹板組成，小車鋼軌布置在主腹板上方，箱體內(nèi)的短加勁板可以省去，其中偏軌箱形單主梁是由一根寬翼緣箱形主梁代替兩根主梁，自重較小，但制造較復雜。
四桁架式結構由四片平面桁架組合成封閉型空間結構，在上水平桁架表面一般鋪有走臺板，自重輕，剛度大，但與其它結構相比，外形尺寸大，制造較復雜，疲勞強度較低，已較少生產(chǎn)。
空腹桁架結構類似偏軌箱形主梁，由四片鋼板組成一封閉結構，除主腹板為實腹工字形梁外，其余三片鋼板上按照設計要求切割成許多窗口，形成一個無斜桿的空腹桁架，在上、下水平桁架表面鋪有走臺板，起重機運行機構及電氣設備裝在橋架內(nèi)部，自重較輕，整體剛度大，這在中國是較為廣泛采用的一種型式。
下面具體介紹普通橋式起重機的構造。普通橋式起重機一般由起重小車、橋架運行機構、橋架金屬結構組成。起重小車又由起升機構、小車運行機構和小車架三部分組成。
起升機構包括電動機、制動器、減速器、卷筒和滑輪組。電動機通過減速器，帶動卷筒轉動，使鋼絲繩繞上卷筒或從卷筒放下，以升降重物。小車架是支托和安裝起升機構和小車運行機構等部件的機架，通常為焊接結構。[2]
起重機運行機構的驅(qū)動方式可分為兩大類：一類為集中驅(qū)動，即用一臺電動機帶動長傳動軸驅(qū)動兩邊的主動車輪；另一類為分別驅(qū)動、即兩邊的主動車輪各用一臺電動機驅(qū)動。中、小型橋式起重機較多采用制動器、減速器和電動機組合成一體的“三合一”驅(qū)動方式，大起重量的普通橋式起重機為便于安裝和調(diào)整，驅(qū)動裝置常采用萬向聯(lián)軸器。
起重機大車運行機構一般只用四個主動和從動車輪，如果起重量很大，常用增加車輪的辦法來降低輪壓。當車輪超過四個時，必須采用鉸接均衡車架裝置，使起重機的載荷均勻地分布在各車輪上。[4]
2 起升機構計算
2.1 確定起升機構傳動方案，選擇滑輪組和吊鉤組[4]
傳動方案如圖 1 Q=30t 查[1]表4-2取滑輪組的倍率 ih=4承載繩分支數(shù) Z=2i=2*4=8
圖 1起升機構傳動方案簡圖
Fig. 1 Lifting transmission scheme diagram of mechanism
查[1]表8選用圖號為 T1-362.1509吊鉤組，質(zhì)量 G0=847kg，兩動滑輪間的間距：A=102mm (l0=102mm,l1=165mm)
2.2 選擇鋼絲繩[4]
若滑輪組采用滾動軸承，當=4，查[1]表4-10得滑輪組效率 =0.98，鋼絲繩所受最大拉力:
max===37.887kN (1)
查[1]表4-8，重級工作類型（工作級別A7），安全系數(shù) n=5
鋼絲繩的計算破斷拉力：
Sb=Smax=5*37.886=189.433kN (2)
鋼絲繩的直徑?。?
d>Cmax=0.1=19.46mm (3)
式中 選擇系數(shù)： C=0.1
查附表1選用瓦林吞型纖維芯鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1670MPa，光面鋼絲，右交互捻，直徑d=20mm，鋼絲繩的最小破斷拉力[Sb]=237.8KN，標記如下：鋼絲繩 20NAT 6×19W+FC 1670 ZS 216 162 GB 8918-88
2.3 確定滑輪主要尺寸[6]
滑輪的敘用最小直徑:
D≧ed=2020=400mm （4）
式中系數(shù)e=20，由表4-8查得。
由[1]附表2選用滑輪直徑D=560，滑輪的繩槽部分尺寸可由附表3查得。
由[1]附表4選用鋼繩直徑d=20mm，D=560mm，滑輪軸直徑=120mm的E1型滑輪，標記為：E1 20×560-100 ZB JB J80006.8-87
2.4 確定卷筒尺寸并驗算強度[3]
卷筒直徑：D≥d（e-1）=20（22.4-1）=380mm (5）
由附表13 選用D=630mm卷筒繩槽尺寸由[3]附表14-3查得槽距p=22mm，槽底半徑R=11mm。
卷筒尺寸：有槽部分長度
L` =()p=()22= 744.28 mm （6）
取L0=800mm。
則總長L=2（L0+L1+L2）+L3=2*(800+66+66)+200=2062mm. （7）
式中 ——附加安全系數(shù)，取=2
L1——無繩槽卷筒端部尺寸，一般取L1=3p=66mm；
L2——固定鋼繩所需長度，一般取L2=3p=66mm；
L3——卷槽中間光滑部分長度，根據(jù)鋼繩允許偏角確定，取L3=200mm；
——卷筒計算尺寸直徑=D+d=630+20=650mm。
卷筒壁厚：
（8）
取=20mm，卷筒壁壓應力驗算：
（9）
選用灰鑄鐵HT250，最小抗拉強度
許用壓應力： (10)
，故抗壓強度足夠
圖 2 卷筒彎矩圖
Fig. 2 Roll bending moment diagram
卷筒的最大彎距發(fā)生在鋼絲繩位于各端卷筒中間（如圖2）時：
（11）
卷筒斷面系數(shù)： （12）
式中 ——卷筒外徑，D=630mm
——卷筒內(nèi)徑，
于是： （13）
合成應力： （14）
式中許用拉應力
卷筒強度驗算通過，故選定卷筒直徑D=630mm，長度L=2100mm卷筒槽型的槽底半徑R=11mm，槽距p=22mm，起升高度H=12m，倍率=4，靠近減速器一端的卷筒槽向為左的卷筒
630-2100-11×22-16×4 左ZB J80 007.2-87
2.5 選電動機[5]
計算靜功率： （15）
式中——機構總效率，一般取=0.8-0.9，
電動機計算功率： （16）
式中系數(shù) 由[1]表6-1查得，取 =0.9
由附表30選用電動機 315M-10，=600r/min， [ =8.86kg.
，電動機質(zhì)量=1170kg。
2.6 驗算電動機發(fā)熱條件[5]
按照等效功率法，求JC=40%時所需等效功率：
（17）
式中 ——工作級別系數(shù)，查[1]表6-4，對A7級，=0.85
——系數(shù)，由[1]圖6-6查得 =0.87
由以上計算結果 ，故初選電動機能滿足發(fā)熱條件
2.7 選擇減速器[6]
卷筒轉速： （18）
減速器總傳動比：
查附表35選 ZQ-1000-Ⅴ-3CA 減速器，工作類型為重級，許用功率[N]=161KW， =20.49，質(zhì)量 =2140kg入軸直徑d1=90mm，軸端長度L1=135mm。
2.8 驗算起升速度和實際所需功率[3]
實際起升速度：
（19）
誤差：
實際所需等效功率：
（20）
2.9 校核減速器輸出軸強度[6]
由[1]公式6-16 得輸出軸最大徑向力：
（21）
式中 =2*38381.4=76.7628KN ——卷筒上卷撓鋼絲繩引起的載荷。
——卷筒及軸自重
[R]=12.8*9.8=125.44KN ——ZQ1000減速器輸出軸端最大允許徑向載荷，由附表36查得。
由[1]公式6-17得輸出軸最大扭矩：
（22）
式中 ——電動機軸額定力矩
——當JC=40%時電動機最大矩倍數(shù)，由附表33查得
——減速器傳動效率
——減速器輸出軸最大容許轉矩，由附表36查得
由以上計算，所選減速器能滿足要求。
2.10 選擇制動器[6]
所需靜動力矩 （23） 式中 =1.75——制動安全系數(shù)，由[1]表6查得
由于所設計的是左右對稱的兩個制動器，故所選制動器只需滿足 。由附表15選用YWZ5-500/121制動器，其制動轉矩 =1120~2240Nm，制動輪直徑=500mm,制動器質(zhì)量 =135.8kg。
2.11 選擇聯(lián)軸器[6]
高速聯(lián)軸器計算轉矩，由[1]表6-26式
（24） 式中 =2600——電動機額定轉矩
N=1.5——聯(lián)軸器安全系數(shù)
=1.8——剛性動載荷系數(shù)，一般 =1.5-2.0
最大容許轉矩[]=8000Nm＞Mc值，飛輪力矩 =1.54，質(zhì)量，浮動軸兩端為圓柱形d=65mm,l=115mm，靠減速器軸端聯(lián)軸器，由附表43選用CLZ5半聯(lián)軸器，技術參數(shù)同上。
2.12 驗算起動時間[3]
起動時間： （25）
式中
靜阻力矩： （26）
平均起動轉矩：
通常,起升機構起動時間為1-5s,此處tq<1s,可在電氣設計時增加起動電阻,延長起動時間,故所選電動機合適。
2.13 驗算制動時間[3]
制動時間：
（27)
由[1]表6-6查得許用減速度a≤0.2，a=
,故合適。
2.14 高速浮動軸計算[6]
2.14.1 疲勞計算
由[2]起升機構疲勞計算基本載荷 （28）
式中 ——動載荷系數(shù)=（1+）/2=1.09
——起升動載荷系數(shù)=1+0.71v=1+0.71*14.96/60=1.18
由前節(jié)已選定軸徑d=65mm，因此扭轉應力：
（29）
軸材料用45號鋼，=600MPa ， =300MPa
彎曲
扭轉：, 。
軸受脈動循環(huán)的許用扭轉應力：
（30）
式中：k=——考慮零件集合形狀和零件表面狀況的應力集中系數(shù)；
——與零件幾何形狀有關對于零件表面有急劇過度和開有鍵槽及緊配合區(qū)段, =1.5-2.5；
——與零件表面加工光潔度有關, =2.5；
——考慮材料對應力循環(huán)不對稱的敏感系數(shù),對碳鋼及低合金鋼=0.2；
——安全系數(shù), =1.25；
故 , 通過。
2.14.2 強度驗算：
軸所受最大轉矩：
最大扭轉應力：
（31）
許用扭轉應力：
式中： ——安全系數(shù)，=1.5
，故通過。
浮動軸的構造如圖3
圖 3浮動軸
Figure 3 Floating shaft
中間軸徑d1=d+（5～10）=70～75mm，取d1=75mm。
3. 小車運行機構的計算
3.1 確定機構傳動方案[8]
經(jīng)比較后，確定采用如圖4 所示傳動方案：
圖 4小車運行機構簡圖
Fig. 4 Schematic diagram of a trolley running mechanism
3.2 選擇車輪和軌道并驗算強度[12]
車輪最大輪壓：小車質(zhì)量估計取Grc=18000kg
假定輪壓均布：
（32）
車輪最小輪壓：
（33）
初選車輪：由附表18可知，當運行速度<60m/min時 工作級別為重級，車輪直徑為Dc=630mm，軌道類型43kg/m，許用輪壓為17.6≈18t。
強度驗算：按車輪和軌道為線接觸及點接觸兩種情況驗算車輪接觸強度。
車輪踏面疲勞計算載荷：
（34）
車輪材料，取ZG 340-640
線接觸局部擠壓強度：
（35）
式中 ——許用線接觸應力常數(shù)=6
l ——車輪與軌道有效接觸強度，對于軌道P43，l=46
C1——轉速系數(shù)，車輪轉速，=1.02
C2——工作級別系數(shù)，由[1]表5-4，取C2=1
，故通過。
點接觸局部擠壓強度
（36）
式中 ——許用點接觸應力常數(shù)，由[1]表5-2查=0.132
R——曲率半徑，車輪與軌道曲率半徑中的較大值。車輪半徑,軌道半徑 ，故取R=315mm
M——由r/R比值（r為r1，r2中小者）所確定的系數(shù)，r/R =300/315=0.95，由[1]表8-6查得m=0.39
， 故通過。
根據(jù)以上計算結果，選定直徑Dc=630mm的單輪緣車輪，標記為：車輪 DYL-630 GB 4628-84。
3.3 運行阻力計算[12]
摩擦阻力矩： （37）
查附表19，Dc=630mm車輪組選用軸承為7520，軸承內(nèi)徑和外徑的平均值 d=（100+180）/2=140mm，由[1]表8-10 查得滾動摩擦系數(shù)k=0.6mm=0.0006m，軸承摩擦系數(shù) =0.02，附加阻力系數(shù)=2.0，
運行摩擦阻力：
（38）
無載荷時：
（39）
（40）
3.4 選電動機[8]
電動機靜功率： （41）
式中： ——滿載荷時阻力。
=0.9 ——機構傳動效率。
m=1——驅(qū)動電動機臺數(shù)。
初選電動機功率：N=
式中 ——電動機動率增大系數(shù)，=1.15 ；
由附表30選用JZR2-31-6，Ne=11KW ，n1=940r/min，，電動機質(zhì)量=155kg。
3.5 驗算電動機發(fā)熱條件[8]
等效功率：
（42）
式中 ——工作級別系數(shù)，由[1]表3-1查得，當JC=25%時， =1.0
——由[1]表查圖6-6得=1.12
Nx
收藏