《機械畢業(yè)設計（論文）-軸銷兩端孔組合鉆床液壓傳動系統(tǒng)設計【全套圖紙】》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《機械畢業(yè)設計（論文）-軸銷兩端孔組合鉆床液壓傳動系統(tǒng)設計【全套圖紙】（24頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。
1、AutoCAD 軸銷兩端孔組合鉆床液壓傳動系統(tǒng)設計 摘 要 目前，液壓系統(tǒng)被廣泛應用在機械、建筑、航空等領域中，成為一種新型的動力源。 由于液壓元件的制造精度越來越高，再配合電信號的控制，使液壓系統(tǒng)在換向方面可以 達到較高的頻率。不管是在重型機械和精密設備上都能滿足要求。 液壓系統(tǒng)本身有較多的優(yōu)點，比如：在同等的體積下，液壓裝置產(chǎn)生的動力更大； 由于它的質量和慣性小、反映快，使液壓裝置工作比較平穩(wěn)；能夠實現(xiàn)無級調速，特別 是在運動中進行調速；液壓裝置自身能實現(xiàn)過載保護；實現(xiàn)直線運動遠比機械傳動簡單。 但是液壓傳動對溫度的變化比較敏感，不宜在很高或很低的溫度下工作。 液壓系統(tǒng)應用在機床上，實現(xiàn)對
2、工作臺和夾緊工件的循環(huán)控制起著重要的作用。本 次畢業(yè)設計以變速箱殼體專用多軸鉆孔機床為研究對象，構建其液壓控制回路。實習進 給缸的順序動作及互鎖要求。 關鍵詞：液壓傳動；鉆孔機床；運用 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 ABSTRACT At present, the hydraulic system is widely used in machinery, construction, aviation, etc, become a new kind of power supply. Due to the manufacturing precision of hydraulic c
3、omponents increasingly high, coupled with signals of the hydraulic system control and made in reversing aspects can achieve higher frequency. Whether in heavy machinery and precision equipment can meet the requirements. Hydraulic system itself has more advantages, such as: in the same volume, hydrau
4、lic device under the power generated larger; Because of its quality and inertia small, reflecting the quickly, make hydraulic equipment work smoothly; Can realize step less speed regulation, especially in sports for speed; Hydraulic device itself can achieve overload protection; Realizing linear mot
5、ion than mechanical transmission is simple. But hydraulic transmission is more sensitive to temperature changes, not in very high or very low temperatures. Hydraulic system used in machine tools, realize the clamping work piece working platforms and the cycle control play an important role. The grad
6、uation design with gearbox shell special multi-axis drilling machine as research object, construct its hydraulic control circuit. The order for cylinder internship into action and interlock requirements. KeyKey wordswords：Hydraulic transmission; Drilling machine; use 目 錄 1.前言 .1 2.方案的確定 2 2.1 整體性分析
7、2 2.2 任務書 2 2.3 確定方案 3 3.工況分析 3 3.1 運動參數(shù)分析 3 3.2 動力參數(shù)分析 3 3.3 負載圖和速度圖的繪制 4 4.液壓缸尺寸和所需流量 5 4.1 液壓缸尺寸計算 5 4.1.1 工作壓力的確定 5 4.1.2 計算液壓缸尺寸 5 4.1.3 缸徑、桿徑取標準值后的有效工作面積 5 4.2 確定液壓缸所需流量 6 4.3 夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量確定 6 4.3.1 確定夾緊缸的工作壓力 .6 4.3.2 計算夾緊缸的流量 .6 5.擬定液壓系統(tǒng)圖 7 5.1 確定執(zhí)行元件類型 8 5.1.1 工作缸 .8 5.1.2 夾緊缸 .8 5.2 快速
8、運動的實現(xiàn)和供油部分的設計 8 5.3 液壓系統(tǒng)回路的確定 8 6.選擇液壓元件和確定輔助裝置 9 6.1 選擇液壓泵 9 6.2 電動機的選擇 9 6.3 選擇閥類元件 9 6.4 確定油管尺寸 .10 6.4.1 油管內徑的確定 10 7.油箱的設計 .11 7.1 油箱容量的確定 .11 7.2 估算油箱的長、寬、高 .11 7.3 確定油箱壁厚 .11 7.4 確定液位計的安裝尺寸 .11 7.5 隔板的尺寸計算 .11 8.液壓系統(tǒng)性能的驗算 .12 8.1 回路中壓力損失 .12 8.1.1 工進時壓力損失 .12 8.1.2 快退時壓力損失 .13 8.2 確定液壓泵工作壓力 .
9、14 8.3 液壓系統(tǒng)的效率 .14 9.結論 .15 參考文獻 17 致 謝 18 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 1 1 前言 液壓技術滲透到很多領域，不斷在民用工業(yè)，在機床、工程機械、冶金機械、塑料 機械、農林機械，汽車、船舶等行業(yè)得到大幅度的應用和發(fā)展，而且發(fā)展為包括傳動、 控制和檢測在內的一門完整的自動化技術?，F(xiàn)今，采用液壓傳動的程度已經(jīng)成為衡量一 個國家工業(yè)水平的重要標志之一。如發(fā)達國家生產(chǎn)的 95%的工程機械，90%的數(shù)控加工中 心，95%以上的自動線都采用了液壓傳動技術。 液壓傳動相對于機械傳動來說，是一門新技術。自 17
10、95 年制成第一臺水壓機起，液 壓技術就進入了工程領域，1906 年開始應用于國防戰(zhàn)備武器。第二次世界大戰(zhàn)期間，由 于軍事工業(yè)迫切需要反應快和精度高的自動控制系統(tǒng)，因而出現(xiàn)了液壓伺服系統(tǒng)。20 世 紀 60 年代以后，由于原子能，空間技術，大型船艦一級計算機技術的發(fā)展，不斷地對液 壓技術提出新的要求，液壓技術也相應得到了很大發(fā)展，滲透到國民經(jīng)濟的各個領域中。 在工程機械，冶金，軍工，農機，汽車，輕紡，船舶，石油，航空和機床工業(yè)中，液壓 技術得到普遍應用。近年來液壓技術已廣泛應用于智能機器人，海洋開發(fā)，宇宙航行， 地震預測及各種電液伺服系統(tǒng)，使液壓技術的應用提高到一個嶄新的高度。目前， 液壓 技
11、術正向高壓，高速，大功率，高效率，低噪聲和高度集成化的方向發(fā)展。解放前，我 國經(jīng)濟落后，液壓工業(yè)完全是空白，解放后，我國經(jīng)濟獲得迅速發(fā)展，液壓工業(yè)也和其 他工業(yè)一樣，發(fā)展很快。20 世紀 50 年代就開始生產(chǎn)各種通用液壓元件。當前我國已生產(chǎn) 出許多新型和自行設計的系列產(chǎn)品。但是由于過去基礎薄弱，所生產(chǎn)的液壓元件，在品 種與質量等方面和國外先進水平相比，還存在一定差距，我國液壓技術也將獲得進一步 發(fā)展，它在各個工業(yè)技術的發(fā)展，可以預見，液壓技術也將獲得一步發(fā)展，它在各個工 業(yè)部門中的應用也將會越來越廣泛。 近年來，我國液壓氣動密封行業(yè)堅持技術進步，加快新產(chǎn)品開發(fā)，取得良好成效， 涌現(xiàn)出一批各具特
12、色的高新技術產(chǎn)品。 北京機床所得直動式電液伺服閥，杭州精工液壓機電公司的低噪聲比例溢流閥，寧 波華液公司的電液比例壓力流量閥，均為機電一體化的高新技術產(chǎn)品，并已投入大批量 生產(chǎn)，取得了良好的經(jīng)濟效益。 盡管我國液壓行業(yè)各企業(yè)加速科技創(chuàng)新，不斷提升產(chǎn)品市場競爭力，一批優(yōu)質產(chǎn)品 成功地成為國家重點工程和重點主機配套，取得較好的經(jīng)濟效益和社會效益。 但是目前國內的需求和國外先進水平相比還有較大差距，包括產(chǎn)品趨同化，構成不 合理，性能低，可靠性差，創(chuàng)新和自我開發(fā)能力弱，自行設計水平低，具體表現(xiàn)在產(chǎn)品 水平產(chǎn)品體系與市場需求存在較大的結構性矛盾。 2 方案的確定 2.1 整體性分析 中國地質大學長城學院
13、 2012 屆畢業(yè)設計 2 要求此液壓系統(tǒng)實現(xiàn)的工作循環(huán)是：工件夾緊 工作快進 工作臺工進 工作臺快退 工作臺原位停止 工件松開 液壓泵卸荷。滑臺的重量為 132000N,快進快退的速度 6 米分,滑臺工進速度 50 mm/s ,快進行程 100mm,工進行程 80mm ,切削負載為 30000N。 對于軸銷兩端孔組合鉆床機床而言需要精度高，定位準確。所以整個系統(tǒng)的設計要 求定位精度高，換向速度快。在設計閥的時候，考慮這些方面變的尤其重要，要考慮到 工作在最低速度時調速閥的最小調節(jié)流量能否滿足要求。在行程方面，應該比要求的工 作行程大點，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在安全方
14、面和實際 運用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提 下，使液壓系統(tǒng)的成本較低。 2.2 任務書 圖一 2.2 確定方案 雙桿活塞缸比伸縮缸結構簡單，價格便宜，易維護，而且也能滿足要求；調速閥的 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 3 性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調速較好，用于負載變化大而運動要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用出油口 調速回路中油液通過節(jié)流閥產(chǎn)生的熱量直接排回油箱散熱； 夾緊缸進油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終 在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號傳遞快，配合液壓動力的輸出力大、慣性小、反映快的 優(yōu)點使控制靈活、精度高、快速性好。 3
15、 工況分析 3.1 運動參數(shù)分析 首先根據(jù)主機要求畫出動作循環(huán)圖（圖二） 。 圖二 動作循環(huán)圖 左滑臺油缸實現(xiàn)：快進、工進、快退動作運動 右滑臺油缸實現(xiàn)：快進、工進、快退動作運動 夾緊油缸實現(xiàn)：松開、夾緊動作運動 3.2 動力參數(shù)分析 計算各階段的負載 工作負載：由已知條件可知切削力 =30000N。 t F 慣性負載： =26938.78N m F t V g G 6005. 0 6 8 . 9 132000 （參考機床的工作臺加速時間，取=0.05s） t 阻力負載： 靜摩擦阻力 NFfs264001320002 . 0 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 4 動摩擦阻力 NFfd
16、132001320001 . 0 （滑動導軌：鑄鐵對鑄鐵啟動低速時,v0.16m/s） 0.1 0.20u 表 1 液壓缸在各個工作階段的負載值其中=0.9 m 工況負載組成負載值（N）推力 （N）/ m F 夾緊 26939 起動 fs FF 2640029332 加速 fdm FFF 4019344600 快 進 快進 fd FF 1320014667 工 進 工進 fdt FFF 4320048000 快退 fd FF 1320014667 3.3 負載圖和速度圖的繪制 負載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖所示。速度圖按已知數(shù)值，工進的 13 6/ minvvm 中國地質大學長城學院 2012
17、屆畢業(yè)設計 5 速度。 2 50/ minvmm 14667 速度 14667 44600 29332 位移/ 位移/ 圖三 4 液壓缸尺寸和所需流量 4.1 液壓缸尺寸計算 4.1.1 工作壓力的確定 工作壓力可根據(jù)負載和主機類型確定，由（書）表 113 得出： 4 a pMP 4.1.2 計算液壓缸尺寸 由于立式組合機床工作臺快進和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使 ,快進時采用差動連接，因管路中有壓力損失，快進時回油路壓力損失取 12 2AA Pa，快退時回油路壓力損失亦取Pa。工進時，為使運動平穩(wěn)，在液 5 5 10p 5 5 10p 壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為
18、,選取背壓Pa。 a P 5 10)105( 5 2 6 10p 根據(jù),可求出液壓缸大腔面積為 11220 p Ap AF 1 A )(035 . 0 1065 . 0104 132000 5 . 0 2 56 21 0 1 m PP F A 負載圖速度圖 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 6 )(212 . 0 14 . 3 035135 . 0 44 1 m A D 根據(jù) GB2348-80 圓整成就近的標準值，得 D=220mm，液壓缸活塞桿直徑 mm D d56.155 2 220 2 根據(jù) GB2348-80 就近圓整成標準值 d=160mm。 4.1.3 缸徑、桿徑取標準
19、值后的有效工作面積 無桿腔有效面積： 22 1 37994220220 44 mmDA 活塞桿面積： 22 3 20096160160 44 mmdA 有桿腔有效面積： 2 312 178982009637994mmAAA 4.2 確定液壓缸所需流量 min/96.227min/1022796461037994 366 1 LmVAQ 快快進 min/58.120min/1012057661020096 366 2 LmVAQ 快快退 min/90 . 1 min/10 7 . 189905 . 0 1037994 366 1 LmVAQ 工進工進 4.3 夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量確定
20、 4.3.1 確定夾緊缸的工作壓力 根據(jù)最大夾緊力，由液壓傳動中的表 11-2（書）取工作壓力 。MPaP4 夾 計算夾緊缸有效面積、缸徑和桿徑： 夾緊缸面積： 26 6 1033000 104 132000 m P F A 夾 夾 夾 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 7 夾緊缸直徑： mmm A D205205 . 0 14 . 3 103300044 6 夾 夾 取標準值 D=220mm 夾 活塞桿直徑，一般取。0.5D夾 mm1102205 . 0D5 . 0 夾夾 d 取標準值=32mmd夾 4.3.2 計算夾緊缸的流量 min/99 . 0 s 1 1030 103300
21、0VA 3 6 LQ 夾夾夾 液壓缸回油路上有背壓 P2 ，保證速度平穩(wěn)。根據(jù)現(xiàn)代機械設備設計手冊中推薦 值，取 P2=0.8MPa，快進時液壓缸雖做差動連接，但油管中有壓降，取=0.5MPa。快p:p: 退市油腔中有被壓，這時可取=0.6MPap: 根據(jù)上述計算數(shù)據(jù)，可估算液壓缸在各個工作段中的壓力、流量和功率，如下表所 示： 表 2 工況推力 F/N 回油腔壓力 2/ pMPa 進油腔 壓力 1/ pMPa 輸入流 量 1 /minq L : 輸入功率 /P KW 計算式 夾緊 2693903.50.990.0571 Ppq 起動 2933201.459 加速 446002.665 快進
22、恒速 14667 ppp 12 MPap5 . 0 0.745132.51.645 )/()( 2121 AAPAFp 121 ()qAA V 1 Pp q 工進 480000.81.641.8990.052 1221 12 1 ()/pFp AA qAV Pp q 起動 2933201.639 快退 加速 446000.62.492 1222 24 1 ()/pFp AA qAV Pp q 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 8 恒速 146670.61.419107.32.538 5 擬定液壓系統(tǒng)圖 5.1 確定執(zhí)行元件類型 5.1.1 工作缸 根據(jù)組合機床特點和要求，所以選用無桿
23、腔面積等于兩倍的有桿腔面積的差VV 退快 動液壓缸。 5.1.2 夾緊缸 由于結構上的原因和為了有較大的有效工作面積，也采用雙桿活塞液壓缸。 5.2 快速運動的實現(xiàn)和供油部分的設計 因為快進、快退和工進的速度相差比較大，為了減少功率損耗，采用變量泵。 5.3 液壓系統(tǒng)回路的確定 根據(jù)上述分析，畫出液壓系統(tǒng)草圖，如下圖所示： 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 9 圖四 液壓系統(tǒng)原理圖 主要實現(xiàn)實現(xiàn)夾緊缸夾緊，左右滑臺油缸快進、快退，夾緊油缸松開動作運動 夾緊 小流量泵單向閥20 減壓閥18 電磁閥夾緊缸無桿腔 快進 進油回路：大流量泵單向閥5 單向閥1、10 電磁閥M1、M2 行程調速
24、閥工進缸無桿腔 回油回路：工進缸有桿腔4、13 單向閥1、10 電磁閥M1、M2 行程調速閥工進缸無桿腔 工進 進油回路:小流量泵5 單向閥1、10 電磁閥M1、M2 行程調速閥工進缸無桿腔 回油回路：工進缸有桿腔2、3、11、12 單向閥1、10 電磁閥油箱 快退 進油回路大流量泵單向閥5 單向閥1、10 電磁閥2、3、11、12 單向順序閥工進缸有桿腔 回油回路工進缸無桿腔M1、M2 行程調速閥1、10 電磁閥5 單向閥油箱 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 10 6 選擇液壓元件和確定輔助裝置 6.1 選擇液壓泵 取液壓系統(tǒng)的泄漏系數(shù) K=1.1 則液壓泵的最大流量 ，min/
25、75.145 5 . 1321 . 1)( max LQKQ iB 即 。min/75.145LQB 根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)是采用回油路節(jié)流調速，進油路壓力損失選取 ， 5 5 10pPa 故液壓泵工作壓力為： PaPPpB 55 1 1019.1910)519.14( 考慮到系統(tǒng)動態(tài)壓力因素的影響，液壓泵的額定工作壓力為： MPapPap aB 399 . 2 1099.2310)251 (19.19 55 0 0 根據(jù)、和已選定的單向定量泵型式，查手冊書（二）選用 PVL3-153-F-2R-D-1 B Q B p 型定量葉片泵。該泵額定排量為 153mL/r,額定轉速 960r/min，其額
26、定流量為 146.88m /s。 3 6.2 電動機的選擇 最大功率在快退階段，如果取液壓泵的效率為為 0.75，驅動液壓泵最大輸入功率 為： B P kwkw QP P B B B 22 . 6 75 . 0 60 75.145919 . 1 1 查電工手冊選取 7.5kw 的電動機 YCT2004B。 6.3 選擇閥類元件和元器件 各類閥可通過最大流量和實際工作壓力選擇，元器件的規(guī)格如下表所示： 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 11 6.4 確定油管尺寸 6.4.1 油管內徑的確定 可按下式計算： 4Q d V 泵的總流量為 1.29L/min，但快速時，部分回油管流量可達 1
27、32.5L/min，故按 132.5L/min 計算：V 取 6m/min 6 3 4 132.5 10 21.65 6 1060 dmm 取標準值 d=25mm，外徑為、內徑為的紫銅34mm25mm 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 12 7 油箱的設計 7.1 油箱容量的確定 中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內公稱流量的 57 倍來確定，即油箱的容 積 V=5 145.75728.75 B QL 查機械設計手冊得油箱的標準值為 800L。 7.2 估算油箱的長、寬、高 設油箱的長、寬、高分別為 1000mm，700mm，680mm，由于在選擇油箱的容量時系 數(shù)選的較大，在此就
28、不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計算的長、寬、高 中。 7.3 確定油箱壁厚 800 以上容量的油箱箱壁厚取 4mm。箱底厚度應大于箱壁，取箱底厚度為 6mm，箱 蓋厚度應為箱壁的 34 倍，取箱蓋厚度為 12mm。 7.4 確定液位計的安裝尺寸 在設計液位計時，要考慮液位計的顯示最大刻度與最小刻度之間的差值和油箱的高 度。油箱內的液面高度為油箱高度的 80%，所以： mm64080800 0 0 液面 H 選擇液位計 XYW1000，最大刻度與最小刻度之間為 700mm。安裝時，液位計的中 心位置與上述的液面高度在同一水平面。 7.5 隔板的尺寸計算 隔板的長度由油箱的內部尺寸可以
29、確定，主要計算隔板的高度。隔板的高度一般為 油箱內液面高度的 3/4。但是也要考慮到當油箱內的油液降到最低位置時，液壓油也能流 入到吸油腔，避免液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為 mmH5951035640 液面 回油腔一側的隔板要考慮吸油腔快速吸油時，油箱底部的沉淀雜質不能流入吸油腔 中，再此取隔板離油箱底的尺寸為 300mm。 8 液壓系統(tǒng)性能的驗算 8.1 回路中壓力損失 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 13 回路壓力損失計算應在管道布置圖完成后進行，必須知道管道的長度和直徑。管道 直徑按選定元件的接口尺寸確定，即 d=15mm,長度在管道布置圖未完成前暫按進油管、 回油管均
30、為 L=4m 估算。油液運動粘度取，在此設計中主要驗算工進 42 1.5 10/ms 和快退工況時的壓力損失。 8.1.1 工進時壓力損失 進油管路壓力損失：首先判別進油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(shù) 2320212 105 . 11025 10 5 . 13244 43 3 dv Q v d Re 故為層流。 管路沿層壓力損失： pa d LQ P 512 4 34 12 4 10083 . 0 10 25 410 5 . 132105 . 141 10 41 取管道局部損失 PaPP 5 100083 . 0 1 . 0 油液流經(jīng)單向閥和三位五通換向閥的壓力損失按下面公式計算 MPa Q Q PP
31、 Vn V VnV 424 . 0 160 75.145 5 . 0 140 30 2 . 0 22 2 工進時進油路總壓力損失： MPaPPPP V 433 . 0 此值小于 0.5MPa,所以是安全的 工進時回油路壓力損失：因回油管路流量為： 2 Q sm Q Q/0663. 0 2 10 5 . 132 2 3 3 1 2 液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流 2320106 105 . 11025 10 3 . 6644 43 3 dv Q v d Re 于是沿程壓力損失： pa d LQ P 512 4 34 12 4 10042 . 0 10 25 410 3 . 66105 . 141 10 4
32、1 局部壓力損失： PaPP 5 100042 . 0 1 . 0 回油路中油液流經(jīng)調速閥和三位五通換向閥時的壓力損失計算方法同上， 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 14 即 MPa Q Q PP Vn V VnV 0296 160 58.120 5 . 0 140 35 2 . 0 22 2 工進時回油路總壓力損失： MPaPPPP V 342 . 0 “ 將回油路中壓力損失折算到進油路上，就可求出工進時回路中整個壓力損失 0.594MPa 37994 17898 0.342433 . 0 P 1 2 A A PP ” 8.1.2 快退時壓力損失 快退時進油路和回油路中經(jīng)檢查都是
33、層流，進油路壓力損失為： pa d LQ P 512 4 34 12 4 10076 . 0 10 25 41085.120105 . 141 10 41 PaPP 5 100076 . 0 1 . 0 進油路中油液流經(jīng)單向閥、三位五通換向閥、單向調時壓力損失計算方法同前 MPa Q Q PP Vn V VnV 349 . 0 160 5 . 132 5 . 0 140 30 2 . 0 22 2 快退時進油路總壓力損失： MPaPPPP V 433 . 0 快退時回油路中壓力損失：由于,則有 12 2QQ sm Q Q/0663 . 0 2 10 5 . 132 2 3 3 1 2 液流狀態(tài)
34、經(jīng)判斷為層流 2320106 105 . 11025 10 3 . 6644 43 3 dv Q v d Re pa d LQ P 512 4 34 12 4 10042 . 0 10 25 410 3 . 66105 . 141 10 41 MPa Q Q PP Vn V VnV 0296 160 58.120 5 . 0 140 35 2 . 0 22 2 回油路總壓力損失： 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 15 MPaPPPP V 342 . 0 “ 將回油路中的壓力損失折算到進油路上去，可得到快推時回油路中的整個壓力損失： “555 2 1 1153.2 2.6 104.5
35、 104.3 10 () 3115.7 A pppPa A 這個數(shù)值比原來估計的數(shù)值大，因此系統(tǒng)中元件規(guī)格和管道直徑不宜再減小。 8.2 確定液壓泵工作壓力 工進時，負載壓力 6 1 132000 103.47() 37994 L F pMPa A 液壓泵工作壓力 3.470.4333.903() gjL pppMPa 快退時，負載壓力： 6 2 17447 100.97 17898 L F pMPa A 液壓泵的工作壓力： 0.970.3421.312 ktL pppMPa 根據(jù)，則溢流閥調整壓力取。 gj p4MPa 8.3 液壓系統(tǒng)的效率 由于在整個工作循環(huán)中，工進占用時間最長，因此，系
36、統(tǒng)的效率可以用工進時的情 況來計算。工進速度為，則液壓缸的輸出功率為0.0010.014/m s: 132000 0.001132() 132000 0.0091188() C C NFVW NFVW 液壓泵的輸出功率： 63 0.594 10145.75 10 1.443() 60 B NpQKW 工進時液壓回路效率： 1321188 0.0910.823 14431443 C C B N N : 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 16 液壓系統(tǒng)效率,取液壓泵效率，液壓缸效率取，于是 BYC 0.75 B 0.88 Y 0.75 0.88 (0.0910.823)0.060.54
37、BYC : 8.4 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升驗算 液壓系統(tǒng)總發(fā)熱功率計算 液壓泵輸入功率： 1 1.443 1.924() 0.75 B pQ NKW 液壓缸有效功率： 2 1188() C NNW 系統(tǒng)總發(fā)熱功率： 112 1924 1321792()HNNW 油液溫升近似值 300 3322 1792 1020.79 800 i H TCC V 溫升沒有超出允許范圍的范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設置冷卻器。 2535: 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 17 結 論 隨著畢業(yè)日子的到來，我的畢業(yè)設計已經(jīng)完成。在沒有做畢業(yè)設計以前覺得畢業(yè)設 計只是對這幾年來所學知識的單純總結，但是通過這次做畢
38、業(yè)設計發(fā)現(xiàn)自己的看法有點 太片面。畢業(yè)設計不僅是對前面所學知識綜合運用的一種檢驗，而且也是對自己能力的 一種提高。通過這次畢業(yè)設計使我明白了自己原來知識還比較欠缺。自己要學習的東西 還太多，以前老是覺得自己什么東西都會，什么東西都懂，有點眼高手低。通過這次畢 業(yè)設計，我才明白學習是一個長期積累的過程，在以后的工作、生活中都應該不斷的學 習，努力提高自己知識和綜合素質。 在這次畢業(yè)設計中也使我們的同學關系更進一步了，同學之間互相幫助，有什么不 懂的大家在一起商量，聽聽不同的看法對我們更好的理解知識，所以在這里非常感謝幫 助我的同學。 我的心得也就這么多了，總之，不管學會的還是學不會的的確覺得困難
39、比較多，真 是萬事開頭難，不知道如何入手。最后終于做完了有種如釋重負的感覺。此外，還得出 一個結論：知識必須通過應用才能實現(xiàn)其價值！有些東西以為學會了，但真正到用的時 候才發(fā)現(xiàn)是兩回事，所以我認為只有到真正會用的時候才是真的學會了。 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 18 參考文獻 1 左健民，液壓與氣壓傳動. M北京：機械工業(yè)出版社，2008 2 成大先 ，機械設計手冊,單行本液壓傳動. M北京：化學工業(yè)出版社，2004 3 雷天覺，新編液壓工程手冊. M北京：北京理工大學出版社，2005 4 姜佩東，液壓與氣動技術. M北京：高等教育出版社，2006 5 劉延波，液壓回路與系統(tǒng).
40、 M北京：化學工業(yè)出版社，2009 6 盧光賢，機床液壓傳動與控制. M西安：西北工業(yè)大學出版社，2006 7 張利平，液壓閥原理使用與維護. M北京：化學工業(yè)出版社，2009 8 陸一心，液壓閥使用手冊. M北京：化學工業(yè)出版社，2009 9 陳啟松，液壓傳動與控制手冊. M上海：上海科學技術出版社，2006 10 周士昌，液壓系統(tǒng)設計圖集. M北京：幾次而工業(yè)出版社，2003 11 朱梅，朱光力液壓與氣動技術M西安：電子科技大學出版社，2004 12 劉延俊，液壓回路與系統(tǒng). M北京：化學工業(yè)出版社，2009 13 劉延俊，液壓元件使用指南. M北京：化學工業(yè)出版社，2008 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 19 致 謝 在此要感謝我的指導老師楊淑華對我悉心的指導，感謝老師給我的幫助。在設計過程中，我通過 查閱大量有關資料，與同學交流經(jīng)驗和自學，并向老師請教等方式，使自己學到了不少知識，也經(jīng)歷 了不少艱辛，但收獲同樣巨大。在整個設計中我懂得了許多東西，也培養(yǎng)了我獨立工作的能力，樹立 了對自己工作能力的信心，相信會對今后的學習工作生活有非常重要的影響。而且大大提高了動手的 能力，使我充分體會到了在創(chuàng)造過程中探索的艱難和成功時的喜悅。雖然這個設計做的也不太好，但 是在設計過程中所學到的東西是這次畢業(yè)設計的最大收獲和財富，使我終身受益。
機械畢業(yè)設計（論文）-軸銷兩端孔組合鉆床液壓傳動系統(tǒng)設計【全套圖紙】
