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畢 業(yè) 設(shè) 計（論文） 論 題 征 集 表
一、申報課題人的有關(guān)資料
申報課題人姓名
職稱
專業(yè)及研究特長
出生年月
聯(lián) 系 電 話
聯(lián) 系 地 址 及 郵 編
講師
模具工藝與設(shè)計
二、課 題 名 稱
級進(jìn)模 零件名稱: 接觸片 材料：10鋼 厚度：1·5mm
三、課題的主要任務(wù)、要求及課題完成形式
主要任務(wù):設(shè)計出沖制此零件的沖模一副
要求:獨立完成模具結(jié)構(gòu)設(shè)計,模具零部件的設(shè)計任務(wù)
完成的主要形式:一副沖模裝配圖（3D、2D）,若干模具零件圖（3D、2D）,一本設(shè)計說明書.
四、審批意見
教研室審核意見
教研室主任簽字
年 月 日
系部畢業(yè)設(shè)計專家小組審核意見
組長簽字
年 月 日
學(xué)院畢業(yè)設(shè)計專家委員會意見
畢業(yè)設(shè)計專家委員會主任蓋章
年 月 日
湖南信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院教務(wù)處制
如圖所示零件：接觸片
材料：10鋼 厚度：1·5mm
生產(chǎn)批量：大量
試確定該零件的沖壓工藝規(guī)程和模具設(shè)計。
沖壓純凈的鈦板料的可鍛模性
機(jī)械工程學(xué)，臺灣國立大學(xué)，臺北10764，羅克克(1964年提出的厘米·克·秒制電導(dǎo)率單位)
2003 年10月20 日標(biāo)準(zhǔn)；2005 年4月12 日接受以修改過的形式；2005 年5月4 日公證
摘要
由于六角close-packed (HCP) 晶體結(jié)構(gòu), 商業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 在室溫顯示低延展性, 并且要求熱量活化作用增加它的延展性和可模鍛性。在本研究中, 由實驗性方法學(xué)習(xí)了CP 鈦板料在vanous 溫度的可模鍛性. 拉伸測試第一次進(jìn)行調(diào)查CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的機(jī)械行為。形成極限測試，V 彎曲測試,和拉伸試驗測試沖壓CP 鈦板料在各種各樣的溫度下的可模鍛性。實驗性結(jié)果表明, 雖然可模鍛性被限制以冷形成，但CP 鈦板料在室溫能形成薄元件。另外, V 彎曲測試表明，在拉拔成型溫度可以減少回彈。試驗結(jié)果獲得在本研究中可以幫助設(shè)計CP 鈦板料沖壓模。
2005 年Elsevier B.V 版權(quán)所有。
關(guān)鍵字：純鈦板；可成形性；成型極限；V彎曲；回彈
1. 介紹
由于它的重量和高強度系數(shù)，工業(yè)純凈的鈦(CP 鈦) 是一潛在構(gòu)件, 并且最近受到電子產(chǎn)業(yè)注意。因為它的競爭力和優(yōu)越表現(xiàn)，CP 鈦的主要分解的過程是壓制形成。在制造工藝的壓制成形之中，沖壓CP 鈦板料是特別重要為生產(chǎn)薄壁結(jié)構(gòu)組分被使用在電子產(chǎn)品, 譬如筆記本蓋子, 移動電話 等。CP 鈦板料由于它六角close-packed (HCP) 結(jié)構(gòu)在室溫通常顯示有限的延展性。雖然可成形性可以在高溫下改善，但是一個制造過程總希望在室溫下進(jìn)行。但是, CP 鈦多數(shù)研究集中于微結(jié)構(gòu) [ 1-4 ], 并且關(guān)于CP 鈦板料沖壓的可模鍛性文學(xué)研究不是很深入。
在本研究中, 使用實驗性方法調(diào)查了CP 鈦板料沖壓的可模鍛性。從實驗獲得的關(guān)于CP 鈦板料在各種各樣的溫度范圍從室溫到300攝氏度的機(jī)械性能的結(jié)果。另外,CP 鈦板料的重要形成的特征, 譬如形成極限, 回彈,和極限拉延比，都要被檢測。
2. 在各種各樣溫度下的機(jī)械性能測試
應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是根本信息為金屬板的可模鍛性的研究。依照以上提到, 在室溫CP 鈦板料的可模鍛性是有限的,可以在拉伸成型溫度改善。為了審查品CP 鈦物產(chǎn)覆蓋在不同的溫度的機(jī)械性能，拉伸測試執(zhí)行了在各種各樣的溫度范圍從室溫對300 0C 和在0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001/s 之下的不同的張力率, 各自地。拉伸測試標(biāo)本由JIS 等級1 CP 0.5 毫米制成鈦板料厚度準(zhǔn)備了根據(jù)ASTM 標(biāo)準(zhǔn)。標(biāo)本被削減沿平面剖面與輾壓方向(00), 和在角度450 和900 對輾壓方向。標(biāo)本裁減毛刺沿導(dǎo)線邊緣。
拉伸測試進(jìn)行了使用MTS 810 測試機(jī)器。因為在高溫測試、熱化熔爐接通MTS810 測試機(jī)器。標(biāo)本在拉伸測試之前先加熱到100, 200, 和300 0C。在測試期間, 溫度標(biāo)本被保持恒定直到樣品拉伸到故障。
在本研究中, 工程學(xué)應(yīng)力關(guān)系第一次從實驗性數(shù)據(jù)獲得，然后是轉(zhuǎn)換成真實的應(yīng)力聯(lián)系根據(jù)a一Qo(1 +e) 和 e=ln(1十e), a 和s 是真實的重力和真正的張力、Qo 和a 是工程應(yīng)力, 和工程應(yīng)變的張力, 各自地。在室溫下從樣品獲得CP 鈦真實的應(yīng)力關(guān)系，被削減三個不同取向被顯示在圖l 。非均質(zhì)性的行為被觀察在圖1 。它被看見圖1, 00 標(biāo)本有更高的出產(chǎn)量和a 更大的伸長比標(biāo)本在其它二個方向, 在伸長上的區(qū)別是更加重大的。并且觀察它, 0度 樣本顯示重大工作硬化的產(chǎn)物在標(biāo)本之中在三個方向。這個結(jié)果一致于那獲得Ishiyama 等[ 5 ] 。在起點階段測試他們發(fā)現(xiàn)了滑動變形發(fā)生在00 個和900 個方向。在進(jìn)一步變形階段期間, 孿生變形快速地增加在00 方向和生產(chǎn)更高的抵抗反對脫臼滑動, 收效按更大的價值在出產(chǎn)量, 工作硬化, 和伸長。CP 的平均屈服應(yīng)力和伸長鈦板料在室溫是大約352 MPa 和28%, 各自地。可是那Φ值屈服應(yīng)力和伸長的值CP 鈦板料在室溫下不是良好的在一深拉處理比擬碳鋼的、他們是可行的因為相對淺的模具產(chǎn)品從那可成形性觀點。
圖2 顯示原物和被扭屈的標(biāo)本在三個方向。它被注意在圖2, 00 標(biāo)本進(jìn)行一致的變形在破裂之前, 當(dāng)900 標(biāo)本顯示一次明顯的頸, 和變形 450標(biāo)本方向在那些其它二個方式之間
為了審查張力率的作用在CP 鈦板料的變形, 拉伸測試并且執(zhí)行在室溫在不同的滑塊速度之下, 造成不同的張力率的0.1, 0.01, 0.001, 和0.0001,各自地。真實的應(yīng)力關(guān)系在各種各樣的張力率為00 標(biāo)本被顯示在圖3 。重要的微量在應(yīng)力曲線從張力率0.1 到0.001 是注意在圖3, 和應(yīng)力曲線變得接近互相之后。同樣觀察在拉伸測試趨向為450 個和900 個樣本。它表明CP 鈦板料穩(wěn)定的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可能是在張力率更小比0.001 之下獲得。
CP 鈦的真實的應(yīng)力聯(lián)系覆蓋在各種各樣的溫度范圍從室溫對300 0C 為標(biāo)本00 方向被顯示在圖4。測試執(zhí)行在張力率的0.001顯示在圖4。在圖4,上CP 鈦板料在高溫下有更好的可鍛性。測試更低溫度的增量得到應(yīng)力曲線比例。注意在圖4 依照樣本的伸長不增加從室溫對100 0C被觀測, 相反, 伸長得到更小當(dāng)樣本被加熱 100 0C 。
Fig. 3. True stress-strain relations at various strain-rates (1/s) for 00 speci
men at room temperature.
但是, 在測試的溫度比100 0C更高時伸長變大。更大的伸長在室溫是相當(dāng)異常的。但這種現(xiàn)象唯一發(fā)生在00 樣本。45度和90度樣本,當(dāng)在測試的溫度伸長連續(xù)被增加, 顯示在圖5和圖6上, 各自地。在室溫發(fā)生了更大的伸長在 00 樣本也許歸結(jié)于在室溫孿生變形的快速的增量在00 方向, 導(dǎo)致更高的抵抗阻止脫臼滑動, 并且造成更大的伸長。各向異性現(xiàn)象其它索引是塑料張力比率, 即。 r 價值, 被定義作為塑料張力比率在到那的橫向方向在厚度方向在a 單軸的拉伸測試。
窗體頂端
在本研究中, r 價值是樣本在室溫拉伸測試獲得0度, 45度, 和 90度方向。測量r 價值從標(biāo)本被舒展到20% 是4.2, 2.2, 和2.1 為 00, 450, 和900 個標(biāo)本, 各自地。從更高的r- 價值表明更好的回火性, 它表示, CP 鈦覆蓋陳列更好的深圖畫質(zhì)量在輾壓方向比其它二個方向。并且CP 鈦各向異性現(xiàn)象板料再被證實了從重大區(qū)別 r 價值。
3. 沖壓CP 鈦板料的可鍛性
除基本的機(jī)械性能之外, 審查了CP 鈦板料的沖壓的可模鍛性。在本研究,形成極限測試在室溫, 并且V 彎曲測試和圓杯子圖畫測試在各種各樣溫度執(zhí)行了。測試結(jié)果被談?wù)摿伺cCP 相關(guān)形成的物產(chǎn)鈦覆蓋在印記過程中。
3.1. 成型極限測試
因為Keeler 和Backofen [ 6 ] 介紹了概念形成極限圖(FLD), 1963 年這是 廣泛被接受的標(biāo)準(zhǔn)為破裂預(yù)言以金屬片 形成。確定FLD, 舒展測試是執(zhí)行為不同的寬度薄鋼板樣品使用半球型沖床。標(biāo)本是第一電化學(xué)上銘刻以會是的圓柵格扭屈入橢圓在被舒展以后。
工程學(xué)張力測量了沿少校和較小軸橢圓被命名少校和較小張力, 各自地。并且他們主要是測量飛機(jī)上的張力。
在本研究中, 長方形標(biāo)本有同樣長度的100mm, 但以另外寬度排列從10 到100 毫米在10 毫米的增加, 被測試了。相似與拉伸測試, CP 鈦板料被切開了在三個取向?qū)殙悍较? 即, 00, 450, 和900, 為各標(biāo)本的大小。在測試期間, 標(biāo)本夾緊了在周圍被舒展了對失敗在78 毫米半成品沖床。工程學(xué)少校和較小張力測量在地點最接近破裂為每個標(biāo)本被記錄了。少校和較小張力是密謀反對互相以主要張力作為縱坐標(biāo), 和曲線適合入張力點被定義了形成的極限曲線。圖顯示這形成極限曲線稱形成的極限圖。FLD 是一個非常有用的標(biāo)準(zhǔn)為發(fā)生的破裂在一個沖壓的過程中。
根據(jù)早先分析, CP 鈦板料能被形成在室溫。為了進(jìn)一步證實它的可行性, 形成的極限測試執(zhí)行了在室溫度。測試結(jié)果看出圖7 顯示形成的極限曲線?？匆娫趫D7, 主要張力在曲線的最低的點, 并且是平面張力變形方式, 是0.34 。比較被冷軋的鋼或不銹鋼, 這數(shù)值更低。但是, 為沖壓薄產(chǎn)品, 圖7顯示形成的極限曲線表明CP 鈦板料在室溫形成的更大的可能性。這有可能在室溫用CP 鈦板料能制造電子材料。
3.2. V 彎曲測試
因為CP 鈦彈性模數(shù)比鋼要低,回彈是重要的彎曲處理。在本研究, V 彎測試執(zhí)行了審查CP 鈦板料在各種各樣溫度回彈形成的物產(chǎn)。V 彎測試結(jié)果用圖8顯示 。圖8能看見在下模有一個開頭角度90度。環(huán)烷驅(qū)研究那效果的沖頭半徑接通彈性后效，工具以沖壓半徑從0.5 到5.0 毫米, 在0.5 毫米的增加, 準(zhǔn)備了。CP 鈦板料的樣本以0.5 毫米的厚度, 長度 60 毫米, 和寬度15 毫米。為增加測試的溫度,標(biāo)本被附寄了在熱化熔爐。V 彎測試不使用潤滑劑因為摩擦情況有對回彈的無意義作用發(fā)生了在V 彎曲測試。彎曲的測試進(jìn)行了在室溫, 100, 200, 和3000C, 各自地。在彎曲的測試以后, 彎的標(biāo)本角度由CMM 測量了, 和回彈角度被計算了 。
Fig. 8. Tooling used in the V-bend tests
圖9 和10 顯示關(guān)系在回彈之間并且沖壓半徑在室溫和300 0C, 各自地?？匆陨蟽蓚€圖, 不管溫度變化回彈減少為更小的沖壓半徑。在彎曲時更小的沖壓半徑導(dǎo)致更大的塑料變形,因此要減小回彈的作用。在圖9 和10負(fù)值的彈性后效發(fā)生在較小沖頭半徑的時候。這是因為那板料在V 形狀的平直的邊被扭屈入形成弧光在彎曲的過程開始, 和裝載被應(yīng)用鋪平弧在彎曲處理結(jié)果的結(jié)尾復(fù)合應(yīng)力分配導(dǎo)致負(fù)值的彈性后效 [ 7 ] 。比較兩個圖,觀察, 回彈減少當(dāng)形成的溫度增加不管沖頭半徑尺寸。它表明那 CP 鈦板料不僅有更好的可鍛性而且體驗較少回彈在形成的高溫。我們知道, 回彈是由彈性模數(shù)和材料的屈服應(yīng)力影響的。彈性模數(shù)不會隨溫度變化而變化。而且溫度升高CP 鈦板料的屈服應(yīng)力減少，高溫是形成回彈減退是因為在更低的溫度CP 鈦的屈服應(yīng)力更低。
Fig. 10. Relations between springback and punch radius at 300 "C for spec-
imens of three directions.
Fig. 11. Punch and die used in circular cup drawing tests.
Fig. 12. Drawn cups at various forming temperatures
3.3盤狀拉深試驗
限制的圖畫比率(LDR), 被定義作為圓直徑的比(Dp) 與沖壓直徑(Dp) 在一張成功的圓盤拉深處理, 是一個普遍的索引使用描述可模鍛性金屬板。LDR 的更大的價值暗示更大的圖畫深度, 即,更好的可鍛性 。在本研究中, 沖壓和沖模被顯示在圖11 使用了圓盤拉深測試。測試執(zhí)行了在室temperatore, 100, 和200 0C, 各自地。在高溫下為了進(jìn)行拉深測試使用加熱器。為了獲得一個成功的拉深過程。那坯料尺寸和空白座力適當(dāng)調(diào)節(jié)除去些缺點比如斷裂和皺紋，如果在拉深測試破裂出現(xiàn), 斷開軸心力對更小的價值會被調(diào)整直到破裂被消除到?jīng)]有皺痕發(fā)生。當(dāng)斷裂力量的調(diào)整沒有消除破裂, 減少斷裂的方法會被嘗試同時避免破裂。拉深試驗采取壓制皺痕，但是, 在LDR 測試, 空白的大小是并且作為參量確定LDR 的價值除對上述調(diào)整的用途之外。從拳打直徑是35 毫米, 空白的直徑被增加在3.5 毫米的增加從70 毫米對最大的可能的直徑為計算價值方便起見 LDR 。MoS2 被使用了作為潤滑劑在所有圓杯子圖畫測試進(jìn)行在本研究中, 和圖畫速度是0.2 mm/s
。
圖12 顯示拉長的杯子在各種各樣的溫度。
圖12清楚的顯示,當(dāng)形成溫度增加時拉拔深度增加。表明這個圖形那自動測試設(shè)備畫的形狀拉深成形的在多樣的溫度是相當(dāng)不同的。自動測試設(shè)備現(xiàn)象變成重要的在較高的成型溫度。LDR 、畫的深度, 和相關(guān)的處理參量的價值被列出在表1 為測試進(jìn)行在各種各樣的溫度。它被注意在表1, 所有價值增加當(dāng)形成的溫度增量。但是, 增量 LDR 和圖畫深度不是那么重大的在范圍從室溫對100 0C, 但得到大從100 2000C 。注意在表1一大的斷裂紋是需要的大的坯料尺寸到是成功地從中提取一較高的溫度是。在室溫CP 鈦板料LDR 的價值是2.2, 與可比較的碳鋼, 表明, 沖壓CP 鈦覆蓋在室溫是可行的。
4. 結(jié)束語
在本研究中調(diào)查了由做各種各樣的試驗。在各種各樣的溫度CP 鈦板料沖壓的可鍛性的形成。機(jī)械性能 CP 鈦板料在各種各樣的溫度第一次被審查了, 并且應(yīng)力聯(lián)系被獲得從實驗表明, CP 鈦板料有更高的屈服應(yīng)力和更小的伸長在室溫, 但當(dāng)板料被加熱到300 0C比例減少由屈服應(yīng)力的增加決定。它是被注意應(yīng)力聯(lián)系獲得從拉伸測試在室溫表明CP 鈦板料能被形成入淺組分在室溫, 雖然屈服應(yīng)力是一少許更高的。形成限制CP 鈦板料的圖被獲得在室溫不是那么高的作為那些被冷軋的鋼, 而是極小值主要張力0.34 并且提供一種最宜的可能性為 CP 鈦板料被形成在室溫。圓形拉深測試顯露, 在室溫CP 鈦板料有 LDR 價值的2.2, 和成功地拉長的以20 毫米的深度證實CP 鈦板料可能被形成入淺組分在室溫。但是, 露出的現(xiàn)象顯示表明, CP 鈦板料負(fù)擔(dān)重要的 各向異性現(xiàn)象在能并且影響可鍛性的平面圓形拉深。
調(diào)查了在室溫度應(yīng)力聯(lián)系對張力率的作用。實驗性結(jié)果表示, 應(yīng)力聯(lián)系變得穩(wěn)定當(dāng)張力率比0.001 小。在V 彎測試, 實驗性結(jié)果顯露重要信息回彈可能被減少在被舉起的形成的溫度。彈性后效可以是減少如果使用一較小沖頭半徑 。實驗性結(jié)果表明本研究提供根本性形成CP 鈦板料模具設(shè)計。
鳴謝
作者會想感謝全國科學(xué)中華民國的委員會為財政支持這研究根據(jù)合同第NSC 89-2212-E-002-147,使實驗工作成為可能。
參考文獻(xiàn)
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15
總裝配圖
下模座及部分零件的裝配
導(dǎo)料板
下模座
上模座
凹模
承料板
沖孔凸模
導(dǎo)正銷
始用擋料銷
凸模固定板
壓彎凸模
卸料板
7
湖南信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院
學(xué)生畢業(yè)論文（設(shè)計）
開 題 報 告 書
題 目：接觸片沖模設(shè)計
姓 名：
班 級：
學(xué) 號：
系 ：
專 業(yè)
指導(dǎo)老師
2006年4月12日
論文（設(shè)計）題目
接 觸 片 沖 模 設(shè) 計
課題的根據(jù)：1）說明本課題的理論，實際依據(jù)
2）綜述國內(nèi)外有關(guān)本課題的研究動態(tài)和自己的見解
隨著與國際接軌的腳步不斷加快，市場競爭的日益加劇，人們已經(jīng)越來越認(rèn)識到產(chǎn)品質(zhì)量、成本和新產(chǎn)品的開發(fā)能力的重要性。近年來許多模具企業(yè)因此加大了用于技術(shù)進(jìn)步的投資力度，一些國內(nèi)模具企業(yè)已普及了二維CAD，并陸續(xù)開始使用UG、Pro/Engineer、I-DEAS等國際通用軟件，個別廠家還引進(jìn)了Moldflow等CAE軟件，并成功應(yīng)用于沖壓模的設(shè)計中。而模具技術(shù)的發(fā)展應(yīng)該為適應(yīng)模具產(chǎn)品“交貨期短”、“精度高”、“質(zhì)量好”、“價格低”的要求服務(wù)。所以，未來沖壓模具制造技術(shù)有以下幾大發(fā)展趨勢：(1)全面推廣CAD/CAM/CAE技術(shù)(2)高速銑削加工(3)模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng)(4)電火花銑削加工(5)提高模具標(biāo)準(zhǔn)化程度(6)優(yōu)質(zhì)材料及先進(jìn)表面處理技術(shù)(7)模具研磨拋光將自動化、智能化(8)模具自動加工系統(tǒng)的發(fā)展。
課題的主要內(nèi)容：
根據(jù)零件要求設(shè)計一副可行的沖模及模具的加工工藝和重要零件制造過程，
必要的零件圖和裝配圖。
研究方法：
根據(jù)零件的要求參照相關(guān)書籍，跟同組的同學(xué)一起研究，
參照指導(dǎo)老師意見完成課題設(shè)計要求。
完成期限和采取的主要措施：
完成期限：2007年3月
主要措施：
1） 通過網(wǎng)絡(luò)查找相關(guān)的資料
2） 通過相關(guān)的書籍查找資料
3） 請教指導(dǎo)老師
主要參考資料：
《機(jī)械制圖》 《公差配合與測量技術(shù)》 《工程材料及成型工藝》
《冷沖壓工藝及模具設(shè)計》 《機(jī)械制造工藝與裝備》
《沖壓手冊》 《冷沖模設(shè)計指導(dǎo)》 《冷沖壓技術(shù)》
指導(dǎo)老師意見：
簽名： 年 月 日
畢 業(yè) 設(shè) 計 任 務(wù) 說 明 書
課 題 名 稱
級進(jìn)模
如圖所示零件：接觸片
材料：10鋼 厚度：1·5mm 大批量生產(chǎn)
試確定該零件的沖壓工藝規(guī)程和模具設(shè)計。
主要任務(wù):設(shè)計出沖制此零件的沖模一副
要求:獨立完成模具結(jié)構(gòu)設(shè)計,模具零部件的設(shè)計任務(wù)
完成的主要形式:一副沖模裝配圖（3D、2D）,若干模具零件圖（3D、2D）,一本設(shè)計說明書
沖模的設(shè)計
畢業(yè)設(shè)計說明書
題目：
姓名
學(xué)號：
系(部)：
專業(yè)：
指導(dǎo)教師：
開題時間：2006-5月
完成時間：2006-11-25
2006年11月25日
前 言
冷沖壓是在室溫下，利用安裝在沖壓設(shè)備上的模具對被沖材料施加一定的壓力，使之產(chǎn)生分離或塑性變形，從而獲得所需形狀和尺寸的零件的一種壓力加工方式。因為通常材料為板料，故也常稱為板料沖壓。冷沖壓模具便是用于實現(xiàn)冷沖壓工藝的一種專用工具。
在進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計過程中，我們組的同學(xué)俞兆鵬、邊小尖之間進(jìn)行了分工合作，多謝同學(xué)們的熱心協(xié)助和指導(dǎo)老師康愛英老師的精心指導(dǎo)！在此一并感謝！
目 錄
一、零件的工藝分析 . . . . . . . . . . . . . . . . 4
二、工藝方案確定. . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
三、模具結(jié)構(gòu)形式的確定 . . . . . . . . . . . . . . 6
四、工藝設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
1、計算毛坯尺寸. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6
2、條料寬度. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7
3、材料利用率計算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7
4、計算沖壓力. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7
5、選取壓力機(jī). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8
6、計算壓力中心. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8
7、計算凸凹模刃口尺寸. . . . . . . . . . . . . . . . . . .9
8、凹模各孔位置尺寸. . . . . . . . . . . . . . . . . . . .12
9、卸料板各孔確定. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .12
10、凸模固定板各尺寸確定. . . . . . . . . . . . . . . . . 12
11、彈簧設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
五、模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . 13
1、凹模的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13
2、承料板的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .14
3、導(dǎo)料板的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .14
4、卸料板的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15
5、凸模設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15
6、凸模固定板設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .16
7、墊板的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .16
8、始用擋料銷的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . .16
9、導(dǎo)正銷的設(shè)計. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17
六、三D圖. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
七、二D工程圖. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
八、凹模.切斷模加工工藝卡. . . . . . . . . . . . . .35
九、參考文獻(xiàn). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37
零件的工藝分析
零件如圖所示：
這制件形狀簡單尺寸較小，厚度適中， 且為大批生產(chǎn)，屬于普通沖壓件，但有幾點要注意。
A：Φ5和Φ12兩孔壁與周邊距僅為2.5～3mm在設(shè)計模具時應(yīng)加注意。
B：在彎曲時，為避免彎曲根部撕裂，要將折線錯開尖角處。
C：制件較小，從安全考慮，要采取適當(dāng)?shù)娜〖椒ā?
D：由于是大批生產(chǎn)，應(yīng)重視模具材料和結(jié)構(gòu)的選擇，保證一頂?shù)哪＞邏勖?
工藝方案確定
根據(jù)制件工藝性分析，基本工藝有落料，沖孔，壓彎三種，按其先后順序組合。
首先考慮到制件大批量生產(chǎn)，所以不適合單工序沖壓，其原因：單工序生產(chǎn)效率較低，精度也不好保證，操作也不安全，根據(jù)工件圖可以應(yīng)用連續(xù)級進(jìn)模沖壓，方案有：
A：沖孔----落料----彎曲
B：沖孔----切斷----彎曲
C：沖孔----彎曲----切斷
方案A模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，并在彎曲時空位較困難。
方案B彎曲在切斷之后，將影響空位誤差，從而影響工作精度。
方案C屬于級進(jìn)沖壓，解決方案A，B的問題，所以選擇方案C。
再由方案C，根據(jù)不同的排列可以得到（如圖）兩種不同的排樣方式。
經(jīng)過分析很顯然后者比前有明顯的好處，可以大大的簡化模具結(jié)構(gòu)，所以采納后者的排樣方式。
模具結(jié)構(gòu)形式的確定
因制作材料適中，為保證制件平整，采用彈性卸料裝置。它還可以對沖孔小凸模起導(dǎo)向作用和保護(hù)作用。為方便操作。選用橫向送料，因制件較薄，故采用擋料銷定位，為提高精度，還用一個導(dǎo)正銷定位。
綜上所述，由文獻(xiàn)2表4-3，4-8選用彈壓卸料模送料，典型組合結(jié)構(gòu)式，滑動倒向?qū)菍?dǎo)柱模架。
工藝設(shè)計
1． 計算毛坯尺寸（如圖）
工件的相對彎曲半徑為：
查文獻(xiàn)Ⅱ表4-5，取x=0.34
則坯料展開長度為
2.由前面排樣圖可知：
因和號孔壁距較小，考慮到凹模強度，將切斷和沖孔錯開一個距離，故制件零件工步完成。
查文獻(xiàn)Ⅱ表3-14得最小搭邊值
在這考慮到為了方便凸模加工和凸模強度，取
開始第一個零件無搭邊。
2.條料寬度
由文獻(xiàn)Ⅱ中3-21得。
因采用少廢料排樣故等于總寬20
其公差與制件公差相同，查文獻(xiàn)Ⅰ表3-22
得 。工件總寬為
3．材料利用率的計算
由文獻(xiàn)Ⅱ中3-1得
=
=
=45%
4.計算沖壓力
完成本制件的沖壓力由沖裁力，彎曲力及卸料力組成
1）.沖裁力由沖孔力和切斷力組成
由文獻(xiàn)Ⅱ3-2計算
查文獻(xiàn)Ⅰ 3-12得為295-430
為安全取=350pa
=525=70.6KN
2）.彎曲力F采用V型自由彎曲
有文獻(xiàn)Ⅳ得V型件彎曲力計算公式
=
3）卸料力
由文獻(xiàn)Ⅱ表3-30
查文獻(xiàn)Ⅱ表3-19 =0.04
4）推件力，由文獻(xiàn)獻(xiàn)Ⅱ表3-31，=nKT
KT=0.055 取h=10
=70.6
5．選取壓力機(jī)
查文獻(xiàn)Ⅲ表9-3得，公稱壓力F=160KN最大
封閉高度最低300mm，最高160mm
6．計算壓力中心
由文獻(xiàn)Ⅱ3-37得圓弧的壓力中心
計算切斷處的壓力中心
同理圓周圓弧壓力中心=3.18mm
由文獻(xiàn)Ⅱ3-39公式可得
=13.45mm
總的壓力中心尺寸56.39=42.94+13.45
7．計算凸凹模刃口尺寸
1）沖孔凸凹模刃口尺寸
凸凹模刃口尺寸可按分析加工法計算
計算Φ12沖孔尺寸
查文獻(xiàn)Ⅰ表3-5 . 3-6 .得
查文獻(xiàn)Ⅱ 3-5 . 3-6 . 3-7得
X=0.5
校核間隙：
符合條件。
代入公式
計算Φ沖孔尺寸
查文獻(xiàn)Ⅱ 3-5 . 3-6 . 3-7得
X=0.5
校核間隙：
符合條件
代入公式
2）彎曲模的刃口計算
因為在彎曲過程中只有一個方向與板作用，使之彎曲模截面形狀
（1）．凸凹模間隙
按V型彎曲計算，由文獻(xiàn)Ⅱ160頁公式
查文獻(xiàn)Ⅱ表4-14得
則
（2）因為模具是通過導(dǎo)料板后端來定位制件的.
所以b的長度就等于零件彎曲前一
端的長度減去凸凹模間隙
（3）凸凹模的圓角半徑的確定
在設(shè)計中，收縮變形與凹模的接觸，所應(yīng)取凹模圓角半徑
又因為t＜2mm， 所以取凸凹模的圓角半徑為
3）切斷模的刃口尺寸
切斷模形狀較復(fù)雜，所以采用配作法加工
按未注公差尺寸，查文獻(xiàn)Ⅰ 3-22得
凸模磨損后其尺寸有兩種情況
凸模磨損后變小的尺寸
由文獻(xiàn)Ⅱ中3-14得
查獻(xiàn)Ⅱ3-7得
但為了保證凸模的強度和方便，凹模的加工是因，經(jīng)外側(cè)增加尺寸時不影響工件尺寸，所以將外側(cè)增加3mm取=mm
凸模磨損后變大的尺寸
凹模刃口尺寸按凸模實際尺寸配制，保證雙面間隙值
（0.132～0.24）mm
8．凹模各孔位置尺寸
在此設(shè)計各孔位置尺寸可按排樣圖確定其制造公差按文獻(xiàn)Ⅳ表2-27IT10級進(jìn)行，在此題中送進(jìn)工步較多，累計誤差過大會造成凸凹模間隙不均，影響沖裁質(zhì)量和模具壽命，故因提高模具壽命，和模具精度，考慮到加工經(jīng)濟(jì)性，在送料方向的尺寸按IT8級制度其余按IT10級進(jìn)行，各刃口尺寸按前面計算標(biāo)準(zhǔn)。
9.卸料板各孔應(yīng)與凸模保持0.5*間隙，這樣有利于凸凹模刃口不被卡傷，據(jù)此原則，確定具體尺寸，見卸料板零件圖。
10．凸模固定板各尺寸與凸模按H7/m6配合，具體尺寸見凸模固定板零件圖。
11．彈簧設(shè)計
根據(jù)卸料力和在模具上安裝的彈簧數(shù)為4，則沒個彈簧的預(yù)壓力為：
查文獻(xiàn)Ⅲ10-1并考慮模具結(jié)構(gòu)尺寸，欲選彈簧參數(shù)為
mm
檢查彈簧最大壓縮是否滿足上述條件
mm
故所選彈簧是合適的。
模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計
1．凹模的設(shè)計
該制件簡單，總體尺寸不大選用整體式矩形凹模較合理，因生產(chǎn)批量大，選用Cr12Mo2為凹模材料
1） 確定凹模厚度值H
由文獻(xiàn)Ⅱ表3-25，R=0.5 所以H=26X0.5=13mm
2） 垂直送料方向的凹模寬度B
由文獻(xiàn)Ⅱ表3-52公式得
B=S+（2.5～4）H
B=26+52=78mm
3） 送料方向的長度
由文獻(xiàn)Ⅱ表3-53公式得
在此題中，由文獻(xiàn)Ⅱ表3-26得
在此考慮到彈簧
所以凹模的周邊尺寸為
結(jié)構(gòu)見凹模零件圖。
刃口尺寸按前面算出的進(jìn)行標(biāo)注。
各精度和粗造度查有關(guān)資料
其中各螺紋孔為通孔，各孔位按前述所標(biāo)尺寸
2.承料板的設(shè)計
為了滿足送料需要，選取料厚為4mm
結(jié)構(gòu)如圖
注：螺紋孔為通孔。
3.導(dǎo)料板的設(shè)計
為保證切斷切斷凸模和導(dǎo)料板之間有間隙，且保證間隙為1mm
其結(jié)構(gòu)如
注：因為此制件是通過導(dǎo)料板 來定位的
所以尺寸24.3的內(nèi)端面 的表面要求淬火提高耐磨性。
其它尺寸如零件圖所標(biāo)
4．卸料板的設(shè)計
各定位尺寸和凹模一樣，
因為卸料板各孔應(yīng)與凸模保持0.5的間隙，根據(jù)凸模的結(jié)構(gòu)，各尺寸公差按IT10級進(jìn)行，其中各工作孔尺寸是在凸模的尺寸基礎(chǔ)上相加0.5X0.132=0.26mm
其結(jié)構(gòu)如零件圖
5凸模設(shè)計
1） 沖孔的凸模
考慮到?jīng)_孔凸模直徑較小故采用文獻(xiàn)I表4-27A型結(jié)構(gòu)各圓柱段從下而上依次增加3mm
凸模的總長度為
查文獻(xiàn)I3-40得
同理算出沖孔凸模的各尺寸
2）切斷凸模按前面所算出切斷刃口尺寸進(jìn)行標(biāo)出。
3）壓彎凸模按前面所算出切斷刃口尺寸進(jìn)行標(biāo)出。
6．凸模固定板設(shè)計
其結(jié)構(gòu)如圖
其余各孔位置尺寸與卸料板相同，凸模固定板與凸模按
H7/m6配。
7．墊板的設(shè)計
選取墊板厚度為8mm，其長度和寬度均和凸模固定板一致，各周邊孔的形狀尺寸和定位銷的尺寸都和凸模固定板一致。
8．始用擋料銷的設(shè)計
其形狀尺寸和始用擋料銷的零件圖一致。
9.導(dǎo)正銷的設(shè)計
其結(jié)構(gòu)如圖
參考文獻(xiàn)
文獻(xiàn)I 冷沖模設(shè)計指導(dǎo)
文獻(xiàn)Ⅱ 冷沖壓技術(shù)
文獻(xiàn)Ⅲ 沖壓手冊
文獻(xiàn)Ⅳ 公差配合與測量技術(shù)
通過本課題的設(shè)計，讓我更加系統(tǒng)和牢固的掌握本專業(yè)的知識，懂得了軟件與軟件的互通性。同樣也讓我感受到在科技發(fā)達(dá)的現(xiàn)代國際中，機(jī)械行業(yè)的重要性，也感受到?jīng)_模的重要性。知道模具技術(shù)的發(fā)展的“交貨期短”、“精度高”、“質(zhì)量好”、“價格低”的服務(wù)要求與其它成型加工方法相比更是有著無法媲比的優(yōu)點。
在課題設(shè)計中，康老師的耐心指導(dǎo)和精心栽培，讓受益良深，學(xué)到了許多課堂上無法學(xué)到的知識，也懂的了塌實做事的道理。讓我深刻感受到設(shè)計的充實和快樂！在此衷心祝福老師：全家幸福！萬事如意！
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湖南信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院