乙醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計.doc
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化工原理課程設(shè)計任務(wù)書一 一、設(shè)計題目：乙醇精餾塔 二、設(shè)計任務(wù)及條件 （1）、進(jìn)料含乙醇38.2%，其余為水（均為質(zhì)量分率，下同） （2）、產(chǎn)品乙醇含量不低于93.1%； （3）、釜?dú)堃褐幸掖己坎桓哂?.01%； （4）、生產(chǎn)能力5000T/Y乙醇產(chǎn)品，年開工7200小時 （5）、操作條件： ①間接蒸汽加熱；②塔頂壓強(qiáng)：1. 03 atm（絕對壓強(qiáng)） ③進(jìn)料熱狀況：泡點(diǎn)進(jìn)料； ④回流比：R=5 ⑤單板壓降：75mm液柱 三、設(shè)計內(nèi)容 （1）、流程的確定與說明； （2）、塔板和塔徑計算； （3）、塔盤結(jié)構(gòu)設(shè)計： i. 浮閥塔盤工藝尺寸及布置簡圖； ii. 流體力學(xué)驗算； iii. 塔板負(fù)荷性能圖。 （4）、其它：i. 加熱蒸汽消耗量； ii. 冷凝器的傳熱面積及冷卻水的消耗量 四、設(shè)計成果 （1）設(shè)計說明書一份； （2）A4設(shè)計圖紙包括：流程圖、精餾塔工藝條件圖。 化工原理課程設(shè)計任務(wù)書(6) (一) 設(shè)計題目 乙醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計 (二) 設(shè)計任務(wù)及操作條件 1) 進(jìn)精餾塔的料液含乙醇25%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），其余為水； 2) 產(chǎn)品的乙醇含量不得低于94%； 3) 殘液中乙醇含量不得高于0.1%； 4) 生產(chǎn)能力為日產(chǎn)（24小時） 噸94%的乙醇產(chǎn)品； 5) 操作條件 a) 塔頂壓力 4kPa（表壓） b) 進(jìn)料熱狀態(tài) 自選 c) 回流比 自選 d) 加熱蒸氣壓力 0.5MPa（表壓） e) 單板壓降 ≤0.7kPa。 (三) 塔板類型 浮閥塔。 (四) 廠址 廠址為武漢地區(qū)。 (五) 設(shè)計內(nèi)容 1、設(shè)計說明書的內(nèi)容 1) 精餾塔的物料衡算； 2) 塔板數(shù)的確定； 3) 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算； 4) 精餾塔的塔體工藝尺寸計算； 5) 塔板主要工藝尺寸的計算； 6) 塔板的流體力學(xué)驗算； 7) 塔板負(fù)荷性能圖； 8) 精餾塔接管尺寸計算； 9) 對設(shè)計過程的評述和有關(guān)問題的討論。 2、設(shè)計圖紙要求： 1) 繪制生產(chǎn)工藝流程圖（A2號圖紙）； 2) 繪制精餾塔設(shè)計條件圖（A2號圖紙）。 3.4 浮閥精餾塔設(shè)計實例 3.4.1 化工原理課程設(shè)計任務(wù)書 1 設(shè)計題目：分離乙醇-水混合液的浮閥精餾塔設(shè)計 2 原始數(shù)據(jù)及條件 生產(chǎn)能力：年處理乙醇-水混合液14.0萬噸（開工率300天/年） 原料：乙醇含量為20%（質(zhì)量百分比，下同）的常溫液體 分離要求：塔頂乙醇含量不低于95% 塔底乙醇含量不高于0.2% 建廠地址：江蘇常州 3.4.2 塔板的工藝設(shè)計 1 精餾塔全塔物料衡算 F：原料液流量（kmol/s） xF：原料組成（摩爾分?jǐn)?shù)，下同） D：塔頂產(chǎn)品流量（kmol/s） xD：塔頂組成 W：塔底殘液流量（kmol/s） xW：塔底組成 原料乙醇組成： 塔頂組成： 塔底組成： 進(jìn)料量： 物料衡算式：F = D + W F xF= D xD+ W xW 聯(lián)立代入求解：D = 0.0264 kmol/s， W = 0.2371 kmol/s 2 常壓下乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關(guān)系 在示例中對表格、圖和公式未編號，在設(shè)計說明書中要求嚴(yán)格編號。 表3-11 乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關(guān)系 溫度/℃ 液相 氣相 溫度/℃ 液相 氣相 溫度/℃ 液相 氣相 100 0 0 82.7 23.37 54.45 79.3 57.32 68.41 95.5 1.90 17.00 82.3 26.08 55.80 78.74 67.63 73.85 89.0 7.21 38.91 81.5 32.73 59.26 78.41 74.72 78.15 86.7 9.66 43.75 80.7 39.65 61.22 78.15 89.43 89.43 85.3 12.38 47.04 79.8 50.79 65.64 ? ? ? 84.1 16.61 50.89 79.7 51.98 65.99 ? ? ? （1）溫度 利用表中數(shù)據(jù)由拉格朗日插值可求得tF、tD、tW ①tF ： tF = 87.41℃ ②tD ： tD = 78.17℃ ③tW ： tW = 99.82℃ ④精餾段平均溫度： ⑤提餾段平均溫度： （2） 密度 已知：混合液密度： 混合氣密度： ①精餾段： 液相組成x1： x1 = 22.94% 氣相組成y1： y1 = 54.22% 所以 ②提餾段 液相組成x2： x2 = 3.44% 氣相組成y2： y2 = 23.37% 所以 表3-12 不同溫度下乙醇和水的密度 溫度/℃ ρ乙 ρ水 溫度/℃ ρ乙 ρ水 80 735 971.8 95 720 961.85 85 730 968.6 100 716 958.4 90 724 965.3 ? ? ? 求得在與下的乙醇和水的密度 ， ， ， 同理：， ， 在精餾段：液相密度： 氣相密度： 在提餾段：液相密度： 氣相密度： （3） 混合液體表面張力 二元有機(jī)物-水溶液表面張力可用下列各式計算 公式： 注： ， ， ， ， ， ， 式中下角標(biāo)，w,o,s分別代表水、有機(jī)物及表面部分，xw、xo指主體部分的分子數(shù)，Vw、Vo主體部分的分子體積，δw、δo為純水、有機(jī)物的表面張力，對乙醇q = 2。 ①精餾段 表3-13 不同溫度下的表面張力 溫度/℃ 70 80 90 100 乙醇表面張力/10-2N/m2 18 17.15 16.2 15.2 水表面張力/10-2N/m2 64.3 62.6 60.7 58.8 乙醇表面張力： 水表面張力： 因為，所以 聯(lián)立方程組 ， 代入求得：， ， 1. 提餾段 ， 乙醇表面張力： 解得： 水表面張力： 解得： 因為，所以 聯(lián)立方程組 ， 代入求得：， （4） 混合物的粘度 ，查表得：， ，查表得： ， 精餾段粘度： 提餾段粘度： （5） 相對揮發(fā)度 ①精餾段揮發(fā)度：由，得， 所以 ②提餾段揮發(fā)度：由，得， （6） 氣液相體積流量計算 根據(jù)x-y圖得： 取 ①精餾段： 已知：， ， 則有質(zhì)量流量： 體積流量： ②提餾段：因本設(shè)計為飽和液體進(jìn)料，所以 已知：， ， 則有質(zhì)量流量： 體積流量： 3 理論塔板的計算 理論板：指離開這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上液相組成均勻。 理論板的計算方法：可采用逐板計算法，圖解法，在本次實驗設(shè)計中采用圖解法。 根據(jù)1.01325×105Pa下，乙醇—水的氣液平衡組成關(guān)系可繪出平衡曲線，即x-y曲線圖，泡點(diǎn)進(jìn)料，所以q = 1，即q為一直線，本平衡具有下凹部分，操作線尚未落到平衡線前，已與平衡線相切，如圖（圖略）：xq = 0.0891， yq = 0.3025，所以，操作回流比 已知：精餾段操作線方程： 提餾段操作線方程： 在圖上作操作線，由點(diǎn)（0.8814, 0.8814）起在平衡線與操作線間畫階梯，過精餾段操作線與q線交點(diǎn)，直到階梯與平衡線交點(diǎn)小于0.00078為止，由此得到理論板NT = 26塊（包括再沸器）加料板為第24塊理論板。 板效率與塔板結(jié)構(gòu)、操作條件、物質(zhì)的物理性質(zhì)及流體力學(xué)性質(zhì)有關(guān)，它反映了實際塔板上傳質(zhì)過程進(jìn)行的程度。板效率可用奧康奈爾公式計算。 注：α—— 塔頂與塔底平均溫度下的相對揮發(fā)度 μL—— 塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度mPa·s （1）精餾段 已知：， 所以： ，故塊 （2）提餾段 已知：， 所以：， 故 塊 全塔所需實際塔板數(shù)： 全塔效率： 加料板位置在第53塊塔板。 4 塔徑的初步設(shè)計 (1) 精餾段 由，，式中C可由史密斯關(guān)聯(lián)圖查出： 橫坐標(biāo)數(shù)值： 取板間距：，，則 查圖可知， 橫截面積：，空塔氣速： (2) 提餾段 橫坐標(biāo)數(shù)值： 取板間距：，，則 查圖可知， 圓整：，橫截面積：， 空塔氣速：5 溢流裝置 (1) 堰長 取 出口堰高：本設(shè)計采用平直堰，堰上液高度按下式計算 近似取 ①精餾段 ②提餾段 （2） 弓形降液管的寬度和橫截面 查圖得： 驗算降液管內(nèi)停留時間： 精餾段： 提餾段： 停留時間。故降液管可使用。 (3) 降液管底隙高度 ①精餾段 取降液管底隙的流速，則 ②提餾段 取，，取 因為不小于20mm，故滿足要求。 6 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列 （1）塔板分布 本設(shè)計塔徑，采用分塊式塔板，以便通過人孔裝拆塔板。 （2）浮閥數(shù)目與排列 ①精餾段 取閥孔動能因子，則孔速 每層塔板上浮閥數(shù)目為： 取邊緣區(qū)寬度，破沫區(qū)寬度 計算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即： 其中 所以 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一個橫排的孔心距 則排間距： 考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用81mm，而應(yīng)小些，故取，按，，以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)288個。 按重新核算孔速及閥孔動能因數(shù) 閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在9~13范圍內(nèi) 塔板開孔率 ②提餾段 取閥孔動能因子，則 每層塔板上浮閥數(shù)目為： 按，估算排間距， 取，排得閥數(shù)為244塊 按塊重新核算孔速及閥孔動能因數(shù) 閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在9~13范圍內(nèi) 塔板開孔率 浮閥數(shù)排列方式如圖所示（圖略） 3.4.3 塔板的流體力學(xué)計算 1 氣相通過浮閥塔板的壓降 可根據(jù)計算 (1)精餾段 ①干板阻力： 因，故： ②板上充氣液層阻力 取 ③液體表面張力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不計，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當(dāng)?shù)母叨葹? (2) 提餾段 ①干板阻力： 因，故： ②板上充氣液層阻力 取 ③液體表面張力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不計，因此與單板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨葹? 2 淹塔 為了防止發(fā)生淹塔現(xiàn)象，要求控制降液管中清液高度 （1）精餾段 ①單層氣體通過塔板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨? ②液體通過液體降液管的壓頭損失 ③板上液層高度 取，已選定 則 可見所以符合防止淹塔的要求。 （2）提餾段 ①單板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨? ②液體通過液體降液管的壓頭損失 ③板上液層高度 取，則 可見所以符合防止淹塔的要求。 3 物沫夾帶 （1）精餾段 板上液體流經(jīng)長度： 板上液流面積： 查物性系數(shù)，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖 對于大塔，為了避免過量物沫夾帶，應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過80%，由以上計算可知，物沫夾帶能夠滿足的要求。 （2）提餾段 取物性系數(shù)，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖 由計算可知，符合要求。 4 塔板負(fù)荷性能圖 （1）物沫夾帶線 據(jù)此可作出負(fù)荷性能圖中的物沫夾帶線，按泛點(diǎn)率80%計算： ①精餾段 整理得： 由上式知物沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個值算出 ②提餾段 整理得： 表3-14 精餾段 Ls (m3/s) 0.002 0.01 Vs (m3/s) 4.79 4.39 提餾段 L′s (m3/s) 0.002 0.01 V′s (m3/s) 5.83 5.33 （2） 液泛線 由此確定液泛線，忽略式中 而 ①精餾段 整理得： ②提餾段 整理得： 在操作范圍內(nèi)任取若干個值，算出相應(yīng)得值： 表3-15 精餾段 Ls1 (m3/s) 0.001 0.003 0.004 0.007 Vs1 (m3/s) 7.15 6.86 6.93 6.23 提餾段 Ls2 (m3/s) 0.001 0.003 0.004 0.007 Vs2 (m3/s) 8.07 7.83 7.72 7.42 （3）液相負(fù)荷上限 液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時間不低于3~5s 液體降液管內(nèi)停留時間 以作為液體在降液管內(nèi)停留時間的下限，則 （4）漏液線 對于F1型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則 ①精餾段 ②提餾段 （5）液相負(fù)荷下限 取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線。 取，則 由以上1~5作出塔板負(fù)荷性能圖（圖略） 由塔板負(fù)荷性能圖可以看出： ①在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)p（設(shè)計點(diǎn)）處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置； ②塔板的氣相負(fù)荷上限完全由物沫夾帶控制，操作下限由漏液控制； ③按固定的液氣比，由圖可查出塔板的氣相負(fù)荷上限，氣相負(fù)荷下限。 所以：； 表3-16 浮閥塔工藝設(shè)計計算結(jié)果 項目 符號 單位 計算數(shù)據(jù) 備注 精餾段 提餾段 塔徑 D m 1.8 1.8 ? 板間距 HT m 0.45 0.45 ? 塔板類型 ? ? 單溢流弓形降液管 分塊式塔板 空塔氣速 u m/s 1.54 1.58 ? 堰長 lw m 1.17 1.17 ? 堰高 hw m 0.0573 0.0470 ? 板上液層高度 ? m 0.07 0.07 ? 降液管底隙高 h0 m 0.02 0.05 ? 浮閥數(shù) N ? 288 244 等腰三角形叉排 閥孔氣速 u0 m/s 11.24 11.34 同一橫排孔心距 浮閥動能因子 F0 ? 12.11 12.47 相鄰橫排中心距離 臨界閥孔氣速 u0c m/s 9.78 11.72 ? 孔心距 t m 0.075 0.075 ? 排間距 t′ m 0.065 0.08 ? 單板壓降 ΔpP Pa 683.91 703.77 ? 液體在降液管內(nèi)停留時間 θ s 30.16 11.30 ? 降液管內(nèi)清液層高度 Hd m 0.15 0.1525 ? 泛點(diǎn)率 ? % 66.30 60.44 ? 氣相負(fù)荷上限 (Vs)max m3/s 4.90 1.67 物沫夾帶控制 氣相負(fù)荷下限 (Vs)min m3/s 4.80 1.71 漏液控制 操作彈性 ? ? 2.93 2.81 ? 3.4.4 塔附件設(shè)計 1 接管 (1) 進(jìn)料管 進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T型進(jìn)料管。本設(shè)計采用直管進(jìn)料管。管徑計算如下： 取 查標(biāo)準(zhǔn)系列選取 (2) 回流管 采用直管回流管，取 查表取 (3) 塔釜出料管 取，直管出料， 查表取 (4) 塔頂蒸氣出料管 直管出氣，取出口氣速 查表取 (5) 塔釜進(jìn)氣管 采用直管，取氣速 查表取 (6) 法蘭 由于常壓操作，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱直徑，選用相應(yīng)法蘭。 ①進(jìn)料管接管法蘭：Pg6Dg70HG5010-58 ②回流管接管法蘭：Pg6Dg50HG5010-58 ③塔釜出料管法蘭：Pg6Dg80HG5010-58 ④塔頂蒸氣管法蘭：Pg6Dg500HG5010-58 ⑤塔釜蒸氣進(jìn)氣法蘭：Pg6Dg500HG5010-58 2 筒體與封頭 （1）筒體 壁厚選6mm，所用材質(zhì)為A3 （2）封頭 封頭分為橢圓形封頭、碟形封頭等幾種，本設(shè)計采用橢圓形封頭，由公稱直徑，查得曲面高度，直邊高度，內(nèi)表面積，容積。選用封頭Dg1800×6,JB1154-73 3 除沫器 當(dāng)空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器、絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大、重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點(diǎn)。 設(shè)計氣速選取： 除沫器直徑： 選取不銹鋼除沫器：類型：標(biāo)準(zhǔn)型，規(guī)格：40-100，材料：不銹鋼絲（1Gr18Ni9）, 絲網(wǎng)尺寸：圓絲 4 裙座 塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑>800mm，故裙座壁厚取16mm。 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑： 基礎(chǔ)環(huán)外徑： 圓整：，；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm；考慮到再沸器，裙座高度取3m，地角螺栓直徑取m30 5 吊柱 對于較高的室內(nèi)無框架的整體塔，在塔頂設(shè)置吊柱，對于補(bǔ)充和更換填料、安裝和拆卸內(nèi)件，即經(jīng)濟(jì)又方便的一項設(shè)施，一般取15m以上的塔物設(shè)吊柱，本設(shè)計中塔高度大，因此設(shè)吊柱。因設(shè)計塔徑，可選用吊柱500kg。，，。材料為A3。 6 人孔 人孔是安裝或檢修人員進(jìn)出塔的唯一通道，人孔的設(shè)置應(yīng)便于進(jìn)入任何一層塔板，由于設(shè)置人孔處塔間距離大，且人孔設(shè)備過多會使制造時塔體的彎曲度難于達(dá)到要求，一般每隔10~20塊塔板才設(shè)一個人孔，本塔中共58塊板，需設(shè)置5個人孔，每個孔直徑為450mm，在設(shè)置人孔處，板間距為600mm，裙座上應(yīng)開2個人孔，直徑為450mm，人孔伸入塔內(nèi)部應(yīng)與塔內(nèi)壁修平，其邊緣需倒棱和磨圓，人孔法蘭的密封面形及墊片用材，一般與塔的接管法蘭相同，本設(shè)計也是如此。 3.4.5 塔總體高度的設(shè)計 1 塔的頂部空間高度 塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為600mm，塔頂部空間高度為1200mm。 2 塔的底部空間高度 塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時間取5min。 3 塔體高度 3.4.6 附屬設(shè)備設(shè)計 1 冷凝器的選擇 有機(jī)物蒸氣冷凝器設(shè)計選用的總體傳熱系數(shù)一般范圍為 本設(shè)計取 出料液溫度：78.173℃（飽和氣）78.173℃（飽和液） 冷卻水溫度：20℃35℃ 逆流操作： 傳熱面積： 設(shè)備型號：G500I—16—40 2 再沸器的選擇 選用120℃飽和水蒸氣加熱，傳熱系數(shù)取 料液溫度：99.815℃100℃，熱流體溫度：120℃120℃ 逆流操作： 換熱面積： 設(shè)備型號：G·CH800—6—70 表3-17 不同設(shè)計條件下設(shè)計結(jié)果比較 ? F（萬噸） R q xD xF xW NT 塔徑/m 塔高/m F不同 50 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 2.2 30 25 2.59 1 93% 20% 0.3% 19 2.2 26.55 22 2.59 1 93% 20% 0.3% 19 2.0 26.06 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 2.0 25.35 15 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 2.0 25.35 10 2.59 1 93% 20% 0.3% 15 1.8 25.08 R不同 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 23 1.8 37 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 21 1.8 31 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 18 2.0 28.95 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 17 2.0 27.8 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 16 2.0 27.8 xF不同 20 2.59 1 93% 14% 0.3% 18 1.6 28.90 20 2.59 1 93% 16% 0.3% 18 1.8 28.45 20 2.59 1 93% 18% 0.3% 17 1.8 27.73 20 2.59 1 93% 20% 0.3% 17 2.0 27.73 20 2.59 ? 93% 21% 0.3% 17 2.0 27.75 20 2.59 1 93% 23% 0.3% 17 2.0 27.77 q不同 20 2.59 >1 90% 15% 0.3% 10 1.6 14.79 20 2.59 q=1 90% 15% 0.3% 12 1.4 17.22 20 2.59 0下載提示(請認(rèn)真閱讀)
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- 乙醇 連續(xù) 精餾塔 設(shè)計
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