畢業(yè)設計（論文）-YG390汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計(含全套CAD圖紙)

畢 業(yè) 設 計 說 明 書YG390汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 學生姓名 班 級 B 機制 學 號 全學號 指導教師 完成日期 2014 年 月 日 YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計IIYG390汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計摘 要：1882 年德國人狄賽爾（Rudolf Diesel）提出了汽油機工作原理，1896 年制成了第一臺四沖程汽油機。一百多年來，汽油機技術得以全面的發(fā)展，應用領域越來越廣泛。大量研究成果表明，汽油機是目前被產業(yè)化應用的各種動力機械中熱效率最高、能量利用率最好、最節(jié)能的機型。本文主要介紹了 YG390 型汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成的設計，其中活塞的設計包括：活塞頭部的設計，活塞銷座的設計，活塞裙部及其側面形狀的設計。連桿（組）的設計包括連桿體、大頭蓋、連桿螺栓、軸瓦和連桿小頭襯套等。曲軸組的設計包括：曲柄銷，主軸頸，曲柄，平衡重，油孔的位置和尺寸的設計以及飛輪的設計。本次設計過程中首先是分析了內燃機的發(fā)展現況及存在的問題，找出汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成的設計中應注意的問題，接著分析了 YG390 型汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成的結構特點，然后對各組成部件進行設計與校核，最后應用AutoCAD 繪圖軟件繪制了各總成和主要零部件圖紙。關鍵詞：汽油機，活塞，連桿，曲軸，飛輪優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763YG390 gasoline engine piston connecting rod, crankshaft flywheel assembly designAbstract：1882 German Di Saier (Rudolf Diesel) raised gasoline engine works, in 1896 made the first four-stroke gasoline engine . One hundred years, the gasoline engine technology to fully develop applications more widely. A large number of studies show that gasoline is currently a variety of power machinery in the industrial application of the highest thermal efficiency , energy efficiency best, most energy-efficient models.This paper describes the YG390 gasoline engine piston connecting rod , crankshaft flywheel assembly design , including design of the piston comprises: a piston head design, piston pin design, the side of the piston skirt and the shape of the design . Rod ( set ) design includes linkage body , large head cover , connecting rod bolts, bearings and connecting rod small end bushing and so on. Crankshaft Design group comprising: a crank pin , the main journal , a crank , a counterweight , the position and size of the hole and the design of the flywheel design .The design process is to analyze the development of the first current situation and problems of the internal combustion engine to find gasoline engine piston connecting rod, crankshaft flywheel assembly design should pay attention to the problem , and then analyzes the YG390 gasoline engine piston connecting rod , crankshaft flywheel assembly of structural features , and then each of the components for the design and verification, the final application of AutoCAD drawing software to draw the main components of each assembly and drawings .Keywords: Gasoline engine, Piston, Connecting rod, Crankshaft, FlywheelYG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計IV目 錄1 緒論 .11.1 選題背景及意義 .11.2 國內（外）發(fā)展概況及存在的問題 .11.3 設計中應注意的問題 .32 總體設計 .42.1 結構分析 .42.1.1 活塞 .42.1.2 連桿 .42.1.3 曲軸飛輪組 .52.2 方案設計 .52.2.1 設計參數要求 .52.2.2 方案選定 .53 活塞連桿組設計 .63.1 活塞組的設計 .63.1.1 活塞的材料 .63.1.2 活塞主要尺寸設計 .63.1.3 活塞裙部及其側表面形狀的設計 .83.1.4 活塞頭的質量計算 .83.2 活塞銷的設計 .93.2.1 活塞銷的材料 .93.2.2 活塞銷與銷座的結構設計 .93.2.3 活塞銷與銷座的配合 .93.2.4 活塞銷質量 m3.103.2.5 活塞銷剛度和強度的校核 .103.3 活塞環(huán)設計 .113.3.1 氣環(huán)的設計 .113.3.2 油環(huán)的設計 .13優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397633.3.3 活塞環(huán)強度校核 .133.4 連桿的設計 .143.4.1 連桿主要尺寸的設計 .143.4.2 連桿強度的計算 .154 曲軸飛輪組設計 .194.1 曲軸設計 .194.1.1 曲軸主要尺寸的確定 .194.1.2 曲軸材料選擇及毛坯制造 .204.1.3 曲軸的平衡 .204.1.4 曲軸疲勞強度校核 .224.2 飛輪設計 .284.3 主軸承的設計 .304.3.1 軸承材料選定 .304.3.2 軸瓦結構設計與主要尺寸的確定 .305 結 論 .32參考文獻 .33致 謝 .34優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397631 緒論1.1 選題背景及意義活塞式內燃機自 19 世紀 60 年代問世以來，經過不斷改進和發(fā)展，已是比較完善的機械。它熱效率高、功率和轉速范圍寬、配套方便、機動性好，所以獲得了廣泛的應用。全世界各種類型的汽車、拖拉機、農業(yè)機械、工程機械、小型移動電站和戰(zhàn)車等都以內燃機為動力。海上商船、內河船舶和常規(guī)艦艇，以及某些小型飛機也都由內燃機來推進。世界上內燃機的保有量在動力機械中居首位，它在人類活動中占有非常重要的地位。近年來隨著社會的發(fā)展，農業(yè)經濟體制和規(guī)模發(fā)生了很大改變，交通運輸以及城鄉(xiāng)物流業(yè)的迅速發(fā)展，使中小功率汽油機銷量持續(xù)上升。由于不受爆燃的限制以及汽油自燃的需要，汽油機壓縮比很高。熱效率和經濟性都要好于汽油機，同時在相同功率的情況下，汽油機的扭矩大，最大功率時的轉速低，因此，汽油機在配套使用中將更進一步顯示出其優(yōu)越性。到目前為止，汽油機也已成為一種排放清潔、節(jié)省能源的動力。在歐洲，汽油車銷量已占汽車總銷量的 40%多，美國市場的汽油車銷量也在逐漸增加。目前我國農用車行業(yè)內外環(huán)境，包括社會認識、市場供求關系、產品和制造技術，都發(fā)生了許多新的變化。農用車是我國一個特色的運輸車品種，其投資少、運輸能力強、產出大，正好滿足建設節(jié)約型社會、提高資源使用效率的需求，從整個國家來講，具有長遠的戰(zhàn)略意義。目前我國中東部地區(qū)對農用車仍然大量需要，并且西部經濟有待進一步發(fā)展的地區(qū)隨著發(fā)展農民收入的增加，潛在的市場非常大，農村運輸工具的不足帶動了輕型和低速載貨汽車的發(fā)展，而汽油機車的經濟性拉動了輕型汽油汽車的迅速發(fā)展，以及在農村經濟發(fā)展和國家政策的調整潮流下，國內小型農用工程機械市場前景非常好，產銷量迅趨火爆，發(fā)展前景廣闊。1.2國內（外）發(fā)展概況及存在的問題1882 年德國人狄賽爾（Rudolf Diesel）提出了汽油機工作原理，1896 年制成了第一臺四沖程汽油機。一百多年來，汽油機技術得以全面的發(fā)展，應用領域越來越廣泛。大量研究成果表明，汽油機是目前被產業(yè)化應用的各種動力機械中熱效率最高、能量利用率最好、最節(jié)能的機型。裝備了最先進技術的汽油機，升功率可達到3050kW/l，扭矩儲備系數可達到 0.35 以上，最低燃油耗可達到 198g/kW·h，標定功率油耗可達到 204g/kW·h；汽油機被廣泛應用于船舶動力、發(fā)電、灌溉、車輛動力等廣闊的領域，尤其在車用動力方面的優(yōu)勢最為明顯，全球車用動力“柴油化”趨勢業(yè)已形成。在美國、日本以及歐洲 100%的重型汽車使用汽油機為動力。 在歐洲，90% 的商用車及 33%的轎車為柴油車。在美國，90%的商用車為柴油車。在日本，38% 的商用車為柴油車，9.2%的轎車為柴油車。據專家預測，在今后 20 年，甚YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計2至更長的時間內汽油機將成為世界車用動力的主流。世界汽車工業(yè)發(fā)達國家政府對汽油機發(fā)展也給予了高度重視，從稅收、燃料供應等方面采取措施促進汽油機的普及與發(fā)展。 現代高性能汽油機由于熱效率比汽油機高、污染物排放比汽油機少，作為汽車動力應用日益廣泛。西歐國家不但載貨汽車和客車使用柴油發(fā)動機，而且轎車采用汽油機的比例也相當大。最近，美國聯邦政府能源部和以美國三大汽車公司為代表的美國汽車研究所理事會正在開發(fā)的新一代經濟型轎車同樣將汽油機作為動力配置。經過多年的研究、大量新技術的應用，汽油機最大的問題煙度和噪聲取得重大突破，達到了汽油機的水平4?，F在，科技的發(fā)展日新月異，汽油機新技術的開發(fā)和應用所需要的時間也越來越短。 我國汽油機產業(yè)起步相對較晚，但是自 20 世紀 80 年代以來有了較快的發(fā)展。隨著一批先進機型和技術的引進，我國汽油機總體技術水平已經達到國外 80 年代末90 年代初水平，一些國外汽油機近幾年開始采用的排放控制技術在少數國產汽油機上也有應用。最新開發(fā)投產的汽油機產品的排放水平已經達到歐排放限值要求，一些甚至可以達到歐排放限值要求。但我國汽油機產業(yè)的整體發(fā)展仍然面臨著許多問題，與國外汽油機相比還有一定的差距。我國汽油機產業(yè)的整體發(fā)展面臨著許多問題：（1）汽油機行業(yè)投入不足，嚴重制約了生產工藝水平、規(guī)模發(fā)展和自主開發(fā)能力的提高；（2）柴油品質差、柴油標準的修訂嚴重滯后于汽車工業(yè)發(fā)展的需要，對汽油機技術的發(fā)展及各種新技術、改善汽油機排放措施的應用造成障礙；（3）我國汽油機技術的落后、產品質量差以及車輛使用中維修保養(yǎng)措施不力，導致低性能高排放汽油機在使用中對城市環(huán)境和大氣質量造成不良的影響。隨著環(huán)保法規(guī)的日益嚴格，光靠增壓中冷技術已不能滿足日益嚴格的環(huán)保要求，這就需要更新的汽油機電控噴射技術來支持?，F在國內的汽油機電控噴射系統正處在開發(fā)階段。比如上海內燃機研究所、無錫油泵油嘴研究所等正在積極研究之中。無錫油泵油嘴研究所已把部分成果應用到雙燃料機上實現了天然氣和液化石油氣的電控化，目前正進行匹配試驗。根據目前我國發(fā)動機的狀況，提高我國汽油機技術水平急需解決下列的關鍵技術：（1） 關鍵零部件技術：如油泵油嘴和增壓中冷。（2）燃油品質：優(yōu)質低硫的柴油是汽油機滿足日益嚴格的排放法規(guī)的前提。（3）電控技術：汽油機電控技術對于發(fā)動機綜合性能的優(yōu)化和提高至關重要。（4）排放后處理關鍵技術： 如廢氣再循環(huán)技術（EGR） ，微粒捕集技術以及NOx 催化轉化技術。（5）整機開發(fā)及匹配技術： 如汽油機燃油、進氣及燃燒系統的匹配與優(yōu)化技術，重型車用及轎車用汽油機技術。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763（6）汽油機的制造、工藝及材質等技術。隨著中國機械工業(yè)的發(fā)展，特別是制造工藝水平的提高，相信中國的內燃機工業(yè)也會有一個很大的提高。1.3設計中應注意的問題內燃機是一個結構復雜，布置緊湊的機器。它有許多零件組成，各個零件之間不但必須以一定的配合關系聯系成一個整體，而且必須在作相對運動的過程中互不干涉。因此，在設計每一個零件時，必須把它看作是整個內燃機的一部分。并注意該零件與其它零件之間的關系?？紤]到這一特點，通常內燃機的技術設計要按一定的程序進行，即先從內燃機的全局出發(fā)確定出各個局部結構的輪廓尺寸，再根據給定的輪廓尺寸設計各零部件的細節(jié)，然后再將各個局部匯合在一起，從總體結構上審查各個局部的設計是否正確。通常這個設計程序分三個階段：草圖設計、工作圖設計和繪制裝配圖。在設計內燃機的過程中需要確定出主要零件的結構，尺寸和材料。在這里考慮問題的主要出發(fā)點是保證由這些零件組成的內燃機能夠有效的實現將燃料中的熱能轉化成機械功的過程。這就必須使零件的結構，尺寸和所用材料適應工作過程的需要。除此之外，還要考慮另一方面的問題，這就是：（1）受力問題 零件在工作過程中要承受機械負荷的作用，在力的作用下零件將產生機械應力和變形。機械應力超過一定的限度時零件將發(fā)生斷裂性的破壞，變形超過一定的限度時零件之間的相互配合關系將被破壞。所有這些都使零件失去工作能力。因此，在設計每一個零件時都要充分了解該零件在工作過程中所受力的大小和力的作用情況。在本次設計中，充分的考慮了這個問題，在必要時進行了力的校核計算。（2）磨損問題內燃機的許多零件在力的作用下相互摩擦運動，如活塞與汽缸壁，軸頸與軸承等。本次設計中比較注意零件的磨損問題，對受到磨損的部位注意正確地供給潤滑油和采取其它措施來延長零件的使用壽命。（3）熱負荷問題內燃機的許多零件，如活塞，汽缸和汽缸蓋等在工作中要與高溫氣體相接觸，在此情況下零件被破壞。本次設計為水冷汽油機，在必要處都布置有冷卻水道或利用潤滑油進行冷卻散熱 。5上面這三個問題是在內燃機的過程中經常遇到并必須注意解決的問題,總括起來說就是:零件必須有足夠的強度和剛度,以便能夠隨力的作用必須注意減小零件的磨損和提高耐磨性,以便行長零件的使用壽命;必須澺零件的熱強度、熱變形與熱應力的問題以便使零件能夠然高溫條件下可靠工作。YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計42 總體設計2.1 結構分析2.1.1 活塞活塞是在惡劣的條件下工作的。首先，它承受著很大的機械負荷?；钊斏献饔糜胁粩嘧兓臍怏w壓力。對于汽油機來說，氣體壓力的最大值 Pmax 一般是在78MPa 。目前，由于高增壓強化，汽油機的最高氣體爆發(fā)壓力已達到1718MPa，有的甚至更高。同時，在高速內燃機中，循環(huán)的變化頻率很高。這樣就使作用在活塞上的載荷是具有沖擊性的?；钊跉飧桌镒龈咚龠\動，還會產生很大的往復慣性力。為了減小活塞組的往復慣性力，設計活塞時要盡量減小結構質量，選用密度小、強度高的材料。其次，活塞在工作中承受著很高的熱負荷。活塞頂與燃燒室中最高溫度為 18002600，熱量通過對流以及熱輻射等方式傳到活塞頂。由于汽油機燃燒的特點，使活塞受熱強度分布不均勻，此外還因為在有效燃燒期中氣體介質具有較高的密度和紊流的作用，也使得燃氣傳給活塞的熱量增加。為了防止活塞受熱部分溫度過高，一般都力求減小燃氣向活塞的傳熱量并使流入活塞的熱量能很好的散走。再次，活塞沿氣缸作高速滑動，活塞裙部受側向力的作用，在潤滑不良的情況下，常常造成活塞、活塞環(huán)和氣缸之間的劇烈磨檫和磨損。所以，活塞的設計任務就是根據活塞的功用，適應內燃機強化程度提高的需要，從活塞各部分結構尺寸的選定和造型設計、活塞的材料和表面處理、必要的計算和試驗等方面入手，正確解決活塞的工作能力、可靠性、壽命和機械負荷、熱負荷、磨損之間的矛盾，并在實踐中不斷加以考核和改進?；钊脑O計要點包括：活塞頭部的設計，活塞銷座的設計，活塞裙部及其側面形狀的設計。2.1.2 連桿連桿（組）一般由連桿體、大頭蓋、連桿螺栓、軸瓦和連桿小頭襯套等組成。連桿把活塞和曲軸連接起來。連桿小頭與活塞銷連接，并與活塞一起作往復運動；連桿大頭與曲軸的曲柄銷連接，和曲軸一起作旋轉運動；連桿的其余部分作復雜的平面運動。作用在活塞上的力經連桿傳給曲軸。連桿主要承受氣體壓力和往復慣性力所產生的交變載荷。連桿必須具有足夠的結構剛度和疲勞強度。也就是說在力的作用下，桿身應該不致被顯著壓彎；連桿大小頭孔不致顯著失圓。在設計時候應遵循以下的原則14：（1）在保證具有足夠強度和剛度的前提下，盡可能減輕重量，以降低慣性力；優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763（2）盡量縮短長度，以降低發(fā)動機的總體尺寸和總重量；（3）結構簡單，尺寸緊湊，可靠耐用；（4）大小頭軸承工作可靠，耐磨性好；（5）連桿螺栓疲勞強度高，連接可靠；（6）易于制造，成本低。很顯然，為了增加連桿的強度和剛度，不能簡單地依靠加大結構尺寸來達到，因為連桿重量的增加使慣性力增加。必須從材料選用、構形設計、熱處理及表面強化等方面采取措施。2.1.3 曲軸飛輪組曲軸組由曲軸、飛輪、平衡重以及傳動齒輪等構成。曲軸是發(fā)動機中最重要的機件之一，是由一個或者多個彼此間錯開一定角度的曲柄，加上功率輸出端和自由端組成，它是發(fā)動機最主要的部件之一。它的尺寸參數在很大程度上不僅影響著發(fā)動機的整體尺寸和重量，而且也在很大程度上影響著發(fā)動機的可靠性與壽命。曲軸的功用是把活塞的往復運動通過連桿轉化成旋轉運動以輸出汽油機所產生的功率，并驅動汽油機的配氣機構、噴油泵、機油泵、水泵及其他的附件。在曲軸的設計方面有幾點要注意，首先，因為曲軸在工作中要承受扭轉力矩的作用，因此曲軸在設計時必須注意的解決的主要問題是保證軸頸與軸承工作可靠并且耐用，再者要有足夠的抗彎剛度，還有在工藝上也應注意，設計盡量簡單，只要保證足夠的轉動慣量的情況下減小飛輪的質量。飛輪的主要功用是儲存做功沖程的能量，克服輔助沖程的阻力以保證曲軸旋轉運動的均勻性，是內燃機工作平穩(wěn)。曲軸組的設計要點包括：曲柄銷，主軸頸，曲柄，平衡重，油孔的位置和尺寸的設計以及飛輪的設計。2.2 方案設計2.2.1 設計參數要求本次設計的是 YG390 型汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成其參數如下：缸徑：88mm行程：64mm排量：389cc功率：13kW/3600rpm扭矩：26.4N·m/2500rpm2.2.2 方案選定根據設計要求選定方案為 YG390 型汽油機的活塞連桿、曲軸飛輪總成YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計63 活塞連桿組設計3.1活塞組的設計3.1.1 活塞的材料制造活塞的材料應有小的密度 、足夠的高溫強度 、高的熱導率 、低的線脹系數 a以及良好的摩擦性能(減摩性和耐磨性)。常用材料為鋁硅合金， 。共晶鋁硅合金具有滿意的綜合性能，工藝性良 好，應用最為廣泛。過共晶鋁硅合金中的初生硅晶體使耐熱性、耐磨性改善，膨脹系數減小，但加工工藝性惡化。過共晶鋁硅合金廣泛用于高熱負荷活塞。本次活塞的材料選用共晶硅鋁合金。3.1.2 活塞主要尺寸設計優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763（1）活塞高度 H按照上表取 H/D=0.755則 H=0.755×D=0.755×88=66.44mm，圓整取 H=66.5 mm（2）壓縮高度 H1按照上表取 H1/D=0.4則 H1=0.4×D=0.4×88=35.2mm，圓整取 H1=35 mm（3）火力岸高度 h按照上表取 h/D=0.05則 h=0.4×D=0.06×88=5.28mm，圓整取 h=5mm（4）環(huán)帶高度現代四行程發(fā)動機一般采用二道氣環(huán)和一道油環(huán)。氣環(huán)的厚度一般為 2.03.0mm(汽車發(fā)動機設計p308)。環(huán)岸要求有足夠的強度，使其在最大氣壓下不致被損壞。第一道環(huán)的環(huán)岸高度 b1 一般為 1.52.5c（c 指環(huán)槽高度）第二道環(huán)的環(huán)岸高度 b2 為 12c。第一環(huán)岸高 C1=0.030.04D=0.04×88=3.52mm 取 4mm環(huán)高 b1 為 2.03.0mm 取 2.0mm環(huán)高 b2 為 2.03.0mm 取 2.0mm環(huán)高 b3 油環(huán)為 2.04.0mm 取 2.8mm環(huán)岸高 C2 為 2b1 取 4.0mmb1=2,b2=2, b3=2.8,C1=4, C2=4。則環(huán)帶高度為 14.8mm（5）活塞頂部厚度 通常汽油機為 0.050.10D=0.05D=0.05×88=4.4 ，取 5mm。 （6）活塞側壁厚度及內部過渡圓角活塞頭部要安裝活塞環(huán)，側壁必須加厚，一般?。?.050.1）D ，取 0.06D，厚度則為 5.5mm為改善散熱狀況，活塞頂與側壁之間應該采用較大的過度圓角，一般取R=0.050.1D則圓角半徑取為 8mm（7）活塞銷座間距B=0.3-0.40D取 0.35 則活塞銷座間距為 30.8mm 取 30mm有關活塞的尺寸設計結果：YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計8名稱 數值 單位壓縮高度取 H1 35 mm環(huán)帶高度 H3 12.8 mm火力岸高度 H4 5 mm總高度 66.5 mm壁厚 5 mm內圓直徑 D 77 mm外圓直徑 D 88 mm第一道環(huán)的環(huán)岸高度 b1 2 mm第二道環(huán)的環(huán)岸高度 b2 2 mm第一道環(huán)槽高度 C1 2 mm第二道環(huán)槽高度 C2 2 mm環(huán)槽深度 4.4 mm3.1.3 活塞裙部及其側表面形狀的設計活塞裙部及其側表面形狀設計的關鍵，在于保證裙部有足夠的貼切合面積和良好的潤滑條件，以及保證發(fā)動機在不同工況下都具有最小的活塞間隙。（1）裙部橢圓1）將裙部設計成橢圓。 2）將銷座附近的裙部外側部位設計成凹陷狀。裙部橢圓的規(guī)律：為了使活塞在正常工作溫度下于氣缸壁之間保持右比較均勻的間隙，不至于在氣缸內卡死或是引起局部磨損，必須在常溫下預先把活塞裙部的橫斷面加工成橢圓形，其長軸垂直于活塞銷軸線方向，其矩軸于長軸的差值視發(fā)動機的不同而不同，一般為 0.080.025mm。為了視鋁合金活塞在工作狀態(tài)下（熱態(tài)）接近一個圓柱形，害必須把活塞做成上小下大的近似圓錐形。其錐度視發(fā)動機的不同而不同，一般為 0.050.1mm。實際取 ：對活塞下下部和頭部取 0.1mm；對活塞裙中部取 0.08mm（2）配缸間隙為了使鋁合金活塞在工作狀態(tài)下（熱態(tài)）接近一個圓柱形，還必須把活塞做成上小下大的近似圓錐形。其錐度視發(fā)動機的不同而不同，一般為 0.050.1mm。活塞頂部間隙：0.240mm（活塞銷中心平面內） ；0.210mm 垂直于活塞銷中心線平面內活塞裙部間隙：0.09mm（活塞銷中心平面內） ；0.04mm 垂直于活塞銷中心線平面內3.1.4 活塞頭的質量計算優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763對活塞進行簡化變成可計算體積的幾何體，從而計算出其體積和質量。簡化圖如下。H4H3DH DH2H1活塞銷孔軸線V VVminl活塞的質量在估算時，將活塞當作薄壁圓筒處理。活塞 HtDm2214其中 D為活塞的外徑，D=88mmt為活塞的厚度， t=5mmH為活塞的高度，H=66.5mm為活塞的密度，在此處用共晶鋁硅合金 66-1，密度為 2.7g/cm3故可知活塞的質量為 m 活塞=120.51g3.2活塞銷的設計YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計10活塞工作時頂部承受很大的大氣壓力，這些力通過銷座傳給活塞銷，再傳給連桿。因而活塞銷座和活塞銷的設計必須保證足夠的強度、足夠的承壓面積和耐磨性。3.2.1 活塞銷的材料活塞銷一般用低碳鋼或低碳合金鋼（如 20Cr）制造，經表面參碳淬火處理，以提高表面硬度，使中心具有一定的沖擊韌性。表面需進行精磨和拋光。3.2.2 活塞銷與銷座的結構設計d=（0.220.3）D=0.22D=19.36mm 取 20mmd0=(0.60.79)d=0.6d=12mml=(0.80.9)D=0.8D=70.4 取 70mm活塞銷外徑 d =20,活塞銷內徑 d =12?；钊N長度 l=70mm。123.2.3 活塞銷與銷座的配合活塞頂所承受的氣壓力通過活塞銷座和活塞銷傳給連桿。由于結構上的限制，活塞銷的 直徑 d 不可能超過 0.4D(表 11-1)，活塞銷的長度不可能超過 0.85D，因此活塞銷總的承壓面積極為有限，還要在活塞銷座與連桿小頭襯套之間合理分配。所以，不論在銷與銷座之間，還是在銷與連桿之間，承壓面積都很小，表面比壓很高。加上活塞銷與銷座或活塞銷與連桿襯套之間相對運動速度很低，液體潤滑油膜不易形成。在這種高壓低速條件下，要保證可靠的液體潤滑，配合副的工作間隙要盡可能小。經驗表明，當活塞銷與銷座以及活塞銷與連桿小頭襯套之間的工作狀態(tài)(熱態(tài))間隙在 (13) 10-4d 時，可以可靠工作。于是，在裝配狀態(tài)(冷態(tài))，銷與銷座則有(13) 10-4d 的過盈，以補償鋁合金活塞銷孔在工作時較大的熱膨脹。為了穩(wěn)定地保持極小的間隙而又轉動靈活，活塞銷外圓、活塞銷孔和連桿小頭襯套孔都應有極高的加工精度。不但尺寸公差要嚴格，尤其要保證嚴格的圓柱度和表面粗糙度。如果尺寸公差偏大，而圓柱度和表面粗糙度值足夠小，則可以按尺寸分組選配的辦法保證配合副的理想間隙。3.2.4 活塞銷質量 m3ldm2014m=110g3.2.5 活塞銷剛度和強度的校核為保證活塞銷和銷座的可靠工作，需校核活塞銷的彎曲變形，失圓變形，銷座上的表面壓力和活塞銷的應力。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 130413976327.081Dd=d2/d1=0.6活塞銷的彎曲變形：23/ 823/42 4261.784.5(1)104.5(0.9)0.37() ()zpDf m 許用變形：0.fm滿足要求。失圓變形： 338 82 2161.780.674.7()04. 10.29zpDd m 許用失圓變形：0.1.1m滿足要求。作用在銷孔上的表面壓力：2261.71.5834.60.90zpq小于極限值 560bar，滿足要求?；钊N的縱向彎曲應力：21343461.70.90.981/.20zp Nm活塞銷的橫向彎曲應力：222 2161.7.0.6850.8516/90zp所以總彎曲應力：21=354.4N/mm2在許用應力 200 到 400 N/mm2 之間，滿足要求。經以上計算可知設計的活塞銷滿足剛度和強度要求。3.3活塞環(huán)設計YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計12活塞與活塞環(huán)一起防止氣缸內的高壓氣體下竄到曲軸箱，同時把很大一部分活塞頂接收的熱量傳給氣缸壁，起這種作用的活塞環(huán)稱為氣環(huán)。此外，還設置專門的油環(huán)，在活塞下行時把氣缸壁上多余的機油刮回油底殼，以減少上竄機油量。一般要求通過環(huán)組的竄氣量不超過總進氣量的 0.5%，機油消耗量不超過燃油消耗量的0.5%。3.3.1 氣環(huán)的設計（1）氣環(huán)的斷面形狀根據活塞環(huán)的密封機理，形狀簡單、加工方便的矩形(斷面)環(huán)完全可以滿足要求。但這種環(huán)磨合性較差，作用在活塞環(huán)上的力及其密封面密封性不理想。桶面環(huán)(圖 11-9b)的外周面是直徑等于缸徑的球面的中段，其特點是能適應活塞的擺動，并且活塞上行和下行時均能在環(huán)的外周面上形成潤滑油膜，摩擦面不易燒傷。環(huán)與氣缸接觸面積小，比壓大，密封性好。桶面環(huán)廣泛用作高速、高負荷的強化內燃機的第一環(huán)。圖 11-9 常用的活塞環(huán)斷面形狀a)矩形環(huán) b)桶面環(huán) c)錐面環(huán)。d)梯形環(huán) e)內切正扭曲環(huán) f)錐面內倒角反扭曲環(huán)錐面環(huán)(圖 11-9c)外周面具有很小的斜角(一般為 063)，它新裝入氣缸時與氣缸線接觸，磨合快，下行時有良好的刮油作用。安裝時不能上下裝反，否則使竄機油加劇。這種環(huán)適用于第二、三氣環(huán)。梯形環(huán)(圖 119d)兩側面夾角多為 150 左右。裝這種環(huán)的活塞在氣缸中工作時的側向位移使環(huán)與環(huán)槽側面間的間隙不斷變化，可防止環(huán)槽中機油結膠甚至碳化，適用于熱負荷較高的汽油機作為第一環(huán)。扭曲環(huán)(圖 11-9e)采用內切或倒角造成斷面相對彎曲中性軸不對稱，使環(huán)裝入氣缸發(fā)生彎曲變形后發(fā)生不超過 10 的盤狀正扭曲。它有與錐面環(huán)類似的作用，但加工容易些，不過扭曲環(huán)的扭曲角沿環(huán)周是不均勻的。反扭曲環(huán)(圖 119f)工作時扭曲成蓋子狀，配合外圓的錐面，具有很強的密封性和刮油能力，常用于緊挨油環(huán)的那道氣環(huán)。 （2）氣環(huán)的尺寸參數 在保證密封的前提下，活塞環(huán)的數目應盡可能少，因為減少環(huán)數可縮小活塞高度，減輕活塞質量，減小發(fā)動機總高度，降低發(fā)動機摩擦損失。現代高速內燃機大多采用 2 道氣環(huán)( 另有 1 油環(huán))，重型強化汽油機則用 3 道氣環(huán)。氣環(huán)的尺寸參數主要有環(huán)的徑向厚度 t、軸向高度 b(圖 11-8)以及環(huán)的自由狀態(tài)優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763形狀和自由開口端距 S0。減小環(huán)高 b 有利于縮短活塞高度，減小環(huán)的顫振傾向，目前 minb已達到 1mm 左右的極限。過小的 使環(huán)和環(huán)槽的加工困難。徑向厚度 t較大的環(huán)彎曲剛度大，對氣缸表面畸變的跟隨性差，但耐磨性相對較好。剛性環(huán)在較小的端距 S0 下就可得出要求的平均徑向壁壓 0p，但在套裝到活塞頭部上時易于折斷。對合金鑄鐵的活塞環(huán)來說 253tD， =0.10.2MPa，7.350tS。環(huán)槽深度取 0.05d=4.4mm（3）活塞環(huán)的材料活塞環(huán)是內燃機中磨損最快的零件，因此適當選擇材料和表面處理工藝十分重要?；钊h(huán)一般是由合金鑄鐵鑄造，高強度環(huán)用球墨鑄鐵，經熱處理以改善材料的熱穩(wěn)定性。少數活塞環(huán)用合金鋼制造。活塞環(huán)的工作表面通常用各種鍍層或涂層，以提高其耐磨性、耐蝕性或改善磨合性。最常用的耐磨層為鍍鉻和噴鉬。松孔鍍鉻不僅硬度高，耐磨耐蝕，而且儲油，抗膠合，廣泛用于汽油機和自然吸氣汽油機。鉬熔點高，噴鉬層抗膠合、抗磨損性能好，能適應高溫下工作。噴涂法能造成一定多孔性，也有一定儲油能力。噴鉬環(huán)主要用于增壓強化汽油機的第一環(huán)。所有活塞環(huán)都要進行磷化、鍍錫或氧化處理，以改善磨合性和防銹。3.3.2 油環(huán)的設計氣缸與活塞運動副用飛濺的機油潤滑。油環(huán)的作用是把飛濺到氣缸壁上的多余潤滑油刮下來，回到油底殼，以減少發(fā)動機的機油消耗量。為了能在高速運動中對抗機油的流體動壓力刮下機油，只留下很薄的油膜，油環(huán)工作面的著壁壓力應足夠大。因為油環(huán)沒有環(huán)背氣壓力幫助壓向氣缸壁，著壁壓力完全靠本身的彈力產生。單體鑄鐵油環(huán)(圖 11-10a)，由于材料強度所限，只能通過減小與氣缸接觸的工作面積來提高壁壓，最高只能達到 0.5MPa 左右。如用高強度材料，用較大的徑向厚度 t，壁壓可能進一步提高，但環(huán)剛性大，對氣缸變形的追隨性差，刮油能力不好。用具有切向彈力的螺旋襯簧的鑄鐵油環(huán)(圖 11-10b)可使壁壓達到 0.8MPa 以上，即使環(huán)的外圓磨損，壁壓也比較穩(wěn)定，因為壁壓主要由襯簧產生。這種環(huán)厚度 t小，柔性好，在氣缸變形較大的條件下也能很好地刮油。這種油環(huán)目前應用很廣，尤其在高速汽油機上。鑄鐵環(huán)表面要通體鍍鉻。上述兩種單體油環(huán)與環(huán)槽不可避免地有側向間隙，在環(huán)正常軸向移動或顫振而懸浮在環(huán)槽中間時，機油可能通過側隙上竄。這種影響在高轉速時更大，所以現代高速汽油機常用無側隙鋼片組合式油環(huán)。為了使油環(huán)刮油有效，除了油環(huán)結構外，還應注意活塞的配合。用單體油環(huán)時必須保持環(huán)槽側隙盡可能小，這意味著環(huán)槽加工精度要高，變形要小。還應注意環(huán)槽須有面積足夠的泄油通道，以免回油受節(jié)流造成過高動壓，使油環(huán)浮起。一般希YG390 汽油機活塞連桿、曲軸飛輪總成設計14望在油環(huán)槽底和槽下都加工出很多泄油孔，使泄油通暢。3.3.3 活塞環(huán)強度校核為了確定任意斷面 BB 中的彎矩，可把活塞環(huán)看成是開口對面的對稱面 AA 固定的懸臂梁，因為活塞環(huán)從自由狀態(tài)變到工作狀態(tài)時 AA 斷面不發(fā)生旋轉。于是作用在單元環(huán)上 rd 的單元力 dp=p0br0d 對斷面 BB 產生的彎矩可寫成0sin()dMprd環(huán)從 = 到 段上的壓力對 BB 斷面的總彎矩 M 為0 0sin()1/4()1cos)pbrdbpDt12(co)Dtk式中：203(1pEt材料確定后 E 為常數，P0 也為常數，對結構參數 D 一定的均壓環(huán)，自然狀態(tài)的曲率半徑 隨 而變，故活塞環(huán)在自由狀態(tài)下不是圓形。3.4連桿的設計連桿是發(fā)動機的重要組成部分，主要由連桿大頭、大頭蓋、連桿軸瓦及連桿螺栓等部分組成。其作用是將活塞的往復運動轉變?yōu)榍S的旋轉運動，并把作用在活塞上的力傳給曲軸。連桿小頭與活塞一起作往復運動，連桿大頭與曲軸一起作旋轉運動，連桿桿身作復雜的平面擺動。連桿主要承受氣體壓力和往復慣性力所產生的交變載荷。由于受力比較復雜并且需要實驗來指導，因此設計時應綜合考慮。3.4.1 連桿主要尺寸的設計（1）連桿長度的確定連桿長度由桿比 來說明，而 ， 值越大，連桿越短，則發(fā)動機的總高度r1越小。參考楊連生版內燃機設計設計， 值范圍為 。取 ，則8.312286.0ml1286.0/3（2）連桿小頭尺寸的確定連桿小頭位于活塞內腔，尺寸小、軸承比壓高、溫度較高。本次設計汽油機的優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763連桿材料選取為 45 鋼，密度 =7.85g/cm .3連桿小頭的內徑，參考楊連生版內燃機設計設計， ，取3.025.1Dd， mDd25.01連桿小頭的外徑，參考楊連生版內燃機設計設計， ，取.1d取 28mm.7.1連桿小頭的寬度，參考楊連生版內燃機設計設計， ， 取4.21BmdB5.2.11襯套外徑，參考楊連生版內燃機設計設計， ， 取5.01d4.1（3）連桿大頭尺寸的確定連桿大頭的結構與尺寸基本上決定了曲柄銷直徑 D2、長度 B2、連桿軸瓦厚度等等，對曲軸的強度、剛度和承壓能力有很大的 影響。大頭的外形尺寸又決定了凸輪軸位置和曲軸箱形狀，大頭的重量產生的離心力會使連桿軸承、主軸承負荷增大，磨損加劇，有時還不得不為此而增加平衡重，給曲軸設計帶來困難，因此在設計連桿大頭時，應在保證強度和剛度的條件下，尺寸盡量小，重量盡量輕。連桿大頭內徑，參考楊連生版內燃機設計設計，取 Q 取 44mm65.0.2DmD4658.02mD4.85.02連桿大頭外徑，參考楊連生版內燃機設計設計， 取 D2