后裝壓縮式垃圾車液壓系統(tǒng)設(shè)計

后裝壓縮式垃圾車液壓系統(tǒng)設(shè)計 摘要 本文主要介紹了后裝壓縮式垃圾車液壓系統(tǒng)的設(shè)計過程包括液壓方案擬定、液壓相關(guān)參數(shù)設(shè)計、液壓元件的設(shè)計、液壓系統(tǒng)圖的設(shè)計以及液壓系統(tǒng)性能的驗算等。同時也介紹了利用三維軟件UG建立后裝壓縮式垃圾車模型，導(dǎo)入ADAMS中對垃圾車的虛擬樣機進(jìn)行仿真，此課題對其進(jìn)行運動學(xué)分析，并對液壓系統(tǒng)仿真結(jié)果進(jìn)行分析。 關(guān)鍵詞：后裝壓縮式垃圾車；液壓系統(tǒng)設(shè)計；虛擬樣機；ADAMS；仿真 引言 隨著我國的城鎮(zhèn)化建設(shè)，城市生活垃圾的成分發(fā)生了很大的變化，垃圾的密度不斷下降，可壓縮性增加城市中的垃圾處理工作量變得越來越繁重，采用傳統(tǒng)的人工收集垃圾方式，耗時耗力，效率低。后裝壓縮式垃圾車開始得到重視，使用范圍越來越廣。 后裝壓縮式垃圾車是在壓縮垃圾車基礎(chǔ)上加裝后掛桶翻轉(zhuǎn)機構(gòu)或垃圾斗翻轉(zhuǎn)機構(gòu)。由密封式垃圾廂、液壓系統(tǒng)、操作系統(tǒng)組成。整車為全密封型，自行壓縮、自行傾倒、壓縮過程中的污水全部進(jìn)入污水廂，較為徹底的解決了垃圾運輸過程中的二次污染的問題，具有壓力大、密封性好、操作方便、安全等優(yōu)點。 我國的垃圾車技術(shù)引自國外，現(xiàn)在技術(shù)日趨成熟，但我國的垃圾車缺乏自己的核心技術(shù)，相關(guān)重要關(guān)鍵部件需靠進(jìn)口。后裝壓縮式垃圾車的壓縮裝置靠液壓系統(tǒng)來驅(qū)動，其液壓系統(tǒng)設(shè)計及其重要。隨這現(xiàn)代設(shè)計技術(shù)的發(fā)展，在機械設(shè)計過程中，三維建模技術(shù)與虛擬樣機仿真技術(shù)開始廣泛運用。這些技術(shù)能夠縮短開發(fā)周期，降低研究開發(fā)成本，更好地完善后裝壓縮垃圾車的技術(shù)。 第1章 緒論 1.1 后裝壓縮式垃圾車研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢 后裝壓縮式垃圾車由密封式垃圾廂、液壓系統(tǒng)、操作系統(tǒng)組成。整車為全密封型，自行壓縮、自行傾倒、壓縮過程中的污水全部進(jìn)入污水廂，較為徹底的解決了垃圾運輸過程中的二次污染的問題，關(guān)鍵部件采用進(jìn)口部件，具有壓力大、密封性好、操作方便、安全等優(yōu)點。 可選配后掛桶翻轉(zhuǎn)機構(gòu)或垃圾斗翻轉(zhuǎn)機構(gòu)。后裝壓縮式垃圾車大大提高了裝載量和效率，它的收集和壓縮過程基本都由液壓系統(tǒng)驅(qū)動。 垃圾收集方式簡便,一改城市滿街?jǐn)[放垃圾筒的臟亂舊貌，杜絕二次污染。壓縮比高、裝載量大,最大破碎壓力達(dá)12噸，裝載量相當(dāng)于同噸級排非壓縮垃圾的兩倍半。作業(yè)自動化,采用進(jìn)口電腦控制系統(tǒng)，全部填裝排卸作業(yè)中需司機一人操作，不僅減輕環(huán)衛(wèi)工人的勞動強度，而且大大改善了工作環(huán)境。經(jīng)濟性好，專用設(shè)備工作時，電腦控制系統(tǒng)自動控制油門。雙保險系統(tǒng)，作業(yè)系統(tǒng)具有電腦控制和手動操縱雙重功能，大大地保障和提高車輛的使用率。翻轉(zhuǎn)機構(gòu)，可選裝配置帶垃圾筒（或斗）的翻轉(zhuǎn)機構(gòu)。然而后裝壓縮式垃圾車在使用過程中仍存在著一些問題，如作業(yè)噪聲大、密閉可靠性差、載質(zhì)量利用率低等。 隨著技術(shù)的發(fā)展，它的發(fā)展趨勢主要有以下幾點： 1）垃圾監(jiān)測系統(tǒng) 在壓縮式垃圾車工作過程中，垃圾裝載情況是管理者所關(guān)心的垃圾車負(fù)載變化及垃圾箱內(nèi)垃圾是否填滿，在一般情況下是很難監(jiān)測的。通過加載垃圾監(jiān)測系統(tǒng)，能隨時隨地檢測車輛負(fù)載的變化情況及垃圾是否填滿，為垃圾車駕駛員和管理者提供參考。這有利于提高垃圾車作業(yè)的科學(xué)性和行車安全性?同時也能減少工作人員的工作量、提高工作效率。國內(nèi)少數(shù)車型安裝了該系統(tǒng)。 2）翻桶機構(gòu)　 配備全自動控制的翻桶機構(gòu)是壓縮式垃圾車發(fā)展的新方向。發(fā)達(dá)國家尤其是西歐及美國的壓縮式垃圾車都配備先進(jìn)的翻桶機構(gòu)，可方便地實現(xiàn)對大小垃圾桶在不同位置的自動抓取、舉升和卸料。我國許多城已采用桶裝垃圾收集，但垃圾車配備的翻桶技術(shù)水平和靈活性不高。國外一些壓縮式垃級車的翻桶機構(gòu)可以"遠(yuǎn)離車廂"，靈活主動抓取垃圾桶，而國內(nèi)垃圾車的翻桶機構(gòu)一般不能遠(yuǎn)離車廂，因此需將車廂緊貼垃圾桶，給駕駛者帶來難度。 3）液壓控制裝置 壓縮式垃圾車的液壓裝置應(yīng)具有以下特征:較小的節(jié)流損失:減少管路連接工作:無泄漏:可與其他液壓功能組合，如裝載機構(gòu)的液壓泵可以向抓鉗等系統(tǒng)供油。 4）綠色視覺效果 車輛的外觀造型及彩化已越來越受到環(huán)衛(wèi)部門的重視，一些適合不同城市品味的彩化的環(huán)衛(wèi)車輛已成為城市一道亮麗的風(fēng)景。通過對車輛外形和性能的改進(jìn)，可消除或減輕視覺污染，避免或減少作業(yè)時對周圍環(huán)境和人員的影響，使環(huán)衛(wèi)車輛與作業(yè)環(huán)境相協(xié)調(diào)。 5）除臭滅菌 除臭滅菌技術(shù)在壓縮式垃圾車上的運用也是發(fā)展方向。杜絕細(xì)菌傳播，減少臭氣污染已成為當(dāng)務(wù)之急。目前一些臭氧除臭除菌技術(shù)已在該類產(chǎn)品上成功運用。 6）分隔車廂　 壓縮式垃圾車車身內(nèi)部結(jié)構(gòu)可按一定比例劃分為幾部分，這種結(jié)構(gòu)劃分使得壓縮式垃圾車可在同一次作業(yè)時收集并分隔幾種不同類型的垃圾?？赏ㄟ^優(yōu)化垃圾收集路線，為垃圾分類回收提供更多的便利性。 1.2本課題研究內(nèi)容 對垃圾車的液壓系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計，液壓系統(tǒng)的設(shè)計包括液壓系統(tǒng)的功能原理設(shè)計和液壓系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計。液壓系統(tǒng)的功能原理設(shè)計要根據(jù)技術(shù)要求進(jìn)行系統(tǒng)功能設(shè)計，主要包括動力和運動分析，確定主要參數(shù)，編制液壓執(zhí)行器工況圖，然后擬定液壓系統(tǒng)圖。組成元件的選定要盡量選擇標(biāo)準(zhǔn)元件。最后，利用大型三維軟件建立垃圾車模型，導(dǎo)入ADAMS中對垃圾車的虛擬樣機進(jìn)行仿真，并對液壓系統(tǒng)仿真結(jié)果進(jìn)行分析。 目前城市生活垃圾的處理問題，越來越受重視，垃圾圍城現(xiàn)象困擾人們生活。要處理垃圾首先需要收集轉(zhuǎn)運，以前的收集方式是先人力收集，然后采用普通的車運輸，效率低且裝載量少。壓縮時垃圾車大大提高了裝載量和效率，壓縮式垃圾車的收集和壓縮過程基本都由液壓系統(tǒng)驅(qū)動。本課題研究對象是后裝壓縮式垃圾車的液壓系統(tǒng)設(shè)計，研究對象應(yīng)用越來越廣泛，對于掌握液壓系統(tǒng)設(shè)計流程幫助很大，另外對于改善垃圾車的工作效率和可靠性有一定的意義。 第2章 液壓傳動系統(tǒng)設(shè)計計算 2.1 設(shè)計方案分析 后裝壓縮式垃圾車的壓縮裝置由壓縮機構(gòu)和裝填箱組成，對其壓縮裝置形式進(jìn)行分析，確定最佳方案。到目前為止，已經(jīng)研究開發(fā)和使用的壓縮機構(gòu)可分為五種形式:滑動刮板式、擺動刮板式、滑動一擺動刮板式、連桿刮板式、定軸轉(zhuǎn)動刮板式。一般認(rèn)為，機構(gòu)的運動件數(shù)、自由度數(shù)較多及裝填箱底板軌跡較復(fù)雜的機構(gòu)為復(fù)雜機構(gòu)。 表2-1 各機構(gòu)特征表 機構(gòu)名稱 機構(gòu)運動件數(shù) 機構(gòu)自由度 裝填箱底板軌跡特征 滑動刮板式 2 2 圓弧+直線 滑動—擺動刮板式 3 3 圓弧+直線 擺動刮板式 2 2 圓弧1+圓弧2 連桿刮板式 3 1 連桿曲線 定軸轉(zhuǎn)動刮板式 2 2 圓弧 從表1一1可以看出，滑動一擺動刮板機構(gòu)的構(gòu)造最復(fù)雜，而轉(zhuǎn)動刮板式的構(gòu)造較簡單。根據(jù)經(jīng)濟性和實際使用情況，選擇滑動刮板式壓縮機構(gòu)。 后裝壓縮式垃圾車主要機構(gòu)包括：車體、車廂、推板、推板油缸、滑板、滑板油缸、刮板、刮板油缸、裝填廂、舉升油缸。 后裝壓縮式垃圾車主要工作流程為：垃圾倒入裝填器，刮板轉(zhuǎn)動至上止點，回轉(zhuǎn)到位；滑板下行至下止點；刮板反向回轉(zhuǎn)，刮入垃圾進(jìn)行初步壓縮，刮板運動至下止點時停止運動；滑板上行至上止點，將垃圾壓實到車廂內(nèi)的推板上；垃圾車裝滿垃圾進(jìn)入垃圾回收站，舉升油缸將裝填廂舉起；推板油缸推動推板將垃圾推出；舉升油缸復(fù)位，即裝填廂復(fù)位。根據(jù)其工作流程來確定動作順序，其中滑板油缸和刮板油缸之間要實現(xiàn)順序動作。 確定其主要參數(shù)：選取車廂容積為13m3；根據(jù)《壓縮式垃圾車》CJ/T127—2000標(biāo)準(zhǔn)，壓縮裝置在進(jìn)行壓縮垃圾的一個工作循序時不大于30s；采用車廂內(nèi)推板卸料的，從推板動作開始至卸料完畢的時間，對容積大于或等于12m3的垃圾車不大于45s，此處選取35s；液壓系統(tǒng)應(yīng)設(shè)安全閥，其調(diào)整壓力應(yīng)為系統(tǒng)最高工作壓力的110%。翻斗油缸工作行程430mm，時間4s；滑板油缸工作行程600mm，時間10s；刮板油缸工作行程300mm，時間5s；舉升油缸工作行程650mm，時間13s；推板油缸工作行程3000mm，時間35s。 2.2工況分析 工況分析是指對工作機構(gòu)的工作過程進(jìn)行運動分析和動力分析，以便了解其運動規(guī)律和負(fù)載特性。此處對后裝壓縮式垃圾車的工作油缸進(jìn)行分析即翻斗油缸、滑板油缸、刮板油缸、舉升油缸、推板油缸。 1.運動分析 運動分析是分析主機各工作機構(gòu)是以怎樣的運動規(guī)律來完成一個工作循環(huán)的，也就是分析液壓缸或液壓馬達(dá)的運動規(guī)律。如果是直線運動，要分析位移、速度隨時間的變化規(guī)律，繪制位移循環(huán)圖（L-t）和速度循環(huán)圖（v-t）。如果是旋轉(zhuǎn)運動，要分析角位移、角速度隨時間的變化規(guī)律，繪制角位移（θ-t）和角速度循環(huán)圖（ω-t）。此處對工作油缸進(jìn)行位移、速度分析，繪制位移循環(huán)圖（L-t）。 1） 翻斗油缸 圖2-1翻斗油缸位移循環(huán)圖 圖2-2翻斗油缸位移循環(huán)圖 2）滑板油缸 圖2-3滑板油缸位移循環(huán)圖 圖2-4滑板油缸速度循環(huán)圖 3）刮板油缸 圖2-5刮板油缸位移循環(huán)圖 圖2-6刮板油缸速度循環(huán)圖 4）舉升油缸 圖2-7舉升油缸位移循環(huán)圖 圖2-8舉升油缸速度循環(huán)圖 5）推板油缸 圖2-9 推板油缸位移循環(huán)圖 圖2-10 推板油缸速度循環(huán)圖 2.動力分析 動力分析是分析工作機構(gòu)在運動過程中的受力情況，也就是分析分析液壓缸或液壓馬達(dá)的負(fù)載情況，并繪制相應(yīng)的負(fù)載循環(huán)圖（F-t）。 工作機構(gòu)作直線運動時，液壓缸所要克服的負(fù)載為： 式中：Fe—工作負(fù)載； Ff—摩擦負(fù)載； Fi—慣性負(fù)載； 1）翻斗油缸 估算翻斗支架質(zhì)量m1為30Kg，每桶垃圾的質(zhì)量m2為80Kg，滑動摩擦系數(shù)為0.07。 N N N 其總負(fù)載為N。對總負(fù)載放大留余量，則取100KN。 圖2-11翻斗油缸負(fù)載循環(huán)圖 2）滑板油缸 估算滑板支架質(zhì)量m1為125Kg，刮板質(zhì)量m2為50Kg，滑動摩擦系數(shù)為0.07。 N， N， N， 其總負(fù)載N，對總負(fù)載放大留余量，則取100KN。 圖2-12滑板油缸負(fù)載循環(huán)圖 2） 刮板油缸 刮板質(zhì)量m1為50Kg，滑動摩擦系數(shù)為0.07。 N N N 對推板和刮板作受力分析，如圖2-13所示。 圖2-13 壓縮裝置受力分析圖 垃圾在填裝擠壓過程中，在滑板擠壓力FL作用下，受壓垃圾向左方移動，與此同時，廂壁作用在垃圾上的摩擦力Ff1方向與垃圾移動方向相反，其大小為： 式中：S1—車廂橫截面內(nèi)壁周長（m）； x—圖示的推進(jìn)長度（m）； p—垃圾的單位膨脹力（N/m2）； f—垃圾與壁面的綜合摩擦系數(shù)。 阻礙垃圾移動的另外一個阻力是垃圾重力引起的，記作Ff2，則有： 式中：S2—近似取車廂的寬度（m）； —垃圾的計算密度（kg/m3）； h—車廂高度（m）； 若向前推進(jìn)垃圾，必須滿足下列條件： 即 當(dāng)結(jié)構(gòu)尺寸確定后，、和已知。、、則隨壓縮程度，垃圾成分不同而變化，因此它們的確切數(shù)據(jù)很難確定。通過試驗，KN/m。 設(shè)，—推板行程mm —裝填角， KN 其總負(fù)載為KN，對總負(fù)載放大留余量，則取200KN。 圖2-13刮板油缸負(fù)載循環(huán)圖 4）舉升油缸 估算裝填廂質(zhì)量為2000Kg，滑動摩擦系數(shù)為0.07。 N N N 其總負(fù)載為N，對總負(fù)載放大留余量，則取200KN。 圖2-14舉升油缸負(fù)載循環(huán)圖 5）推板油缸 估算推板質(zhì)量為350Kg，滑動摩擦系數(shù)為0.07，車廂容積為13m3，垃圾密度為0.45t/m3。 N N N 其總負(fù)載為N，對總負(fù)載放大留余量，則取180KN。 圖2-15推板油缸負(fù)載循環(huán)圖 2.3確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù) 1.初選系統(tǒng)工作壓力 液壓系統(tǒng)工作壓力選定是否合理，直接關(guān)系到整個液壓系統(tǒng)設(shè)計的合理程度。在液壓系統(tǒng)功率一定的情況下，若壓力選的過低，則液壓元、輔件的尺寸和自重就會增加；若壓力選的較高，則尺寸和自重會相應(yīng)減少。例如，飛機液壓系統(tǒng)的工作壓力從21MPa提高到28MPa，則其自重下降約5%，其體積將減小13%。然而，若液壓系統(tǒng)壓力選的過高，由于對制造液壓元、輔件的材質(zhì)、密封、制造精度等要求的提高，反而會增大系統(tǒng)的尺寸和自重，其效率和使用壽命也會相應(yīng)下降，因此不能一味的追求高壓。表2-2所示為目前我國幾類機器常用的液壓系統(tǒng)工作壓力。根據(jù)表2-2的數(shù)據(jù)，初選系統(tǒng)壓力P=13MPa。 表2-2 我國目前幾類機器常用的液壓系統(tǒng)工作壓力 設(shè)備類型 機床 農(nóng)業(yè)機械、小型工程機械、工程機械的輔助機構(gòu)等 壓力機，中、大型挖掘機，重型機械，起重運輸機械等 系統(tǒng)壓力/MPa 磨床 組合機床 龍門刨床 拉床 0.8～2 3～5 2～8 8～10 10～16 20～32 2.計算液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸 根據(jù)需要的液壓缸的理論輸出F和系統(tǒng)選定的供油壓力p來計算缸筒內(nèi)徑D（m），計算公式如下： （2-1） 式中：F—液壓缸的理論輸出力（N）； p—供油壓力（MPa）。 對于活塞桿直徑可以按經(jīng)驗公式來初步選定活塞桿直徑，經(jīng)驗公式如下： （2-2） 在此處確定為。 1）翻斗油缸 翻斗油缸負(fù)載F=100KN，根據(jù)公式（2-1）計算得D=99mm，根據(jù)表2-3選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸D=100mm；根據(jù)公式（2-2）得d=25mm，根據(jù)表2-4選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸d=25mm。 表2-3缸筒內(nèi)徑尺寸系列（mm） 8 40 125 （280） 10 50 （140） 320 12 63 160 （360） 16 80 （180） 400 20 （90） 200 （450） 25 100 （220） 500 32 （110） 250 注：1.圓括號內(nèi)尺寸為非優(yōu)先選用者。 2.內(nèi)徑上限可擴展，按R10優(yōu)先數(shù)系列選用。 表2-4活塞桿外徑尺寸系列 4 20 56 160 5 22 63 180 6 25 70 200 8 28 80 220 10 32 90 250 12 36 100 280 14 40 110 320 16 45 125 360 18 50 140 注：直徑上限可擴展，按R20優(yōu)先數(shù)系列選用。 3） 滑板油缸 滑板油缸負(fù)載F=100KN，根據(jù)公式（2-1）計算得D=99mm，根據(jù)表2-3選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸D=100mm；根據(jù)公式（2-2）得d=25mm，根據(jù)表2-4選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸d=25mm。 3）刮板油缸 刮板油缸負(fù)載F=200KN，根據(jù)公式（2-1）計算得D=140mm，根據(jù)表2-3選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸D=160mm；根據(jù)公式（2-2）得d=40mm，根據(jù)表2-4選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸d=40mm。 4）舉升油缸 舉升油缸負(fù)載F=200KN，根據(jù)公式（2-1）計算得D=140mm，根據(jù)表2-3選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸D=160mm；根據(jù)公式（2-2）得d=40mm，根據(jù)表2-4選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸d=40mm。 5）推板油缸 推板油缸由于行程較長，采用二級油缸。推板油缸負(fù)載F=180KN，根據(jù)公式（2-1）計算得D1=133mm，根據(jù)表2-3選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸D=160mm；根據(jù)公式（2-2）得d=25mm，根據(jù)表2-4選取標(biāo)準(zhǔn)尺寸d=25mm，二級缸筒內(nèi)徑D2=125mm。 3.計算液壓缸的流量 根據(jù)活塞橫截面積和液壓缸運動速度來計算液壓缸流量。計算公式如下： （2-3） （2-4） 式中：D—缸筒內(nèi)徑； d—活塞桿直徑； Vmax—液壓缸的最大運動速度。 1）翻斗油缸 翻斗油缸缸筒內(nèi)徑D=100mm ，活塞桿直徑d=25mm，液壓缸最大運動速度Vmax=108mm/s。根據(jù)公式（2-3）和（2-4）得q1=8.47810-4m3/s、q2=7.94810-4m3/s。 2）滑板油缸 滑板油缸缸筒內(nèi)徑D=100mm ，活塞桿直徑d=25mm，液壓缸最大運動速度Vmax=60mm/s。根據(jù)公式（2-3）和（2-4）得q1=4.7110-4m3/s、q2=4.4210-4m3/s。 3）刮板油缸 刮板油缸缸筒內(nèi)徑D=160mm ，活塞桿直徑d=40mm，液壓缸最大運動速度Vmax=60mm/s。根據(jù)公式（2-3）和（2-4）得q1=1.20610-3m3/s、q2=1.13010-3m3/s。 4）舉升油缸 舉升油缸缸筒內(nèi)徑D=160mm ，活塞桿直徑d=40mm，液壓缸最大運動速度Vmax=50mm/s。根據(jù)公式（2-3）和（2-4）得q1=1.00410-4m3/s、q2=0.94210-4m3/s。 5）推板油缸 滑板油缸缸筒內(nèi)徑D=160mm ，液壓缸最大運動速度Vmax=60mm/s。根據(jù)公式（2-3）得q1=1.72810-3m3/s。 4．繪制液壓系統(tǒng)工況圖 工況圖包括壓力循環(huán)圖、流量循環(huán)圖和功率循環(huán)圖。它們是調(diào)整系統(tǒng)參數(shù)、選擇液壓泵、閥等元件的依據(jù)。 1） 壓力循環(huán)圖—（p-t）圖 通過最后確定的液壓執(zhí)行元件的結(jié)構(gòu)尺寸，在根據(jù)實際載荷的大小，倒求出液壓執(zhí)行元件在其動作循環(huán)各階段的工作壓力，然后把它們繪制成（p-t）圖。 2） 流量循環(huán)圖—（qv-t）圖 根據(jù)已確定的液壓缸有效工作面積或液壓馬達(dá)的排量，結(jié)合其運動速度算出它在工作循環(huán)中每一階段的實際流量，把它繪制成qv-t）圖。若系統(tǒng)有多個液壓執(zhí)行元件同時工作，要把各自的流量圖疊加起來繪制出總的流量循環(huán)圖。 3） 功率循環(huán)圖—（P-t）圖 繪制壓力循環(huán)圖和總流量循環(huán)圖后，根據(jù)P=pqv，即可繪出系統(tǒng)的功率循環(huán)圖。 4.1壓力循環(huán)圖 1）翻斗油缸 圖2-16翻斗油缸壓力循環(huán)圖 2）滑板油缸 圖2-17滑板油缸壓力循環(huán)圖 3）刮板油缸 圖2-18刮板油缸壓力循環(huán)圖 4）舉升油缸 圖2-19舉升油缸壓力循環(huán)圖 5）推板油缸 圖2-20推板油缸壓力循環(huán)圖 4.2流量循環(huán)圖 1）翻斗油缸 圖2-21翻斗油缸流量循環(huán)圖 2）滑板油缸 圖2-22滑板油缸流量循環(huán)圖 3）刮板油缸 圖2-23刮板油缸流量循環(huán)圖 4）舉升油缸 圖2-24舉升油缸流量循環(huán)圖 5）推板油缸 圖2-25推板油缸流量循環(huán)圖 4.3功率循環(huán)圖 1）翻斗油缸 圖2-26翻斗油缸功率循環(huán)圖 2）滑板油缸 圖2-27滑板油缸功率循環(huán)圖 3）刮板油缸 圖2-28刮板油缸功率循環(huán)圖 4）舉升油缸 圖2-29舉升油缸功率循環(huán)圖 5）推板油缸 圖2-30推板油缸功率循環(huán)圖 第3章制定液壓系統(tǒng)圖 3.1油路液壓方案圖 1）翻斗油路 圖3-1翻斗油路液壓方案圖 2）滑板和刮板油路 從前面的機構(gòu)動作流程可得出，滑板和刮板之間要實現(xiàn)順序動作。 圖3-2滑板和刮板油路液壓方案圖 3）舉升油路 圖3-3舉升油路液壓方案圖 4）推板油路 圖3-4推板油路液壓方案圖 3.2制定總液壓系統(tǒng)圖 根據(jù)以上方案圖，制定出液壓系統(tǒng)圖 圖3-5液壓系統(tǒng)圖 第4章 液壓元件的選擇與專用件的設(shè)計 4.1液壓泵的選擇 1.確定液壓泵的最大工作壓力pp （4-1） 式中：p1—液壓缸或液壓馬達(dá)最大工作壓力； —從液壓泵出口到液壓缸或液壓馬達(dá)入口之間的總的管路損失。 的準(zhǔn)確計算要待元件選定并繪出管路圖時才能進(jìn)行，初算時可按經(jīng) 驗數(shù)據(jù)選?。汗苈泛唵巍⒘魉俨淮蟮?，取=（0.2~0.5）MPa； 管路復(fù)雜，進(jìn)口有調(diào)速閥的，取=（0.5~1.5）MPa。取 =1.0MPa，p1=13MPa；則MPa。 2.確定液壓泵的流量qvp 多液壓缸或液壓馬達(dá)同時工作時，液壓泵的輸出流量為： （4-2） 式中：K—系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取K=1.1~1.3； —同時動作的液壓缸或液壓馬達(dá)的最大總流量，可從（qV-t）圖上查得。對于在工作過程中用節(jié)流調(diào)速的系統(tǒng)，還須加上溢流閥的最小溢流量，一般取0.510-4m3/s。 取K=1.2，m3/s。則 m3/s。 3.選擇液壓泵的規(guī)格 根據(jù)以上求得的pP和qVP值，按系統(tǒng)中擬定的液壓泵的形式，從產(chǎn)品樣本或本手冊中選擇相應(yīng)的液壓泵。為使液壓泵有一定的壓力儲備，所選泵的額定壓力一般要比最大工作壓力大25% ~60%。p=13（1+25%）~13（1+60%）=16.25 ~20.8MPa，選用外嚙合單級齒輪泵CBF-F32。 4.2液壓閥的選擇 根據(jù)以上計算從參考文獻(xiàn)[3]、[4]、[5]中選取合適的液壓的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格。其選出的規(guī)格列在表4-1 表4-1 序號 名稱 選用規(guī)格 1 三位四通電磁換向閥 34DF30-E10B 2 三位四通電磁換向閥 34DF30-E16B 3 三位四通電磁換向閥 34DF30-E16B 4 三位四通電磁換向閥 S-DSG-03-3C2-D24-50 5 減壓閥 JF-L32H 6 減壓閥 JF-L32H 7 減壓閥 JF-L32H 8 減壓閥 JF-L32H 9 減壓閥 JF-L32H 10 溢流閥 YF-B20H 11 溢流閥 YF-B20B 12 節(jié)流閥 LF-B20C 13 節(jié)流閥 LF-B20C 14 節(jié)流閥 LF-B32C 15 單向節(jié)流閥 LDF-B20C 16 單向節(jié)流閥 LDF-B20C 17 順序閥 XD2F-L20H 18 順序閥 XD2F-L20H 19 液控單向閥 DFY-B20H1 20 液控單向閥 DFY-B20H1 21 單向調(diào)速閥 QA-H20 22 單向閥 DF-B20K1 4.3管道尺寸的確定 1．管道內(nèi)徑計算 （4-3） 式中：—通過管道內(nèi)的流量（m3/s）； —管內(nèi)允許流速（m/s），見表4-2。 表4-2 管道 推薦流速/(m/s) 液壓泵吸油管道 0.5 ~1.5，一般常取1以下 液壓系統(tǒng)壓油管道 3 ~6，壓力高，管道短，粘度小取大值 液壓系統(tǒng)回油管道 1.5 ~2.6 計算出內(nèi)徑d后，按標(biāo)準(zhǔn)系列選取相應(yīng)的管子。 1）翻斗油路 根據(jù)公式（4-3）計算得d1為16.43mm，選取管道標(biāo)號為A192S-23；d2為15.91mm，選取管道標(biāo)號為A166S-27。 2） 刮板油路 根據(jù)公式（4-3）計算得d1為19.60mm，選取管道標(biāo)號為A226S-24；d2為18.97mm，選取管道標(biāo)號為A196S-23。 3）滑板油路 根據(jù)公式（4-3）計算得d1為12.25mm，選取管道標(biāo)號為A136S-30；d2為11.86mm，選取管道標(biāo)號為A136S-30。 4）舉升油路 根據(jù)公式（4-3）計算得d1為17.88mm，選取管道標(biāo)號為A192S-23；d2為17.32mm，選取管道標(biāo)號為A192S-23。 5）推板油路 根據(jù)公式（4-3）計算得d為23.46mm，選取管道標(biāo)號為A256S-22。 4.4油箱容量的確定 初始設(shè)計時，先按經(jīng)驗公式（4-4）確定油箱的容量，待系統(tǒng)確定后，在按散熱的要求進(jìn)行校核。油箱容量的經(jīng)驗公式為： （4-4） 式中：—液壓泵每分鐘排出壓力油的容積（m3）； —經(jīng)驗系數(shù)，見表4-3。 表4-3經(jīng)驗系數(shù) 系統(tǒng)類型 行走機械 低壓系統(tǒng) 中壓系統(tǒng) 鍛壓系統(tǒng) 冶金機械 1~2 2~4 5~7 6~12 10 根據(jù)公式（4-4）得，m3。 第5章液壓系統(tǒng)性能驗算 5.1液壓系統(tǒng)壓力損失 壓力損失包括管路的沿程損失，管路的局部壓力損失和閥類元件的局部損失，總的壓力損失為 （5-1） （5-2） （5-3） （5-4） 式中：—管道長度（m）； —管道內(nèi)徑（m）； —液流平均速度（m/s）； —液壓油密度（kg/m3） —沿程阻力系數(shù)； —局部阻力系數(shù)； qV—閥的額定流量（m3/s）； qV——通過閥的實際流量（m3/s）； —閥的額定壓力損失（Pa）。 系統(tǒng)的調(diào)整壓力 （5-5） 式中：—液壓泵的工作壓力或支路的調(diào)整壓力。 根據(jù)公式（5-2）、（5-3）、（5-4）計算得出， 1．管路的沿程損失 翻斗油路Pa、Pa；刮板油路Pa、Pa；滑板油路Pa、Pa；舉升油路Pa、Pa；推板油路Pa、Pa。 則總的管路的沿程損失Pa。 2．管路的局部壓力損失 翻斗油路Pa；刮板油路Pa；滑板油路Pa；舉升油路Pa；推板油路Pa。 則管路的局部壓力損失Pa。 3．閥類元件的局部損失 三位四通電磁換向閥 1號34DF30-E10B MPa；2號34DF30-E16B MPa；3號34DF30-E16B MPa；4號S-DSG-03-3C2-D24-50 MPa。 減壓閥 5號JF-L32H MPa；6號JF-L32H MPa；7號JF-L32H MPa；8號JF-L32H MPa；9號JF-L32H MPa。 溢流閥 10號YF-B20H MPa；11號YF-B20B MPa。 節(jié)流閥 12號LF-B20C MPa；13號LF-B20C ；14號LF-B20C MPa。 單向節(jié)流閥 15號LDF-B20C MPa；16號LDF-B20C MPa。 順序閥 17號XD2F-L20H MPa；18號XD2F-L20H MPa。 液控單向閥 19號DFY-B20H1 MPa；20號DFY-B20H1 MPa。 單向調(diào)速閥 21號QA-H20 MPa。 單向閥 22號DF-B20K1 MPa。 以上的相加得出MPa。 3．總的壓力損失為 根據(jù)以上數(shù)據(jù)的結(jié)果用公式（5-1）得出MPa；根據(jù)公式（5-5）計算的MPa，在前面的液壓泵初選時其確定的CBF-F32的額定壓力為20MPa大于15.6MPa，則液壓泵的額定壓力符合要求。 5.2液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升計算 1．計算液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率 液壓系統(tǒng)工作時，除執(zhí)行元件驅(qū)動外載荷輸出有效功率外，其余功率損失全部轉(zhuǎn)化為熱量，使油溫升高。使用下式計算液壓系統(tǒng)的發(fā)熱功率 （5-6） （5-7） （5-8） 式中：Pr—液壓系統(tǒng)的總輸入功率； Pc—輸出的有效功率； Tt—工作周期（s）； z、n、m—分別為液壓泵、液壓缸、液壓馬達(dá)的數(shù)量； pi、qVi、—第i臺泵的實際輸出壓力、流量、效率； ti—第i臺泵工作時間（s）； TWj、、tj—液壓馬達(dá)的外載轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速、工作時間（NM、rad/s、s）； FWj、si—液壓缸外載荷及驅(qū)動此載荷的行程（NM）。 根據(jù)公式（5-7）KW； 根據(jù)公式（5-8）根據(jù)公式（5-6） KW 2．計算液壓系統(tǒng)的散熱功率 液壓系統(tǒng)主要通過油箱表面來散熱，其計算發(fā)熱功率公式如下 （ 5-9） （5-10） （5-11） 式中：K1—油箱散熱系數(shù)（W/（m2℃）），見表5-1 K2—管路散熱系數(shù)（W/（m2 ℃）），見表5-2 A1、A2—分別為油箱、管道的散熱面積（m3）； —油箱與環(huán)境溫度之差（℃）。 表5-1油箱散熱系數(shù)（W/（m2℃）） 冷卻條件 K1 通風(fēng)條件很差 8~9 通風(fēng)條件良好 15~17 用風(fēng)扇冷卻 23 循環(huán)水強制冷卻 110~170 前面初步求得油箱的有效容積為0.32m3，根據(jù)公式（5-10）得m3；取、、，計算公式（5-11）得m3；此處不計算管道散熱功率，根據(jù)公式（5-9）得KW；由此可見，油箱的散熱滿足不了要求，有因為管道散熱極小，需另設(shè)冷卻器。 3．冷卻器所需冷卻面積的計算 冷卻面積為： （5-12） 式中：—傳熱系數(shù)，用管式冷卻器時，?。╓/（m2 ℃））； —平均溫升，。 取油進(jìn)入冷卻器的溫度℃，油流出冷卻器的溫度℃，冷卻水入口溫度℃，冷卻水出口溫度℃。則：℃ 根據(jù)公式（5-12）得所需冷卻器的散熱面積m3；考慮到冷卻器長期使用時，設(shè)備腐蝕和油垢，水垢對傳熱的影響，冷卻面積應(yīng)比計算值大30%，實際選用冷卻器面積為m3。 第6章后裝壓縮式垃圾車虛擬樣機建模的ADAMS仿真分析 6.1基于UG的后裝壓縮式垃圾車三維建模與裝配 利用UG6.0對后裝壓縮式垃圾車主要結(jié)構(gòu)部件進(jìn)行建模，建模完成后進(jìn)行總裝配。其主要機構(gòu)模型圖如圖6-1所示。 車廂 刮板 滑板 推板 裝填廂 油缸 圖6-1后裝壓縮式垃圾車主要結(jié)構(gòu)部件三維模型圖 將各零部件組裝，其最終裝配圖如圖6-2所示 圖6-2后裝壓縮式垃圾車主要結(jié)構(gòu)部件總裝配圖 6.2在ADAMS中導(dǎo)入幾何模型進(jìn)行仿真 將后裝壓縮式垃圾車主要結(jié)構(gòu)部件總裝配文件導(dǎo)出為x_t文件。其操作過程如圖6-3所示，選中部件導(dǎo)出。 圖6-3將三維模型文件文件導(dǎo)出為x_t文件 在ADAMS中導(dǎo)入上面的x_t文件，點擊File中的import導(dǎo)入x_t文件。導(dǎo)入結(jié)果如圖6-4所示 圖6-4導(dǎo)入結(jié)果圖 對其設(shè)置材料屬性、添加約束和驅(qū)動，為模擬液壓缸的運動，這里使用step函數(shù)。在ADAMS中，step函數(shù)的句法如下： step（x,x0,h0,x1,h1） 其中：x—獨立變量 x0—變量的初始值 h0—函數(shù)的初始值 x1—變量的終止值 h1—函數(shù)的終止值 翻斗油缸的驅(qū)動函數(shù)為step(time,0,0,4,-320)+step(time,4,0,8,320)； 刮板油缸的驅(qū)動函數(shù)step (time,8,0,13,210)+step(time,23,0,28,-210)； 滑板油缸的驅(qū)動函數(shù)為step(time,13,0,23,470) +step(time,28,0,38,-470)； 舉升油缸的驅(qū)動函數(shù)為step(time,38,0,51,390)+step(time,86,0,99,-390)； 推板油缸中的二級油缸驅(qū)動函數(shù)為step(time,51,0,68,-900)+step(time,99,0,116,900)， 活塞桿驅(qū)動函數(shù)為step(time,68,0,85,-800)+step(time,116,0,134,800)。 進(jìn)行求解運算，觀察模型動畫，各機構(gòu)的動作順序和方式和物理樣機一致。 6.3運動學(xué)仿真結(jié)果 利用ADAMS的postprocessor，進(jìn)行結(jié)果后處理，得出相應(yīng)的曲線。得出的曲線圖如圖6-5所示。 刮板質(zhì)心速度曲線 刮板質(zhì)心加速度曲線 滑板質(zhì)心速度曲線 推板質(zhì)心速度曲線 圖6-5曲線圖 結(jié)論與展望 通過本課題的研究設(shè)計，詳細(xì)的了解了后裝壓縮式垃圾車的的設(shè)計過程和基本的液壓系統(tǒng)設(shè)計過程。液壓系統(tǒng)的設(shè)計牽涉到多方面的問題，如液壓裝置的結(jié)構(gòu)形式同樣需要考慮。在設(shè)計后裝壓縮式垃圾車的過程中考慮到各液壓負(fù)載機構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式，如翻斗支架、刮板、滑板、推板等。在此課題中使用三維軟件UG進(jìn)行虛擬樣機的建模，這樣可以很好的觀察出液壓裝置在整機內(nèi)結(jié)構(gòu)設(shè)計形式是否合適和完善。三維模型設(shè)計的使用可以很好的方便裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計，容易修改，能夠很好的節(jié)省設(shè)計時間和成本。隨著技術(shù)的發(fā)展，虛擬樣機技術(shù)將得到普遍的應(yīng)用。在設(shè)計過程中我們不光要考慮其結(jié)構(gòu)形式，同時也要考慮其靜力學(xué)、運動學(xué)、動力學(xué)等各方面上的性能。在這些方面，使用ADAMS軟件進(jìn)行仿真，得出分析結(jié)果，在本課題中對其進(jìn)行了運動學(xué)分析。此類技術(shù)使用能夠更好地設(shè)計和完善產(chǎn)品。 我國目前的后裝壓縮式垃圾車基本上參照國外成熟的技術(shù)，缺乏自己的核心技術(shù)和創(chuàng)新能力。垃圾車工作環(huán)境較惡劣、載荷情況多變。垃圾車物理樣機試驗則需要模擬不同工況，耗時耗力。加大研發(fā)周期和成本。而利用現(xiàn)代設(shè)計方法（如三維建模，虛擬樣機仿真技術(shù)）可以很好的解決這方面的問題。本課題在設(shè)計過程中，采用了三維建模和虛擬樣機技術(shù)，很方便的解決了其結(jié)構(gòu)問題和在運動學(xué)上的分析。 由于作者的學(xué)術(shù)水平和自身能力有限，在使用ADAMS中，對后裝壓縮式垃圾車的液壓系統(tǒng)的分析仍存在一些不完善的地方；本課題只進(jìn)行了運動學(xué)分析，像推板、刮板受力較大的部件應(yīng)該進(jìn)行靜力學(xué)分析，來改善這些部件的結(jié)構(gòu)形式；也可以對液壓缸進(jìn)行動力學(xué)分析；仿真用的三維模型較為簡陋有待完善。 隨著我國的城鎮(zhèn)化的發(fā)展，我們必然面臨著城市垃圾的回收問題，而普通垃圾收集方式耗時耗力，效率不高，垃圾車必然得到大規(guī)模應(yīng)用。則需要我們對垃圾車進(jìn)行深入的研究。 致謝 首先衷心感謝我的指導(dǎo)老師徐振法老師，在進(jìn)行畢業(yè)設(shè)計過程中，自始至終都得到了徐老師 在畢業(yè)論文完成之時，我謹(jǐn)向所有關(guān)心、指導(dǎo)和幫助。徐老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)作風(fēng)，敏銳的科研眼光，深深的影響了我。 感謝各位老師對我的論文進(jìn)行評審，向所有關(guān)心、指導(dǎo)和幫助過我的老師和同學(xué)們致以最誠摯的感謝！ 參考文獻(xiàn) [1]機械設(shè)計手冊編委會．機械設(shè)計手冊液壓傳動與控制[M]．北京：機械工業(yè)出版社， 2007． [2]冀宏．液壓氣壓傳動與控制[M]．武漢：華中科技大學(xué)出版社，2009． [3]黎啟柏．液壓元件手冊[M]．北京：冶金工業(yè)出版社 機械工業(yè)出版社，2000． 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Advanced Robotics 2009,(23): 655–679. 附錄A一篇引用的外文文獻(xiàn)及其譯文 附錄B 列入的主要參考文獻(xiàn)的題錄及摘要或參考文獻(xiàn)原文 [1]機械設(shè)計手冊編委會．機械設(shè)計手冊液壓傳動與控制[M]．北京：機械工業(yè)出版社， 2007． 本書主要內(nèi)容包括：常用液壓基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)、液壓流體力學(xué)基礎(chǔ)、液壓基本回路、液壓傳動系統(tǒng)設(shè)計計算、液壓泵、液壓執(zhí)行元件、液壓控制閥、液壓輔件、液壓泵站油箱管路及管件、液壓介質(zhì)、液壓伺服控制、電液比例控制、液壓系統(tǒng)的安裝調(diào)試與故障處理。 [3]黎啟柏．液壓元件手冊[M]．北京：冶金工業(yè)出版社 機械工業(yè)出版社，2000． 本手冊主要內(nèi)容包括：液壓泵與液壓馬達(dá)、液壓缸、液壓閥、伺服控制元件、電液比例元件與數(shù)字元件、液壓輔件、液壓油及其污染控制、液壓元件測試技術(shù)、液壓設(shè)備故障處理、常用液壓標(biāo)準(zhǔn)。 [4]張利平．液壓閥原理、使用與維護(hù)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005． 本書主要內(nèi)容包括：液壓控制閥概論、方向控制閥、壓力控制閥、流量控制閥、疊加閥、插裝閥、電液伺服控制閥、電液比例控制閥、電液數(shù)字控制閥、液壓控制裝置的集成化、液壓閥常用標(biāo)準(zhǔn)資料。 [5]杜國森．液壓元件產(chǎn)品樣本[M]．北京：機械工業(yè)出版社，2000． 本樣本主要匯編了國內(nèi)主要液壓件廠家的產(chǎn)品，包括：各種液壓泵和液壓馬達(dá)、液壓缸、中高壓液壓閥、液壓裝置、液壓機具、液壓附件等。本樣本中的液壓閥部分按產(chǎn)品系列列出。 [6]左朝永．后裝壓縮式垃圾車壓縮裝置設(shè)計研究與仿真分析[D]．廣西：廣西大學(xué)，2008． 本文是圍繞廣西自然科學(xué)基金資助項目“城市生活垃圾壓縮特性研究及垃圾壓縮機構(gòu)創(chuàng)新設(shè)計”展開的。壓縮裝置是后裝壓縮式垃圾車的核心、關(guān)鍵部件之一，其性能直接關(guān)系到垃圾車的裝填容積和整車質(zhì)量等，課題研究目的是揭示壓縮裝置的特性及其相關(guān)參數(shù)對裝置性能的影響，設(shè)計出適合我國國情的高壓縮比、可靠性好且結(jié)構(gòu)簡單合理的壓縮裝置。論文的主要工作如下: 1、通過壓縮裝置型式的綜合分析和方案的優(yōu)選，確定了壓縮機構(gòu)的最終方案，對關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行了具體設(shè)計與計算;針對裝填角的大小對垃圾的壓縮程度和垃圾車的裝載量有著至關(guān)重要的影響等，使用ADAMS宏命令等，創(chuàng)建ADAMS下的n個參數(shù)化虛擬樣機仿真模型，通過計算、仿真和綜合評價確定了壓縮裝置的裝填角為480。 2、根據(jù)運動功能要求，對刮板機構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計，確定了相關(guān)參數(shù)的具體值;對裝填角為48。的參數(shù)化模型進(jìn)行設(shè)計研究與參數(shù)優(yōu)化，最終確立了各個關(guān)鍵結(jié)構(gòu)點的參數(shù)值。 3、借助Pro/E和AutoCAD工具，設(shè)計了該裝置的全套圖紙和完整的虛擬樣機模型，并將虛擬樣機模型導(dǎo)入到ADAMS中進(jìn)行了仿真分析，獲得了運動學(xué)與動力學(xué)仿真結(jié)果;同時為壓縮裝置關(guān)鍵部件的有限元分析提供了載荷數(shù)據(jù)。 4、在ANSYS軟件中建立刮板的有限元分析模型，獲得刮板在4種工況下的變形與應(yīng)力結(jié)果，結(jié)合分析結(jié)果對刮板進(jìn)行了局部調(diào)整和改進(jìn);最后利用ANSYS分析了各工作液壓缸選型的正確性。上述分析的相關(guān)方法和結(jié)論，有助于后裝壓縮式垃圾車的工程設(shè)計 與改進(jìn)，對產(chǎn)品的研發(fā)和提高產(chǎn)品質(zhì)量有著重要指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞:壓縮式垃圾車壓縮裝置優(yōu)化設(shè)計虛擬樣機仿真 [8]王國強，張進(jìn)平，馬若?。摂M樣機技術(shù)及其在ADAMS上的實踐[M]．西安：西北 工業(yè)大學(xué)出版社，2002． 本書介紹了多體系統(tǒng)動力學(xué)理論及ADAMS軟件在工程的應(yīng)用。其主要內(nèi)容包括：多體系統(tǒng)動力學(xué)的基礎(chǔ)理論、ADAMS軟件概述、ADAMS/View基本使用方法、ADAMS/PostProcessor基本使用方法、ADAMS/Hydraulics基本使用方法、ADAMS在汽車工業(yè)中的應(yīng)用、ADAMS在鐵道工業(yè)中的應(yīng)用、ADAMS在航天航空工業(yè)中的應(yīng)用、ADAMS在機械工業(yè)中的應(yīng)用。 [11]郝東岳，王新艷，候濤. 后裝壓縮式垃圾車液壓系統(tǒng)設(shè)計[J]. 專用汽車，2010,（06）： 48-51 摘要：綜述了后裝壓縮式垃圾車的液壓系統(tǒng)方案設(shè)計，分析其專用裝置的工作特點，提出液壓系統(tǒng)的設(shè)計要求，根據(jù)設(shè)計要求進(jìn)行液壓元件的選擇，并擬定出控制回路的不同方案。通過分析比較選擇運動平穩(wěn)性、安全性更好地方案，組成綜合性能優(yōu)異的整車回路，以求液壓系統(tǒng)的設(shè)計更合理、更經(jīng)濟。 [10]黃有林，李自光，蘇文明.后裝壓縮式垃圾車液壓系統(tǒng)及控制系統(tǒng)設(shè)計[J]. 專用汽車， 2011，（04）：60-63 摘要：壓縮式垃圾車近年來發(fā)展迅速，但制造水平參差不齊，通過對某后裝式垃圾車液壓系統(tǒng)及控制系統(tǒng)的設(shè)計分析，介紹了一種高效率、高可靠性、高智能化的大型壓縮式垃圾車，為壓縮式垃圾車的發(fā)展提供了一種有效的途徑。 41