轉(zhuǎn)向系設(shè)計

《轉(zhuǎn)向系設(shè)計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《轉(zhuǎn)向系設(shè)計（22頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-----傾情為你奉上 課程設(shè)計 題 目 名 稱 轉(zhuǎn)向系設(shè)計 課 程 名 稱 汽車設(shè)計課程設(shè)計 學(xué) 生 姓 名 學(xué) 號 系 、專 業(yè) 機(jī)械與能源工程系車輛工程 指 導(dǎo) 教 師 專心---專注---專業(yè) 目 錄 1 設(shè)

2、計方案選擇 2 1.1 整車性能參數(shù) 2 1.2 轉(zhuǎn)向器主要性能參數(shù)計算 2 1.3 轉(zhuǎn)向系和轉(zhuǎn)向器的選擇 7 2.循環(huán)球轉(zhuǎn)向器的設(shè)計計算 8 2.1螺桿－鋼球－螺母傳動副設(shè)計 8 2.2齒條、齒扇傳動副的設(shè)計 12 2.3轉(zhuǎn)向器的材料選擇 15 2.4循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器零件強(qiáng)度的計算 15 3.轉(zhuǎn)向梯形結(jié)構(gòu)的分析、設(shè)計和優(yōu)化 18 3.1轉(zhuǎn)向梯形 18 3.2 轉(zhuǎn)向梯形的優(yōu)化設(shè)計 19 4動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)選擇 23 4.1 對動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的要求 23 4.2動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)布置方案分析 23 4.3動力轉(zhuǎn)向器的評價指標(biāo) 24 5 設(shè)計總結(jié) 25 參考資料 25

3、 1 設(shè)計方案選擇 1.1 整車性能參數(shù) 根據(jù)老師安排，本次設(shè)計所匹配的整車性能參數(shù)為： 驅(qū)動形式 4×2前驅(qū) 軸距 2471mm 輪距前/后 1429/1422mm 整備質(zhì)量 1060kg 空載時前軸分配負(fù)荷60% 最高車速 180km/h 最大爬坡度 35% 制動距離 （初速30km/h） 5.6m 最小轉(zhuǎn)向直徑 11m 最大功率轉(zhuǎn)速 74/5800kw/rpm 最大轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速 150/4000N*m/rpm 手動5擋 1.2 轉(zhuǎn)向系的主要性能參數(shù)的計算 從轉(zhuǎn)向軸輸入，經(jīng)轉(zhuǎn)向搖臂軸輸出所求得的效率稱為正效率，用符號表示，=（

4、-）/；反之稱為逆效率，用表示：=（[3] 其中 —從轉(zhuǎn)向軸輸入功率 —轉(zhuǎn)向器中的摩擦功率 —作用在轉(zhuǎn)向搖臂軸上的功率 1.2.1轉(zhuǎn)向器的正效率 影響轉(zhuǎn)向器正效率的因素有轉(zhuǎn)向器的類型、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、結(jié)構(gòu)參數(shù)和制造質(zhì)量等。 1.2.3轉(zhuǎn)向系正、逆效率計算 本車設(shè)計轉(zhuǎn)向器為循環(huán)球式，其傳動副之間用滾動摩擦代替滑動摩擦，如果忽略軸承和其它地方的摩擦損失，只考慮嚙合副的摩擦損失，則： 式（2-1），（2-2）表明: 增加導(dǎo)程角，正、逆效率均增大。受增大的影響，不宜取得過大。當(dāng)導(dǎo)程角小于或等于磨擦角時，逆效率為負(fù)值或者為零，此時表明該轉(zhuǎn)向器是不可

5、逆式轉(zhuǎn)向器。為此，導(dǎo)程角必須大于磨擦角， 為蝸桿（或螺桿）的螺線導(dǎo)程角，一般=6°～11°,本車選用7.3，ρ為摩擦角，ρ=arctanf；f為磨擦因數(shù)取0.7。代入式2-1和2-2中，得： = =79% ==73.7% 1.2.4轉(zhuǎn)向系角傳動比 轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角的增量與同側(cè)轉(zhuǎn)向節(jié)轉(zhuǎn)角的相應(yīng)增量之比，稱為轉(zhuǎn)向系的角傳動比。轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角的增量與轉(zhuǎn)向搖臂軸轉(zhuǎn)角的相應(yīng)增量之比，稱為轉(zhuǎn)向器的角傳動比。轉(zhuǎn)向搖臂軸轉(zhuǎn)角的增量與同側(cè)轉(zhuǎn)向節(jié)轉(zhuǎn)角的相應(yīng)增量之比，稱為轉(zhuǎn)向傳動機(jī)構(gòu)的角傳動比。它們之間的關(guān)系為 ==

6、 (1-3) = (1-4) = (1-5) 式中—轉(zhuǎn)向系的角傳動比； —轉(zhuǎn)向器的角傳動比； —轉(zhuǎn)向傳動機(jī)構(gòu)的角傳動比； —轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角的增量； —轉(zhuǎn)向搖臂軸轉(zhuǎn)角的增量； —同側(cè)轉(zhuǎn)向節(jié)轉(zhuǎn)角的相應(yīng)增量。 另外轉(zhuǎn)向傳動機(jī)構(gòu)的角傳動比還可以近似地用轉(zhuǎn)向節(jié)臂臂長L3與搖臂臂長L1之比來表示，即==，現(xiàn)在汽車結(jié)構(gòu)中，L3和L1的比值大約在0.85——1.1之間，可以粗略地認(rèn)為其比值為1

7、，即近似為1，則：== 由已知轉(zhuǎn)向器的角傳動比=20.8； 故轉(zhuǎn)向系的角傳動比=20.8 1.2.5轉(zhuǎn)向系的力傳動比 轉(zhuǎn)向系力傳動比是指從輪胎接觸地面中心，作用在兩個轉(zhuǎn)向輪上的合力與作用在轉(zhuǎn)向盤的手力之比，即： （1-6） 轉(zhuǎn)向阻力等于轉(zhuǎn)向輪的轉(zhuǎn)向力矩與轉(zhuǎn)向節(jié)臂a之比： =/a （1-7） 作用在轉(zhuǎn)向盤上的手力等于轉(zhuǎn)向盤的力矩與轉(zhuǎn)向半徑R之比： =/R

8、 （1-8） 整理得：=/=/·R/a 若將轉(zhuǎn)向系中的損失忽略不計，/可以等于轉(zhuǎn)向系的角傳動比，因此力傳動比可以用下式表示： =·R/a； 已知R=185mm,a=50mm，代入得： =·R/a=77.0 1.2.6轉(zhuǎn)向盤總回轉(zhuǎn)圈數(shù) n=·（+）/360 （1-9） 已知內(nèi)輪最大轉(zhuǎn)角=39°，外輪最大轉(zhuǎn)角=33° 代入式中得： n=·（+）/360=4.16 一般情況下，n=3.5-4.5圈，由計算可以滿足要求 1.2.7轉(zhuǎn)向系計算載荷的確定 轉(zhuǎn)向系全部零件的強(qiáng)度，是根

9、據(jù)作用在轉(zhuǎn)向系零部件上的力進(jìn)行確定的。影響這個力的因素很多，如前軸負(fù)荷和路面阻力的變化等。駕駛員轉(zhuǎn)向輪所需要克服的阻力，主要是車輪轉(zhuǎn)動阻力、車輪穩(wěn)定阻力和轉(zhuǎn)向系中特別是在轉(zhuǎn)向器和轉(zhuǎn)向節(jié)中的摩擦阻力等所組成。通過將轉(zhuǎn)向系中的滑動摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)闈L動摩擦，可以使轉(zhuǎn)向器和轉(zhuǎn)向節(jié)內(nèi)摩擦阻力減少到較小的程度。 汽車在瀝青或者混凝土路面上原地轉(zhuǎn)向阻力矩： = （1-10） 式中 f—輪胎和路面的滑動摩擦系數(shù)（查表取0.7） —前軸負(fù)荷 p—輪胎氣壓 代入式中得： = =341.0N.

10、m 作用在方向盤上的力為： = （1-11） 式中 —轉(zhuǎn)向搖臂長 —轉(zhuǎn)向節(jié)臂長 —方向盤半徑 —轉(zhuǎn)向器的角傳動比 —轉(zhuǎn)向器的效率 代入式中得： = 汽車轉(zhuǎn)向時加在轉(zhuǎn)向盤上的切向力，對轎車不應(yīng)大于150-200N，對中型貨車不應(yīng)大于360N，對重型貨車不應(yīng)大于450N。 所以=112.2N ,滿足設(shè)計要求。 1.3轉(zhuǎn)向系和轉(zhuǎn)向器的選擇 1.3.1 轉(zhuǎn)向器類型的選擇 機(jī)械式轉(zhuǎn)向

11、器主要有齒輪齒條式、循環(huán)球式、蝸桿滾輪式、蝸桿指銷式等，其中廣泛應(yīng)用的是齒輪齒條式和循環(huán)球式。 齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器 優(yōu)點(diǎn)： 1）結(jié)構(gòu)簡單、成本低、質(zhì)量輕。 2）效率高、轉(zhuǎn)向輕便。 3）可以自動補(bǔ)償齒輪和齒條間產(chǎn)生的間隙，并有均勻的固有阻尼。 4）剛度大，使轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的自由行程變小。 5）占用空間小。 6）使用壽命長。 缺點(diǎn)： 1）由于摩擦較小，所以沖擊敏感度較高。 2）當(dāng)采用兩端輸出結(jié)構(gòu)時，轉(zhuǎn)向拉桿長度收到限制，容易與懸架系統(tǒng)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)產(chǎn)生跳動干涉。 3）轉(zhuǎn)向傳動比隨車輪轉(zhuǎn)角的增加而下降。 4）采用可變速比，普通工藝難實(shí)現(xiàn)。 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器 優(yōu)點(diǎn)： 在螺桿和螺母之間有

12、可以循環(huán)流動的鋼球，將滑動摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)闈L動摩擦，傳動效率可達(dá)75%-85%；轉(zhuǎn)向器傳動比可以變化；工作平穩(wěn)可靠；齒條齒扇間間隙調(diào)整工作容易進(jìn)行；適合做整體式動力轉(zhuǎn)向器。 缺點(diǎn)： 逆效率高，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造困難，制造精度要求高。 通過對齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器和循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的對比，綜上最后本次設(shè)計選定循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器。 2.循環(huán)球轉(zhuǎn)向器的設(shè)計計算 2.1螺桿－鋼球－螺母傳動副設(shè)計 螺桿－鋼球－螺母傳動副與通常的螺桿一螺母一傳動副的區(qū)別在于前者是經(jīng)過滾動的鋼球?qū)⒘τ陕輻U傳至螺母，變滑動摩擦為滾動摩擦。螺桿和螺母上的相互對應(yīng)的螺旋槽構(gòu)成鋼球的螺旋滾道。轉(zhuǎn)向時轉(zhuǎn)向盤經(jīng)轉(zhuǎn)向軸轉(zhuǎn)動螺桿，使鋼球沿螺母上

13、的滾道循環(huán)地滾動。為了形成螺母上的循環(huán)軌道，在螺母上與其齒條相反的一側(cè)表面(通常為上表面)需鉆孔與螺母的螺旋滾道打通以形成一個環(huán)路滾道的兩個導(dǎo)孔，并分別插入鋼球?qū)Ч艿膬啥藢?dǎo)管。鋼球?qū)Ч苁怯射摪鍥_壓成具有半圓截面的滾道，然后對接成導(dǎo)管，并經(jīng)氰化處理使之耐磨。插入螺母螺旋滾道兩個導(dǎo)孔的鋼球的兩個導(dǎo)管的中心線應(yīng)與螺母螺旋滾道的中心線相切 主要參數(shù)的選擇及計算： （1）螺距 通常螺距t約在8～ 13mm范圍內(nèi)，初選13mm； （2）螺旋線導(dǎo)程角 螺旋線導(dǎo)程角約為6o～ 11o，初選7.3°； （3）鋼球直徑 鋼球直徑約為6～9mm。參考同類型汽車的轉(zhuǎn)向器選取鋼球直徑，并應(yīng)使之符合國家標(biāo)準(zhǔn)

14、。鋼球直徑尺寸差應(yīng)不超過。顯然，大直徑的鋼球其承載能力亦大，但也使轉(zhuǎn)向器的尺寸增大初定7.15mm； （4）鋼球中心距 鋼球中心距是指鋼球滾動時其中心所在的圓柱表面的橫截面的圓的直徑。它是一個基本尺寸參數(shù)，將影響循環(huán)球轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)尺寸及強(qiáng)度。設(shè)計時可參考同類車進(jìn)行初選，經(jīng)強(qiáng)度驗(yàn)算后再進(jìn)行修正。顯然，在保證強(qiáng)度的前提下應(yīng)盡量取小些。在已知螺線導(dǎo)程角和螺距t的情況下，亦可由下式求得： （2-1） 式中t—螺桿與螺母滾道的螺距； —螺線導(dǎo)程角 所以鋼球中心距=32.2mm （5）鋼球的數(shù)量

15、鋼球的數(shù)量n也影響承載能力，增多鋼球使承載能力增大，但也使鋼球的流動性變差，從而要降低傳動效率。經(jīng)驗(yàn)表明在每個環(huán)路中n以不大于60為好。 鋼球數(shù)目(不包括鋼球?qū)Ч苤械?可由下式確定： （2-2） 式中 —鋼球中心距； W—一個環(huán)路中的鋼球工作圈數(shù)，為了使載荷在各鋼球間分布均勻，一般W＝1.5～ 2.5，當(dāng)轉(zhuǎn)向器的鋼球工作圈數(shù)需大于2.5時，則應(yīng)采用兩個獨(dú)立的環(huán)路；選擇W=1.5； —鋼球直徑； —螺線導(dǎo)程角 代入式中的： （6）螺桿內(nèi)徑

16、 （2-3） 螺桿外徑 （2-4） 螺母大徑： （2-5） 螺母小徑：D=d+（0.05——0.10） （2-6） 式中—鋼球中心距； —螺桿與螺母的滾道截面的圓弧半徑； =0.52d=3.72mm x—滾道截面圓弧中心相對于鋼球中心線的偏移距； =0.1mm —鋼球直徑； —接觸

17、角θ是指鋼球與螺桿滾道接觸點(diǎn)的正壓力方向與螺桿滾道法面軸線間的夾 。增大"將使徑向力增大而軸向力減?。环粗畡t相反。通常θ多取45o，以使徑向力與軸向力的分配均勻。 代入式中得：螺桿內(nèi)徑=25mm 螺桿外徑=30.4mm 螺母大徑： 螺母小徑：D=30.4+0.09*32.2=33.6mm 滾道的截面形狀大多采用單圓弧和雙圓弧兩種，本次設(shè)計采用雙圓弧，雙圓弧的最大優(yōu)點(diǎn)是，在工作過程中，接觸角在一定范圍內(nèi)保持不變，故它的承載能力、剛度、傳動精度和傳動效率都比較穩(wěn)定[4]。面形狀大多采用單圓弧和雙圓弧

18、 （7）螺紋寬度b 螺紋寬度b，在螺距不變的條件下，鋼球直徑越大，螺紋寬度b越小，由于鋼球要在滾道中流動，所以鋼球與滾道邊緣有間隙0.025mm的距離，所以要求>2.5mm b=13*cos7.3°-7.15-0.05=5.7>2.5,滿足要求。 （8）導(dǎo)管內(nèi)徑 汽車循環(huán)球轉(zhuǎn)向器的導(dǎo)球機(jī)構(gòu)常見的有相交式和相切式兩種導(dǎo)管，相切式導(dǎo)管能使?jié)L球基本上沿著滾道的切線方向?qū)雽?dǎo)管，而相交式導(dǎo)管由于滾球當(dāng)碰到導(dǎo)管擋板，導(dǎo)入導(dǎo)管時已偏離切線方向甚遠(yuǎn)，從滾道上拐了個彎才導(dǎo)入導(dǎo)管，由導(dǎo)球特性的導(dǎo)球阻力方程式可算得相交式導(dǎo)管比相切導(dǎo)管的導(dǎo)球阻力大。兩者組裝后檢驗(yàn)其導(dǎo)球順暢性在手感上也有明顯不同，相切式導(dǎo)

19、管優(yōu)于相交式導(dǎo)管。但從目前國內(nèi)生產(chǎn)的循環(huán)球轉(zhuǎn)向器來看．大多數(shù)是采用相交式導(dǎo)管，主要原因是相切式導(dǎo)管管口部分幾何形狀復(fù)雜，設(shè)計計算和校核部較難，因而在設(shè)計時不得已放棄具有導(dǎo)球阻力小、工作順暢等優(yōu)點(diǎn)的相切式導(dǎo)管，而選擇管口幾何形狀簡單的相交式導(dǎo)管[5]。 導(dǎo)管內(nèi)徑 ，容納鋼球而且鋼球在其內(nèi)部流動的導(dǎo)管內(nèi)徑，式中，e為鋼球直徑與導(dǎo)管內(nèi)徑之間的間隙，e不宜過大，否則鋼球流經(jīng)導(dǎo)管時球心偏離導(dǎo)管中心線的距離增大，并使流動阻力增大，推薦e=0.4~0.8，導(dǎo)管壁厚度取為1mm。 導(dǎo)管內(nèi)徑mm （9）螺母長度 查《汽車設(shè)計》621頁表16-4循環(huán)球轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)參數(shù) 螺母長度62mm； （10）工作

20、鋼球的圈數(shù)W 工作鋼球的圈數(shù)W，多數(shù)情況下，轉(zhuǎn)向器用兩個環(huán)路，而每個環(huán)路的工作鋼球圈數(shù)W又與接觸強(qiáng)度有關(guān)；增加工作鋼球圈數(shù)，參加工作的鋼球增多，能降低接觸應(yīng)力，提高承載能力；但綱球受力不均勻、螺桿增長使剛度降低，工作鋼球圈數(shù)由1.5和2.5圈兩種。查表，工作圈數(shù)W=1.5 （11）轉(zhuǎn)向搖臂軸直徑的確定 搖臂軸是汽車動力轉(zhuǎn)向器中的關(guān)鍵零件，在使用過程中主要承受汽車轉(zhuǎn)向時產(chǎn)生的反復(fù)扭轉(zhuǎn)力作用。搖臂軸材料為20CrMnTi，經(jīng)滲碳、淬回火后使用[6]。 轉(zhuǎn)向搖臂軸的直徑可根據(jù)轉(zhuǎn)向阻力矩及材料的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度極限由下式確定： （2-7）

21、 式中k—安全系數(shù)，根據(jù)使用條件可取2.5～3.5； —轉(zhuǎn)向阻力距； —扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度極限；300MPa 所以代入式中得： 所以本次設(shè)計轉(zhuǎn)向搖臂軸直徑取35mm。 2.2齒條、齒扇傳動副的設(shè)計 傳動間隙是指各種轉(zhuǎn)向器中傳動副之間的間隙。該間隙隨轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角的大小不同而改變，并把這種變化關(guān)系稱為轉(zhuǎn)向器傳動副傳動間隙特性。 研究該特性的意義在于它與直線行駛的穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)向器的使用壽命有關(guān)。 傳動副的傳動間隙在轉(zhuǎn)向盤處于中間及其附近位置時要極小，最好無間隙。若轉(zhuǎn)向器傳動副存在傳動間隙，一旦轉(zhuǎn)向輪受到側(cè)向力作用，車輪將偏離原行駛位置，使汽車失去穩(wěn)定。 傳動副在中間及其附近位置因使用頻繁，

22、磨損速度要比兩端快。在中間附近位置因磨損造成的間隙過大時，必須經(jīng)調(diào)整消除該處間隙。 為此，傳動副傳動間隙特性應(yīng)當(dāng)設(shè)計成圖2-1所示的逐漸加大的形狀。 圖2-1 轉(zhuǎn)向器傳動副傳動間隙特性 圖中曲線1表明轉(zhuǎn)向器在磨損前的間隙變化特性；曲線2表明使用并磨損后的間隙變化特性，并且在中間位置處已出現(xiàn)較大間隙；曲線3表明調(diào)整后并消除中間位置處間隙的轉(zhuǎn)向器傳動間隙變化特性。 齒扇通常有5個齒，它與搖臂軸為一體。齒扇的齒厚沿齒長方向是變化的，這樣即可通過軸向移動搖臂軸來調(diào)節(jié)齒扇與齒條的嚙合間隙。由于轉(zhuǎn)向器經(jīng)常處于中間位置工作，因此齒扇與齒條的中間齒磨損最厲害。為了消除中間齒磨損后產(chǎn)生的間隙而又不

23、致在轉(zhuǎn)彎時使兩端齒卡住，則應(yīng)增大兩端齒嚙合時的齒側(cè)間隙。這種必要的齒側(cè)間隙的改變可通過使齒扇各齒具有不同的齒厚來達(dá)到。即齒扇由中間齒向兩端齒的齒厚是逐漸減小的。為此可在齒扇的切齒過程中使毛坯繞工藝中心O1轉(zhuǎn)動，O1相對于搖臂軸的中心O2, 有距離為n的偏心。這樣加工的齒扇在與齒條的嚙合中，由中間齒轉(zhuǎn)向兩端的齒時，齒側(cè)間隙△s也逐漸加大，取偏移距離n=1mm，查圖2-2得△s=0.2mm。 圖2－2偏心n的線圖 設(shè)計參數(shù)參照是下表，一般將A-A中間剖面規(guī)定為基準(zhǔn)剖面， A-A剖面向右時，變位系數(shù)為正，向右時由正變零，再變?yōu)樨?fù)。此時計算O-O剖面： 表2-1 齒扇參數(shù)表（O-O截面）

24、 名稱 計算公式 計算結(jié)果 分度圓直徑 D=mz=16*5 80mm 齒頂高 =m=1*5 5mm 齒根高 =(=(1+0.25)*5 6.25mm 全齒h =5+6.25 9mm 齒頂圓直徑 =80+2*5 90mm 齒根圓直徑 =80-2*6.25 67.5mm 齒扇的齒厚沿齒寬方向變化，故稱為變厚齒扇。其齒形外觀與普通的直齒圓錐齒輪相似。用滾刀加工變厚齒扇的切齒進(jìn)給運(yùn)動是滾刀相對工件作垂向進(jìn)給的同時，還以一定的比例作徑向進(jìn)給，兩者合成為斜向進(jìn)給。這樣即可得到變厚齒扇。變厚齒扇的齒頂及齒根的輪廓面為圓錐面，其分度圓上的齒厚是成比例變化的，形成變厚

25、齒扇。 圖2-3齒扇剖面圖 齒扇輪在從軸線自左向右看是又窄又低的形狀，變位系數(shù)逐漸增大，設(shè)O-O面與中間面A-A面的間距= 5mm A―A截面:=5 =40-（1.0+0.25-0.13）5=34.4mm =40+（1.0+0.25+0.13）5=46.9mm B―B截面：=(14+5)mm =40-（1.0+0.25-0.48）5=36.15mm =40+（1.0+0.48）5=47.4mm C—C截面：=(-14+5)mm =40-（1.0+0.25+0.23）5=32.6mm =40+（1.0-0.23）5=43.85mm 分度圓處的齒厚： 大端齒厚：=（+

26、0.48* tan27°）*2.5=8.4mm 小端齒厚：=（-0.23*tan27°）*2.5=7.6mm 齒條在與齒扇配合時，因齒扇為變厚齒扇，則滿足嚙合間隙特性，齒條變厚方向應(yīng)與齒扇相反，齒條的齒扇與齒扇的齒槽寬相等。二者嚙合為等移距變?yōu)辇X輪嚙合傳動 3.轉(zhuǎn)向梯形結(jié)構(gòu)的分析、設(shè)計和優(yōu)化 轉(zhuǎn)向傳動機(jī)構(gòu)是由轉(zhuǎn)向搖臂至左、右轉(zhuǎn)向車輪之間用來傳遞力及運(yùn)動的轉(zhuǎn)向桿、臂系統(tǒng)，其任務(wù)是將轉(zhuǎn)向器輸出端的轉(zhuǎn)向搖臂的擺動轉(zhuǎn)變?yōu)樽?、右轉(zhuǎn)向車輪繞其轉(zhuǎn)向主銷的偏轉(zhuǎn)，并使它們偏轉(zhuǎn)到繞同一瞬時轉(zhuǎn)向中心的不同軌跡圓上，實(shí)現(xiàn)車輪無滑動地滾動轉(zhuǎn)向。為了使左、右轉(zhuǎn)向車輪偏轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系能滿足這一汽車轉(zhuǎn)向運(yùn)動學(xué)的要求，

27、則要由轉(zhuǎn)向傳動機(jī)構(gòu)中的轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)的精確設(shè)計來保證。采用最優(yōu)化設(shè)計方法優(yōu)選轉(zhuǎn)向梯形結(jié)構(gòu)參數(shù)則可得到最佳設(shè)計效果。給出了汽車轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)、汽車雙梯形轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)、汽車雙橋轉(zhuǎn)向搖臂機(jī)構(gòu)和具有獨(dú)立懸架汽車的雙橋轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的最優(yōu)化設(shè)計方法。 3.1轉(zhuǎn)向梯形 轉(zhuǎn)向梯形有整體式和斷開式兩種，選擇整體式或斷開式轉(zhuǎn)向梯形方案與懸架采用何種方案有關(guān)。無論采用哪一種方案，都必須正確選擇轉(zhuǎn)向梯形參數(shù)，做到汽車轉(zhuǎn)彎時，保證全部車輪繞一個瞬時轉(zhuǎn)向中心行駛，使在不同圓周上運(yùn)動的車輪，作無滑動的純滾動運(yùn)動。同時，為達(dá)到總體布置要求的最小轉(zhuǎn)彎直徑值，轉(zhuǎn)向輪應(yīng)有足夠大的轉(zhuǎn)角。本設(shè)計中由于采用的是非獨(dú)立式懸架，應(yīng)當(dāng)選用與之配用的整

28、體式轉(zhuǎn)向梯形。 3.1.1整體式轉(zhuǎn)向梯形 整體式轉(zhuǎn)向梯形是由轉(zhuǎn)向橫拉桿1、轉(zhuǎn)向梯形臂2和汽車前軸3組成，如下圖所示。 3-1 整體式轉(zhuǎn)向梯形 1—轉(zhuǎn)向橫拉桿 2—轉(zhuǎn)向梯形臂 3—前軸 其中梯形臂呈收縮狀向后延伸。這種方案的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)整前束容易，制造成本低；主要缺點(diǎn)是一側(cè)轉(zhuǎn)向輪上、下跳動時，會影響另一側(cè)轉(zhuǎn)向輪。 當(dāng)汽車前懸架采用非獨(dú)立式懸架時，應(yīng)當(dāng)采用整體式轉(zhuǎn)向梯形。整體式轉(zhuǎn)向梯形的橫拉桿可位于前軸后或者前軸前（稱為前置梯形）。對于發(fā)動機(jī)位置 低或前輪驅(qū)動汽車，常采用前置梯形。前置梯形的梯形臂必須向前外側(cè)方向延伸，因而會與車輪或制動底版發(fā)生干涉，所以在布置上有困

29、難。為了保護(hù)橫拉桿免遭路面不平物的損傷，橫拉桿的位置應(yīng)盡可能布置得高些，至少不低于前軸高度。 本次設(shè)計中采用的是非獨(dú)立式懸架，應(yīng)當(dāng)選用整體式轉(zhuǎn)向梯形。 3.2 轉(zhuǎn)向梯形的優(yōu)化設(shè)計 在忽略側(cè)偏角影響的條件下，兩轉(zhuǎn)向前輪軸線的延長線交在后軸延長線上，如圖3-3所示。設(shè)θi、θo分別為內(nèi)、外轉(zhuǎn)向車輪轉(zhuǎn)角，L為汽車軸距，K為兩主銷中心線延長線到地面交點(diǎn)之間的距離。 圖3-3理想的內(nèi)外輪轉(zhuǎn)角關(guān)系簡圖 若要保證全部車輪繞一個瞬時轉(zhuǎn)向中心行駛，則梯形機(jī)構(gòu)應(yīng)保證內(nèi)、外轉(zhuǎn)向車輪的轉(zhuǎn)角有如下關(guān)系[11] （3-

30、1） 若自變角為θo，則因變角θi的期望值為 （3-2） 現(xiàn)有轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)僅能近似滿足上式關(guān)系。以后置梯形機(jī)構(gòu)為例，利用余弦定理可推得轉(zhuǎn)向梯形所給出的實(shí)際因變角為 （3-3） 式中 m—梯形臂長 —梯形底角 所設(shè)計的轉(zhuǎn)向梯形給出的實(shí)際因變角，應(yīng)盡可能接近理論上的期望值。其偏差在最常使用的中間位置附近小角范圍內(nèi)應(yīng)盡量小，以減少高速行駛時輪胎的磨損；而在不經(jīng)常使用且車速較低的最大轉(zhuǎn)角時，可適當(dāng)放寬要求。因此，再引入加權(quán)因子，構(gòu)成評價設(shè)計優(yōu)劣的目標(biāo)函數(shù)為 f（x）=% （3－4） 將式（5－3

31、）、式（5－4）代人式（5－5）得： （3-5） 式中 x—設(shè)計變量，　x== —外轉(zhuǎn)向輪最大轉(zhuǎn)角，由圖3-3得 （3－6） 式中，—汽車最小轉(zhuǎn)彎直徑 —主銷偏移距 考慮到多數(shù)使用工況下轉(zhuǎn)角小于20°，且10°以內(nèi)的小轉(zhuǎn)角使用得更加頻繁，因此取 （3－7） 建立約束條件時應(yīng)考慮到：設(shè)計變量m及過小時，會使橫拉桿上的轉(zhuǎn)向力過大；當(dāng)m過大時，將使梯形布置困難，故對m的上、下限及對的下限應(yīng)設(shè)置約束條件。因越大，梯形越接近矩形，值就越大，而優(yōu)化過程是求的極小值，故可不必對的上限加以限制

32、。綜上所述，各設(shè)計變量的取值范圍構(gòu)成的約束條件為 （3－8） （3－9） （3－10） 梯形臂長度m設(shè)計時常取在＝0.11K，＝0.15K。梯形底角＝。 此外，由機(jī)械原理得知，四連桿機(jī)構(gòu)的傳動角不宜過小，通常取。如圖5-3所示，轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)在汽車向右轉(zhuǎn)彎至極限位置時達(dá)到最小值，故只考慮右轉(zhuǎn)彎時即可。利用該圖所作的輔助用虛線及余弦定理，可推出最小傳動角約束條件為 （3-11） 由上述數(shù)學(xué)模型可知，轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)

33、計問題是一個小型的約束非線性規(guī)劃問題，可用復(fù)合形法來求解。 即轉(zhuǎn)向梯形臂長m=166.5mm； 轉(zhuǎn)向梯形底角° 4動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)選擇 4.1對動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的要求 1）保持轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)角和轉(zhuǎn)向盤的轉(zhuǎn)角之間保持一定的比例關(guān)系。 2）隨著轉(zhuǎn)向輪阻力的增大（或減?。?，作用在轉(zhuǎn)向盤上手力必須增大（或減?。?。 3）當(dāng)作用在轉(zhuǎn)向盤上的切向力 Fh≥25~190N時，動力轉(zhuǎn)向器就應(yīng)開始工作。 4）轉(zhuǎn)向盤應(yīng)自動回正。 5）工作靈敏。 6）動力轉(zhuǎn)向失靈時，仍能用機(jī)械系統(tǒng)操縱車輪轉(zhuǎn)向。 7）密封性能好，內(nèi)、外泄漏少。 汽車采用動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)是為了提高操縱的輕便性和行駛安全性。中級以上轎車，采用或者可供選裝動力轉(zhuǎn)向

34、器的逐漸增多。 4.2動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)布置方案分析 液壓式動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)是由分配閥、轉(zhuǎn)向器、動力缸、液壓泵、貯油罐和油管等組成。根據(jù)分配閥、轉(zhuǎn)向器和動力缸三者相互位置的不同，它分為整體式 a 和分置式兩類分置式按分配閥所在位置不同又分為： b,連桿式c和半分置式d 。 圖4-1 動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)布置方案 1— 分配閥 2— 轉(zhuǎn)器 3— 動力缸 在分析比較動力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)布置方案時，要考慮以下幾個方面： 1）結(jié)構(gòu)上是否緊湊； 2）轉(zhuǎn)向器主要零件是否承受由動力缸建立起來的載荷； 3）拆裝轉(zhuǎn)向器是否容易； 4）管路，特別是軟管的管路長短； 1

35、） 轉(zhuǎn)向輪在側(cè)向力作用下是否容易產(chǎn)生擺振； 6）能不能采用典型轉(zhuǎn)向器等方面。 5 設(shè)計總結(jié) 本次畢業(yè)設(shè)計內(nèi)容為輕型載貨汽車轉(zhuǎn)向系設(shè)計，本論文完成了對汽車總體參數(shù)的選擇，對轉(zhuǎn)向系統(tǒng)各個部分形式的選擇，重點(diǎn)對轉(zhuǎn)向器的設(shè)計和計算，對轉(zhuǎn)向梯形和對轉(zhuǎn)向傳動機(jī)構(gòu)的設(shè)計和分析等工作。 在轉(zhuǎn)向器的設(shè)計工作中，選擇了能將滑動摩擦通過鋼球轉(zhuǎn)變成滾動摩擦的循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器。其中的齒條——齒扇傳動副中的齒扇設(shè)計成變厚齒扇，其分度圓上的齒厚是變化的。在轉(zhuǎn)向器零件的強(qiáng)度計算中，校核了鋼球與滾道之間的接觸應(yīng)力和齒的彎曲應(yīng)力，均能達(dá)到要求。 在設(shè)計中，我對一些知識又有了重新認(rèn)識，系統(tǒng)的學(xué)習(xí)了轉(zhuǎn)向系部分的知識，但深知自己

36、還欠缺很多知識，在設(shè)計中會存在一些毛病，我期待我今后能有機(jī)會改進(jìn)。 汽車設(shè)計涉及到許多知識，做設(shè)計的人必須認(rèn)真細(xì)致地對待，從設(shè)計參數(shù)出發(fā)，深入細(xì)節(jié)，并能勇于突破創(chuàng)新，敢于修改，樂于改進(jìn)。這次課程設(shè)計使我受益匪淺。 參考文獻(xiàn) [1]王國權(quán)．蔡國慶. 汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2009：182-204 [2]王望予.汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010：219-255 [3]裘文言.張祖繼.瞿元賞. 機(jī)械制圖[M].北京：高等教育出版社，2007. [4]陳新亞. 汽車不神秘[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010. [16]陳家瑞. 汽車構(gòu)造[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1998. [17]余志生. 汽車?yán)碚揫M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.