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產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 C650 車床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 8 582 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 粗車 184 端面 158f7 外圓面及其端面 T01 A4 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 2 0 0 16 475 2 半精車 184 端面 158f7 外圓面及其端面 T01 A4 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 0 5 0 16 475 3 粗車 62H9 100J7 102 5 孔 110J7 孔 T02 A6 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 2 0 0 16 475 4 半精車 62H9 100J7 110J7 孔 T02 A6 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 0 5 0 16 475 5 精車 100J7 110J7 孔 T02 A6 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 0 1 0 16 475 6 車 65 寬 2 2 槽 T03 C3 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 1 5 0 16 475 03 7 倒角 C1 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 C650 車床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 2 080 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 粗車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 T01 A4 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 2 0 0 16 475 2 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 T01 A4 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 0 5 0 16 475 3 粗車 88H7 孔 T02 A6 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 2 0 0 16 475 4 半精車 88H7 孔 T02 A6 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 0 5 0 16 475 5 車 90 寬 6 槽 T02 C3 型車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 1 0 0 16 475 04 6 車倒角 C1 T03 倒角車刀 J01 游標(biāo)卡尺 119 3 1 0 0 16 475 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 Z3025 搖臂鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 1 780 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 锪平 6 28 孔 T04 28 锪平鉆 J01 游標(biāo)卡尺 25 1 0 0 25 600 05 2 鉆 6 13 孔 T05 13 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 22 5 20 0 25 600 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 Z3025 搖臂鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 1 220 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 鉆 152 端面上 6 M8 6H 螺紋底孔 6 T06 6 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 15 1 20 0 28 80006 2 攻 152 端面上 6 M8 6H 螺紋 T07 M8 絲錐 J02 量規(guī) 7 5 1 0 1 0 275 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 Z3025 搖臂鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 2 061 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 锪平 8 22 孔 T08 22 锪平鉆 J01 游標(biāo)卡尺 25 1 0 0 25 800 2 鉆 8 11 孔 T09 11 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 20 14 0 25 600 3 鉆 2 M10 6H 螺紋底孔 8 T10 8 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 15 1 14 0 28 600 07 4 攻 2 M10 6H 螺紋 T11 M10 絲錐 J03 M10 量規(guī) 7 5 14 1 0 275 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 Z3025 搖臂鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 0 345 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 132 端面上 4 M5 6H 螺紋底孔 3 T12 3 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 9 4 15 0 28 100008 2 攻 132 端面上 4 M5 6H 深 12 螺紋 T13 M5 絲錐 J04 M5 量規(guī) 7 5 12 1 0 475 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 Z525 立式鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 0 220 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 1 锪平 20 凸臺(tái)面 T14 30 锪平鉆 J01 游標(biāo)卡尺 20 2 0 25 600 2 鉆 Rc1 8 螺紋底孔 4 T15 4 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 10 21 0 28 80009 3 攻 Rc1 8 螺紋 T16 Rc1 8 絲錐 J05 Rc1 8 量規(guī) 7 5 12 2 0 275 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 產(chǎn)品型號(hào)及規(guī)格 圖 號(hào) 名 稱 工藝文件編號(hào)常州機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)械加工工序卡 水泵體 材料牌號(hào)及名稱 毛坯外型尺寸 HT200 零件毛重 零件凈重 硬 度 設(shè) 備 型 號(hào) 設(shè) 備 名 稱 Z525 立式鉆床 專 用 工 藝 裝 備 名 稱 代 號(hào) 專用夾具 機(jī)動(dòng)時(shí)間 單件工時(shí)定額 每合件數(shù) 0 200 技 術(shù) 等 級(jí) 冷 卻 液 刃 具 量 檢 具 切 削 用 量工 序 號(hào) 工 步 號(hào) 工 序 及 工 步 內(nèi) 容 代 號(hào) 名 稱 代 號(hào) 名稱 切 削速度 米 分 切 削深 度 毫 米 進(jìn)給量 毫米 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn) 分 10 1 鉆 8 孔 T17 8 麻花鉆 J01 游標(biāo)卡尺 25 34 0 25 800 編 制 校 對(duì) 會(huì) 簽 復(fù) 制 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 修改標(biāo)記 處 數(shù) 文件號(hào) 簽 字 日 期 夾具夾緊力的優(yōu)化及對(duì)工件定位精度的影響 B Li 和 S N Mellkote 布什伍德拉夫機(jī)械工程學(xué)院 佐治亞理工學(xué)院 格魯吉亞 美國研究所 由于夾緊和加工 在工件和夾具的接觸部位會(huì)產(chǎn)生局部彈性變形 使工件 尺寸發(fā)生變化 進(jìn)而影響工件的最終加工質(zhì)量 這種效應(yīng)可通過最小化夾具設(shè) 計(jì)優(yōu)化 夾緊力是一個(gè)重要的設(shè)計(jì)變量 可以得到優(yōu)化 以減少工件的位移 本文提出了一種確定多夾緊夾具受到準(zhǔn)靜態(tài)加工部位的最佳夾緊力的新方法 該方法采用彈性接觸力學(xué)模型代表夾具與工件接觸 并涉及制定和解決方案的 多目標(biāo)優(yōu)化模型的約束 夾緊力的最優(yōu)化對(duì)工件定位精度的影響通過 3 2 1 式 銑夾具的例子進(jìn)行了分析 關(guān)鍵詞 彈性 接觸 模型 夾具 夾緊力 優(yōu)化 前言 定位和夾緊的工件加工中的兩個(gè)關(guān)鍵因素 要實(shí)現(xiàn)夾具的這些功能 需將 工件定位到一個(gè)合適的基準(zhǔn)上并夾緊 采用的夾緊力必須足夠大 以抑制工件 在加工過程中產(chǎn)生的移動(dòng) 然而 過度的夾緊力可誘導(dǎo)工件產(chǎn)生更大的彈性變 形 這會(huì)影響它的位置精度 并反過來影響零件質(zhì)量 所以有必要確定最佳夾 緊力 來減小由于彈性變形對(duì)工件的定位誤差 同時(shí)滿足加工的要求 在夾具 分析和綜合領(lǐng)域上的研究人員使用了有限元模型的方法或剛體模型的方法 大 量的工作都以有限元方法為基礎(chǔ)被報(bào)道 參考文獻(xiàn) 1 8 隨著得墨忒耳 8 這種 方法的限制是需要較大的模型和計(jì)算成本 同時(shí) 多數(shù)的有限元基礎(chǔ)研究人員 一直重點(diǎn)關(guān)注的夾具布局優(yōu)化和夾緊力的優(yōu)化還沒有得到充分討論 也有少數(shù) 的研究人員通過對(duì)剛性模型 9 11 對(duì)夾緊力進(jìn)行了優(yōu)化 剛型模型幾乎被近似為 一個(gè)規(guī)則完整的形狀 得墨忒耳 12 13 用螺釘理論解決的最低夾緊力 總的 問題是制定一個(gè)線性規(guī)劃 其目的是盡量減少在每個(gè)定位點(diǎn)調(diào)整夾緊力強(qiáng)度的 法線接觸力 接觸摩擦力的影響被忽視 因?yàn)樗^法線接觸力相對(duì)較小 由于 這種方法是基于剛體假設(shè) 獨(dú)特的三維夾具可以處理超過 6 個(gè)自由度的裝夾 復(fù)和倪 14 也提出迭代搜索方法 通過假設(shè)已知摩擦力的方向來推導(dǎo)計(jì)算最小 夾緊力 該剛體分析的主要限制因素是當(dāng)出現(xiàn)六個(gè)以上的接觸力是使其靜力不 確定 因此 這種方法無法確定工件移位的唯一性 第 1 頁 共 15 頁 這種限制可以通過計(jì)算夾具 工件系統(tǒng) 15 的彈性來克服 對(duì)于一個(gè)相 對(duì)嚴(yán)格的工件 該夾具在機(jī)械加工工件的位置會(huì)受夾具點(diǎn)的局部彈性變形的強(qiáng) 烈影響 Hockenberger 和得墨忒耳 16 使用經(jīng)驗(yàn)的接觸力變形的關(guān)系 稱為元功 能 解決由于夾緊和準(zhǔn)靜態(tài)加工力工件剛體位移 同一作者還考察了加工工件 夾具位移對(duì)設(shè)計(jì)參數(shù)的影響 17 桂 18 等 通過工件的夾緊力的優(yōu)化定位精 度彈性接觸模型對(duì)報(bào)告做了改善 然而 他們沒有處理計(jì)算夾具與工件的接觸 剛度的方法 此外 其算法的應(yīng)用沒有討論機(jī)械加工刀具路徑負(fù)載有限序列 李和 Melkote 19 和烏爾塔多和 Melkote 20 用接觸力學(xué)解決由于在加載夾具夾 緊點(diǎn)彈性變形產(chǎn)生的接觸力和工件的位移 他們還使用此方法制定了優(yōu)化方法 夾具布局 21 和夾緊力 22 但是 關(guān)于 multiclamp 系統(tǒng)及其對(duì)工件精度影響的 夾緊力的優(yōu)化并沒有在這些文件中提到 本文提出了一種新的算法 確定了 multiclamp 夾具工件系統(tǒng)受到準(zhǔn)靜態(tài)加 載的最佳夾緊力為基礎(chǔ)的彈性方法 該法旨在盡量減少影響由于工件夾緊位移 和加工荷載通過系統(tǒng)優(yōu)化夾緊力的一部分定位精度 接觸力學(xué)模型 用于確定 接觸力和位移 然后再用做夾緊力優(yōu)化 這個(gè)問題被作為多目標(biāo)約束優(yōu)化問題 提出和解決 通過兩個(gè)例子分析工件夾緊力的優(yōu)化對(duì)定位精度的影響 例子涉 及的銑削夾具 3 2 1 布局 1 夾具 工件聯(lián)系模型 1 1 模型假設(shè) 該加工夾具由 L 定位器和帶有球形端的 c 形夾組成 工件和夾具接觸的地 方是線性的彈性接觸 其他地方完全剛性 工件 夾具系統(tǒng)由于夾緊和加工 受到準(zhǔn)靜態(tài)負(fù)載 夾緊力可假定為在加工過程中保持不變 這個(gè)假設(shè)是有效的 在對(duì)液壓或氣動(dòng)夾具使用 在實(shí)際中 夾具工件接觸區(qū)域是彈性分布 然而 這種模式的發(fā)展 假設(shè)總觸剛度 見圖 1 第 i 夾具接觸力局部變形如下 1 iijjFkd 其中 j x y z 表示 在當(dāng)?shù)刈幼鴺?biāo)系切線和法線方向的接觸剛度ij 第 2 頁 共 15 頁 圖1 彈簧夾具 工件接觸模型 表示在第i個(gè)ixyz 接觸處的坐標(biāo)系 j x y z 是對(duì)應(yīng)沿著 xyz方向的彈性變形 分別 j x y z 的代表ijd 和 切向力接觸 法線力接觸 ixFiyizF 1 2 工件 夾具的接觸剛度模型 集中遵守一個(gè)球形尖端定位 夾具和工件的接觸并不是線性的 因?yàn)榻佑| 半徑與隨法線力呈非線性變化 23 由于法線力 接觸變形作用于半徑 和平iPiR 面工件表面之間 這可從封閉赫茲的辦法解決縮進(jìn)一個(gè)球體彈性半空間的問題 對(duì)于這個(gè)問題 是法線的變形 在 文獻(xiàn) 23 第 93 頁 中給出如下 in 2 1 3296 iiniPRE 其中 式中 和 是工件和夾具的彈性模量 22 11fw wEf w 分別是工件和材料的泊松比 f 切向變形 沿著 和 切線方向 硅業(yè)切力距ity iittx 或 者 ixiy 有以下形式 文獻(xiàn) 23 第 217 頁 iyQiix或 者 3 t28 ifi wiaG 其中 分別是工件和夾具剪切模量 1 3134ifi wPRE fGw 一個(gè)合理的接觸剛度的線性可以近似從最小二乘獲得適合式 2 這就 產(chǎn)生了以下線性化接觸剛度值 在計(jì)算上述的線性近似 第 3 頁 共 15 頁 4 1 32 68 9iizREk 5 1 24jii iwxy zf kG 正常的力被假定為從 0 到 1000N 且最小二乘擬合相應(yīng)的 R2 值認(rèn)定是 0 94 2 夾緊力優(yōu)化 我們的目標(biāo)是確定最優(yōu)夾緊力 將盡量減少由于工件剛體運(yùn)動(dòng)過程中 局 部的夾緊和加工負(fù)荷引起的彈性變形 同時(shí)保持在準(zhǔn)靜態(tài)加工過程中夾具 工件系統(tǒng)平衡 工件的位移減少 從而減少定位誤差 實(shí)現(xiàn)這個(gè)目標(biāo)是通過制 定一個(gè)多目標(biāo)約束優(yōu)化問題的問題 如下描述 2 1 目標(biāo)函數(shù)配方 工件旋轉(zhuǎn) 由于部隊(duì)輪換往往是相當(dāng)小 17 的工件定位誤差 假設(shè)為確定其剛體翻譯基本上 其中 和TwwdXYZ wX wY 是 沿 和 三個(gè)正交組件 見圖 2 Zxgygz 圖 2 工件剛體平移和旋轉(zhuǎn) 工件的定位誤差歸于裝夾力 然后可以在該剛體位移的 范數(shù)計(jì)算如下 2L 第 4 頁 共 15 頁 6 222wwwdXYZ 其中 表示一個(gè)向量二級(jí)標(biāo)準(zhǔn) 但是作用在工件的夾緊力會(huì)影響定位誤差 當(dāng)多個(gè)夾緊力作用于工件 由 此產(chǎn)生的夾緊力為 有如下形式 TRRCXYZP 7 RC 其中夾緊力 是矢量 夾緊力的方向 矩陣 1 TLCC 1 TCLCRn 是夾緊力是矢量的方向余弦 和 coscosLiLiiin i i Li 是第 i 個(gè)夾緊點(diǎn)夾緊力在 和 方向上的向量角度 i 1 2 3 C gXYgZ 在這個(gè)文件中 由于接觸區(qū)變形造成的工件的定位誤差 被假定為受的作 用力是法線的 接觸的摩擦力相對(duì)較小 并在進(jìn)行分析時(shí)忽略了加緊力對(duì)工件 的定位誤差的影響 意指正常接觸剛度比 是通過 i 1 2 L 和最小zkii 的所有定位器正常剛度 相乘 并假設(shè)工件 取決于 zks xNyzgXY 的方向 各自的等效接觸剛度可有下式 計(jì)算gZ 111 XYZNNssszizizikk 和 得出 見圖 3 工件剛體運(yùn)動(dòng) 歸于夾緊行動(dòng)現(xiàn)在可以寫成 wd 8 111XYZ TRRRwNNNsssziziziPPdkk 工件有位移 因此 定位誤差的減小可以通過盡量減少產(chǎn)生的夾緊力向量 范數(shù) 因此 第一個(gè)目標(biāo)函數(shù)可以寫為 2L 最小化 XYZ 222RRERCNNw111PP iii 9 第 5 頁 共 15 頁 要注意 加權(quán)因素是與等效接觸剛度成正比的在 和 方向上 通gXYgZ 過使用最低總能量互補(bǔ)參考文獻(xiàn) 15 23 的原則求解彈性力學(xué)接觸問題得出 A 的組成部分是唯一確定的 這保證了夾緊力和相應(yīng)的定位反應(yīng)是 真正的 解 決方案 對(duì)接觸問題和產(chǎn)生的 真正 剛體位移 而且工件保持在靜態(tài)平衡 通過夾緊力的隨時(shí)調(diào)整 因此 總能量最小化的形式為補(bǔ)充的夾緊力優(yōu)化的第 二個(gè)目標(biāo)函數(shù) 并給出 最小化 10 222iiiL CL CL Cx 111FFUW kkyziii TQ 其中 代表機(jī)構(gòu)的彈性變形應(yīng)變能互補(bǔ) 代表由外部力量和力矩配合 W 完成 是遵守對(duì)角矩陣的 和Q1 LCxyzxyzcc 1iijjck 是所有接觸力的載體 TxyzzFF 如圖 3 加權(quán)系數(shù) 計(jì)算確定的基礎(chǔ)2L 2 2 摩擦和靜態(tài)平衡約束 在 10 式優(yōu)化的目標(biāo)受到一定的限制和約束 他們中最重要的是在每個(gè) 接觸處的靜摩擦力約束 庫侖摩擦力的法律規(guī)定 是 22iiixyszFF is 靜態(tài)摩擦系數(shù) 這方面的一個(gè)非線性約束和線性化版本可以使用 并且 19 有 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 6 頁 共 15 頁 11 iiixyszF 假設(shè)準(zhǔn)靜態(tài)載荷 工件的靜力平衡由下列力和力矩平衡方程確保 向量形式 12 0F 0M 其中包括在法線和切線方向的力和力矩的機(jī)械加工力和工件重量 2 3 界接觸力 由于夾具 工件接觸是單側(cè)面的 法線的接觸力 只能被壓縮 這通過iP 以下的 的約束表 i 1 2 L C 13 iP0i 它假設(shè)在工件上的法線力是確定的 此外 在一個(gè)法線的接觸壓力不能超過壓 工件材料的屈服強(qiáng)度 這個(gè)約束可寫為 yS i 1 2 L C 14 iyiPSA 如果 是在第 i 個(gè)工件 夾具的接觸處的接觸面積 完整的夾緊力優(yōu)化i 模型 可以寫成 最小化 15 12fTRCwQP 3 模型算法求解 式 15 多目標(biāo)優(yōu)化問題可以通過求解約束 24 這種方法將確定的目標(biāo) 作為首要職能之一 并將其轉(zhuǎn)換成一個(gè)約束對(duì) 該補(bǔ)充 的主要目的是處1f 理功能 并由此得到夾緊力 作為約束的加權(quán)范數(shù) 最小化 對(duì) 為主要2f 2L1f 目標(biāo)的選擇 確保選中一套獨(dú)特可行的夾緊力 因此 工件 夾具系統(tǒng)驅(qū)動(dòng) 到一個(gè)穩(wěn)定的狀態(tài) 即最低能量狀態(tài) 此狀態(tài)也表示有最小的夾緊力下的加權(quán) 范數(shù) 的約束轉(zhuǎn)換涉及到一個(gè)指定的加權(quán)范數(shù) 小于或等于 其中 是 2Lf 2L 的約束 假設(shè)最初所有夾緊力不明確 要確定一個(gè)合適的 在定位和夾緊f 點(diǎn)的接觸力的計(jì)算只考慮第一個(gè)目標(biāo)函數(shù) 即 雖然有這樣的接觸力 并不1f 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 7 頁 共 15 頁 一定產(chǎn)生最低的夾緊力 這是一個(gè) 真正的 可行的解決彈性力學(xué)問題辦法 可完全抑制工件在夾具中的位置 這些夾緊力的加權(quán)系數(shù) 通過計(jì)算并作為2L 初始值與 比較 因此 夾緊力式 15 的優(yōu)化問題可改寫為 最小化 16 12TfQ 由 11 14 得 RCwP 類似的算法尋找一個(gè)方程根的二分法來確定最低的 上的約束 通過盡RCwP 可能降低 上限 由此產(chǎn)生的最小夾緊力的加權(quán)范數(shù) 迭代次數(shù) K 終止搜 2L 索取決于所需的預(yù)測精度 和 有參考文獻(xiàn) 15 TwxyzTiiiziidrXYZ 2Klog 17 其中 表示上限的功能 完整的算法在如圖 4 中給出 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 8 頁 共 15 頁 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 9 頁 共 15 頁 圖 4 夾緊力的優(yōu)化算法 在示例 1 中使用 圖 5 該算法在示例 2 使用 4 加工過程中的夾緊力的優(yōu)化及測定 上一節(jié)介紹的算法可用于確定單負(fù)載作用于工件的載體的最佳夾緊力 然 而 刀具路徑隨磨削量和切割點(diǎn)的不斷變化而變化 因此 相應(yīng)的夾緊力和最 佳的加工負(fù)荷獲得將由圖 4 算法獲得 這大大增加了計(jì)算負(fù)擔(dān) 并要求為選擇 的夾緊力提供標(biāo)準(zhǔn) 將獲得滿意和適宜的整個(gè)刀具軌跡 用保守的辦法來解 決下面將被討論的問題 考慮一個(gè)有限的數(shù)目 例如 m 沿相應(yīng)的刀具路徑設(shè) 置的產(chǎn)生 m 個(gè)最佳夾緊力 選擇記為 在每個(gè)采樣點(diǎn) 1optP2t3optPopt 考慮以下四個(gè)最壞加工負(fù)荷向量 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 10 頁 共 15 頁 max1axTXYZF 2maxaxTYXYZF 3maxaxTXYZF 4aTrXYZF 18 和 表示在 和 方向上的最大值 和 上gg 的數(shù)字 1 2 3 分別代替對(duì)應(yīng)的 和 另外兩個(gè)正交切削分力 而且maxXYmaxZ 有 222maxrXYZFF 雖然 4 個(gè)最壞情況加工負(fù)荷向量不會(huì)在工件加工的同一時(shí)刻出現(xiàn) 但在每 次常規(guī)的進(jìn)給速度中 刀具旋轉(zhuǎn)一次出現(xiàn)一次 負(fù)載向量引入的誤差可忽略 因此 在這項(xiàng)工作中 四個(gè)載體負(fù)載適用于同一位置 但不是同時(shí) 對(duì)工件進(jìn) 行的采樣 夾緊力的優(yōu)化算法圖 4 對(duì)應(yīng)于每個(gè)采樣點(diǎn)計(jì)算最佳的夾緊力 夾 緊力的最佳形式有 i 1 2 m j x y z r 19 max12 TiiijjcjPC 其中 是最佳夾緊力的四個(gè)情況下的加工負(fù)荷載體 C 1 2 C 是每ij ikjC 個(gè)相應(yīng)的夾具在第 i 個(gè)樣本點(diǎn)和第 j 負(fù)荷情況下力的大小 是計(jì)算每個(gè)負(fù)maxijP 載點(diǎn)之后的結(jié)果 一套簡單的 最佳 夾緊力必須從所有的樣本點(diǎn)和裝載條件 里發(fā)現(xiàn) 并在所有的最佳夾緊力中選擇 這是通過在所有負(fù)載情況和采樣點(diǎn)排 序 并選擇夾緊點(diǎn)的最高值的最佳的夾緊力 見于式 20 maxkC k 1 2 C 20 maxikkjC 只要這些具備 就得到一套優(yōu)化的夾緊力 驗(yàn)證這Tmaxax12C optP 些力 以確保工件夾具系統(tǒng)的靜態(tài)平衡 否則 會(huì)出現(xiàn)更多采樣點(diǎn)和重復(fù)上述 程序 在這種方式中 可為整個(gè)刀具路徑確定 最佳 夾緊力 圖 5 總結(jié)optP 了剛才所描述的算法 請注意 雖然這種方法是保守的 它提供了一個(gè)確定的 夾緊力 最大限度地減少工件的定位誤差的一套系統(tǒng)方法 5 影響工件的定位精度 它的興趣在于最早提出了評(píng)價(jià)夾緊力的算法對(duì)工件的定位精度的影響 工 件首先放在與夾具接觸的基板上 然后夾緊力使工件接觸到夾具 因此 局部 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 11 頁 共 15 頁 變形發(fā)生在每個(gè)工件夾具接觸處 使工件在夾具上移位和旋轉(zhuǎn) 隨后 準(zhǔn)靜態(tài) 加工負(fù)荷應(yīng)用造成工件在夾具的移位 工件剛體運(yùn)動(dòng)的定義是由它在 和gXY 方向上的移位 和自轉(zhuǎn) 見圖 2 gZTdwwXYZ Twxyz 如前所述 工件剛體位移產(chǎn)生于在每個(gè)夾緊處的局部變形 假設(shè)Tiiixyzd 為相對(duì)于工件的質(zhì)量中心的第 i 個(gè)位置矢量定位點(diǎn) 坐標(biāo)變換定理 TiirXYZ 可以用來表達(dá)在工件的位移 以及工件自轉(zhuǎn)idwwXYZ 如下 21 wxyz 1Tii iiRrd 其中 表示旋轉(zhuǎn)矩陣 描述當(dāng)?shù)卦诘?i 幀相聯(lián)系的全球坐標(biāo)系和 是一個(gè)1iR wcR 旋轉(zhuǎn)矩陣確定工件相對(duì)于全球的坐標(biāo)系的定位坐標(biāo)系 假設(shè)夾具夾緊工件旋轉(zhuǎn) 由于旋轉(zhuǎn) 很小 故 也可近似為 w wcR 22 w 1R1zyzxyx 方程 21 現(xiàn)在可以改寫為 23 TiiidRBq 其中 是經(jīng)方程 21 重新編排后變換得到的矩 ii ii10YBZ0Xi 陣式 是夾緊和加工導(dǎo)致的工件剛體運(yùn)動(dòng)矢量 yqTwwxzX 工件與夾具單方面接觸性質(zhì)意味著工件與夾具接觸處沒有拉力的可能 因此 在第 i 裝夾點(diǎn)接觸力 可能與 的關(guān)系如下 iFid 24 0 iiiKdzFotherws 其中 是在第 i 個(gè)接觸點(diǎn)由于夾緊和加工負(fù)荷造成的變形 意 Tiz 0iz 味著凈壓縮變形 而負(fù)數(shù)則代表拉伸變形 是表示在本地坐標(biāo)iixyzKdagk 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 12 頁 共 15 頁 系第 i 個(gè)接觸剛度矩陣 是單位向量 在這項(xiàng)研究中假定液壓 氣 01Tze 動(dòng)夾具 根據(jù)對(duì)外加工負(fù)荷 故在法線方向的夾緊力的強(qiáng)度保持不變 因此 必須對(duì)方程 24 的夾緊點(diǎn)進(jìn)行修改為 25 TyiiixFp 其中 是在第 i 個(gè)夾緊點(diǎn)的夾緊力 讓 表示一個(gè)對(duì)外加工力量和載體的 6 1i EF 矢量 并結(jié)合方程 23 25 與靜態(tài)平衡方程 得到下面的方程組 26 1L C1 0iEiiiRFfr 其中 其中 表示相乘 由于夾緊和加工工件剛體移動(dòng) q 可通過求解式 26 得到 工件的定位誤差向量 見圖 6 rrTXYZmm 現(xiàn)在可以計(jì)算如下 27 rmBq 其中 是考慮工件中心加工點(diǎn)的位置向量 且rTmXYZ 100mmYBX 6 模擬工作 較早前提出的算法是用來確定最佳夾緊力及其對(duì)兩例工件精度的影響例如 1 適用于工件單點(diǎn)力 2 應(yīng)用于工件負(fù)載準(zhǔn)靜態(tài)銑削序列 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 13 頁 共 15 頁 如左圖 7 工件夾具配置中使用的模 擬研究 工件夾具定位聯(lián)系 16L 和 全球坐標(biāo)系 gXYgZ 3 2 1 夾具圖 7 所示 是用來定位并控制 7075 T6 鋁合金 127 毫米 127 毫米 38 1 毫米 的柱狀塊 假定為球形布局傾斜硬鋼定位器 夾具在表 1 中給出 工件 夾具材料的摩擦靜電對(duì)系數(shù)為 0 25 使用伊利諾伊大學(xué)開發(fā) EMSIM 程序 參考文獻(xiàn) 26 對(duì)加工瞬時(shí)銑削力條件進(jìn)行了計(jì)算 如表 2 給出例 1 應(yīng) 用工件在點(diǎn) 109 2 毫米 25 4 毫米 34 3 毫米 瞬時(shí)加工力 圖 4 中表 3 和表 4 列出了初級(jí)夾緊力和最佳夾緊力的算法 該算法如圖 5 所示 一個(gè) 25 4 毫 米銑槽使用 EMSIM 進(jìn)行了數(shù)值模擬 以減少起步 0 0 毫米 25 4 毫米 34 3 毫米 和結(jié)束時(shí) 127 0 毫米 25 4 毫米 34 3 毫米 四種情況下加工負(fù)荷載體 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 14 頁 共 15 頁 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 15 頁 共 15 頁 見圖 8 模擬計(jì)算銑削力數(shù)據(jù)在表 5 中給出 圖 8 最終銑削過程模擬例如 2 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 16 頁 共 15 頁 表 6 中 5 個(gè)坐標(biāo)列出了為模擬抽樣調(diào)查點(diǎn) 最佳夾緊力是用前面討論過的排序 算法計(jì)算每個(gè)采樣點(diǎn)和負(fù)載載體最后的夾緊力和負(fù)載 7 結(jié)果與討論 例如算法 1 的繪制最佳夾緊力收斂圖 9 圖 9 對(duì)于固定夾緊裝置在圖示例假設(shè) 見圖 7 由此得到的夾緊力加權(quán)范數(shù) 有如2L 下形式 結(jié)果表明 最佳夾緊力所述加工 222 3RRRCXYZPP 條件下有比初步夾緊力強(qiáng)度低得多的加權(quán)范數(shù) 最初的夾緊力是通過減少工2L 件的夾具系統(tǒng)補(bǔ)充能量算法獲得 由于夾緊力和負(fù)載造成的工件的定位誤差 如表 7 結(jié)果表明工件旋轉(zhuǎn)小 加工點(diǎn)減少錯(cuò)誤從 13 1 到 14 6 不等 在這 種情況下 所有加工條件改善不是很大 因?yàn)閺淖畛跬ㄟ^互補(bǔ)勢能確定的最小 化的夾緊力值已接近最佳夾緊力 圖 5 算法是用第二例在一個(gè)序列應(yīng)用于銑削 負(fù)載到工件 他應(yīng)用于工件銑削負(fù)載一個(gè)序列 最佳的夾緊力 對(duì)應(yīng)列表 6 每個(gè)樣本點(diǎn) 隨著最后的最佳夾緊 maxaxmax iiiiij yzrPP 力 在每個(gè)采樣點(diǎn)的加權(quán)范數(shù) 和最優(yōu)的初始夾緊力繪圖 10 在每個(gè)采樣opt 2L 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 17 頁 共 15 頁 點(diǎn)的加權(quán)范數(shù) 的 和 繪制 2LmaxiPaxiymaxizaxirP 結(jié)果表明 由于每個(gè) 組成部分是各相應(yīng)的最大夾緊力 它具有最高的加opt 權(quán)范數(shù) 如圖 10 所示 如果在每個(gè)夾緊點(diǎn)最大組成部分是用于確定初步夾2 緊力 則夾緊力需相應(yīng)設(shè)置 有比 相當(dāng)大的加權(quán)范數(shù) 故 是一個(gè)inPopt 2LoptP 完整的刀具路徑改進(jìn)方案 上述模擬結(jié)果表明 該方法可用于優(yōu)化夾緊力相對(duì) 于初始夾緊力的強(qiáng)度 這種做法將減少所造成的夾緊力的加權(quán)范數(shù) 因此將2 提高工件的定位精度 圖 10 8 結(jié)論 該文件提出了關(guān)于確定多鉗夾具 工件受準(zhǔn)靜態(tài)加載系統(tǒng)的優(yōu)化加工夾緊力 的新方法 夾緊力的優(yōu)化算法是基于接觸力學(xué)的夾具與工件系統(tǒng)模型 并尋求 盡量減少應(yīng)用到所造成的工件夾緊力的加權(quán)范數(shù) 得出工件的定位誤差 該2L 整體模型 制定一個(gè)雙目標(biāo)約束優(yōu)化問題 使用 約束的方法解決 該算法通 過兩個(gè)模擬表明 涉及 3 2 1 型 二夾銑夾具的例子 今后的工作將解決在動(dòng) 態(tài)負(fù)載存在夾具與工件在系統(tǒng)的優(yōu)化 其中慣性 剛度和阻尼效應(yīng)在確定工件 夾具系統(tǒng)的響應(yīng)特性具有重要作用 9 參考資料 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 18 頁 共 15 頁 1 J D Lee 和 L S Haynes 柔性夾具系統(tǒng)的有限元分析 交易美國 ASME 工程雜志工業(yè) 134 139 頁 2 W Cai S J Hu 和 J X Yuan 柔性鈑金夾具 原理 算法和模擬 交 易美國 ASME 制造科學(xué)與工程雜志 1996 318 324 頁 3 P Chandra S M Athavale R E DeVor 和 S G Kapoor 負(fù)載對(duì)表面平 整度的影響 工件夾具制造科學(xué)研討會(huì)論文集 1996 第一卷 146 152 頁 4 R J Menassa 和 V R DeVries 適用于選拔夾具設(shè)計(jì)與優(yōu)化方法 美國 ASME 工業(yè)工程雜志 113 412 414 1991 5 A J C Trappey C Su 和 J Hou 計(jì)算機(jī)輔助夾具分析中的應(yīng)用有限元 分析和數(shù)學(xué)優(yōu)化模型 1995 ASME 程序 MED 777 787 頁 6 S N Melkote S M Athavale R E DeVor S G Kapoor 和 J Burkey 基于加工過程仿真的加工裝置作用力系統(tǒng)研究 NAMRI SME 207 214 頁 1995 7 考慮工件夾具 夾具接觸相互作用布局優(yōu)化模擬的結(jié)果 341 346 1998 8 E C DeMeter 快速支持布局優(yōu)化 國際機(jī)床制造 碩士論文 1998 9 Y C Chou V Chandru M M Barash 加工夾具機(jī)械構(gòu)造的數(shù)學(xué)算法 分析和合成 美國 ASME 工程學(xué)報(bào)工業(yè) 1989 299 306 頁 10 S H Lee 和 M R Cutkosky 具有摩擦性的夾具規(guī)劃 美國 ASME 工業(yè)工程學(xué)報(bào) 1991 320 327 頁 11 S Jeng L Chen 和 W Chieng 最小夾緊力分析 國際機(jī)床制造 碩 士論文 1995 年 12 E C DeMeter 加工夾具的性能的最小 最大負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn) 美國 ASME 工業(yè)工程雜志 1994 13 E C DeMeter 加工夾具最大負(fù)荷的性能優(yōu)化模型 美國 ASME 工 業(yè)工程雜志 1995 14 JH 復(fù)和 AYC 倪 核查和工件夾持的夾具設(shè)計(jì) 方案優(yōu)化 設(shè)計(jì)和制 造 4 碩士論文 307 318 1994 內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 外文翻譯 第 19 頁 共 15 頁 15 T H Richards 埃利斯 霍伍德 1977 應(yīng)力能量方法分析 1977 16 M J Hockenberger and E C DeMeter 對(duì)工件準(zhǔn)靜態(tài)分析功能位移在加 工夾具的應(yīng)用程序 制造科學(xué)雜志與工程 325 331 頁 1996 I 摘 要 本次設(shè)計(jì)內(nèi)容涉及了機(jī)械制造工藝及機(jī)床夾具設(shè)計(jì) 金屬切削機(jī)床 公差配合與 測量等多方面的知識(shí) 水泵體零件的工藝規(guī)程及其粗車 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 粗車 半精車 88H7 孔 車 90 寬 6 槽的工裝夾具設(shè)計(jì)是包括零件加工的工藝設(shè)計(jì) 工序設(shè)計(jì)以及專用夾具的設(shè)計(jì)三部分 在工藝設(shè)計(jì)中要首先對(duì)零件進(jìn)行分析 了解零 件的工藝再設(shè)計(jì)出毛坯的結(jié)構(gòu) 并選擇好零件的加工基準(zhǔn) 設(shè)計(jì)出零件的工藝路線 接著對(duì)零件各個(gè)工步的工序進(jìn)行尺寸計(jì)算 關(guān)鍵是決定出各個(gè)工序的工藝裝備及切削 用量 然后進(jìn)行專用夾具的設(shè)計(jì) 選擇設(shè)計(jì)出夾具的各個(gè)組成部件 如定位元件 夾 緊元件 引導(dǎo)元件 夾具體與機(jī)床的連接部件以及其它部件 計(jì)算出夾具定位時(shí)產(chǎn)生 的定位誤差 分析夾具結(jié)構(gòu)的合理性與不足之處 并在以后設(shè)計(jì)中注意改進(jìn) 關(guān)鍵詞 工藝 工序 切削用量 夾緊 定位 誤差 II Abstract This design involves the machinery manufacturing process and fixture design metal cutting machine tool tolerance and measurement and other aspects of knowledge Process water pump body parts and its rough semi refined car 132h7 184 end excircle surface and surface rough semi refined car 88H7 90 holes the car width 6 grooves of the fixture design is including machining process design process design and fixture design in three parts In the process of design should first of all parts for analysis to understand the parts of the process to design blank structure and choose the good parts machining datum design a part of the process route then the parts of each step of the process dimension calculation is the key to determine the process equipment and cutting the amount of each working procedure design then the special fixture fixture design selection of the various components such as the connecting part positioning element clamping elements guiding elements fixture and machine tools and other components the positioning errors calculated fixture positioning analysis the rationality and shortcoming of the fixture structure pay attention to improve and design in la Keywords the process procedure cutting dosage clamping positioning error 3 1 目 錄 摘 要 I Abstract II 目 錄 1 第 1 章 緒論 2 1 1 引言 2 1 2 機(jī)械加工工藝規(guī)程的作用 2 1 3 研究方法及技術(shù)路線 3 1 4 課題背景及發(fā)展趨勢 4 第 2 章 工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 5 2 1 毛坯的制造形式 5 2 2 零件分析 5 2 3 基面選擇 6 2 3 1 粗基準(zhǔn)的選擇 6 2 3 2 精基準(zhǔn)的選擇 6 2 4 制定工藝路線 7 2 5 確定各工序的加工余量 計(jì)算工序尺寸及公差 8 2 6 確定切削用量及基本工時(shí) 11 第 3 章 水泵體專用夾具設(shè)計(jì) 29 3 1 問題的提出 29 3 2 定位基準(zhǔn)的選擇 29 3 3 切削力和夾緊力的計(jì)算 29 3 4 定位誤差分析 30 3 5 平衡塊的計(jì)算 31 3 6 夾具設(shè)計(jì)及操作簡要說明 32 結(jié)論 33 參考文獻(xiàn) 34 致 謝 35 2 第一章 緒論 1 1 引言 制造技術(shù)的重要性是不言而喻的 它與當(dāng)今的社會(huì)發(fā)展密切相關(guān) 現(xiàn)代制造技術(shù) 是當(dāng)前世界各國研究和發(fā)展的主題 特別是在市場經(jīng)濟(jì)的今天 它更占有十分重要的 地位 人類的發(fā)展過程是一個(gè)不斷制造的過程 在人類發(fā)展的初期 為了生存 制造 了石器以便于狩獵 此后 出現(xiàn)了陶器 銅器 鐵器 和一些簡單的機(jī)械 如刀 劍 弓 箭等兵器 鍋 壺 盆 罐等用具 犁 磨 碾 水車等農(nóng)用工具 這些工具和 用具的制造過程都是簡單的制造過程 主要圍繞生活必需和存亡征戰(zhàn) 制造資源 規(guī) 模和技術(shù)水平都非常有限 隨著社會(huì)的發(fā)展 制造技術(shù)的范圍 規(guī)模的不斷擴(kuò)大 技 術(shù)水平的不斷提高 向文化 藝術(shù) 工業(yè)發(fā)展 出現(xiàn)了紙張 筆墨 活版 石雕 珠 寶 錢幣金銀飾品等制造技術(shù) 到了資本主義和社會(huì)主義社會(huì) 出現(xiàn)了大工業(yè)生產(chǎn) 使得人類的物質(zhì)生活和文明有了很大的提高 對(duì)精神和物質(zhì)有了更高的要求 科學(xué)技 術(shù)有了更快更新的發(fā)展 從而與制造工藝的關(guān)系更為密切 蒸汽機(jī)的制造技術(shù)的問世 帶來了工業(yè)革命和大工業(yè)生產(chǎn) 內(nèi)燃機(jī)制造技術(shù)的出現(xiàn)和發(fā)展形成了現(xiàn)代汽車 火車 和艦船 噴氣渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)制造技術(shù)促進(jìn)了現(xiàn)代噴氣客機(jī)和超音速飛機(jī)的發(fā)展 集成電 路制造技術(shù)的進(jìn)步左右了現(xiàn)代計(jì)算機(jī)的水平 納米技術(shù)的出現(xiàn)開創(chuàng)了微創(chuàng)機(jī)械的先河 因此 人類的活動(dòng)與制造密切相關(guān) 人類活動(dòng)的水平受到了限制 宇宙飛船 航天飛 機(jī) 人造飛機(jī) 人造衛(wèi)星以及空間工作站等技術(shù)的出現(xiàn) 使人類活動(dòng)走出了地球 走 向太空 1 2 機(jī)械加工工藝規(guī)程的作用 機(jī)械加工工藝規(guī)程是指規(guī)定產(chǎn)品或零部件制造工藝過程和操作方法等的工藝文件 制訂工藝規(guī)程的原則是保證圖樣上規(guī)定的各項(xiàng)技術(shù)要求 有較高的生產(chǎn)效率 技 術(shù)先進(jìn) 經(jīng)濟(jì)效益高 勞動(dòng)條件良好 制訂工藝規(guī)程的程序 1 計(jì)算生產(chǎn)綱領(lǐng) 確定生產(chǎn)類型 2 分析產(chǎn)品裝配圖 對(duì)零件圖樣進(jìn)行工藝審查 3 確定毛坯種類 形狀 尺寸及精度 3 4 制訂工藝路線 5 進(jìn)行工序設(shè)計(jì) 確定各工序加工余量 切削用量 工序尺寸及公差 選擇 工藝裝備 計(jì)算時(shí)間定額等 1 3 研究方法及技術(shù)路線 1 深入生產(chǎn)實(shí)踐調(diào)查研究 在深入生產(chǎn)實(shí)踐調(diào)查研究中 應(yīng)當(dāng)掌握下面一些資料 工程圖紙 工藝文件 生產(chǎn)綱領(lǐng) 制造與使用夾具情況等 2 制訂工藝工藝規(guī)程的程序 計(jì)算生產(chǎn)綱領(lǐng) 確定生產(chǎn)類型 分析產(chǎn)品裝配圖 對(duì)零件圖樣進(jìn)行工藝審查 確定毛坯的種類 形狀 尺寸及精度 擬定工藝路線 劃分工藝規(guī)程的組成 選擇的定位基準(zhǔn) 選擇零件表面的加工方法 安排加工順序 選擇機(jī)床設(shè)備等 進(jìn)行工序設(shè)計(jì) 確定各工序加工余量 切削余量 工序尺寸及工差 選擇工藝 裝備 計(jì)算時(shí)間定額等 確定工序的技術(shù)要求及檢驗(yàn)方法 填寫工藝文件 3 確定工件的夾緊方式和設(shè)計(jì)夾緊機(jī)構(gòu) 夾緊力的作用點(diǎn)和方向應(yīng)符合夾緊原則 進(jìn)行夾緊力的分析和計(jì)算 以確定加 緊元件和傳動(dòng)裝置的主要尺寸 4 確定夾具其他部分的結(jié)構(gòu)形式 如分度裝置 對(duì)刀元件和夾具體等 5 繪制夾具總裝配圖 在繪制總裝配圖時(shí) 盡量采用 1 1 比例 主視圖應(yīng)選取面對(duì)操作者的工作位 置 繪圖時(shí) 先用紅線或雙點(diǎn)劃線畫出工件的輪廓和主要表面 如定位表面 夾緊表面和被加工表面等 其中 被加工表面用網(wǎng)紋線或粗實(shí)線畫出加工余量 工件在夾具上可看成是一個(gè)假想的透明體 按定位元件 導(dǎo)向元件 夾緊機(jī)構(gòu) 傳動(dòng)裝置等順序 畫出具體結(jié)構(gòu) 6 標(biāo)注各部分主要尺寸 公差配合 和技術(shù)要求 7 標(biāo)注零件編號(hào)及編制零件明細(xì)表 在標(biāo)注零件編號(hào)時(shí) 標(biāo)準(zhǔn)件可直接標(biāo)出國家標(biāo)準(zhǔn)代號(hào) 明細(xì)表要注明夾具名稱 編號(hào) 序號(hào) 零件名稱及材料 數(shù)量等 8 繪制家具零件圖 4 拆繪夾具零件圖的順序和繪制夾具總裝配圖的順序相同 1 4 課題背景及發(fā)展趨勢 機(jī)床夾具是在切削加工中 用以準(zhǔn)確地確定工件位置 并將其牢固地夾緊的工藝 裝備 它的重要作用是 可靠地保證工件的加工精度 提高加工效率 減輕勞動(dòng) 強(qiáng)度 沖鋒發(fā)揮和擴(kuò)大機(jī)床的工藝性能 因此夾具在機(jī)械制造中占有重要的地位 機(jī)床夾具的設(shè)計(jì)是工藝裝備設(shè)計(jì)中的一個(gè)重要組成部分 是保證產(chǎn)品質(zhì)量和提高 勞動(dòng)生產(chǎn)率的一項(xiàng)技術(shù)措施 我們在設(shè)計(jì)中也應(yīng)該注意一些重要方法 我們必須 深入生產(chǎn)實(shí)踐調(diào)查研究 因?yàn)?這樣有利于我們掌握一些重要資料 例如 1 工件的圖紙 詳細(xì)閱讀圖紙 了解工件被加工表面的技術(shù)要求 該件在機(jī) 械中的位置和作用 以及裝配中的特殊要求 2 工藝文件 了解工件的工藝 過程 本工序的加工要求 工件已加工面及及待加工面的狀況 基準(zhǔn)面的選擇狀 況 可用的機(jī)床設(shè)備的主要規(guī)格 與夾具連接部分的尺寸及切削用量等 3 生 產(chǎn)綱領(lǐng) 夾具的結(jié)構(gòu)形式應(yīng)與工件批量大小相適應(yīng) 做到經(jīng)濟(jì)合理 4 制造 與使用夾具的狀況等 我深刻明白要想做好這次夾具設(shè)計(jì) 我也要了解并注意設(shè) 計(jì)夾具出現(xiàn)的問題 對(duì)夾具最基本的要求是 工件的定位準(zhǔn)確 定位精度滿足加 工要求 工件夾緊牢固可靠 操作安全方便 成本低廉 工件夾具中的定位精度 主要是定為基準(zhǔn)是否與工序基準(zhǔn)重合 定位基準(zhǔn)的形式和精度 定位元件的形式 和精度 定位元件的布置方式 定位基準(zhǔn)與定位元件的配合狀況等因素有關(guān) 這 些因素所造成的誤差 可以通過數(shù)學(xué)計(jì)算求得 在采取提高定位精度的措施時(shí) 要注意到夾具制造上的可能性 在總的定位精度滿足加工要求的條件下 不要過 高的提高工件在夾具中的定位精度 夾具在機(jī)床上的定位精度 和刀具在夾具上 的導(dǎo)向精度也不應(yīng)忽視 夾具在機(jī)床上的定位精度 主要與定位元件表面與機(jī)床 配合處的位置精度 夾具與機(jī)床連接處的配合間隙等因素有關(guān) 因此 提高夾具 制造精度 減小配合間隙就能提高夾具在機(jī)床上的定位精度 如果定位精度要求 很高 而通過提高夾具制造精度的措施已不可能或不合理時(shí) 應(yīng)采用調(diào)整法或就 地加工法解決 即在安裝夾具時(shí)找正定位表面的準(zhǔn)確位置 或在夾具安裝后加工 定位表面 使夾具在機(jī)床上獲得高精度定位 刀具在夾具上的導(dǎo)向精度通常利用 導(dǎo)向元件或?qū)Φ对肀ＷC 因此影響刀具在夾具上的導(dǎo)向精度的因素有 導(dǎo)套 中心到定位元件產(chǎn)生變形等 夾具中出現(xiàn)過定位時(shí) 可通過撤銷多余定位定位元 5 件 使多余定位元件失去限制重復(fù)自由度的能力 增加過定位元件與定位基準(zhǔn)的 配合間隙等辦法來解決 第 2章 工藝規(guī)程設(shè)計(jì) 2 1 毛坯的制造形式 零件材料為 HT200 由于零件成批生產(chǎn) 而且零件的輪廓尺寸不大 選用砂型鑄造 采用機(jī)械翻砂造型 鑄造精度為 8 級(jí) 能保證鑄件的尺寸要求 這從提高生產(chǎn)率和保 證加工精度上考慮也是應(yīng)該的 2 2零件分析 要對(duì)該零件的平面 孔 槽和螺紋進(jìn)行加工 具體加工要求如下 右端 184 端面 粗糙度 6 3aR 158f7 外圓面 粗糙度 3 2 152 外圓面 粗糙度 12 5a 152 端面 粗糙度 6 3R 62H9 孔 粗糙度 3 2a 100J7 孔 粗糙度 1 6 102 5 孔 粗糙度 12 5aR 100J7 孔 粗糙度 1 6 65 寬 2 2 槽 粗糙度 12 5a 左端 184 端面 粗糙度 6 3R 132h7 外圓面 粗糙度 3 2a 132h7 端面 粗糙度 6 3 90 寬 6 槽 粗糙度 12 5aR 6 28 孔 粗糙度 Ra12 5 6 13 孔 粗糙度 Ra12 5 6 152 端面上 6 M8 6H 螺紋 8 22 孔 粗糙度 Ra12 5 8 11 孔 粗糙度 Ra12 5 2 M10 6H 螺紋 132 端面上 4 M5 6H 深 12 螺紋 20 凸臺(tái)面 粗糙度 Ra12 5 Rc1 8 螺紋 8 孔 粗糙度 Ra6 3 2 3 基面的選擇 基面的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計(jì)中的重要工作之一 基面選擇的正確 合理 可以保 證質(zhì)量 提高生產(chǎn)效率 否則 就會(huì)使加工工藝過程問題百出 嚴(yán)重的還會(huì)造成零件 大批報(bào)廢 使生產(chǎn)無法進(jìn)行 2 3 1 粗基準(zhǔn)的選擇原則 1 如果必須首先保證工件上加工表面與不加工表面 之間的位置要求 應(yīng)以不加工表 面作為粗基準(zhǔn) 如果在工件上有很多不需加工的表面 則應(yīng)以其中與加工面位置精度 要求較高的表面作粗基準(zhǔn) 2 如果必須首先保證工件某重要表面的加工余量均勻 應(yīng)選擇該表面作精基準(zhǔn) 3 如需保證各加工表面都有足夠的加工余量 應(yīng)選加工余量較小的表面作粗基準(zhǔn) 4 選作粗基準(zhǔn)的表面應(yīng)平整 沒有澆口 冒口 飛邊等缺陷 以便定位可靠 5 粗基準(zhǔn)一般只能使用一次 特別是主要定位基準(zhǔn) 以免產(chǎn)生較大的位置誤差 由以上及零件知 選用 88H7 毛坯孔及其其端面作為定位粗基準(zhǔn) 2 3 2 精基準(zhǔn)選擇的原則 選擇精基準(zhǔn)時(shí)要考慮的主要問題是如何保證設(shè)計(jì)技術(shù)要求的實(shí)現(xiàn)以及裝夾準(zhǔn)確 可靠 方便 精基準(zhǔn)選擇應(yīng)當(dāng)滿足以下要求 1 用設(shè)計(jì)基準(zhǔn)作為定位基準(zhǔn) 實(shí)現(xiàn) 基準(zhǔn)重合 以免產(chǎn)生基準(zhǔn)不重合誤差 2 當(dāng)工件以某一組精基準(zhǔn)定位可以較方便地加工很多表面時(shí) 應(yīng)盡可能采用此 組精基準(zhǔn)定位 實(shí)現(xiàn) 基準(zhǔn)統(tǒng)一 以免生產(chǎn)基準(zhǔn)轉(zhuǎn)換誤差 7 3 當(dāng)精加工或光整加工工序要求加工余量盡量小而均勻時(shí) 應(yīng)選擇加工表面本 身作為精基準(zhǔn) 即遵循 自為基準(zhǔn) 原則 該加工表面與其他表面間的位置 精度要求由先行工序保證 4 為獲得均勻的加工余量或較高 的位置精度 可遵循 互為基準(zhǔn) 反復(fù)加工 的原則 5 有多種方案可供選擇時(shí)應(yīng)選擇定位準(zhǔn)確 穩(wěn)定 夾緊可靠 可使夾具結(jié)構(gòu)簡 單的表面作為精基準(zhǔn) 由上及零件圖知 選用 88H7 孔及其端面作為定位精基準(zhǔn) 2 4 制定工藝路線 制定工藝路線的出發(fā)點(diǎn) 應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀 尺寸精度及位置精度等 技術(shù)要求能得到合理的保證 在生產(chǎn)綱領(lǐng)以確定為大批生產(chǎn)的條件下 可采用通 用機(jī)床配以專用工夾具 并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)效率 除此以外 還應(yīng)考 慮經(jīng)濟(jì)效果 以便降低生產(chǎn)成本 工序 01 鑄造毛坯 工序 02 人工時(shí)效溫度 500 550 消除應(yīng)力 工序 03 粗車 半精車 184 端面 158f7 外圓面及其端面 粗車 62H9 100J7 102 5 孔 110J7 孔 半精車 62H9 100J7 110J7 孔 精車 100J7 110J7 孔 車 65 寬 2 2 槽 車倒角 1 45 0 工序 04 調(diào)頭車 粗車 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 粗車 半 精車 88H7 孔 車 90 寬 6 槽 工序 05 锪平 6 28 孔 鉆 6 13 孔 工序 06 鉆 攻 152 端面上 6 M8 6H 螺紋 工序 07 锪平 8 22 孔 鉆 8 11 孔 鉆 攻 2 M10 6H 螺紋 工序 08 鉆 攻 132 端面上 4 M5 6H 深 12 螺紋 工序 09 锪平 20 凸臺(tái)面 鉆 攻 Rc1 8 螺紋 工序 10 鉆 8 孔 工序 11 去毛刺 工序 12 清洗 工序 13 檢驗(yàn)至圖紙要求并入庫 8 2 5確定各工序的加工余量 計(jì)算工序尺寸及公差 1 右端 184 端面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT8 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 6 3 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 8 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 2 158f7 外圓面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT8 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 6 3 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 6 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 3 152 外圓面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 0mm 鑄件 尺寸公差為 CT9 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 12 5 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡aR 明手冊 表 1 4 6 一步車削即可滿足其精度要求 4 152 端面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT8 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 6 3 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 8 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 5 62H9 孔的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT9 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 3 2 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 9 手冊 表 1 4 7 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 6 100J7 孔的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 6mm 鑄件 尺寸公差為 CT7 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 1 6 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 7 三步車削即粗車 半精車 精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 精車 單邊余量 Z 0 1mm 7 102 5 孔的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 0mm 鑄件 尺寸公差為 CT9 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 12 5 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡aR 明手冊 表 1 4 7 一步車削即可滿足其精度要求 8 100J7 孔的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 6mm 鑄件 尺寸公差為 CT7 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 1 6 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 7 三步車削即粗車 半精車 精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 精車 單邊余量 Z 0 1mm 9 65 寬 2 2 槽的加工余量 因其 65 與 62 尺寸相差不大 且寬度僅為 2 2 故毛坯采用與 62 孔相同 粗糙 度 12 5 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 1 4 7 一步車削即可滿足其精度要aR 求 10 左端 184 端面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT8 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 6 3 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 10 手冊 表 1 4 8 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 11 132h7 外圓面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT8 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 6 3 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 6 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 12 132h7 端面的加工余量 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 2 2 4 得鑄件的單邊加工余量 Z 2 5mm 鑄件 尺寸公差為 CT8 級(jí) 加工余量為 MA E 級(jí) 粗糙度 6 3 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明aR 手冊 表 1 4 8 二步車削即粗車 半精車方可滿足其精度要求 粗車 單邊余量 Z 2 0mm 半精車 單邊余量 Z 0 5mm 13 90 寬 6 槽的加工余量 因其 90 與 88 尺寸相差不大 且寬度僅為 6 故毛坯采用與 88 孔相同 粗 糙度 12 5 查 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡明手冊 表 1 4 7 一步車削即可滿足其精度aR 要求 14 6 28 孔 6 13 的加工余量 因孔的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 粗糙度 Ra12 5 首先锪平 6 28 孔 再 鉆 6 13 孔 即可滿足其精度要求 15 152 端面上 6 M8 6H 螺紋的加工余量 因螺紋的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 表面粗糙度 Ra12 5 先鉆 6 M8 6H 的螺 紋底孔 6 再攻絲 M8 16 8 22 孔 8 11 孔的加工余量 因孔的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 粗糙度 Ra12 5 先锪平 8 22 孔 再鉆 8 11 孔 即可滿足其精度要求 17 2 M10 6H 螺紋的加工余量 11 因螺紋的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 表面粗糙度 Ra12 5 先鉆 2 M10 6H 的 螺紋底孔 8 再攻絲 M10 18 132 端面上 4 M5 6H 深 12 螺紋的加工余量 因螺紋的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 表面粗糙度 Ra12 5 先鉆 4 M5 6H 的螺 紋底孔 3 再攻絲 M5 19 20 凸臺(tái)面 Rc1 8 螺紋的加工余量 因螺紋的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 表面粗糙度 Ra12 5 先锪平 20 凸臺(tái) 面 再鉆 Rc1 8 螺紋的底孔 4 再攻絲 Rc1 8 20 8 孔的加工余量 因孔的尺寸小于 30 故采用實(shí)心鑄造 粗糙度 Ra6 3 一步鉆削即可滿足其精度要求 21 其他不加工表面 鑄造即可滿足其精度要求 2 6 確定切削用量及基本工時(shí) 工序 01 鑄造毛坯 工序 02 人工時(shí)效溫度 500 550 消除應(yīng)力 工序 03 粗車 半精車 184 端面 158f7 外圓面及其端面 粗車 62H9 100J7 102 5 孔 110J7 孔 半精車 62H9 100J7 110J7 孔 精車 100J7 110J7 孔 車 65 寬 2 2 槽 車倒角 1 45 0 工步一 粗車 184 端面 158f7 外圓面及其端面 1 車削深度 a p 2 0mm 2 機(jī)床功率為 7 5kw 查 切削手冊 表 3 5 12 f 0 14 0 24mm z 選較小量 f 0 14 mm z 3 查后刀面最大磨損及壽命 查 切削手冊 表 3 7 后刀面最大磨損為 1 0 1 5mm 查 切削手冊 表 3 8 壽命 T 180min 4 計(jì)算切削速度 按 切削手冊 表 3 6 18 查得 Vc 98mm s n 439r min V f 490mm s 據(jù) C650 車床參數(shù) 選擇 nc 475r min Vfc 475mm s 則實(shí)際切削速度 V c 3 14 80 475 1000 119 3m min 12 實(shí)際進(jìn)給量為 f zc V fc ncz 475 300 10 0 16mm z 5 校驗(yàn)機(jī)床功率 查 切削手冊 表 4 3 2 Pcc 1 1kw 而機(jī)床所能提供功率為 Pcm Pcc 故校驗(yàn)合格 最終確定 a p 2 0mm n c 475r min V c 119 3m min f z 0 16mm z 6 計(jì)算基本工時(shí) t i 其中 l 24 26 5 29 1 mm 2 0mm 3mm mflw21 1l2l t i 1 113minfnl210 16754329 工步二 半精車 184 端面 158f7 外圓面及其端面 1 車削深度 a p 0 5mm 2 機(jī)床功率為 7 5kw 查 切削手冊 表 3 5 12 f 0 14 0 24mm z 選較小量 f 0 14 mm z 3 查后刀面最大磨損及壽命 查 切削手冊 表 3 7 后刀面最大磨損為 1 0 1 5mm 查 切削手冊 表 3 8 壽命 T 180min 4 計(jì)算切削速度 按 切削手冊 表 3 6 18 查得 Vc 98mm s n 439r min V f 490mm s 據(jù) C650 車床參數(shù) 選擇 nc 475r min Vfc 475mm s 則實(shí)際切削速度 V c 3 14 80 475 1000 119 3m min 實(shí)際進(jìn)給量為 f zc V fc ncz 475 300 10 0 16mm z 5 校驗(yàn)機(jī)床功率 查 切削手冊 表 4 3 2 Pcc 1 1kw 而機(jī)床所能提供功率為 Pcm Pcc 故校驗(yàn)合格 最終確定 a p 0 5mm n c 475r min V c 119 3m min f z 0 16mm z 6 計(jì)算基本工時(shí) t i 其中 l 24 26 5 29 1 mm 0 5mm 3mm mflw21 1l2l t i 1 093minfnl210 16754329 工步三 粗車 62H9 100J7 102 5 孔 110J7 孔 13 1 切削深度 單邊余量為 Z 2 0mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 258r minW dc 109 與 258r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 275r min 現(xiàn)選取 275r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 95027 5 切削工時(shí) t i 其中 l 200mm 2 0mm 3mm mfnlw21 1l2l t i 2 130minfl210 357 工步四 半精車 62H9 100J7 110J7 孔 1 切削深度 單邊余量為 Z 0 5mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 14 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 258r minW dc 109 與 258r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 275r min 現(xiàn)選取 275r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 95027 5 切削工時(shí) t i 其中 l 200mm 0 5mm 3mm mfnlw21 1l2l t i 2 114minfl210 357 工步五 精車 100J7 110J7 孔 1 切削深度 單邊余量為 Z 0 1mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 258r minW dc 109 與 258r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 275r min 現(xiàn)選取 275r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 95027 5 切削工時(shí) 15 t i 其中 l 200mm 0 1mm 3mm mfnlw21 1l2l t i 2 110minfl210 357 工步六 車 65 寬 2 2 槽 1 切削深度 單邊余量為 Z 1 5mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 436r minW dc 659 與 436r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 475r min 現(xiàn)選取 475r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 9 47 5 切削工時(shí) t i 其中 l 2 2mm 1 5mm 0mm mfnlw21 1l2l t i 0 022minfl210 3574 工步七 車倒角 1 45 0 工序 04 調(diào)頭車 粗車 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 粗車 半 精車 88H7 孔 車 90 寬 6 槽 工步一 粗車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 1 車削深度 a p 2 0mm 16 2 機(jī)床功率為 7 5kw 查 切削手冊 表 3 5 12 f 0 14 0 24mm z 選較小量 f 0 14 mm z 3 查后刀面最大磨損及壽命 查 切削手冊 表 3 7 后刀面最大磨損為 1 0 1 5mm 查 切削手冊 表 3 8 壽命 T 180min 4 計(jì)算切削速度 按 切削手冊 表 3 6 18 查得 Vc 98mm s n 439r min V f 490mm s 據(jù) C650 車床參數(shù) 選擇 nc 475r min Vfc 475mm s 則實(shí)際切削速度 V c 3 14 80 475 1000 119 3m min 實(shí)際進(jìn)給量為 f zc V fc ncz 475 300 10 0 16mm z 5 校驗(yàn)機(jī)床功率 查 切削手冊 表 4 3 2 Pcc 1 1kw 而機(jī)床所能提供功率為 Pcm Pcc 故校驗(yàn)合格 最終確定 a p 2 0mm n c 475r min V c 119 3m min f z 0 16mm z 6 計(jì)算基本工時(shí) t i 其中 l 23 5 13 5 27 mm 2 0mm 0mm mflw21 1l2l t i 0 868minfnl210 1675423 工步二 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 1 車削深度 a p 0 5mm 2 機(jī)床功率為 7 5kw 查 切削手冊 表 3 5 12 f 0 14 0 24mm z 選較小量 f 0 14 mm z 3 查后刀面最大磨損及壽命 查 切削手冊 表 3 7 后刀面最大磨損為 1 0 1 5mm 查 切削手冊 表 3 8 壽命 T 180min 4 計(jì)算切削速度 按 切削手冊 表 3 6 18 查得 Vc 98mm s n 439r min V f 490mm s 據(jù) C650 車床參數(shù) 選擇 nc 475r min Vfc 475mm s 則實(shí)際切削速度 V c 3 14 80 475 1000 119 3m min 實(shí)際進(jìn)給量為 f zc V fc ncz 475 300 10 0 16mm z 17 5 校驗(yàn)機(jī)床功率 查 切削手冊 表 4 3 2 Pcc 1 1kw 而機(jī)床所能提供功率為 Pcm Pcc 故校驗(yàn)合格 最終確定 a p 0 5mm n c 475r min V c 119 3m min f z 0 16mm z 6 計(jì)算基本工時(shí) t i 其中 l 23 5 13 5 27 mm 0 5mm 0mm mflw21 1l2l t i 0 848minfnl210 1675423 工步三 粗車 88H7 孔 1 切削深度 單邊余量為 Z 2 0mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 322r minW dc 89 與 322r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 275r min 現(xiàn)選取 275r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 0 7625 5 切削工時(shí) t i 其中 l 26mm 2 0mm 0mm mfnlw21 1l2l t i 0 291minfl210 3576 工步四 半精車 88H7 孔 18 1 切削深度 單邊余量為 Z 2 0mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 322r minW dc 89 與 322r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 275r min 現(xiàn)選取 275r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 0 7625 5 切削工時(shí) t i 其中 l 26mm 2 0mm 0mm mfnlw21 1l2l t i 0 291minfl210 3576 工步五 車 90 寬 6 槽 1 切削深度 單邊余量為 Z 1 0mm 2 進(jìn)給量 根據(jù) 機(jī)械加工工藝手冊 表 3 5 12 取 f 0 35mm r 3 計(jì)算切削速度 vyxpmckfaTCvv 其中 342 0 15 0 35 m 0 2 修正系數(shù) 見 切削手冊 表vCvxvyvk 1 28 即 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 MkskkkrvBv 19 所以 1 44 0 8 1 04 0 81 0 97 89m minvcv35 015 02 864 4 確定機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速 ns 315r minW dc 90 與 315r min 相近的機(jī)床轉(zhuǎn)速為 275r min 現(xiàn)選取 275r min wn 所以實(shí)際切削速度 cv10sn mi 7 25 5 切削工時(shí) t i 其中 l 6mm 1 0mm 0mm mfnlw21 1l2l t i 0 073minfl210 3576 工步六 車倒角 C1 工序 05 锪平 6 28 孔 鉆 6 13 孔 工步一 锪平 6 28 孔 1 加工條件 加工材料 HT200 硬度 200 220HBS 鑄件 工藝要求 孔徑 d 28mm 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機(jī)床 選用 Z3025 搖臂鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼锪刀 如圖 3 所示 其直徑 d 28mm 3 選擇切削用量 1 選擇進(jìn)給量 f 按加工要求決定進(jìn)給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當(dāng)鑄鐵硬度 200H 有 rmf 39 0 2 計(jì)算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當(dāng)鑄鐵硬度 200 220HBS 時(shí) b 0 4 fmr 20mm 時(shí) 75mm min 0dcv 20 切削速度的修正系數(shù)為 0 1 TvK 8Mv0 75SvK 0 1tv 故 75 1 0 1 0 0 75 1 0m min 56 3m minvck r mm 640r mm01dn 283 56 根據(jù) Z3025 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可選擇 n 600r mm 25mm mincv 4 計(jì)算基本工時(shí) 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 1mm 入切量及超切量由 切削用量手冊 表 2 29 查出 yl 14mm 計(jì)算得 y L 14 1 mm 15mm 故有 t 0 600minmin625 01 工步二 鉆 6 131 孔 1 加工條件 加工材料 HT200 硬度 200 220HBS 鑄件 工藝要求 孔徑 d 13mm 通孔 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機(jī)床 選用 Z3025 搖臂鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼麻花鉆頭 如圖 3 所示 其直徑 d 13mm 鉆頭幾何形狀為 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 1 及表 2 2 標(biāo)準(zhǔn)鉆頭 25 后角 橫刃長度 弧面長度 210 Kr 01 50 2 5bm lm 3 選擇切削用量 1 選擇進(jìn)給量 f 按加工要求決定進(jìn)給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當(dāng)鑄鐵硬度 200H 有 rmf 30 5 2 計(jì)算切削速度 21 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當(dāng)鑄鐵硬度 200 220HBS 時(shí) b 0 4 fmr 時(shí) 30mm min 02dm cv 切削速度的修正系數(shù)為 0 1 TvK 8Mv0 75SvK 1tv 故 30 1 0 1 0 0 75 1 0m min 22 5m minvck r mm 551r mm01dn 135 2 根據(jù) Z3025 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可選擇 n 600r mm 20mm min cv 4 計(jì)算基本工時(shí) 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 20mm 入切量及超切量由 切削用量手冊 表 2 29 查出 yl 9 5 計(jì)算得 y L 20 9 5 mm 29 5mm 故有 t 1 180minmin625 09 工序 06 鉆 攻 152 端面上 6 M8 6H 螺紋 工步一 鉆 152 端面上 6 M8 6H 螺紋底孔 6 選用 高速鋼錐柄麻花鉆 工藝 表 3 1 6 6 由 切削 表 2 7 和 工藝 表 4 2 16 查得 0 28 fmr 機(jī) 切削 表 2 15 1 mincV 查 849r minin 610rDvn 按機(jī)床選取 n 800r min mi 1 5108dvw 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l2l0 32l3 22 min69 0i28 03321 ifnlltwm 工步二 攻 152 端面上 6 M8 6H 螺紋 選擇 M8mm 高速鋼機(jī)用絲錐 等于工件螺紋的螺距 即 f 1 0mm rf p7 5 mincV 機(jī) 299r minin 85 710rDvn 按機(jī)床選取 n 275r min 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l201 ml0 12l3 in54 i6 753321 ifnltwm 工序 07 锪平 8 22 孔 鉆 8 11 孔 鉆 攻 2 M10 6H 螺紋 工步一 锪平 8 22 孔 1 加工條件 加工材料 HT200 硬度 200 220HBS 鑄件 工藝要求 孔徑 d 22mm 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機(jī)床 選用 Z3025 搖臂鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼锪刀 如圖 3 所示 其直徑 d 22mm 3 選擇切削用量 1 選擇進(jìn)給量 f 按加工要求決定進(jìn)給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當(dāng)鑄鐵硬度 200H 有 rmf 39 0 2 計(jì)算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當(dāng)鑄鐵硬度 200 220HBS 時(shí) b 0 4 fmr 20mm 時(shí) 75mm min 0dcv 切削速度的修正系數(shù)為 0 1 TvK 8Mv0 75SvK 1tv 故 75 1 0 1 0 0 75 1 0m min 56 3m minvck 23 r mm 815r mm01dvn 23 56 根據(jù) Z3025 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可選擇 n 800r mm 25mm mincv 4 計(jì)算基本工時(shí) 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 1mm 入切量及超切量由 切削用量手冊 表 2 29 查出 yl 11mm 計(jì)算得 y L 11 1 mm 12mm 故有 t 0 480minmin825 01 工步二 鉆 8 11 孔 1 加工條件 加工材料 HT200 硬度 200 220HBS 鑄件 工藝要求 孔徑 d 11mm 通孔 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機(jī)床 選用 Z3025 搖臂鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼麻花鉆頭 如圖 3 所示 其直徑 d 11mm 鉆頭幾何形狀為 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 1 及表 2 2 標(biāo)準(zhǔn)鉆頭 25 后角 橫刃長度 弧面長度 210 Kr 01 50 2 5bm lm 3 選擇切削用量 1 選擇進(jìn)給量 f 按加工要求決定進(jìn)給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當(dāng)鑄鐵硬度 200H 有 rmf 30 5 2 計(jì)算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當(dāng)鑄鐵硬度 200 220HBS 時(shí) b 0 4 fmr 時(shí) 30mm min 0d cv 24 切削速度的修正系數(shù)為 0 1 TvK 8Mv0 75SvK 0 1tv 故 30 1 0 1 0 0 75 1 0m min 22 5m minvck r mm 651r mm01dn 15 2 根據(jù) Z3025 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可選擇 n 600r mm 20mm min cv 4 計(jì)算基本工時(shí) 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 14mm 入切量及超切量由 切削用量手冊 表 2 29 查出 yl 8 5 計(jì)算得 y L 14 8 5 mm 22 5mm 故有 t 1 200minmin825 06 工步三 鉆 2 M10 6H 螺紋底孔 8 選用 高速鋼錐柄麻花鉆 工藝 表 3 1 6 8 由 切削 表 2 7 和 工藝 表 4 2 16 查得 0 28 fmr 機(jī) 切削 表 2 15 16 mincV 查 637r minin 8160rDvn 按機(jī)床選取 n 600r min mi 1 510dvw 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l4l0 2l3 in25 i8 63321 ifnltwm 工步四 攻 2 M10 6H 螺紋 選擇 M10mm 高速鋼機(jī)用絲錐 25 等于工件螺紋的螺距 即 f 1 0mm rf p7 5 mincV 機(jī) 239r minin 105 710rDvn 按機(jī)床選取 n 275r min 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l41 ml 2l3 in1 0i 75332 ifnltwm 工序 08 鉆 攻 132 端面上 4 M5 6H 深 12 螺紋 工步一 132 端面上 4 M5 6H 螺紋底孔 3 選用 高速鋼錐柄麻花鉆 工藝 表 3 1 6 3 由 切削 表 2 7 和 工藝 表 4 2 16 查得 0 28 fmr 機(jī) 切削 表 2 15 min 10v 1062r minin 310rD 按機(jī)床選取 n 1000r min mi 4 910dnvw 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l5l5 12l03 in26 i48 0321 ifnltwm 工步二 攻 132 端面上 4 M5 6H 深 12 螺紋 選擇 M5mm 高速鋼機(jī)用絲錐 等于工件螺紋的螺距 即 f 1 0mm rf p7 5 mincV 機(jī) 478r minin 5 710rDvn 按機(jī)床選取 n 475r min 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l12 ml0 12l3 26 min109 i40 1752321 ifnlltwm 工序 09 锪平 20 凸臺(tái)面 鉆 攻 Rc1 8 螺紋 工步一 锪平 20 凸臺(tái)面 1 加工條件 加工材料 HT200 硬度 200 220HBS 鑄件 工藝要求 d 20mm 凸臺(tái)面 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 機(jī)床 選用 Z525 立式鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼锪刀 如圖 3 所示 其直徑 d 30mm 3 選擇切削用量 1 選擇進(jìn)給量 f 按加工要求決定進(jìn)給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當(dāng)鑄鐵硬度 200H 有 rmf 39 0 2 計(jì)算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當(dāng)鑄鐵硬度 200 220HBS 時(shí) b 0 4 fmr 20mm 時(shí) 75mm min 0dcv 切削速度的修正系數(shù)為 0 1 TvK 8Mv0 75SvK 1tv 故 75 1 0 1 0 0 75 1 0m min 56 3m minvck r mm 598r mm01dn 3 56 根據(jù) Z525 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可選擇 n 600r mm 20mm mincv 4 計(jì)算基本工時(shí) 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 2mm 入切量及超切量由 切削用量手冊 表 2 29 查出 yl 10mm 計(jì)算得 y 27 L 10 2 mm 12mm 故有 t 0 08minmin125 06 工步二 鉆 Rc1 8 螺紋底孔 4 選用 高速鋼錐柄麻花鉆 工藝 表 3 1 6 4 由 切削 表 2 7 和 工藝 表 4 2 16 查得 0 28 fmr 機(jī) 切削 表 2 15 min 10v 796r minin 410rD 按機(jī)床選取 n 800r min mi 0 1810dnvw 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l75 21l 2l3 in15 0i8 033 ifnltwm 工步三 攻 Rc1 8 螺紋 選擇 Rc1 8 高速鋼機(jī)用絲錐 等于工件螺紋的螺距 即 f 2 0mm rf p7 5 mincV 機(jī) 299r minin 85 710rDvn 按機(jī)床選取 n 275r min 切削工時(shí) 則機(jī)動(dòng)工時(shí)為l12 ml0 2l3 in25 i1 75321 ifnltwm 工序 10 鉆 8 孔 1 加工條件 加工材料 HT200 硬度 200 220HBS 鑄件 工藝要求 孔徑 d 8mm 通孔 精度 H12 H13 用乳化液冷卻 28 機(jī)床 選用 Z525 立式鉆床和專用夾具 2 選擇鉆頭 選擇高速鋼麻花鉆頭 如圖 3 所示 其直徑 d 18mm 鉆頭幾何形狀為 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 1 及表 2 2 標(biāo)準(zhǔn)鉆頭 25 后角 橫刃長度 弧面長度 210 Kr 01 50 2 5bm lm 3 選擇切削用量 1 選擇進(jìn)給量 f 按加工要求決定進(jìn)給量 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 7 當(dāng)鑄鐵硬度 200H 有 rmf 30 5 2 計(jì)算切削速度 根據(jù) 切削用量手冊 表 2 15 當(dāng)鑄鐵硬度 200 220HBS 時(shí) b 0 4 fmr 時(shí) 30mm min 0d cv 切削速度的修正系數(shù)為 0 1 TvK 8Mv0 75SvK 1tv 故 30 1 0 1 0 0 75 1 0m min 22 5m minvck r mm 896r mm01dn 85 2 根據(jù) Z3025 型鉆床技術(shù)資料 見 簡明手冊 表 4 2 12 可選擇 n 800r mm 25mm min cv 4 計(jì)算基本工時(shí) 根據(jù)公式 nf Ltm 式中 l 34mm 入切量及超切量由 切削用量手冊 表 2 29 查出 yl 6 計(jì)算得 y L 34 6 mm 40mm 故有 t 0 2minmin125 084 工序 11 去毛刺 工序 12 清洗 29 工序 13 檢驗(yàn)至圖紙要求并入庫 第 3章 水泵體的夾具設(shè)計(jì) 為了提高勞動(dòng)生產(chǎn)率 保證加工質(zhì)量 降低勞動(dòng)強(qiáng)度 需要設(shè)計(jì)專用夾具 由指導(dǎo)老師的分配 決定設(shè)計(jì)工序 04 調(diào)頭車 粗車 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 粗車 半精車 88H7 孔 車 90 寬 6 槽的車床夾具 3 1 問題的提出 本夾具主要用于粗車 半精車 184 端面 132h7 外圓面及其端面 粗車 半精 車 88H7 孔 車 90 寬 6 槽 與 110J7 孔有 0 04 同軸度要求 定位時(shí)應(yīng)考慮在 內(nèi) 3 2 定位基準(zhǔn)的選擇 擬定加工路線的第一步是選擇定位基準(zhǔn) 定位基準(zhǔn)的選擇必須合理 否