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The Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library ServiceThe Japan Society of Mechanical Engineers NII-Electronic Library Service碟形彈簧的力
由 Minoru HAMADA 和 Yasuyuki SEGUCHI編寫
本文的研究內容是關于碟形彈簧的行為的微分方程進行數值求解，研究利用勢能駐值原理的近似解的精度。由H. B.凱勒和E. L.提出的通過修改迭代程序的解決方案獲得的。賴斯的迭代過程獲得的近似解本質上是和Wempner的近似解一樣的，但通過減少一個幾何參數，發(fā)現(xiàn)在設計公式的基礎上給出的更緊湊的近似解實在踐中是有效的，并且進行了實驗，并與理論結果進行了比較。
1、 介紹
本文討論的問題是碟形彈簧的軸向載荷下的強度，如圖1所示。根據碟形彈簧的幾何因素在許多方面，負載偏轉特性的分析有所不同；例如，我們發(fā)現(xiàn)的一些有趣案例，恒載撓度情況下，負彈簧常數。這些特征的分析，然而需要類似的不穩(wěn)定對扁球殼基于有限變形理論，展現(xiàn)“oilcanning”現(xiàn)象的問題復雜的解決。因此，我們可以找到一些近似解（1）（2）;由J.O. A1men 和Alaszlo in 1936（1）聯(lián)辦得到的近似的解決方案，通常用于盤簧的設計?，F(xiàn)在它是檢查這些近似解的精度非常重要的方法。
圖1 碟形彈簧軸向圖
在這份報告中，我們將介紹用于解決應用E.Reissner的一般旋轉殼理論（3）以淺錐殼獲得的非線性常微分方程的數值方法。這個數值的過程是由H.?B.凱勒沙丘和E. L.賴斯（?4 ）在迭代過程的改進的，因為在這一過程中，是由勢能駐值原理的近似解作為迭代增加其有效性的初步估計。這里所用的基本方程，并通過應變能量法的近似解僅包括兩個幾何參數κ和ρ使計算的結果可以被安排在較簡單的形式，因此，盤簧的設計，可以更容易地進行，而在以前的結果，包括Wempner的解決方案}2}三緣度量參數，也就是彈簧的高度，半徑比和彈簧厚度已被使用。
通過迭代多項式，引誘數值計算被執(zhí)行為各種幾何配置碟形彈簧并將其結果與該解決方案由應變能量的方法相比。由此，可以確認的近似解是根據本解決方案的設計公式給出的有足夠精確的實際用途。
從實驗的角度來看，雖然由J. O. Almen和A.拉斯洛}1?}的詳細結果是有效的，那么在這個調查的數值解相比，其他類型的碟形彈簧的生產和實驗實現(xiàn)fllirm效度的數值程序和應變能量法得到的結果。
2、 基本方程
革命由E. Reissner變分，即假設小應變，無剪切變形而得殼撓度理論，都寫在以下幾種形式：
其中
而且
Ε和ν是年輕的rnodulus和泊松比。其它符號β的定義按照圖2是由以下關系式定義的元素的旋轉角度：
圓錐殼方程由上述關系得到的（見圖1）。通過設置Dξ= ds，其等效于α= 1和
和此外通過使用以下近似
和限制非線性項的二階的旋轉角度β，微分方程（1）和（2）降低到以下形式：
碟形彈簧的載荷是軸向力P，沒有統(tǒng)一的正常壓力的存在條件，
因此，從方程（4）;
代方程。（9）和（10）代入式（7）和（8），我們有下面的關系式：
使用的無量綱變量f，g和x，這是定義的關系
方程（11）和（12）則成為
其中λ和Q是由以下表達式和參數定義：
差分方程（14）和（15）是適用于根據軸對稱軸向力P的任何圓錐殼，但是當錐殼薄，淺，盤簧，這些方程可以簡化得多，而忽略了與λtanφ從假設H和φ分別為小，并使用表達式
方程（14）和（15）最終成為如下所示：
符號κ在方程（17）是幾何參數，這是關系到初始子午線角φ和厚度h，并且方便簡化計算和其結果的表現(xiàn)形式的程序，而符號Q 為負載參數。
記住盤彈簧的支撐力條件下使用時，我們考慮以下邊界條件：
案例A：隨意移動這兩個邊緣。
案例B：內邊自由移動和外緣不動產。
（無徑向位移）
方案C：外緣不動產和內緣自由移動。
除了上述邊界條件，被認為是邊緣不動的情況下，但在這種情況下，碟形彈簧太硬。在上述方程，我們使用的符號ρ=?b／a。
如果方程的解由（18）和（19）得到，垂直偏轉和盤簧的應力可以通過下面的關系來計算：
垂直撓度w：
徑向應力的合力Nr：
周向應力的合力No:
徑向彎矩的每單位長度Mr:
周圍的每單位長度的彎曲力矩Mθ:
基本方程（18）和（19）預計是一樣準確，von Karman方程為板的大撓度的問題，并考慮到von Karman方程是足夠精確的在實踐中，使用公式得到的結果。 方程（18）和（19）預計也是準確的。
3、近似解的應變能法
獲得解決方案滿足上述關系，我們首先要解決的問題的碟形彈簧近似用應變能的方法，用它作為迭代的初始估計由于更好的近似作為初始估計，更快的迭代收斂到解。該數值的過程也被稱為Keller-Reiss方法的改進，因為在我們的方法中的負載參數的任意值的解決方案可以直接獲得，而在Keller-Reiss方法不能做。
假設該碟形彈簧仍圓錐形的外力施加后，我們設置
替代這個假設相容方程（19）和整合；g的近似解，得到如下：
而 和C1?C2是積分常數。
現(xiàn)在使用以下符號：
V：總的潛在能量
U：應變能
Q：由外力勢能
而忽略了剪切應力的影響，獲得以下關系：
其中
內力和彎矩；Nr，No，Mr和Mo可考慮方程未知的fa表示。（24）至（29）。代入式（30），我們終于到達總勢能的表達式，即，
積分常數C1，C2是由邊界條件如下：
方案A
方案B
方案C
未知，fa是由勢能駐值原理dV / dfa = 0。然后由應變能法最后的結果是
其中，M是從下列關系計算出的常數：
方案A
方案B
方案C
這應該由邊界條件決定。方程（29）和（35）的應變能量法的碟形彈簧近似解。應當指出的是，G. A. wempner的解決方案也由應變能量法得到但它包括三個幾何參數，而本文的近似的解決方案包括兩個幾何參數的簡化表達式結果有用。然而，是容易看到的是，無論是哪個都是基本相同的。
4、數值解的迭代過程
如果未知。方程（35）確定的半徑比ρ為一定值，幾何參數k和負載參數Q，與以下幾步迭代過程進行，fa作為初步估計：
（1）m?=?1，m是正整數作為迭代次數。
（2）解
（3）解
（4）計算fm
（5）使m+1→m然后跳到（2）。
在上面的過程，λ就是所謂的松弛參數
此過程中，如前所述，是Keller-Reiss的方法，其中所述迭代，必須從一個小的負載參數（對于該解決方案由線性理論和由非線性理論并不那么不同）進行，以一個大的負荷參數，而上述迭代過程可以給負載參數的任意值的解決方案中。
松弛參數。λ是用來加速收斂的解決方案或防止發(fā)散。在一般情況下，提高了算法的收斂性能降低的參數值，收斂觀察不能被很好的參數的值的改善。
表1比較的撓度和應力為n =50，100和200（V=0.3）
方程（39）和（40）與給定的邊界條件，可以很容易地用有限差分法求解，為他們的右手邊是在迭代法是一種線性化和每一步的認識，應用有限差分近似，他們成為線性代數方程組或三對角方程系統(tǒng)的解決方案，可以容易被消除的方法只有兩次是必需的。用于此目的的有限差分近似如下：
除了邊界內的網格點，
對于這兩種界限
其中
N：網格數
（a） 撓度和應力分布曲線
（b） 撓度和應力分布曲線
（C）周向彎曲大負載參數應力分布的例子
圖3
5、數值計算
進行了數值計算，對于n=100和的情況下，因為它是最重要的。一般來說，用有限差分法求解的精度取決于其網格數N。表1給出了兩個例子，他經常計算n=50，100，200顯示，對于n=100是足夠精確的實際用途的計算。
式中λ的松弛參數的最佳值（41）所應選擇的試驗。當它是計算的收斂是不好的條件下觀察到，λ值立刻進行修改。改善這種不良狀況和減少計算時間，注意到一個較小的λ值一般應足以不收斂條件。因此，計算程序是這樣寫的能夠改變的λ值手動操作時非常方便。
在迭代過程收斂的數值的標準，我們把
該解決方案解的精度，可以任意選擇η的值來確定。在這里，我們把
η =0.00005
數值計算是大阪大學NEAC-2206數字化計算機上執(zhí)行的。
6、數值結果
6.1偏轉和應力分布曲線
圖3顯示了幾個與無量綱形式的w/hCOSθ和應力分布與后綴r和θ形式的平均徑向和環(huán)向薄膜應力變形分布的例子，分別表示br和bθ平均徑向及周向彎曲應力-ES。如圖所示，徑向應力遠遠小于膜應力和彎曲應力，因此只有周向應力的周向應力引起的討論。和彎曲應力，沒有例外，內邊緣處最大，且抗壓的上表面和下表面上的拉伸。另一方面，膜應力的內部邊緣的壓縮和拉伸的外邊緣處的撓度較小的地區(qū)除了的情況下，K為零。對變形較大的區(qū)域，它們的拉伸的內緣和壓縮的外邊緣和一個瞬變點發(fā)生變形的中間值，膜應力分布呈現(xiàn)奇異性[圖3（a）]。同時對負荷參數的彎曲應力分布略有奇異[圖大值（C）]。不管怎樣，總應力是薄膜應力和彎曲應力和最大的上表面或下表面的內側邊。因此，圖5顯示了在6.3內邊緣僅占總應力。圖3中，由應變能量法的近似的解決方案相比得到數值解。
圖4
6.2荷載-撓度曲線
碟形彈簧的載荷-撓度曲線的參數值和P=0.25，0.5和0.75，如圖4所示在負載是無量綱形式表達，在形式最大撓度。
在每一種情況下，比較了由應變能量法的近似解。一般來說，如圖4所示，近似解與P的較小的值的數值解，但不為不穩(wěn)定區(qū)域是如此的精確。無論如何，能源解決方案的可能幾乎被稱為碟形彈簧近似。
6.3應力-撓度曲線
無量綱總應力在上、下表面與偏轉內緣是顯示在圖5。圖5中，在上表面的曲線相交的下表面，這意味著最大應力出現(xiàn)在上表面為較小的偏轉，偏轉增加曲線，它跳到下表面。圖5中的虛線（B）是誰的錯誤被發(fā)現(xiàn)在瞬態(tài)點增加能源解決方案。但是，碟形彈簧，通常用于在最大應力出現(xiàn)在上表面區(qū)域，因此能源解決方案的應力-撓度曲線可能是良好的近似實際的目的。相反，記住，由應變能法的應力分布，結果并不總是好的合適的值。
6.4比較一Almen一Laszlo的實驗結果
通過J.O.Almen和A.Laszlo的實驗結果被認為雖然是出色的。詳細的設備和方法在他們的論文中未示出。因此，我們嘗試一些比較這些結果與我們的計算結果如圖6。從這些數字，數值結果被發(fā)現(xiàn)與實驗結果吻合較好，而能源解決方案：也有很好的近似，除了不穩(wěn)定的區(qū)域，此外，應該指出的是，他們是Almen-Laszlo解決方案的改進。
圖5
7、實驗
重申了數值解的有效性和能源解決方案，實驗獨立進行Almen和Laszlo。
圖6
具體內容如下：
1）標本
標本制成的SK鋼在日本工業(yè)標準。因此，Young's rnodulus E 和泊松比ν，可以采取如下：
E = 21000公斤/平方毫米，V = 0.3
它們的幾何配置表2。
試樣尺寸表2（毫米）
2）加載appratures測量系統(tǒng)
標本，如圖7所示，是舉行了兩次加載附件和由奧爾森型測試儀加載之間。最大撓度測量的差動變壓器式位移計量，和負載細胞和X-Y記錄儀是用于在同一時間獲得連續(xù)的載荷-撓度曲線。固定邊界條件，二硫化鉬潤滑脂涂抹的試樣的接觸部分和加載附件被認為是有效的。
圖7
（3）實驗結果
圖8 圖9
圖10
圖8圖顯示的各種試件的荷載-撓度曲線。在這些數據中觀察到，加載與卸載曲線不重合的曲線。這是由于試樣和加載附件，可以通過在接觸部分采用MoSz-grease有防止之間的摩擦力。但應該指出的是，這是必然的-一些試樣的表的初始幾何缺陷。除了摩擦效應，荷載撓度曲線也是這個初始缺陷十分敏感，尤其是彈簧高度的初始缺陷。實際上，大多數的荷載-撓度曲線實驗表明對于小負載值的參數如圖所示的奇異性，圖11。在這種情況下，測量高度C應糾正δ圖11如下：
圖11
這種修正的計算和實驗結果之間的比較是非常重要的。所有的圖8圖10是以這樣的方式糾正。
在數字；實驗結果與能源解決方案相比，它是觀察到的結果顯示出良好的協(xié)議。因此，它被發(fā)現(xiàn)的能源解決方案可用于碟形彈簧的設計為更好的近似比阿爾-拉斯洛公式。
8、對碟形彈簧的設計計算公式
由應變能量法的近似解減少到以下考慮實用方便的形式：
對于負載一偏轉特性，
這些應力，
其中
W: 最大撓度
P：軸向力
σu：在內部邊緣的上表面的總應力
σL：在內部邊緣的下表面的總應力
E：楊氏模量
ν：泊松比
α，N, β, γ:常數
而且
圖12顯示的值的常數，α，N,β,γ取決于半徑比ρ，這圖也顯示方程（36）M的值。
9、摘要
碟形彈簧的微分方程的數值方法，基于Reissner理論彈簧的迭代過程，使檢測精度的近似解和實驗進行了驗證這些結果的有效性。
近似解，本質上是不gawempner方案得到的應變能方法，但更加有用，因為有兩個幾何參數來代替wempner方案為碟形彈簧的一個很好的近似解。本報告中的數值方法是由Keller和Reiss的迭代程序的改進，可以應用于其他的非線性問題的近似解可以容易得到。
圖12
應當指出的是，在實驗結果中觀察到的實際的載荷 - 撓度曲線是通過摩擦力在邊緣和初始幾何缺陷的影響。
最后，作者想表達自己的感謝為自己便利進行計算K.JO教授和助理教授S.Makinouch提供的設施
參考文獻
(1)J.O. Almen and A. Laszlo: Trans. ASME, Vo1.58（1936), p. 305.
(2)G.A. Wempner: Proc. Third U.S. Nat. Congr.Appl.Mech., (1958), p. 473.
(3)E. Reissner: Progr. Appl. Mech. The Prager Anni-versary Volume, (1963), p. 171.
(4)H.B. Keller and E.L. Aeiss: Proc. Third U.S. Nat.Congr. Appl. Mech:, (1958), p. 375.
文 獻 綜 述
前言
碟形彈簧是一種圓環(huán)墊片狀的材質不同的金屬機械配件，是一種結構簡單、尺寸緊湊的彈性元件。一般是通過相當數量的疊加來提供足夠彈性伸展而發(fā)揮作用。由于有變剛度特性、承載能力大、緩沖減震性強并且易于獲取不同彈性特性和安裝緊湊等的特點，廣泛應用于機械設備行業(yè)，汽車工業(yè)，石油工業(yè)以及航天工業(yè)等領域，很大范圍取代了圓柱形螺旋彈簧。碟形彈簧一般由金屬帶材、板材或鍛造坯料沖壓而成，其幾何構型為截面呈淺圓錐狀的軸對稱回轉體。如圖所示
近年來，由于機械設備行業(yè)，汽車工業(yè)等行業(yè)的迅速發(fā)展，推動了彈簧工業(yè)的產品設計制造工藝生產設備以及彈簧的材料等的發(fā)展。由于行業(yè)的需要，對于彈簧的檢測以及分選設備的設計開發(fā)，是彈簧工業(yè)發(fā)展的必然趨勢。彈簧分選機是安裝在彈簧加工過程中的檢測工藝工段線上。對此，本設計是碟形彈簧分選機的設計，其涉及到機械、電氣等方面的技術，是一個典型的機電一體化系統(tǒng)設計，主要是碟形彈簧分選機的機構設計。結合目前所掌握的各項技術，旨在開發(fā)一套具有較高自動化水平，安全可靠，性價比高的數控自動碟形彈簧分選機。
彈簧檢測是其生產過程必不可少的工序。測力是檢測的主要內容之一。彈簧力參數直接影響彈簧的性能和工作狀態(tài)。尤其是高精度彈簧以及需配對或者配套使用的彈簧，要求嚴格按力參數分選包裝。這類彈簧大批量生產時，用手工在測力儀上測試存在如下間題：
（1）易產生操作誤差，包括有測量位移誤差，工件偏置誤差，操作速度變化而產生的附加動載荷、操作手柄在測試讀數時因抖動或松動引起的誤差;
（2）易產生讀數誤差，指針擺動慣性，操作者疲勞觀察錯覺等引起的誤差。
目前國內市場上能見到的彈簧分選機大多數都是國外廠家開發(fā)生產的，國內各彈簧生產設備及檢測設備生產的研究較少，因此本設計可提高我國彈簧檢測分選設備在全世界中的競爭力。我國自八十年代初開始研制自動測力裝置，至今還未有令人滿意的結果，究其原因可歸納為如下幾點。
（1）沒排除受檢彈簧與定位元件表面在測力過程中的摩擦力的影響及機械動作、液壓裝置沖擊所引起的附加動載荷的影響;
（2）沒有很好地消除測力裝置本身的加工和安裝誤差;
（3）受傳感器精度影響及分選控制誤動影響;
（4）大多數機型不能同時完成自動測力和分選功能。
由于手工操作檢驗及現(xiàn)有測力分選機的缺陷，嚴重影響產品質量和檢驗效率。所以本文主要研究快速準確的碟形彈簧分選機。
國內各彈簧生產設備及檢測設備生產廠均未研制出高效實用的彈簧分選機。國外市場上能見的分選機類型為兩種—高精度型和高速度型;高精度型彈簧分選機主要用來分選那些精度要求很高的彈簧，如噴氣飛機的油門彈簧，該彈簧的每一個變形對應相應的飛行速度。因此，對這種彈簧的分檢要求十分苛刻，該彈簧的靜態(tài)負荷精度達要求達到0.3%以上，位移精度要求小于0.02mm，需要用到高精度型彈簧分選機才能滿足要求，但這種分選機的分選速度很低，一般低于每分鐘8件，不適合大批量彈簧生產的需要[fZl。國內很多彈簧生產及檢測設備生產廠針對各自的需求研發(fā)了一些彈簧分選設備，如基于重力的彈分選機、基于尺寸的彈簧分選機、基于壓力的彈簧分選機，這些設備在功能和性價比上都還和國外同類產品有一定差距。
因此研究自動彈簧分選機技術，研制開發(fā)自動化程度高、運行經濟、高速高
效的自動彈簧分選設備以替代進口產品及國內同類產品的不足，對適應我國汽摩
行業(yè)發(fā)展和彈簧自動分選，以及推動整個工業(yè)自動化裝備國產化具有十分重要的
意義。
在分選機研究方面，國外公司起步較早。美國、日本、英國、瑞士的一些糧食加工設備生產企業(yè)從事此項研究。因此早期的分選機主要運用在農副產品如水果、谷物類等分選上。隨著工業(yè)化速度加快，在二十世紀四五十年代彈簧分選機運用與發(fā)展，但也僅限于像飛機油門彈簧等高精度分選場合。同時一些彈簧專業(yè)生產廠也根據自身需要開發(fā)了一些以單一要素為主要分選體的分選設備。如瑞典的 Tekno – Detaljer 公司于 1970 年開發(fā)的彈簧分選機。該類分選機雖在精度上具有較大的優(yōu)勢，但由于其大多結構簡單，且分選單一，因此僅適合一些實驗性和小加工生產上作為檢測使用。
相對國外而言，國內分選機的研究還處于起步階段，用于成品的還很少，目前主要是引進或者改造國外的分選機。國內生產彈簧分選機的主體企業(yè)并不多，只是一些企業(yè)主要依據自身的要求研發(fā)相應的自動化程度較低的、分選比較單一的分選機，如杭州寶威機械廠研制的彈簧分選機，該機在設計上采用工位旋轉方式，速度與彈簧定位成為關鍵，速度過快彈簧可能在慣性下飛出工位，速度過低則達不到設計要求，且圓盤式結構使得圓盤轉到的慣性難以控制。針對此種情況國內一些科研機構和大專院校結合實際也做了相關的研究工作，如湖北工業(yè)大學與武漢科技學院合作研發(fā)的數控彈簧高速自動分選機，該項目研究的數控彈簧高速自動分選機，開發(fā)了檢測系統(tǒng)抗漂移、抗干擾和變頻傳動高速分度系統(tǒng)；研制了快速采集和快速濾波系統(tǒng)；確定了數據特征值，開發(fā)了計算機快速彈簧檢測圖形分析及檢測軟件，但在速度與彈簧分組值上還有待提高。
本設計研究的碟形彈簧分選機結構主要采用了工位旋轉工作模式與落料旋轉的分選方法。工位旋轉工作模式是彈簧相對于工位是不動的，故結構的整體性是很好的，但是彈簧的重力作用在固定工位上，故限制了檢測的速度。落料旋轉的分選結構設計，不僅結構簡單而且噪音小等優(yōu)點。
方案比較
通過分析國內外分選機的研究現(xiàn)狀，結合國內企業(yè)生產實際需求，總結國內外彈簧彈簧分選機的優(yōu)點與不足，可知碟形彈簧分選機關鍵技術主要集中在以下四個方面:碟形彈簧定位、分選機構設計、電機控制、系統(tǒng)分選精度。
本設計主要研究碟形彈簧分選機的碟形彈簧的定位以及機構設計。不同的結構決定了分選機的性能的差異。
碟形彈簧分選機機械結構的可靠與合理性是保障整機運行平穩(wěn)、可靠以及運行精度的核心組成部分。機械結構部分主要由圓柱螺旋彈簧測定臺、分選分裝結構及機架構成。
目前碟形彈簧定位方案大致分為兩種類型，一種是碟形彈簧固定式，另一種是碟形彈簧運動方式。固定式即指工件相對工位固定，工位的數量不小于工件數量，在檢測工序過程中工件始終保持與工位的相對固定直到這個工位檢測完畢。固定式的方法有利于檢測臺結構布局整體性，但由于利用彈簧自身重力作用固定在工位上，隨著工位運動必將限制運動的速度，降低了整個設備運行效率。碟形彈簧運動方式是指利用外力促使碟形彈簧在檢測流程中運動，直至檢測完畢送入分選框內。該方式在結構不及固定式的整體性，但在運行效率可控性方面得到極大提高，且在連接上位傳送機構與下位分選裝置提供了良好銜接點?？紤]兩種定位方案利弊，綜合方案一的整體機構性與方案二的可控性，采用了雙推固定雙進的定位工作模式。
分選機分選機構在保障有效落料方面起著核心控制作用，關鍵在于使碟形彈簧準確快速的分裝在分選框內。國內外在這方面的研究時間相對較早，運用方式也越來越靈活多變。具有代表性的分別運用在農業(yè)上的種子分選滾筒式、蘋果分選鏈條式，其次就是利用分選物料自身特性設計分選機構—落料筒動定方式。
滾筒式與鏈條式原理相同，僅在結構上有差別，都能適應大量自動化生產的要求且效率也高，但由于結構龐大以及是以大量的摩擦傳動為基礎，因此在設備運行過程中噪音大、資源消耗大，不適用于體積小、重量輕的離合器彈簧的分選。
落料筒動定方式有效運用了彈簧自身要素特點，在此基礎上而設計的兩種不同的分選方式。落料筒旋轉的方式相對與固定方式在結構與防噪上更具有獨特優(yōu)勢，利用步進電機帶動落料筒旋轉不僅結構簡單，且步進電機自身可控制好與運行噪音小等特點
綜上各方案比較，最終選擇如下圖送料方式及定位方式：
此送料裝置的設計要求是將受檢彈簧逐個連續(xù)地輸送給測力系統(tǒng)。設計方案是用一分料盤逐個將受檢彈簧從料斗中取出并輸送出去。
用SolidWorks繪制三維圖，用ansys對主要受力零件進行結構分析，確保分選機機構的穩(wěn)定性。
揚州大學廣陵學院
本科生畢業(yè)設計
畢業(yè)設計題目 碟形彈簧測力分選機結構設計
學 生 姓 名 閆相宜
專 業(yè) 機械設計制造及其自動化
班 級 機械81001班
指 導 教 師 周建華
完 成 日 期 2014 年 05 月 30 日
畢業(yè)設計說明書（論文）中文摘要
近年來，由于機械設備行業(yè)，汽車工業(yè)等行業(yè)的迅速發(fā)展，推動了彈簧工業(yè)的產品設計制造工藝生產設備以及彈簧的材料等的發(fā)展。由于行業(yè)的需要，對于彈簧的檢測以及分選設備的設計開發(fā)，是彈簧工業(yè)發(fā)展的必然趨勢。彈簧分選機是安裝在彈簧加工過程中的檢測工藝工段線上。對此，本文是針對碟形彈簧分選機的設計，涉及到機械、電氣等方面的技術，是一個典型的機電一體化系統(tǒng)設計，主要是碟形彈簧分選機的機構設計。結合目前所掌握的各項技術，旨在開發(fā)一套具有較高自動化水平，安全可靠，性價比高的數控自動碟形彈簧分選機。彈簧檢測是其生產過程必不可少的工序，而測力是檢測的主要內容之一。彈簧力參數直接影響彈簧的性能和工作狀態(tài)。尤其是高精度彈簧以及需配對或者配套使用的彈簧，要求嚴格按力參數分選包裝。
結合碟形彈簧的特點，本文旨在設計一種自動化數控機構，能夠在生產碟形彈簧時，根據其彈性系數的不同，按照不同指標測試彈力，篩選出不同彈性系數的碟形彈簧，并且流入不同的落料箱，以達到碟形彈簧分選的目的。要求設計的試驗機能按照試驗標準要求進行連續(xù)運行，運動動力源采用電動機，其篩選的范圍是根據碟形彈簧直徑而定為50mm-100mm。
關鍵詞 碟形彈簧 測力 分選 彈性系數 電動機
畢業(yè)設計說明書（論文）外文摘要
Title Disc spring?force?mechanism design of?sorting machine
Abstract
In recent years, the rapid development of machinery industry, automobile industry and other industries, and promote the development of the product design and manufacturing process equipment and industrial spring material such as spring. Due to the need of the industry, for the spring testing and sorting equipment design and development, industrial development is the inevitable trend of spring. Spring sorter is installed in the spring of the detection processing section processes the line. In this regard, the design is a disc spring sorting machine design, which involves mechanical, electrical and other aspects of technology, is a typical mechatronic system design, primarily sorter disc spring mechanism design. Combined with the currently available technology, to develop a set of high level of automation, safe, reliable, cost-effective disc spring CNC automatic sorting machine. Spring testing is an essential step of its production process. One of the main load is detected. The spring force of the spring parameters directly affect the performance and operation. Especially in high-precision springs and spring required matching or supporting the use of force by demanding parameters sorting packaging.
Combining the characteristics of the disc spring, in the production of this paper is to design the disc spring, according to the different modulus of elasticity, elasticity test according to the different indicators screened different modulus of elasticity of the spring disc, and into a different tank falls to coned disc spring reaches the sorting purposes. Experimental design performance requirements in accordance with the design requirements of the standard test for continuous operation, the motive power source is an electric motor which is based on the range of screening the diameter of the disc spring is 50mm-100mm.
Keywords Disc spring force Dorting Dhe elastic coefficient The electric motor
閆相宜 碟形彈簧測力分選機結構設計
目 錄
1 緒論 3
1.1 課題研究的目的及意義 3
1.2 工作原理 3
1.3 國外分選機研究現(xiàn)狀 4
1.4 國內分選機研究現(xiàn)狀 4
2 方案的選擇與設計 6
2.1 本課題的設計任務 6
2.2 設計思想和思路 6
2.3 上料機構的設計 6
2.4 定位方案選擇 7
2.5 測力機構的選擇 10
2.6 分選機構方案的選擇 10
3 總體的機構設計 12
3.1 碟形彈簧分選機總體要求 12
3.1.1 工作環(huán)境 12
3.1.2 主要性能要求 12
3.1.3 工件要求 12
3.2 碟形彈簧測力分選機機構組成 12
4 零件的結構設計 14
4.1 托盤設計 14
4.2 軸的設計 15
4.3 鍵的選擇 16
4.3.1 大鍵的選擇 16
4.3.2 小鍵的選擇 17
4.4 齒輪的設計 17
4.4.1 大齒輪的設計 17
4.4.2 小齒輪的設計 18
4.5 機座的設計 19
4.6 氣壓缸的選擇 20
4.7 軸承的選擇 20
4.8 液壓缸的選擇 23
4.9 軸承蓋的選擇 23
4.10 電動機的選擇 24
5 強度校核 26
5.1液壓缸的強度校核 26
5.2 托盤的強度校核 29
結 論 34
致 謝 35
參考文獻 36
附件：碟形彈簧測力分選機結構設計裝配圖及零件圖 37
1 緒論
1.1 課題研究的目的及意義
碟形彈簧是一種圓環(huán)墊片狀的材質不同的金屬機械配件，是一種結構簡單、尺寸緊湊的彈性元件，又名貝勒維爾彈簧墊圈，是法國人貝勒維爾發(fā)明的。一般是通過相當數量的疊加來提供足夠彈性伸展而發(fā)揮作用。由于有變剛度特性、承載能力大、緩沖減震性強并且易于獲取不同彈性特性和安裝緊湊等的特點，廣泛應用于機械設備行業(yè)，汽車工業(yè)，石油工業(yè)以及航天工業(yè)等領域，很大范圍取代了圓柱形螺旋彈簧。碟形彈簧一般由金屬帶材、板材或鍛造坯料沖壓而成，其幾何構型為截面呈淺圓錐狀的軸對稱回轉體。如圖1-1所示。
圖1-1 碟形彈簧結構示意圖
由于機械設備行業(yè)，汽車工業(yè)等行業(yè)的迅速發(fā)展，推動了彈簧工業(yè)的產品設計制造工藝生產設備以及彈簧的材料等的發(fā)展。由于行業(yè)的需要，碟形彈簧的合格與不合格，彈性系數不同的檢驗至為重要。碟形彈簧產量的增加也導致碟形彈簧分選工作量的增加。因此碟形彈簧測力分選機的設計，既能很好的按彈性系數分成幾類，又能提高檢測效率。
1.2 工作原理
結合碟形彈簧的特點，在生產碟形彈簧時，根據其彈性系數的不同，按照不同指標測試彈力，篩選出不同彈性系數的碟形彈簧，并且流入不同的落料箱，以達到碟形彈簧分選的目的。
碟形彈簧測力分選機由上料裝置、控制系統(tǒng)、測力機構、分選機構組成。上料裝置又分為自動上料裝置和手動上料裝置，手動上料裝置工作效率低下，而自動上料裝置效率高。將需要測力分選的碟形彈簧放入自動上料裝置，自動上料裝置通過傳送帶傳送并由氣缸推送使得彈碟形簧有序地推入碟形彈簧定位裝置，工作臺轉動使碟形彈簧進入待測力點，以待檢測。測力機構由加力裝置和稱重傳感器等零件組成，壓桿由液壓缸組成，液壓缸推動向下壓彈簧，直到達到預定的彈簧變形量時停止，稱重傳感器輸出檢測的值，控制系統(tǒng)通過測側值判斷彈簧是否合格，為哪一組彈簧，通過分選機構的氣壓缸推出，將其送入相應的料箱。
1.3 國外分選機研究現(xiàn)狀
在分選機研究方面，國外的公司起步較早，美國 ESM 公司及 Sortxe 公司分別于20 世紀 30 年代及 40 年代研制了這種設備，并根據市場需要不斷推陳出新。日本佐竹公司于 1979 年首次推出這種產品，且目前生產的 GS 系列大米色選機性能優(yōu)越，技術指標穩(wěn)定，得到了廣泛的應用。日本安西制作所一直著力于分選技術的研究，2002 年 4 月成功開發(fā)出世界首創(chuàng)的用于分選低粘度小麥的專用分選機AU，2004 年開發(fā)并生產搭載高速 CCD(ChargeCoupledDeviee)的大型號色選機。另外從事分選機研究的公司還有美國布勒集團及英國和瑞士的一些糧食加工設備生產企業(yè)。
因此早期的分選機主要運用在農副產品如水果、谷物類等分選上。隨著工業(yè)化速度加快，在二十世紀四五十年代彈簧分選機運用與發(fā)展，但也僅限于像飛機油門彈簧等高精度分選場合。同時一些彈簧專業(yè)生產廠也根據自身需要開發(fā)了一些以單一要素為主要分選體的分選設備。如瑞典的 Tekno – Detaljer 公司于 1970 年開發(fā)的彈簧分選機。該類分選機雖在精度上具有較大的優(yōu)勢，但由于其大多結構簡單，且分選單一，因此僅適合一些實驗性和小加工生產上作為檢測使用。目前國外市場上有兩種彈簧分選機——高精度型與高速度型；高精度型彈簧分選機用來分選那些分檢精度要求很高的彈簧，如噴氣飛機的油門彈簧，該彈簧的每個變形即對應一個飛行速度。因此，這種彈簧對精度要求十分苛刻，但這種分選機的分選速度很低，一般低于每分鐘 4 件，不適合大批量彈簧生產的需要。高速度型彈簧分選機主要為大批量彈簧生產商研制的專用分選機，如英國Testometric 公司研制的 Testometric AT-S 機，這種分選機在速度上能達到較高的要4求，但高昂的費用使的大多數的企業(yè)都無法接受。
1.4 國內分選機研究現(xiàn)狀
相對國外而言，國內分選機的研究還處于起步階段，用于成品的還很少，目前主要是引進或者改造國外的分選機。主要有:中美合資合肥安科光電有限公司引進美國技術生產的分選機系列；由浙江齊鯉機械有限公司和韓國韓亞自動化(株式會社)聯(lián)合開發(fā)制作的 DIGE 呵 ICS 系列大米分選機；合肥美亞光電技術有限責任公司 2003 年 8 月推出的最新 VS 軟件系統(tǒng) 55-B 系列數字化分選機，其首次將高速浮點 DSP 數字信號處理技術及雷達中的抗干擾技術用于數字化分選機的開發(fā)。另外，核工業(yè)理化工程研究院自主研究生產的分選機 1996 年 11 月通過了國家鑒定，但在結構設計上還有許多值得改進的地方，各項技術指標與國外產品相比還有一定的差距。
國內生產彈簧分選機的主體企業(yè)并不多，只是一些企業(yè)主要依據自身的要求研發(fā)相應的自動化程度較低的、分選比較單一的分選機，如杭州寶威機械廠研制的彈簧分選機，該機在設計上采用工位旋轉方式，速度與彈簧定位成為關鍵，速度過快彈簧可能在慣性下飛出工位，速度過低則達不到設計要求，且圓盤式結構使得圓盤轉到的慣性難以控制。針對此種情況國內一些科研機構和大專院校結合實際也做了相關的研究工作，如湖北工業(yè)大學與武漢科技學院合作研發(fā)的數控彈簧高速自動分選機，該項目研究的數控彈簧高速自動分選機，開發(fā)了檢測系統(tǒng)抗漂移、抗干擾和變頻傳動高速分度系統(tǒng)；研制了快速采集和快速濾波系統(tǒng)；確定了數據特征值，開發(fā)了計算機快速彈簧檢測圖形分析及檢測軟件，但在速度與彈簧分組值上還有待提高。我國自八十年代初開始研制自動測力裝置，至今還未有令人滿意的結果，究其原因可歸納為如下幾點：（1）沒排除受檢彈簧與定位元件表面在測力過程中的摩擦力的影響及機械動作、液壓裝置沖擊所引起的附加動載荷的影響;（2）沒有很好地消除測力裝置本身的加工和安裝誤差; （3）受傳感器精度影響及分選控制誤動影響;（4）大多數機型不能同時完成自動測力和分選功能。
2 方案的選擇與設計
2.1 本課題的設計任務
結合碟形彈簧的特點，在生產碟形彈簧時，根據其彈性系數的不同，按照不同指標測試彈力，篩選出不同彈性系數的碟形彈簧，并且流入不同的落料箱，以達到碟形彈簧分選的目的。主要的設計難點在于碟形彈簧定位機構、測力機構和分選機構的結構設計。
2.2 設計思想和思路
如前所述，隨著技術的迅猛發(fā)展，彈簧分選機的設計也得到了極大的提高，通過大量查閱資料和文獻，本文提出如下設計思路:
(1) 通過查閱大量拉力試驗機的資料提出性能更優(yōu)越的設計方案；
(2) 對碟形彈簧測力分選機進行總體的機構設計；
(3) 根據整體對各個部件進行詳細的設計；
(4) 設計好整體及零部件后進行強度的校核。
2.3 上料機構的設計
根據碟形彈簧的外觀特性，本文選擇如圖2-1所示的傳送帶上料方式。傳送帶將碟形彈簧由左往右傳送，當到達指定位置時氣壓缸依次將碟形彈簧推送到托盤的定位工位上，完成上料。
1-傳送帶 2-氣缸
圖2-1 上料機構示意圖
2.4 定位方案選擇
彈簧分選機定位機構的設計計算，是分選機機械結構設計的中心問題，也是決定分選機性能的關鍵之一。
目前碟形彈簧的定位方式一般分為兩種，分別是固定式和運動式。固定式即指工件相對工位固定，在測試過程中，工位的數量不小于工件數量，工件一直與工位相對固定直到這個工件檢測結束。運動式定位是指運用外力使彈簧在檢測過程中運動直到檢測完畢。固定式定位法有利于檢測臺結構布局的整體性，但固定式定位法限制了工件的運動速度，降低了設備的整體運行效率。而運動式定位法雖然在整體性方面不及固定式，但在運行的效率以及可控性方面卻比固定式大大提高，且在連接上位傳送機構與下位分選裝置提供了良好銜接點。
查詢和瀏覽了大量相關資料之后，參考了圓柱螺旋彈簧分選機的設計，選出了幾種定位方式進行參考比較。
方案一：
圖2-2，2-3所示是一種定位方式推固定雙進的定位系統(tǒng)結構圖，圖中數字的意義分別為：1支撐板、2檢測元件、3被測元件、4定位架、5小氣缸、6小氣缸座、7大氣缸、8工作臺。大氣缸推動小氣缸往返運動，到達設定位置后小氣缸帶動定位架將被測彈簧帶到下一工位，如此循環(huán)往復工作。
圖2-2 工位直進式
圖2-3 現(xiàn)場圖
方案二：
圖2-4所示的機械傳送定位機構由轉位油缸、分度板、三只爪（彈簧加壓）、控制凸輪、轉位工作盤等五個部件組成。齒輪上的一號爪卡入分度盤上的一個槽中，轉位油缸帶動一號爪轉動，一號爪帶動分度盤轉動，帶動轉動軸轉盤轉位，當轉盤轉過45度時，二號爪與三號爪同時卡入分度板上的兩個相應槽內。此時，轉位工作臺保持不動，彈簧進入待測位置，然后，測力機構作壓縮運動，轉位油缸退回，一號爪卡入分度板的另一相應槽內，控制凸輪擋回二號爪的爪尖，使二號爪與分度板隔開。測力油缸活塞退回原位，進入下一個循環(huán)。（引用：WGTF_500型彈簧負荷分選機的研制）
圖2-4 工位旋轉式
方案三：
圖2-5所示的是一種彈簧測力機構，使用V型塊定位，使彈簧中心與傳感器對應，測力桿沿著彈簧中心軸心移動壓縮彈簧，實現(xiàn)測力，再進行分選。本方案與上述兩方案不同之處在于工件是平放著進行測試，工位固定單一，工位不隨著工件移動。
1-傳感器 2-定位元件 3-盤形凸輪 4-控制主軸 5-鏈輪 6-圓柱凸輪
7-傳動桿 8-滑塊 9-推桿 10-間隙補償器 11-測量桿 12-傳力桿
圖2-5 工位固定式
1-液壓缸 2-托盤 3-定位孔
圖2-6碟簧定位機構示意圖
根據方案的對比我們不難發(fā)現(xiàn)，如圖2-6的方案更直觀簡單，因此最終方案。
如圖2-6為本設計的碟形彈簧定位機構圖，碟簧由上料裝置的氣缸推送入定位孔，托盤轉動，當轉到測試工位時液壓缸推動壓頭下壓，完成檢測，托盤再次轉動，進入分選機構分選。托盤再轉動將下一個碟形彈簧轉到測試工位，如此循環(huán)。
2.5 測力機構的選擇
通過查閱資料，總結得出彈簧分選機的測力機構有兩種型式，一種為立式，即垂直給予壓力進行測量：另外一種為臥式，即水平給予壓力進行測量。兩種方案如2-7圖。
A-彈簧自由高度 B-壓縮后高度
C-試壓頭 D-傳感器
（a）立式 (b)臥式
圖2-7測力機構
彈簧的測試原理如圖2-7所示，當彈簧進入待測位置時，施壓頭向下壓一定的行程壓縮彈簧，彈簧下方的傳感器隨即輸出測試值。
根據碟形彈簧的特點，本設計選用立式，壓頭由液壓缸推動向下壓設定的行程，壓縮碟簧進行檢測，結構簡圖如圖2-6所示。
2.6 分選機構方案的選擇
碟形彈簧測力檢測完之后，控制中心通過測力的值判斷碟形彈簧是否合格，是哪一類彈性系數的碟形彈簧，并由分選機構執(zhí)行將檢測分選好的碟形彈簧推入不同的落料箱中，最終完成碟形彈簧的分選。
結合本文所設計的定位機構，測力機構，設計出分選機構如下圖2-8所示，有五個氣壓缸分別對應于五個工位，經過測力檢測后的碟形彈簧由控制系統(tǒng)判斷該碟形彈簧的分選范圍，當旋轉到相應的工位時，相應的氣壓缸啟動，推出碟形彈簧并落入落料箱中，完成分選。
1-分選氣壓缸一 2-分選氣壓缸二 3-分選氣壓缸三
圖2-8 分選結構示意圖
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3 總體的機構設計
3.1 碟形彈簧分選機總體要求
3.1.1 工作環(huán)境
（1） 室內使用；
（2） 環(huán)境溫度：-20℃~40℃；
（3） 電壓要求：220v/50Hz，電壓穩(wěn)定度，接地電阻小于5Ω；
（4） 工作制度：24小時不間斷工作。
3.1.2 主要性能要求
（1） 碟形彈簧應能完成對碟形彈簧彈力值檢測、合格與不合格品分組，并且能對一定直徑范圍內的彈簧進行檢測。
（2） 應具有電機急停、校準、復位等功能。
（3） 將待檢測彈簧循環(huán)輸送至各檢測工位，顯示器實時顯示檢測的各項參數值。
（4） 系統(tǒng)按照設定值對檢測的彈簧參數值進行判斷，將合格品與不合格品自動推入不同料箱。
（5） 設備工作速度應每小時至少完成500工件。
（6） 設備精度：自由長度精度小于0.01mm，壓力值測試精度小于0.1N。
3.1.3 工件要求
（1）碟簧要求：GB/T 1972-2005 碟形彈簧國家標準；
（2）檢測直徑范圍：50mm～100mm。
3.2 碟形彈簧測力分選機機構組成
根據查閱的各種文獻資料，勾勒出了碟形彈簧測力分選機的總體機構的藍圖。如圖3-1，3-2所示，碟形彈簧測力分選機機構主要由三個部分組成，即碟形彈簧定位機構、測力機構和分選機構。這三個部分由各個零件組合而成，裝配后放入底座中。底座采用鑄造工藝制作而成，以提供穩(wěn)定的支撐。
定位機構即托盤與空心軸通過健連接，空心軸上有套筒，并且有一個深溝球軸承，兩個圓柱滾子軸承裝在軸上，分別承受徑向與軸向的載荷力。將空心軸放在底座中，電動機放在底座的電動機支架上，電動機上的齒輪與套在空心軸最后一節(jié)的大齒輪嚙合用以傳動。
測力機構安裝在底座上，主要為一個小型液壓缸給予壓力壓跟隨托盤轉動到檢測工位的碟形彈簧。
分選機構安裝在底座上，橫跨托盤，主要由氣壓缸給予推力將分選出的碟形彈簧推出托盤落入不同的落料箱中，最終完成分選。
圖3-1 碟形彈簧測力分選機機構三維圖
圖3-2 碟形彈簧測力分選機機構三維剖面圖
4 零件的結構設計
4.1 托盤設計
托盤起著定位碟形彈簧和轉動碟形彈簧到測力以及承受測力的作用。因此要考慮到碟形彈簧定位的槽的大小設計，托盤厚度強度等的考慮，設計出如下托盤。
圖4-1,4-2,4-3所示分別為托盤的三維視圖和二維視圖。
圖4-1 托盤三維正面視圖
4-2 托盤三維反面視圖
圖4-3 托盤二維圖
由上圖可知，托盤上開有五個槽，等均分布，用于碟形彈簧工件的定位；分度盤上部外徑640，內徑50mm，與外徑50mm的軸配合；并且開有bh為14mm9mm鍵的鍵槽。了能夠承載較大的壓力，設計為加有強筋的托盤，既保證強度，又不會太重。材料選擇45鋼調質處理。
4.2 軸的設計
本機構中軸通過軸承、齒輪傳動將電動機扭矩傳遞給托盤，使托盤轉動，進行工位變換。本文將進行計算，設計出符合規(guī)格的軸徑。
托盤的轉動慣量公式為
其中，，
所以
所需功率，設定轉盤轉一個工位需0.5s，即，由此可得，這是α勻速運轉所需功率。設定在0.1s內轉盤速度達到，則角加速度，則，所以瞬時所需功率。
軸所傳遞轉矩，則最小直徑，其中取110，β取0.6。
材料選擇45鋼調質處理。
圖4-4 軸
圖4-4所示為軸，所以直徑25mm太小，取外徑D1為30mm，長L1=25mm，所以第二段軸外徑D2=40mm，L2=75mm，第三段D3為55mm，長L3=240mm，第四段外徑D4=63mm，長L4=170mm，第五段外徑D4=55mm，長L4=49mm，第六段外徑D4=50mm，長L4=60mm
各軸端倒角均為0.5×45°。
倒圓角半徑均為0.5mm。
4.3 鍵的選擇
4.3.1 大鍵的選擇
圖4-5所示為軸與托盤之間連接所選擇設計的鍵，查《機械設計課程設計手冊》選出鍵14×36,主要尺寸及選擇參數已標出。
圖4-5 大鍵
4.3.2 小鍵的選擇
圖4-6所示為軸與托盤之間連接所選擇設計的鍵，查《機械設計課程設計手冊》選出鍵8×15,主要尺寸及選擇參數已標出。
圖4-6 小鍵
4.4 齒輪的設計
4.4.1 大齒輪的設計
大小齒輪中心距a=170mm，傳動比n=4，大齒輪的主要參數為模數m=2,齒頂高，齒根高,根據，分度圓直徑d=272mm，m=2可以計算出齒數Z=136，根據齒頂圓直徑公式可得到=220+4=224mm,根據齒根圓公式可以得到=272-5=267mm，根據齒距公式可得到p=6.28mm,齒厚，可得到s=3.14mm,由于第一段軸與大齒輪配合并用大鍵連接，因此=50mm,所以可以設計出大齒輪的結構。材料選用40Cr。
由于大齒輪較大，為了減輕齒輪重量，設計出如圖4-7所示的大齒輪。
圖4-7 大齒輪
4.4.2 小齒輪的設計
大小齒輪中心距a=170mm，傳動比n=4，小齒輪的主要參數為模數m=2,齒頂高，齒根高,根據，分度圓直徑d=68mm，m=2可以計算出齒數Z=34，根據齒頂圓直徑公式可得到=68+4=72mm,根據齒根圓公式可以得到=68-5=63mm，根據齒距公式可得到p=6.28mm，齒厚，可得到s=3.14mm,小齒輪通過Z2漲緊套與電動機軸固定，Z2漲緊套d=19mm, D=47mm電動機軸d=19mm，因此=,47mm,所以可以設計出小齒輪的結構，如圖4-8。材料選用40Cr。
圖4-8 小齒輪
4.5 機座的設計
為了使得整個裝置的穩(wěn)定和美觀，設計出如圖4-9，4-10所示尺寸的機座，材料選擇HT200鑄造。
圖4-9 三維機座圖
4-10 二維機座圖
4.6 氣壓缸的選擇
由于碟形彈簧的特性，設計在分選的時候采用小型氣壓缸推出碟形彈簧進行分選，選用五個AIRTAC公司生產的SDAS_25x120型號氣壓缸，即內徑25mm，行程120mm，如圖4-11所示。
圖4-11 SDAS_25x120型號氣壓缸
4.7 軸承的選擇
軸承是機械中的固定機件。當其他機件在軸上彼此產生相對運動時，用來保持軸的中心位置及控制該運動的機件。
按其所能承受的載荷方向可分為：1.徑向軸承，又稱向心軸承承受徑向載荷；2.止推軸承，又稱推力軸承，承受軸向載荷；3.徑向止推軸承，又稱向心推力軸承，同時承受徑向載荷和軸向載荷。
向心力軸承：適用于極限轉速比高，軸向承載能力少量的機構。其性能和特點是主要承受徑向載荷，也可以同時承受小的軸向截荷。當量摩擦系數最小。在高轉速時，可用來承受純軸向載荷，大量生產，價格最低。
推力球軸承：適用于極限速比低，軸向承載只能承受單向的軸向載荷。其性能和特點是為了防止鋼球與滾道之間的滑動，工作時必須加有一定的軸向載荷。高速時離心力大，鋼球與保持架磨損，發(fā)熱嚴重，壽命降低，故極限轉速很低。向心推力軸承：主要適用于軸向力和徑向力都比較大的機構。
在此次做的碟形彈簧測力分選機的機構里面軸承主要是承受軸向力，承受較小的徑向力，為了使軸向和徑向受力平穩(wěn)，所以根據需要在這里選擇了推力球軸承和深溝球軸承配合使用.如圖所示
查《機械設計課程設計手冊》得選用推力球軸承51208型，主要性能參數d=40mm,D=68mm。如圖4-12，4-13所示。
圖4-12 推力軸承三維圖
圖4-13 推力軸承二維圖
查《機械設計課程設計手冊》得選用深溝球軸承6314型，主要性能參數d=55mm,D=100mm。如圖4-14,4-15所示。
圖4-14 深溝球軸承三維圖
圖4-15 深溝球軸承二維圖
4.8 液壓缸的選擇
根據碟形彈簧的特性以及碟形彈簧測力分選機的工作原理，選擇液壓缸帶動壓頭給予碟形彈簧壓力的目的，選用內徑為63的液壓缸工作。如圖4-16所示。
圖4-16 液壓缸
4.9 軸承蓋的選擇
根據軸承的尺寸，查《機械設計課程設計圖冊》設計出可使用的軸承端蓋。如圖4-17和4-18所示。
圖4-17 軸承蓋三維圖
圖4-18 軸承蓋二維圖
4.10 電動機的選擇
本機構采用交流伺服電動機，該電機的結構特點是為一般防滴式。防止直徑大于12mm的小固體異物進入并防止沿垂地線成60度角或小于60度角的淋水對電機的影響。
用途及使用范圍：適用于驅動無特殊要求的各種機械設備，如金屬切削機床，鼓風機，水泵，運輸機等。主要性能及特點效率高、耗電少，性能好，噪音低，振動小，體積小，重量輕，運行可靠，維護方便，Y系列絕緣為B級。
使用條件及工作方式：海拔不超過1000m；環(huán)境溫度不超過+40℃；額定電壓為380V，額定頻率為40Hz；3KW以下為Y接法，4KW及以上為Δ接法；工作方式為連續(xù)使用。
選用MSMD08-2S1U型交流伺服電機，其技術參數有功率7.5KW,額定轉速3000r/min，最高轉速4500r/min，滿足本機構的要求。如圖4-19所示。
圖4-19 伺服電動機
5 強度校核
5.1液壓缸的強度校核
液壓缸的主要作用是固定液壓缸，當液壓缸工作時，液壓缸上裝載的壓頭就會給托盤一定的壓力，液壓缸座就有反作用力，因此就需要對液壓缸進行強度校核。
運用solidwoks自帶的SimulationXpress Study算例進行靜態(tài)載荷分析。
（1） 如圖5-1所示，添加新算例，類型選擇靜態(tài)。
圖5-1 新算例
質量:16.0212 kg，體積:0.002054 m^3，密度:7800 kg/m^3，重量:157.008N。
（2） 添加夾具：選擇固定孔，如圖5-2所示。
圖5-2 添加夾具
（3）添加載荷：選擇力，施加7kn垂直于液壓缸座上表面，模擬63液壓缸壓縮碟形彈簧時對液壓缸座所作的反作用力。如圖5-3所示。
圖5-3 添加載荷
（4） 選擇材料：優(yōu)質碳素結構鋼45鋼。詳細參數如圖5-4，5-5所示。
圖5-4 選擇材料
選擇材料后出現(xiàn)楊氏模量和屈服強度如圖5-5所示。
圖5-5 選擇材料
（5） 運行模擬：如圖5-6所示。
圖5-6 運行模擬
（6） 生成網格，網格密度選擇良好，如圖5-7所示。
圖5-7 生成網格
（7）運行，產生結果如圖5-7,5-8所示：分別為顯示應力和顯示位移。
圖5-7 顯示應力
圖5-8 顯示位移
由演示結果可以得出，屈服力為185000000 N/m^2，而最大應力為85719768N/m^2，因此液壓缸合格，可以使用。
5.2 托盤的強度校核
（3） 如圖5-9所示，添加新算例，類型選擇靜態(tài)。
圖5-9 新算例
質量:63.4609 kg，體積:0.00813602 m^3，密度:7800 kg/m^3，重量:621.917 N。
（4） 添加夾具：選擇固定孔，如圖5-10所示。
圖5-10 添加夾具
（3）添加載荷：選擇力，施加7kn垂直于托盤碟形彈簧定位槽，模擬63液壓缸壓縮碟形彈簧時對托盤所作的作用力。如圖5-11所示。
圖5-11 添加載荷
（7） 選擇材料：優(yōu)質碳素結構鋼45鋼。詳細參數如圖5-12所示。
圖5-12 選擇材料
選擇材料后出現(xiàn)楊氏模量和屈服強度如圖5-13所示。
圖5-13 選擇材料
（8） 運行模擬：如圖5-14所示。
圖5-14 運行模擬
（9） 生成網格，網格密度選擇良好，如圖5-15所示。
圖5-15 生成網格
（7）運行，產生結果如圖5-16,5-17所示：分別為顯示應力和顯示位移。
圖5-16 顯示應力
圖5-17 顯示位移
由演示結果可以得出，屈服力為185000000 N/m^2，而最大應力為121993904 N/m^2，因此托盤合格，可以使用。
結 論
畢業(yè)設計是本科階段一次非常重要的而且難得的學習經歷，它跟課程設計一樣是將理論學習和實際相結合的學習過程，但是它比課程設計歷時更長，運用的知識更多，考察的東西更多，對個人的學習能力和思維能力都是一場考驗。
通過這次碟形彈簧測力分選機機構設計，我努力的從固定的理論學習，固定的思維中跳脫出來，運用自己本科四年所學習到的相關知識，解決實際的機械設計問題，同時我也發(fā)揮自己瀏覽文獻資料，篩選有用的信息，從整體機構的設計出發(fā)，再逐步細化到局部、零件的設計，反復對比斟酌修改，最終定下了本論文所闡述的設計。在此期間，我的動手制圖能力得到提升，思考問題并且解決問題的能力得到鍛煉，并且抗壓能力，毅力以及追求完美的品質都得到一定的提升。這些正是畢業(yè)設計所要考察的地方以及最終目的。
雖然畢業(yè)設計考察的東西比較多，真正實施起來也比較繁瑣，但是自打開始以來，我樂在其中，各種零部件的設計，各種標準件的選用，反復的斟酌查找資料，接觸到很多上課時候接觸不到的知識。而機構的設計裝配，也在自己慢慢的琢磨中成型，看著自己機構裝配三維圖的慢慢形成，心里有種興奮與欣慰。
在設計期間，軸的配合帶動整個托盤轉動這部分是最頭疼的地方，但是我堅持不懈，反復的修改試驗，查找資料，詢問周建華老師，最終定案的時候興奮的差點蹦起來。自此我得出，再大的困難也抵不過人的堅持。
人的一生都該在不斷的學習不斷的進步，這一次的畢業(yè)設計讓我積累了更多的專業(yè)知識，也檢驗了我倫理與實踐結合的能力，讓我受益匪淺。
致 謝
本設計是在周建華教授的精心指導下才最終得以完成的。在設計的研究過程中，周老師不僅從綱領上為我把握方向、提煉思路，還在日常生活中給予我諄諄教誨和鼓勵支持。本設計的最終完成，凝聚著周老師的一番心血。在與周老師的交流過程中，老師敏銳的洞察能力、謙遜的為人處事、嚴謹的治學態(tài)度、淵博的知識都給我留下了深刻的印象，是我科研道路上的指路明燈。在此，謹向我的導師周建華教授表達我心中的敬意與感謝。
感謝韓杰同學在課題研究階段對我的幫助，在和他的共同學習探討中，科研中許多難題得到解決。
感謝我的父母在生活上對我的關心與鼓勵，使我沒有后顧之憂，能夠安心工作和學習。
最后衷心感謝為審閱本文而付出辛勤勞動的各位專家學者
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附件：碟形彈簧測力分選機結構設計裝配圖及零件圖
閆相宜
2014年5月