支撐板沖壓模具設(shè)計(jì)與制造工藝研究【含UG三維圖】

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說(shuō)明書 設(shè)計(jì)題目：支撐板沖壓模具設(shè)計(jì)與制造工藝研究 姓 名 學(xué) 號(hào) 院 系 機(jī)械工程學(xué)院 專 業(yè) 材料成型及控制工程 指導(dǎo)教師 2015 年 6 月 摘 要 本設(shè)計(jì)是對(duì)給定的形支撐板進(jìn)行落料沖孔復(fù)合模具、彎曲模具的設(shè)計(jì)，支撐板所用的材料為Q235A，生產(chǎn)批量為大批量生產(chǎn)。首先，進(jìn)行工藝分析，通過(guò)對(duì)支撐板材料、結(jié)構(gòu)、精度分析及模具方案比較，確定使用一套落料沖孔復(fù)合模與一套彎曲模進(jìn)行成形。設(shè)計(jì)落料沖孔復(fù)合模，先選定工藝方案，選定工藝方案后進(jìn)行毛坯的尺寸計(jì)算。計(jì)算出來(lái)后，根據(jù)毛坯的尺寸來(lái)計(jì)算凸、凹模的尺寸，并且進(jìn)行沖裁模零件的選取。接著是彎曲模的設(shè)計(jì)。主要是彎曲力的計(jì)算，選用模具進(jìn)行彎曲，主要零件的尺寸計(jì)算，確定凹模的外形尺寸等，選擇壓力機(jī)型號(hào)和校核所選用的壓力機(jī)是否符合。最后用UG和CAD進(jìn)行兩副模具的三維建模、裝配圖和爆炸圖的繪制。 關(guān)鍵詞：落料 ,沖孔 ,彎曲,復(fù)合模 ,工藝分析 I Abstract This is a design that is for the design of a shape given support plate blanking and punching compound die and bending die.The material of support plate is Q235A and the production batch is large.Firstly, do the process analysis - by the analysis of the material,structure and precision of the support plate and the comparison of die program-determining to use a set of blanking and punching compound die and bending die to form.When design the blanking and punching compound die,we should decide the process program and calcualte the size of the plate after finishing the process scheme.After getting the results,according to the calculation of blank size ,we should calculate the size of the convex and concave die and then selected blanking die parts according to the relevant data.The next is the design of blengding die.Mainly the calculation of bending force, choose what the mold to blend the calculation of the size of the main parts , determine the shape of the die size, etc., choose press type and check the press machine.Finally using the UG and CAD tools to draw the two pairs of mold assembly drawing,the drawing of 3 d modeling and explosive picture. Key words: blanking, punching，blend,compound die,process analysis II 目 錄 摘 要 I Abstract II 目 錄 i 1 緒論 1 1.1課題的意義及研究的必要性 1 沖壓有如下特點(diǎn)： 1 1.2沖壓技術(shù)簡(jiǎn)介 1 1.3沖壓工藝的應(yīng)用 1 2 沖壓零件工藝分析 2 2.1沖壓零件工藝分析 2 2.1.1材料分析 2 2.1.2結(jié)構(gòu)分析 2 2.1.3精度分析 3 2.2模具工藝方案的確定 3 2.2.1方案的比較 3 2.2.2方案分析 3 3 落料沖孔復(fù)合模的設(shè)計(jì) 4 3.1工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 4 3.1.1毛坯尺寸計(jì)算 4 3.1.2確定排樣方式及材料利用率 6 3.1.3各工序沖壓力的計(jì)算 8 3.1.4壓力中心的確定 10 3.1.5凸模和凹模刃口尺寸的計(jì)算 10 3.2模具的總體設(shè)計(jì) 12 3.2.1模具類型的選擇 12 3.2.2定位零件的選擇 12 3.2.3卸料方式的選擇 12 3.2.4 出件方式的選擇 12 3.2.5 送料方式的選擇 12 3.2.6 導(dǎo)向方式的選擇 12 3.3主要零部件的設(shè)計(jì) 13 3.3.1落料凹模的設(shè)計(jì) 13 3.3.2沖孔凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 14 3.3.3凸凹模結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 15 3.3.4螺釘與銷釘?shù)倪x用 16 3.3.5彈性元件的設(shè)計(jì) 17 3.3.6凸（凹）模固定板、墊板的設(shè)計(jì)與選用 18 3.3.7模架的設(shè)計(jì)與選用 18 3.4壓力機(jī)的選取與校核 19 3.4.1壓力機(jī)的選取 19 3.4.2壓力機(jī)的校核 19 3.5模具的總裝配圖 20 4 彎曲模的設(shè)計(jì) 23 4.1工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 23 4.1.1沖壓力的計(jì)算 23 4.1.2彎曲凸、凹模尺寸的計(jì)算 25 4.2模具的總體設(shè)計(jì) 27 4.2.1模具類型的選擇 27 4.2.2定位方式的選擇 27 4.2.3卸料方式的選擇 27 4.3主要零部件的設(shè)計(jì) 27 4.3.1彎曲凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 27 4.3.2彎曲凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 27 4.3.3彈性元件的設(shè)計(jì) 28 4.4導(dǎo)向支撐、固定裝置的選用 28 4.4.1上、下模座的選擇 28 4.4.2導(dǎo)柱、導(dǎo)套的選擇 28 4.4.4螺釘與銷釘?shù)倪x擇 28 4.5彎曲模的總裝配圖 29 4.6壓力機(jī)的校核 31 總結(jié) 32 致謝詞 33 參考文獻(xiàn) 34 ii 1 緒論 1.1課題的意義及研究的必要性 沖壓有如下特點(diǎn)： 1） 利用模具加工，可獲得別的加工方法無(wú)法制造的質(zhì)量輕、剛性好、表面質(zhì)量高、壁薄的零件。 2） 沖壓加工方法一般不需要加熱坯料，也不像切削加工那樣需要大量切削坯料，所以它不但節(jié)能，而且節(jié)約金屬。 3） 對(duì)于普通壓力機(jī)每分鐘可生產(chǎn)幾十件制品，然而高速壓力機(jī)每分鐘可生產(chǎn)幾百上千件制品，因此它是一種高效率的加工成型方法。 對(duì)于我們材料成型及控制工程專業(yè)來(lái)講，模具設(shè)計(jì)與制造方面的知識(shí)是一個(gè)本專業(yè)的知識(shí)和課題，我們需要進(jìn)一步的了解和認(rèn)識(shí)。本次課題要求對(duì)給定的零件進(jìn)行沖壓模具的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的模具是一套集落料、沖孔、彎曲三個(gè)作用的復(fù)合模具。通過(guò)此次設(shè)計(jì)能讓我們掌握已經(jīng)學(xué)習(xí)的知識(shí)，能讓我們熟悉沖壓模具設(shè)計(jì)的基本流程，對(duì)以后的應(yīng)用有很大的幫助。 隨著我國(guó)工業(yè)的快速發(fā)展，各個(gè)行業(yè)成形產(chǎn)品的大量需求，對(duì)模具設(shè)計(jì)與制造的發(fā)展和要求有著迫切的需要，我們進(jìn)行模具設(shè)計(jì)制造的課題研究同樣對(duì)以后從事這方面的工作有著很大的益處。 1.2沖壓技術(shù)簡(jiǎn)介 沖壓是塑性加工的一種方法，可以加工金屬和非金屬材料的板料零件，故也叫做板料沖壓。沖壓的應(yīng)用很廣泛，比如說(shuō)鍋碗瓢盆之類的日常用品都是通過(guò)沖壓的方法加工出來(lái)的。 1.3沖壓工藝的應(yīng)用 沖壓的應(yīng)用非常之廣泛。主要體現(xiàn)在電子產(chǎn)品、飛機(jī)、導(dǎo)彈等沖壓件當(dāng)中。 2 沖壓零件工藝分析 2.1沖壓零件工藝分析 如圖2-1所示的是型支撐板零件。 （a）3D圖 （b）2D圖 圖2-1 型支撐板零件產(chǎn)品圖 工件名稱： 型支撐板 生產(chǎn)批量： 大批量 材料： 碳素鋼Q235A,厚度t=2mm 其工藝性分析如下： 2.1.1材料分析 該零件采用的是2mm厚的碳素鋼Q235A鋼板制成，Q235A鋼板的抗拉強(qiáng)度為370～500MPA，屈服強(qiáng)度為215MPA左右，所以該材料具有較高的強(qiáng)度和剛度，且有良好的塑性和表面質(zhì)量和一定的伸長(zhǎng)率，滿足沖壓工藝對(duì)材料的要求，適合沖壓加工，能夠保證沖壓過(guò)程順利完成。 2.1.2結(jié)構(gòu)分析 見(jiàn)表2-1。 表2-1 型支撐板零件結(jié)構(gòu)分析 序號(hào) 工藝性質(zhì) 沖壓件工藝項(xiàng)目 工藝允許值 工藝性評(píng)價(jià) 一 落料沖孔 1 外形 落料 符合工藝性 沖2×φ6孔 2 孔徑 φ6 ≥1.3 符合工藝性 3 孔間距 12 ≥（1～1.5）t 符合工藝性 二 彎曲 1 形狀 形件，四面彎曲，對(duì)稱 符合工藝性 2 彎曲半徑 R=1 ≥0.4t 符合工藝性 3 孔到彎邊距離 φ6孔到彎邊距離10 ≥2t 符合工藝性 4 孔距 12±0.10 ±0.15 符合要求 2.1.3精度分析 該零件成形件要求去除毛刺，且沖裁件的尺寸要求精度為IT14，精度要求不是很高，因此可以采用普通沖裁的加工方法。 2.2模具工藝方案的確定 2.2.1方案的比較： 方案一：采用三副模具——落料、沖孔、彎曲各一套進(jìn)行三個(gè)工步的加工成形。 方案二：采用落料、沖孔、彎曲合在一起的多工序復(fù)合模加工。 方案三：采用落料、沖孔、彎曲級(jí)進(jìn)模加工。 方案四：采用先落料、沖孔，再?gòu)澢?，用一套落料—沖孔復(fù)合模另加一套彎曲模進(jìn)行加工。 2.2.2方案分析： 方案一：模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單但效率太低，而且設(shè)備投入較大。 方案二：一副模具完成三個(gè)工位，使其模具結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜，難以把握工件的精度，設(shè)計(jì)困難。 方案三：級(jí)進(jìn)模的工位數(shù)較多，難以準(zhǔn)確地對(duì)條料進(jìn)行定位，不好保證沖壓件的質(zhì)量，且制造成本高。 方案四：先采用落料、沖孔復(fù)合模具沖裁能夠保證沖裁精度，適用范圍廣、效益高。在用彎曲模進(jìn)行彎曲。 綜合考慮效率和經(jīng)濟(jì)成本，選用方案四即落料沖孔復(fù)合模和彎曲模兩套模具。 3 落料沖孔復(fù)合模的設(shè)計(jì) 3.1工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1.1毛坯尺寸計(jì)算 （1）毛坯的長(zhǎng)度尺寸計(jì)算 由圖2-1可知，此工件料厚=2mm>1mm，因此零件按中線尺寸計(jì)算（即按中性層尺寸計(jì)算）。 如圖3-1所示，毛坯總長(zhǎng)度如下： 毛坯總長(zhǎng)度L=2×L1＋2×L2＋L3＋2×（2πL4）/4＋2×（2πL5）/4 彎曲板料時(shí)中性層位置的確定： 彎曲時(shí)坯料中性層的半徑，可根據(jù)下式計(jì)算得到： =r+xt 式中 x——中性層系數(shù)，按表3-1選取； r——彎曲角的彎曲內(nèi)半徑（mm）； t——彎曲前料厚（mm）。 表3-1 中性層系數(shù)x的值 r/t 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 1 x 0.23 0.24 0.25 0.26 0.28 0.3 0.32 r/t 1.2 1.3 1.5 2 2.5 3 4 x 0.33 0.34 0.36 0.38 0.39 0.4 0.42 由圖3-1可知，在L4處，r/t=0.5,查表3-1得x=0.25，所以 L4=r+xt=1+0.25×2=1.5mm 在L5處，r/t=1.5,查表3-1的x=0.36,所以 L5=r+xt=3+0.36×2=3.72mm 所以，坯料總長(zhǎng)度尺寸L=2×L1＋2×L2＋L3＋2×（2πL4）/4＋2×（2πL5）/4=2×20 ＋2×44＋30＋2×（2×π×1.5）/4＋2×（2×π×3.72）/4 =174.40mm 取L=175mm。 圖3-1 坯料各段的展開(kāi)長(zhǎng)度 （2）毛坯的寬度尺寸計(jì)算 由圖2-1可知，坯料寬度尺寸B=40mm。 （3） 毛坯尺寸公差的確定 落料沖孔后的零件示意圖，如圖3-2所示，沖裁件的尺寸要求精度為IT14，查標(biāo)準(zhǔn)公差數(shù)值（摘自GB/T 1800.3-1998）得： 毛坯長(zhǎng)度方向尺寸A=1750.5mm； 毛坯寬度方向尺寸B=400.31mm。 孔的直徑尺寸d=60+0.3mm。 圖3-2 落料沖孔后的零件示意圖 3.1.2確定排樣方式及材料利用率 本設(shè)計(jì)所用的是條料，沖裁的工件形狀為矩形，故采用直排。 （1） 搭邊值的確定 表3-2給出了低碳鋼的搭邊值。故查表3-2得工件間搭邊a1=3.0，側(cè)搭邊a=3.2。 表3-2 搭邊a和a1數(shù)值（低碳鋼） （2） 步距的確定 步距S=20+20+3.0=43(mm) （3） 條料寬度的確定 本設(shè)計(jì)選用無(wú)側(cè)壓裝置的沖裁。當(dāng)條料在送進(jìn)時(shí)無(wú)側(cè)壓裝置的限制會(huì)發(fā)生左右擺動(dòng)的情況，故為了補(bǔ)償因這種原因?qū)е碌臎_壓件沖裁精度不夠，條料寬度B應(yīng)加上一個(gè)條料可能擺動(dòng)的值Z，如圖3-2所示。 圖3-2 無(wú)側(cè)壓裝置的沖裁 導(dǎo)料銷與條料寬度B之間的距離A按下面的式子計(jì)算得到： B0-△=（Dmax+2a+Z）0-△ A=B+Z=Dmax+2a+2Z 式中 Dmax——沖裁件寬度這個(gè)方向的最長(zhǎng)尺寸； a——沖裁件與條料側(cè)邊的搭邊值； Z——最寬條料與導(dǎo)料板之間的間隙值； △——條料寬度的單一方向偏差值。 查表3-2、3-3得到Z=1mm，△=0.8mm。 條料寬度： B0-△=（Dmax+2a+Z）0-△ =（175+0.5+2×3.2+1）0-0.8=182.90-0.8mm。 導(dǎo)料板之間的距離： A=B+Z=Dmax+2a+2Z=182.9+1=183.9mm。 表3-2 條料寬度偏差△（mm） 條料寬度B 材料厚度t 至1 1～2 2～3 3～5 至50 50～100 100～150 150～220 0.4 0.5 0.6 0.7 0.5 0.6 0.7 0.8 0.7 0.8 0.9 1.0 0.9 1.0 1.1 1.2 表3-3 導(dǎo)料銷與條料間的最小空隙Zmin（mm） 材料厚度t 無(wú)側(cè)壓裝置 有側(cè)壓裝置 條料寬度B 條料寬度B 100以下 100～200 200～300 100以下 100以上 至0.5 0.5～1 1～2 2～3 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 1 1 1 1 1 1 5 5 5 5 8 8 8 8 (4) 材料利用率 Y=A/(BS)×100%=（175×40）/（182.9×43）×100%=89.01%。 （5）排樣圖 排樣圖如圖3-2所示， 圖3-2 型支撐板零件排樣圖 3.1.3各工序沖壓力的計(jì)算 沖裁力的計(jì)算公式為 F=KLt 式中，F(xiàn)——沖裁力，N； L——沖裁件周長(zhǎng)，mm； t——板料厚度，mm； ——材料的抗剪強(qiáng)度，MPa； K——安全系數(shù)，一般取1.3。 材料Q235A的抗剪強(qiáng)度=304～373（Mpa），取最大值=373Mpa。 (1)沖切力的計(jì)算 工件外周長(zhǎng)L=175×2+40×2=430mm； t=2mm； 沖切力F1=KLt=1.3×430×2×373=417.014KN （2）沖孔力的計(jì)算 沖直徑為6mm的孔，沖孔力F2=KLt， 孔的周長(zhǎng)L=2πR=2×π×3=18.85mm， F2=KLt=1.3×18.85×2×373=18.28KN 故沖裁力F=F1+2×F2=417.014+2×18.28=453.574KN。 （2） 頂件力、推件力和卸料力的計(jì)算 在沖壓加工工藝過(guò)程中，除了沖裁力外，還有推件力、頂件力和卸料力需要根據(jù)具體情況算在一起，作為沖壓過(guò)程中總的壓力。F卸、F推與F頂?shù)谋硎?，如圖3-3所示。 圖3-3 頂件力、卸料力和推件力 其大小由下列經(jīng)驗(yàn)公式確定， 卸料力 F卸= K卸F 推件力 F推=nK推F 頂件力 F頂=K頂F 式中 F卸——卸料力，N； F推——推件力，N； F頂——頂件力，N； K推、K卸、K頂——推件系數(shù)、卸料系數(shù)、頂件系數(shù)，其值見(jiàn)表3-4； 表3-4 頂件、卸料和推件系數(shù) 材料 K卸 K推 K頂 鋼 厚度≤0.1mm 0.06~0.075 0.1 0.14 厚度>0.1~0.5mm 0.045~0.055 0.065 0.08 厚度>0.5~3.5mm 0.04~0.05 0.050 0.06 厚度>3.5~6.5mm 0.03~0.04 0.040 0.05 厚度>6.5mm 0.02~0.03 0.025 0.03 F——沖裁力，N； n——卡在凹?？變?nèi)的工件數(shù)，n=h/t； h——凹模刃口孔的直壁高度，mm； t——工件材料厚度，mm。 取K卸=0.04、K推=0.05、K頂=0.06，查表3-5，取h=6mm。 表3-5 凹模洞口的主參 板料厚度/mm α β H/mm ≤0.5 15’ 2° ≥4 >0.5~1 15’ 2° ≥5 >1~3.5 15’ 2° ≥6 >3.5 30’ 2° ≥8 n=h/t=6/2=3， 卸料力 F卸= K卸F=0.04×453.574=18.143KN 推件力 F推=nK推F=3×0.05×453.574=68.036KN 頂件力 F頂=K頂F=0.06×453.574=27.214KN （3） 總沖壓力的計(jì)算 本設(shè)計(jì)采用的是彈性卸料裝置和料從下面出來(lái)的方式?jīng)_裁，故總沖裁力F總為 F總=F+F推+F卸=453.574+68.036+18.143=539.753KN。 3.1.4壓力中心的確定 本設(shè)計(jì)中的型支撐板零件是對(duì)稱的，所以其壓力中心位于零件對(duì)稱軸上。 3.1.5凸模和凹模刃口尺寸的計(jì)算 （1） 沖裁間隙的確定 沖裁間隙Z是指沖裁凹模與凸模的刃口之間的尺寸差。查表3-6，取Zmin=0.246mm，Zmax=0.36mm。 表3-6 沖裁模雙面間隙Zmm 板料厚度 08、10、35、09Mn、Q235 Q345 40、50 Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax 1.5 0.132 0.24 0.17 0.24 0.17 0.23 1.75 0.22 0.32 0.22 0.32 0.22 0.32 2 0.246 0.36 0.26 0.38 0.26 0.38 2.1 0.26 0.38 0.28 0.4 0.28 0.4 2.5 0.36 0.5 0.38 0.54 0.38 0.54 （2） 凸、凹模刃口尺寸的計(jì)算 沖裁模凸模和凹模加工時(shí)其刃口與工件尺寸及公差的情況如圖3-4所示。 圖3-4 凸模和凹模工作部分尺寸 ?計(jì)算落料凸、凹模刃口尺寸 D凹=（Dmax－x△） D凸=（D凹－Zmin）=（Dmax－x△－Zmin） ?計(jì)算沖孔凸、凹模刃口尺寸 d凸=（dmin+x△） d凹=（d+Zmin）=（dmin+x△+Zmin） 式中 D凹、D凸——落料凹模和凸模的基本尺寸； d凸、d凹——沖孔凸模和凹模的基本尺寸； Dmax——落料件的最大極限尺寸； dmin——沖孔件的最小極限尺寸； 凸，凹——簡(jiǎn)單形狀沖裁凸、凹模制造公差按表3-7來(lái)選??； △——沖裁件的公差； X——磨損系數(shù)，可按沖裁件的公差等級(jí)來(lái)選取，當(dāng)工件公差為IT10以 上時(shí)取x=1，當(dāng)工件公差為IT11~IT13時(shí)取x=0.75，當(dāng)工件公差為 IT14以下時(shí)取x=0.5。 表3-7 形狀簡(jiǎn)單的沖裁凸、凹模制造偏差（mm） 公稱尺寸 凸模偏差凸 凹模偏差凹 ≤18 -0.02 +0.02 >18~30 -0.02 +0.025 >30~80 -0.02 +0.03 >80~120 -0.025 +0.035 >120~180 -0.03 +0.04 >180~260 -0.03 +0.045 >260~360 -0.035 +0.05 >360~500 -0.04 +0.06 >500 -0.05 +0.07 工件的公差為IT14，故x= 計(jì)算落料模的基本尺寸: A凹=（Amax－x△）=（175+0.5－0.5×1）=175mm； A凸=（A凹－Zmin）=（Amax－x△－Zmin）=（175－0.246） =174.754mm； B凹=（Bmax－x△）=（40+0.31－0.5×0.62）=40mm； B凸=（B凹－Zmin）=（Amax－x△－Zmin）=（40－0.246） =39.754mm； 沖孔模的基本尺寸計(jì)算如下: d凸=（dmin+x△）=（6+0.5×0.3）=6.15mm； d凹=（d凸+Zmin）=（dmin+x△+Zmin）=（6.15+0.246）=6.396mm 3.2模具的總體設(shè)計(jì) 3.2.1模具類型的選擇 本設(shè)計(jì)考慮考工件的結(jié)構(gòu)特征，故采用倒裝式復(fù)合模。 倒裝式復(fù)合模沖孔廢料可以從壓力機(jī)工作臺(tái)孔中出來(lái)，工件則通過(guò)打桿從上模推下，容易引出，操作也比較安全方便，能保證較高的生產(chǎn)率，因此優(yōu)先采用。 3.2.2定位零件的選擇 為保證條料的送進(jìn)距離的精準(zhǔn)，需要送料定距零件，為控制條料或帶料送進(jìn)時(shí)的方向性，需設(shè)置送進(jìn)導(dǎo)向零件。 （1）送料定距定位零件的選用 因擋料銷的制造方便，通用性強(qiáng)，便于互換等優(yōu)點(diǎn)，選用擋料銷作為定位零件。 （2）送進(jìn)導(dǎo)向零件的選用 因?yàn)閷?dǎo)料銷結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝方便，而且價(jià)格便宜，考慮到經(jīng)濟(jì)效益，故選用導(dǎo)料銷作為導(dǎo)向零件。 3.2.3卸料方式的選擇 本設(shè)計(jì)采用彈性卸料方式。因?yàn)閺椥孕读戏绞街械男读习寰哂行读虾蛪毫系淖饔茫蕸_裁出來(lái)的工件刃口面處較為平整。 3.2.4 出件方式的選擇 因本設(shè)計(jì)采用倒裝式復(fù)合模生產(chǎn)，所以采用上出件為好。 3.2.5 送料方式的選擇 由于是條料，且由于排樣方式為直排，故采用由前向后送料的方式。 3.2.6 導(dǎo)向方式的選擇 方案一：采用對(duì)角導(dǎo)柱模架， 方案二：采用后側(cè)導(dǎo)柱模架。具有操作起來(lái)方便和三個(gè)方向都可以送料的優(yōu)勢(shì)。 方案三：四側(cè)導(dǎo)柱模架。因四側(cè)都有導(dǎo)柱，故模具下行工作時(shí)平穩(wěn)、準(zhǔn)確，沖壓件的尺寸精度較高。 方案四：中間導(dǎo)柱模架。一般用在單工序模中。 根據(jù)本設(shè)計(jì)的零件精度要求不高，厚度較小沖裁力不大等特點(diǎn)，綜合考慮選用后側(cè)導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式，即選擇方案二。 3.3主要零部件的設(shè)計(jì) 3.3.1落料凹模的設(shè)計(jì) （1） 凹模外形尺寸的確定 一般情況下，為保證凹模的外形尺寸有足夠的硬度，凹模厚度H應(yīng)不小于15mm，具體值可按后式計(jì)算出:H=Kb 凹模壁厚C按照經(jīng)驗(yàn)來(lái)講應(yīng)小于30mm，具體值可按下式計(jì)算出： C=（1.5~2）H 式中 b——沖裁件的最大寬度尺寸； K——考慮板厚的影響而取得系數(shù)，其值查表3-8； 所以 H=Kb=0.2×(175+0.5)=35.1mm，取H=35mm； C=（1.5~2）H=(52.5~70)mm，取C=65mm； 表3-8 系數(shù)K值 b/mm 料厚t/mm 0.5 1 2 3 >3 ≤50 0.3 0.35 0.42 0.5 0.6 >50~100 0.2 0.22 0.28 0.35 0.42 >100~200 0.15 0.18 0.2 0.24 0.3 >200 0.1 0.12 0.15 0.18 0.22 所以凹模尺寸長(zhǎng)×寬×厚度=305×170×35mm。 （2） 凹模刃口的形狀確定 凹模的刃口形狀主要有直壁刃口型、錐形刃口型、鉚刀刃口型，如圖3-5、3-6、3-7所示。 圖3-5 直壁刃口型 圖3-6 錐形刃口型 圖3-7 鉚刀刃口型 本設(shè)計(jì)的工件要求的精度等級(jí)不高，材料厚度為2mm，采用倒裝式復(fù)合模，廢料從凹?？變?nèi)落下，綜合考慮選擇方案一，即采用直壁刃口型刃口形狀。 （3） 凹模的結(jié)構(gòu)形式 由于沖裁件的形狀需要，故落料凹模采用矩形的結(jié)構(gòu)。 （4） 落料凹模材料的選用 凹模的材料選用Cr12MoV，工作部分熱處理淬硬60～64HRC。 （5） 落料凹模的三維圖 如圖3-8所示， 圖3-8 落料凹模的三維圖 3.3.2沖孔凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 凸模是沖裁模上另一個(gè)主要的零件，與凹模共同完成零件的沖裁加工，其設(shè)計(jì)質(zhì)量直接影響到整套模具的壽命及加工件的質(zhì)量。 （1） 凸模長(zhǎng)度的確定 凸模長(zhǎng)度一般根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)來(lái)確定，一般不宜太長(zhǎng)，以免因沖壓力大使凸模發(fā)生彎曲，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)雇鼓Ｕ蹟唷? 凸模的長(zhǎng)度L： L=h1+h2+h3+h4+h=18+15+21+2+1=57mm 式中 L——凸模長(zhǎng)度（mm）； h1——深入凸模固定板厚度（mm）； h2——推件板和凸模固定板之間的高度（mm）； h3——推件板厚度（mm）； h4——板料厚度（mm）； h——凸模進(jìn)入凸凹模的深度，這里取1mm。 （2） 凸模的結(jié)構(gòu)形式及其固定 為了保證沖孔的精度，對(duì)于沖孔直徑在1到30mm范圍內(nèi)的采用圓滑過(guò)渡的階梯結(jié)構(gòu)。 本設(shè)計(jì)考慮到不經(jīng)常拆卸、沖壓力較大和要求穩(wěn)定性好等要求，故選用凸模固定板固定的固定方式。 （3）凸模材料的選用 凸模材料的選用：根據(jù)需要選用Cr12MoV,工作部分熱處理淬硬為60～64HRC。 （4） 凸模的三維圖 如圖3-9所示， 圖3-9 凸模的三維圖 3.3.3凸凹模結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) （1）凸模的長(zhǎng)度 凸模的長(zhǎng)度L： L=H1+H2+H3+H4+H=28+36+12+2+1=79mm 式中 H1——下固定板厚度（mm）； H2——壓縮的橡膠的厚度（mm）； H3——卸料板板厚度（mm）； H4——板料厚度（mm）； H——凸模插入凸凹模的深度，這里取1mm。 （2） 凸凹模材料的選擇 材料選用Cr12MoV,工作部分熱處理淬硬為60～64HRC。 （3） 凸凹模的三維圖 如圖3-10所示， 圖3-10 凸凹模的三維圖 3.3.4螺釘與銷釘?shù)倪x用 （1） 擋料銷和導(dǎo)料銷 將一顆擋料銷安裝在卸料板上。 將兩個(gè)導(dǎo)料銷放在條料的一側(cè)，裝在卸料板上。 （2） 卸料螺釘?shù)倪x用 卸料螺釘尺寸計(jì)算： L=橡膠厚度+下固定板厚度=40+28=68mm 計(jì)算后的L值按表3-10給出的卸料螺釘規(guī)格尺寸進(jìn)行選用。 表3-10 卸料螺釘尺寸 D 8 10 12 16 d1 M6 M8 M10 M12 l 7 8 10 14 D 12.5 15 18 24 H 5 6 7 9 n 2 2.5 3 3 t 2.5 3 3.5 3.5 r(<) 0.4 0.5 0.8 1 r1(<) 0.5 0.5 1 1 d2 4.5 6.2 7.8 9.5 b 2 2 2 3 L 最小 25 30 35 40 最大 70 80 80 100 根據(jù)表3-10，選取M10×58mm的卸料螺釘。 （3） 緊固螺釘?shù)倪x用 在落料凹模上用四顆M10×40mm的內(nèi)六角螺釘固定，上模座與模柄之間也用四顆M10×60mm的螺釘固定，下模座用四顆M10×78mm的螺釘固定。 （4）銷釘?shù)倪x取 本設(shè)計(jì)中，下模座選用兩顆10×90mm的圓柱銷釘定位。 3.3.5彈性元件的設(shè)計(jì) 目前，已廣泛應(yīng)用聚氨酯替代普通工業(yè)用橡膠作為彈性元件，并已在市場(chǎng)上形成系列產(chǎn)品，故選用聚氨酯橡膠。根據(jù)表3-11聚氨酯橡膠性能參數(shù)，選擇8295聚氨酯橡膠。 表3-11 聚氨酯橡膠性能參數(shù) 性能指標(biāo) 橡膠牌號(hào) 8295 8290 8280 8270 8260 邵氏硬度 953 903 835 735 635 伸長(zhǎng)率（%） 400 450 450 500 550 沖擊回彈/% 15～30 15～30 15～30 15～30 15～30 適用范圍 沖裁 彎曲成形及彈性元件 根據(jù)凹模和凸凹模尺寸及根據(jù)表3-12聚氨酯橡膠彈性尺寸選取直徑D為45mm，H為40mm的聚氨酯橡膠。 表3-12 聚氨酯橡膠彈性尺寸 D1為F=1/3H時(shí)的參數(shù)尺寸 D 32 45 d 10.5 13.5 H 16 20 25 20 25 32 40 D1 42 58 表3-13為聚氨酯橡膠壓縮量與工作負(fù)荷的關(guān)系表，根據(jù)JH21-80型開(kāi)式壓力機(jī)的公稱壓力800KN，計(jì)算可得壓力機(jī)工作時(shí)，當(dāng)模具達(dá)到閉合狀態(tài)時(shí)，聚氨酯橡膠的壓縮量F=0.1H=4mm。 故當(dāng)模具處于閉合狀態(tài)時(shí)，聚氨酯橡膠的高度H1=H-F=40-4=36mm。 3.3.6凸（凹）模固定板、墊板的設(shè)計(jì)與選用 （1） 凸（凹）模固定板的設(shè)計(jì)及選用 本設(shè)計(jì)選用矩形固定板。 凸模固定板厚度H1=0.8×35=28mm； 凹模固定板厚度H2=0.8×35=28mm； 固定板材料選用Q235制造，無(wú)需熱處理淬硬。 （2） 墊板的設(shè)計(jì)及選用 墊板厚度一般取4～12mm，其外形尺寸常與固定板相同，材料選用45鋼。本設(shè)計(jì)墊板厚度H=12mm。 3.3.7模架的設(shè)計(jì)與選用 本設(shè)計(jì)選用后側(cè)導(dǎo)柱模架。 （1） 滑動(dòng)導(dǎo)柱、導(dǎo)套的設(shè)計(jì)及選用 選用A型導(dǎo)柱（GB/T2861.1—1990），其尺寸為φ40mm×260mm，材料為20鋼；選用A型導(dǎo)套（GB/T2861.1—1990），其尺寸為φ40mm×91×45mm，材料為20鋼。 （2） 上、下模座的設(shè)計(jì)及選用 因?yàn)槁淞习寄５闹芙绯叽鐬長(zhǎng)×B×h=305×170×35mm。 按照后側(cè)導(dǎo)柱模架上模座的結(jié)構(gòu)尺寸（GB/T2855.5—1990）和后側(cè)導(dǎo)柱模架下模座的結(jié)構(gòu)尺寸（GB/T2855.6—1990）選取，故上模座315×200×45mm，下模座取315×200×50mm。 模座材料選用HT200。 （3） 模柄的設(shè)計(jì)及選用 模柄的作用是通過(guò)滑塊帶動(dòng)上模座，將壓力機(jī)施加的作用力傳給模具。 綜合考慮加工、拆卸方便等因素，選用帶凸緣式模柄。由壓力機(jī)的型號(hào)JH21-80可查得模柄孔的直徑為50,深度為60。如圖3-8所示。 圖3-8 模柄的三維圖 3.4壓力機(jī)的選取與校核 3.4.1壓力機(jī)的選取 所選壓力機(jī)的公稱壓力一般大于等于沖壓所需的總沖壓力1.2倍， 即F壓機(jī)≥1.2F總=647.704KN。 根據(jù)表3-12選JH21-80型開(kāi)式壓力機(jī)。 表3-12 JH21系列開(kāi)式固定臺(tái)壓力機(jī)技術(shù)參數(shù) 參數(shù)名稱 型號(hào) JH21-60 JH21-80 公稱壓力/KN 600 800 公稱壓力行程/mm 4 4.5 滑塊行程/mm 140 160 最大封閉距離/mm 300 320 封閉高度調(diào)節(jié)量/mm 70 80 參數(shù)名稱 型號(hào) JH21-60 JH21-80 模柄孔尺寸（直徑×深度）/mm 50×60 50×60 滑塊中心到床身的距離/mm 270 310 工作臺(tái)尺寸（左右×前后）/mm 870×520 950×600 工作臺(tái)孔尺寸/mm 150 150 3.4.2壓力機(jī)的校核 （1） 首先，設(shè)計(jì)出來(lái)的模座總體尺寸要比壓力機(jī)的工作臺(tái)面尺寸要小，否則無(wú)法正常工作，而且會(huì)發(fā)生危險(xiǎn)。所選壓力機(jī)JH21-80的工作臺(tái)尺寸（左右×前后）/mm=950×600，模座的總體尺寸為395×280，模座的總體尺寸小于壓力機(jī)JH21-80的工作臺(tái)尺寸，故符合工作要求。 （2） 模具的閉合高度要與設(shè)備的閉合高度相適應(yīng)，否則就不能正常安裝和工作。具體計(jì)算如下： 模具的閉合高度H=265mm。 Hmax-5mm=315≥H=265mm≥Hmin+10mm=250mm 所以選用的JH21-80型開(kāi)式壓力機(jī)符合工作要求。 3.5模具的總裝配圖 圖3-9 沖裁模的三維裝配圖 3-10 沖裁模三維爆炸圖 1-下模座，2-下墊板，3-凸凹模固定板，4-導(dǎo)柱，5-卸料螺釘，6-橡膠，7、11、23-緊固螺釘，8-導(dǎo)套，9-上墊板，10-上模座，12-推桿，13-頂板，14-打桿，15-模柄，16-沖孔凸模，17-凸模固定板，18-頂件板，19-落料凹模，20-擋料銷，21-卸料板，22-凸凹模，24-導(dǎo)料銷。 工作原理： 本設(shè)計(jì)的模具為落料沖孔的復(fù)合沖裁模。條料由前往后送，送到位后壓力機(jī)開(kāi)始工作。壓力機(jī)開(kāi)始工作后，落料凹模19連同凸模16一起向下走，走到一定位置時(shí)會(huì)與毛坯發(fā)生接觸，開(kāi)始剪切毛坯從而完成落料沖孔這兩個(gè)步驟。完成這兩步后壓力機(jī)要向上運(yùn)動(dòng)即回程，此時(shí)彈性卸料板21在所選的橡膠6的作用下將條料從凸凹模22上卸下來(lái)。而沖孔產(chǎn)生的沒(méi)有用的毛坯料則從凸凹模22的孔洞下漏出，一直漏到壓力機(jī)臺(tái)面下。當(dāng)上?；爻痰揭欢ㄎ恢脮r(shí)，打料桿14受到壓力機(jī)橫桿的作用，將通過(guò)頂板13、打桿12等將沖裁件打落到工作臺(tái)面上。此時(shí)為模具工作的一個(gè)循環(huán)即完成一個(gè)沖裁工序。 4 彎曲模的設(shè)計(jì) 4.1工藝設(shè)計(jì)計(jì)算 4.1.1沖壓力的計(jì)算 （1）毛坯尺寸的計(jì)算 由3.1.1知，毛坯尺寸長(zhǎng)×寬×厚度=175×40×2mm。 （2）彎曲回彈值的確定 當(dāng)相對(duì)彎曲半徑r/t<5時(shí)，彎曲半徑的回彈值不大，因此只考慮角度的回彈。 當(dāng)相對(duì)彎曲半徑r/t≥10時(shí)，相對(duì)彎曲半徑比較大，工件不僅角度有回彈，彎曲半徑也有較大的回彈。 本設(shè)計(jì)中r/t=3/2=1.5<5，所以只考慮角度的回彈。角度回彈的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值可根據(jù)加工零件的結(jié)構(gòu)及使用模具的結(jié)構(gòu)按表4-1查取。 表4-1 90°角度回彈值α 材料 r/t ≤1 >1~2 >2~3 Q235 -1°~1.5° 0°~2° 1.5°~2.5° 純銅、鋁、黃銅 0°~1.5° 0°~3° 2°~4° 查表4-1，角度回彈值α=1° （1）彎曲力的計(jì)算 ①型支撐板零件自由彎曲時(shí)的彎曲力F自 F自=2.4btαβ 式中 F自——沖壓結(jié)束時(shí)自由彎曲力，N； b——彎曲件的寬度，mm； t——彎曲材料的厚度，mm； ——材料的強(qiáng)度極限，MPa； α——系數(shù)，其值見(jiàn)表4-1； β——系數(shù)，其值見(jiàn)表4-2。 表4-1 各種金屬板料的伸長(zhǎng)率α 材料 伸長(zhǎng)率 材料 伸長(zhǎng)率 Q195 0.20~0.30 Q295 0.10~0.15 Q215 0.2~0.28 Q315 0.08~0.15 Q235 0.18~0.25 紫銅板 0.30~0.40 Q255 0.15~0.20 黃銅 0.35~0.40 Q275 0.13~0.18 鋅 0.05~0.08 表4-2 系數(shù)β Z/t r/t 10 8 6 4 2 1 0.5 1.20 0.130 0.151 0.181 0.245 0.388 0.570 0.765 1.15 0.145 0.161 0.185 0.262 0.420 0.605 0.822 1.10 0.162 0.184 0.214 0.290 0.460 0.675 0.830 1.08 0.170 0.200 0.230 0.300 0.490 0.710 0.960 1.06 0.180 0.207 0.250 0.322 0.520 0.755 1.120 1.04 0.190 0.222 0.277 0.360 0.560 0.835 1.130 1.02 0.208 0.250 0.353 0.410 0.760 0.990 1.380 注：Z/t稱為間隙系數(shù)（Z為凸凹模間隙），一般有色金屬的間隙系數(shù)為1.0~1，黑色金屬的間隙系數(shù)為1.05~1.15。 查表4-1、4-2得α=0.20，β=0.50。 型支撐板零件自由彎曲時(shí)的彎曲力： F自=2.4btαβ=2.4×40×2×215×0.2×0.5=4128N。 ②校正彎曲時(shí)的彎曲力F校 計(jì)算校正力如下： F校=Ap 式中 F校——校正彎曲時(shí)的彎曲力，N； A——校正部分的垂直投影面積，mm2； p——單位面積上的校正力，MPa，按表4-3選取。 表4-3 單位面積上的校正力p（MPa） 材料 料厚t/mm ≤1 1~2 2~5 5~10 鋁 10~15 15~20 20~30 30~40 黃銅 15~20 20~30 30~40 40~60 10、15、20 20~30 30~40 40~60 60~80 25、30 30~40 40~50 50~70 70~100 查表4-3取p=40MPa，A=175×40=7000mm2 F校=Ap=7000×40=280KN。 ③頂件力和卸料力FQ 在壓彎時(shí)均需頂件力和卸料力，頂件力和卸料力FQ的計(jì)算如下： FQ=（0.3~0.8）F自=（0.3~0.8）×4128=1238.4~3302.4N，取FQ=3000N。 ④壓力機(jī)噸位F壓 校正彎曲時(shí)，校正彎曲力比其他的力都要大，而且大很多以至于可以忽略其他的力，因此壓力機(jī)噸位為 F壓≥F校=280KN （1）壓力機(jī)的選擇 初選J23-40型壓力機(jī)，基本參數(shù)見(jiàn)表4-4 表4-4 基本參數(shù) 項(xiàng)目 量值 公稱壓力/KN 400 最大封閉高度/mm 200 封閉高度調(diào)節(jié)量/mm 80 模柄孔尺寸（直徑×深度）/mm Φ50×70 工作臺(tái)厚度/mm 80 工作臺(tái)尺寸（左右×前后）/mm 630×420 4.1.2彎曲凸、凹模尺寸的計(jì)算 （1）彎曲凸、凹模橫向尺寸 本設(shè)計(jì)要保證工件的外形尺寸，故計(jì)算凹模寬度尺寸L凹、 凸模寬度尺寸L凸如下： L凹=（Lmax－0.75） L凸=（L凹－2Z） 式中 Lmax——彎曲件寬度的極限尺寸，mm； L凸——凸模寬度，mm； L凹——凹模寬度，mm； Z——凸模與凹模單邊的間隙，mm； ——彎曲件寬度的尺寸公差，mm； 、——凸模與凹模的制造偏差，mm。 本設(shè)計(jì)采用如圖4-1所示的彎曲模結(jié)構(gòu)，一次壓彎成形，壓彎時(shí)先壓成U形，然后在凹模的繼續(xù)下行中將U形件彎成所需形狀。 圖4-1 形件彎曲模 Lmax=175－2×20－2×（2×π×1.5）/4＋2=132.29mm，取Lmax=132mm。 彎曲件寬度的尺寸公差=1mm。 凹模和凸模的一個(gè)邊的空隙值Z， Z=（1.05~1.15）t=（1.05~1.15）×2=2.1~2.3mm，取Z=2.0mm。 凸模的制造偏差=0.03mm，凹模的制造偏差=0.04mm。 所以， L凹=（Lmax－0.75）=（132－0.75×1）=131.25 L凸=（L凹－2Z）=（131.25-2×2）=127.25。 （2）凸、凹模的圓角半徑 ①凸模的圓角半徑 當(dāng)工件的相對(duì)彎曲半徑r/t較小時(shí)，一般凸模的工作圓角半徑r凸取等于彎曲件的內(nèi)側(cè)彎曲半徑r，但不應(yīng)小于表4-4所列的常用板材的最小彎曲半徑值rmin。 表4-4 最小彎曲半徑數(shù)值 材料 退火或正火 冷作硬化 彎曲線位置 垂直纖維 平行纖維 垂直纖維 平行纖維 Q235A 0.10t 0.50t 0.50t 1.00t 工件內(nèi)圓角半徑r為3mm，最小彎曲半徑為rmin=1.5mm， 故凸模圓角半徑r凸可取彎曲件的內(nèi)彎曲半徑，即r凸=3mm。 ②凹模的圓角半徑 在實(shí)際當(dāng)中，常按下面的經(jīng)驗(yàn)來(lái)選?。? 當(dāng)t<2，r凹=（3~6）t t=2~4，r凹=（2~3）t t>4，r凹=2t 工件厚度t=2mm，故r凹=（2~3）t=（4~6）mm，取r凹=5mm。 ③凹模的深度 本設(shè)計(jì)取凹模深度L=200mm。 4.2模具的總體設(shè)計(jì) 4.2.1模具類型的選擇 采用如圖4-1所示的彎曲模結(jié)構(gòu)，一次壓彎成形，壓彎時(shí)先壓成U形，然后凹模繼續(xù)下行，在和凸模的配合下將U形件彎成所需的形形狀。 4.2.2定位方式的選擇 由于工件中存在二個(gè)孔，故可以采用銷釘定位的方式定位，提高制件的精度。 4.2.3卸料方式的選擇 采用彈性卸料。 4.2.4 導(dǎo)向方式的選擇 該彎曲模采用后側(cè)導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式。 4.3主要零部件的設(shè)計(jì) 4.3.1彎曲凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 彎曲凸模的結(jié)構(gòu)如圖4-2所示。 圖4-2 彎曲凸模的三維圖 4.3.2彎曲凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 彎曲凹模的結(jié)構(gòu)如圖4-3所示。 圖4-3 彎曲凹模的三維圖 4.3.3彈性元件的設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)彎曲模的彈性元件采用的是橡膠。 彎曲模的頂件力為FQ=（0.3~0.8）F自=（0.3~0.8）×4128=1238.4~3302.4N，取FQ=3000N。則選取直徑D=60mm,高H=50mm的橡膠。 4.4導(dǎo)向支撐、固定裝置的選用 4.4.1上、下模座的選擇 （1）上模座取315×200×40mm，下模座取315×200×50mm。 （2）模座材料一般選用HT200 4.4.2導(dǎo)柱、導(dǎo)套的選擇 選用A型導(dǎo)柱（GB/T2861.1—1990），其尺寸為φ40mm×250mm，材料為20鋼；選用A型導(dǎo)套（GB/T2861.1—1990），其尺寸為φ40mm×91×45mm，材料為20鋼。 4.4.3模柄的選擇 采用帶凸緣式模柄。 4.4.4螺釘與銷釘?shù)倪x擇 （1）定位銷 選用φ6×16銷釘，將銷釘固定在凸模上，通過(guò)穿過(guò)工件的兩個(gè)φ6mm的孔來(lái)定位工件。 （2）螺釘?shù)倪x用 選用四顆M10×29的螺釘將模柄與上模座固定，選用M6×50的螺釘將凸凹模與上模座固定。 4.5彎曲模的總裝配圖 圖4-4 支撐板彎曲模的裝配三維圖 圖4-5 支撐板彎曲模的裝配圖 圖4-6 支撐板彎曲模的三維爆炸圖 1-下模座，2-內(nèi)六角螺釘，3-導(dǎo)柱，4、9、22-銷釘，5-凹模1,6-導(dǎo)套，7-上模座，8-凹模2，10、23-緊固螺釘，11、15-定位銷，12-打桿，13-模柄，14-滑塊，16-導(dǎo)料板，17-凸模，18-頂桿，19-頂板，20-螺柱，21-橡膠 工作原理： 本設(shè)計(jì)的為 型支撐板一次彎曲模。該模具通兩個(gè)凹模和一個(gè)凸模配合進(jìn)行順序彎曲。首先，將工件送到工作臺(tái)面上，通過(guò)導(dǎo)料板16進(jìn)行定位。壓力機(jī)通過(guò)滑塊使上模座7下行，凹模1和凹模2的共同作用下使工件彎成U形形狀，然后凸模上的兩個(gè)定位銷將工件定位，防止工件左右擺動(dòng)影響后續(xù)的彎曲。上模座7向下走，走到一定位置，此時(shí)凹模2和凸模一起作用把工件彎成當(dāng)形形狀上模上行，頂件裝置件工件頂起。到此為止，為彎曲模工作的一個(gè)循環(huán)，即完成整個(gè)彎曲工藝流程。 4.6壓力機(jī)的校核 （1）設(shè)計(jì)出來(lái)的模座總體尺寸要比壓力機(jī)的工作臺(tái)面尺寸要小，否則無(wú)法正常工作，而且會(huì)發(fā)生危險(xiǎn)。所選壓力機(jī)J23-40的工作臺(tái)尺寸（左右×前后）/mm=630×420，模座的總體尺寸為395×280，符合工作要求。 （2）彎曲模具的閉合高度H=185mm Hmax-5mm=195≥H=185mm≥Hmin+10mm=130mm 所以選用的J23-40型開(kāi)式壓力機(jī)符合工作要求。 總結(jié) 在談芬芳老師的指導(dǎo)和自己的努力下，終于完成了這個(gè)歷時(shí)三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，感覺(jué)自己真是受益匪淺，不僅重溫了以前學(xué)過(guò)的關(guān)于模具的基本知識(shí)，而且掌握了基本設(shè)計(jì)模具的方法，而且鍛煉了二維和三維軟件的操作，更進(jìn)一步熟練的運(yùn)用計(jì)算機(jī)輔助工具進(jìn)行模具的設(shè)計(jì)。此外，在準(zhǔn)備做畢業(yè)設(shè)計(jì)之前，自己去圖書館查找相關(guān)資料進(jìn)行閱讀進(jìn)行設(shè)計(jì)的前期準(zhǔn)備，同時(shí)查閱了大量論文文獻(xiàn)和期刊，了解和掌握模具設(shè)計(jì)的最新方法和設(shè)計(jì)中涉及到的國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)的變動(dòng)。通過(guò)前期的這些準(zhǔn)備，使我在后期真正開(kāi)始做設(shè)計(jì)時(shí)避免不少錯(cuò)誤，給我節(jié)約了不少寶貴時(shí)間來(lái)改正自己設(shè)計(jì)時(shí)的一些錯(cuò)誤，從而使設(shè)計(jì)更加的完善。 首先是查閱教科書，了解設(shè)計(jì)模具的基本步驟和注意事項(xiàng)。接著開(kāi)始自己著手根據(jù)要設(shè)計(jì)的零件進(jìn)行相關(guān)尺寸的計(jì)算。當(dāng)設(shè)計(jì)到后面時(shí)有時(shí)候會(huì)發(fā)現(xiàn)前