1944_螺旋紙管卷管機(jī)設(shè)計(jì)

1944_螺旋紙管卷管機(jī)設(shè)計(jì),螺旋,紙管,卷管機(jī),設(shè)計(jì) 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 1 頁(yè) 單齒齒輪傳動(dòng)中輪齒負(fù)載的動(dòng)力學(xué)研究W.Nadolski，WarsawArchive of Mechanics 61(1991)523-531摘要：此文中對(duì)單齒齒輪傳動(dòng)中輪齒負(fù)載的動(dòng)力學(xué)研究分析中提及了一種離散—連續(xù)的分析模型，在此模型中恒定的等效嚙合硬度和由轉(zhuǎn)矩引起的可估算的軸變形均被考慮到計(jì)算當(dāng)中。在分析討論中應(yīng)用到了波形圖法，即利用了運(yùn)動(dòng)方程式而得到的波形圖。數(shù)值計(jì)算都集中在確定輪齒上的動(dòng)力載荷波動(dòng)的波幅大小，計(jì)算時(shí)還要考慮到在第一第二共振區(qū)域外部激發(fā)作用下的頻率變化。1 緒論在參考文獻(xiàn) [1，2] 中剛性齒單齒輪傳動(dòng)的動(dòng)力學(xué)研究是在離散—連續(xù)的模型中被執(zhí)行的，此文中也考慮應(yīng)用一種相似的模型，然而此處相嚙合齒的齒廓等效剛度可被假設(shè)為 3 到 6 的常數(shù)，在科技文獻(xiàn)中齒輪傳動(dòng)的研究大多依靠在一到多個(gè)自由度條件下進(jìn)行離散分析（見(jiàn)參考文獻(xiàn) [7,8]） 。此文中的離散—連續(xù)模型由兩個(gè)可測(cè)得軸和四個(gè)在考慮旋轉(zhuǎn)軸時(shí)質(zhì)量慣性矩為常數(shù)的剛體組成，這樣的齒輪傳動(dòng)都要考慮由于撓度作用消除支撐軸承的變形和軸系大體上的扭轉(zhuǎn)變形。系統(tǒng)中的剛體所受外力矩是被隨機(jī)加載的。阻尼的作用也被考慮在內(nèi)，主要依靠當(dāng)量的粘滯型外阻尼和當(dāng)量的福哥特型內(nèi)阻尼。本研究中還會(huì)運(yùn)用利用波形圖法來(lái)解運(yùn)動(dòng)方程式的方法，這種方法可以用來(lái)測(cè)定在齒輪齒的位移，張力和速度處于穩(wěn)定狀態(tài)或者瞬時(shí)狀態(tài)下，輪齒上動(dòng)載荷的變化。為了挑選描述單齒齒輪傳動(dòng)各種機(jī)械性能的參數(shù)而進(jìn)行的數(shù)值計(jì)算，目標(biāo)主要集中在測(cè)定齒輪齒上動(dòng)載荷的振幅大小與處在第一第二共振區(qū)域的外部激發(fā)的頻率大小的關(guān)系。2 假設(shè)和控制方程黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 2 頁(yè) 圖 1. 單齒齒輪傳動(dòng)模型假設(shè)這個(gè)單齒齒輪傳動(dòng)的離散—連續(xù)模型有平行軸，圖 1 中齒輪軸 1 和 2 的性能用以下參數(shù)描述，剪切彈性模量 G，極慣性矩 Ii，密度 和長(zhǎng)度 （i =1,2） ，輪齒 4,5和剛體 3，6 的質(zhì)量慣性矩分別為 （i=3,4,5,6） 。 X 軸平行于齒輪軸，而且它的原點(diǎn)在未受干擾前提下與齒輪軸 1 的左端點(diǎn)的位置一致。在 t=0 時(shí)齒輪軸橫截面的位移和速度可以假設(shè)等于 0，這里分析時(shí)不包括一些細(xì)微因素的影響，例如制造加工時(shí)造成的齒形誤差，齒面磨損，離線的運(yùn)動(dòng)接觸，齒間潤(rùn)滑油的影響等，這些因素在齒輪傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)分析中通常被忽略不計(jì)。在這些假設(shè)下這個(gè)單齒齒輪傳動(dòng)的控制方程將會(huì)是線性的。假設(shè)在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中輪齒不分離，而且在橫截面 x=L1 處的軸位移滿(mǎn)足關(guān)系式（1）（1）其中 R4、R5 分別齒輪 4 和 5 的節(jié)圓半徑，θi（x，t）分別為齒輪軸 1 和 2 的角位移。輪齒上的動(dòng)載荷可由下式表達(dá)（2）黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 3 頁(yè) 其中 Km 為等效嚙合剛度,Cm 為嚙合阻尼系數(shù)，α 為與節(jié)圓半徑 R4、R5 對(duì)應(yīng)的壓力角。需要指出的是在參考文獻(xiàn) [1，2] 中（1）式等于 0，描述無(wú)齒形誤差的動(dòng)載荷的公式（2）是從參考文獻(xiàn) [8]中得到的。在以上假設(shè)條件下，測(cè)定公式（2）中出現(xiàn)的位移和速度的問(wèn)題最終歸結(jié)為解下面這個(gè)經(jīng)典的波動(dòng)方程（3）初始條件為（4）邊界條件為（5）黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 4 頁(yè) 其中 M(t)為加載在剛體 3 上的外激勵(lì)， （i=3,4,5,6）和 （i=1,2）分別為外阻尼和內(nèi)阻尼系數(shù)，出自參考文獻(xiàn) [1，2] 。邊界條件（5）和參考文獻(xiàn) [1，2] 中的參照條件是相似的，他們之間的區(qū)別是，在條件（5）中動(dòng)載荷依照（2）式得出，并依靠等效嚙合剛度和嚙合阻尼系數(shù)。如果（1）式等于 0 則文獻(xiàn) [1]中的邊界條件和此文中的邊界條件是相同的。在緒論上的無(wú)量綱數(shù)為式（6）如下關(guān)系式（3）—（5）為（7）（8）黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 5 頁(yè) 其中 θ0 為一個(gè)等于常數(shù)的角位移，為方便分析此模型中的圍護(hù)邊界被省略。式（7）的解代入到初始條件（8）中可以得到以下公式（10）（10）其中這些表示波形的未知因素 和 是由外部力矩 M(t)引起是的，齒輪軸一和二間的傳動(dòng)方向一致并分別與 x 軸方向垂直。自變量 和 在計(jì)算中已被考慮在內(nèi)，第一次擾動(dòng)在齒輪軸 1 中出現(xiàn)在 t=0 時(shí) x=0 處，在齒輪軸 2 中出現(xiàn)在 t=1 時(shí) x=1 處。變量 和是連續(xù)的而且對(duì)于負(fù)的自變量它們都等于 0。把式（10）代入邊界條件（9）可以得到對(duì)于 和 的微分方程。從式（10）的形式可知道它遵循的是在不同時(shí)刻的瞬時(shí)狀態(tài) 和 不等于 0，在計(jì)算中為方便操作在所有函數(shù)中引入常規(guī)自變量 z。在參考文獻(xiàn) [1，2] 中對(duì)剛性齒齒輪傳動(dòng)的研究中，每個(gè)黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 6 頁(yè) 等式中從邊界條件獲得的最大的自變量也是用 z 表示，在這種情況下當(dāng)齒輪齒是柔性時(shí)，適用的方程式會(huì)稍微的更加復(fù)雜些，因?yàn)檫@些函數(shù) f2，g1 與實(shí)變量 z，z2=z+2 都不是相互獨(dú)立的，這種情況下，把式（10）代入式（9） ，我們可以得到下式其中（12） 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 7 頁(yè) 微分方程（11）可以依靠有限差分法求解，當(dāng) z≥0 時(shí)可以從式（11）中求得函數(shù) f1，f2 ， g2 的值，當(dāng) z2=z+2≥0 可以從式（11）中求得時(shí)函數(shù) g1 的值。對(duì)于負(fù)的自變量它們卻都等于 0，所以從式(11)3 可得它遵循的是當(dāng) z2=z+2<2 時(shí) g1(z2)≡0.雖然函數(shù) f2(z)和 g1(z+2)都不是相互獨(dú)立的，但是依靠恰當(dāng)函數(shù)已知的函數(shù)值，運(yùn)用有限差分法可以推導(dǎo)出這些函數(shù)的表達(dá)式。這些表達(dá)式將在附錄中給出。3 數(shù)值計(jì)算結(jié)果在數(shù)值計(jì)算中下列單齒齒輪傳動(dòng)的參數(shù)都是假設(shè)的，假設(shè)如下：量綱量無(wú)量綱量該文分析過(guò)程中包括以下無(wú)量綱量：當(dāng)齒高等于 0.10m，嚙合阻尼系數(shù) Cm=Di1 時(shí)，嚙合剛度 =0.005 859，0.018528，0.0585（單位分別為）參見(jiàn)參考文獻(xiàn) [9—11]。外部力矩 M(t)是隨機(jī)得到的，它可以是規(guī)則的或不規(guī)則的，周期的或非周期的。此處假定有下式得出（14） 其中 ， 是無(wú)量綱的外激勵(lì)頻率。目前考慮的重點(diǎn)集中在，在考慮頻率處在第一第二共振區(qū)域穩(wěn)定狀態(tài)下的外激勵(lì)的作用下，如何測(cè)定齒輪齒上的動(dòng)載荷的振幅。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 8 頁(yè) 由（2）式給出的動(dòng)載荷 的表達(dá)式，是依靠等效嚙合剛度 Km, 嚙合阻尼系數(shù)Cm 和相對(duì)位移 ，及相對(duì)速度 而得到的。阻尼對(duì) ， 的影響，Km、 Cm 對(duì)動(dòng)載荷 的影響，分別在圖 2，3，4 中顯示出來(lái)。圖 2.振幅—頻率對(duì) ， 的影響曲線圖 2 所示振幅—頻率對(duì)相對(duì)位移 的影響曲線是連續(xù)曲線，對(duì)相對(duì)速度 的影響曲線點(diǎn)曲線。這些曲線是運(yùn)用式（11）利用參數(shù)（13）和以下附加參數(shù)計(jì)算得到的。附加參數(shù)為黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 9 頁(yè) 外阻尼對(duì)該研究中函數(shù)的作用是可估測(cè)的，但是內(nèi)阻尼的影響是完全可以忽略的。圖 2 中對(duì)于每條有確定的 Di1 值的曲線都符合系數(shù) Di2 的三個(gè)值，所以?xún)?nèi)阻尼的影響是不可測(cè)得的，進(jìn)一步的數(shù)值計(jì)算擬定內(nèi)阻尼系數(shù) D12=D22=0.01 外阻尼系數(shù)Di1=0.05（i=3 ，4，5，6） 。圖 3.Km—?jiǎng)虞d荷振幅關(guān)系圖 圖 4.Cm—?jiǎng)虞d荷振幅關(guān)系圖圖 3 繪制的圖形可知，動(dòng)載荷的振幅 在 Cm=0 時(shí)，對(duì)于不同的等效嚙合剛度 =0.005859，0.018528 ，0.05859 所得的圖形是規(guī)則的，也就是說(shuō)在第一共振區(qū)里載荷的最大振幅會(huì)隨著 Km 的增大而升高，圖 4，5，6，7 和 9 中動(dòng)載荷的振幅—頻率曲線都是在 Km=0.018528 的條件下繪制的。嚙合阻尼系數(shù) Cm 對(duì)動(dòng)載荷的影響在本項(xiàng)研究中分別取值為 Cm=0，0.01，0.05，0.1。圖 4 中遵循忽略嚙合阻尼系數(shù) Cm 影響，除了處在第一諧振區(qū)鄰域內(nèi)的情況。此項(xiàng)研究中的單齒齒輪傳動(dòng)由式（13）中的多個(gè)參數(shù)表現(xiàn)出來(lái)，例如參數(shù) K1，K2和 A6 對(duì)動(dòng)載荷 P 的振幅—頻率曲線的作用在圖 5，6 和 7 中表現(xiàn)出，圖 6 中遵循的是黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 10 頁(yè) 載荷 P 的最大值隨處于第一共振區(qū)域的自變量 K2 的值的升高而升高。這樣的規(guī)律在圖5 和 7 是沒(méi)有表現(xiàn)的，圖 5 和 7 中分別表現(xiàn)的是不同的 K1 和 A6 對(duì)振幅—頻率曲線的作用。圖 5.不同 K1 對(duì)動(dòng)載荷振幅的影響 圖 6. 不同 K2 對(duì)動(dòng)載荷振幅的影響從圖 2-7 可以發(fā)現(xiàn)它們都遵循這樣一個(gè)規(guī)律，動(dòng)載荷 P 的最大振幅出現(xiàn)在第一共振區(qū)，當(dāng)外激勵(lì)的頻率等于自激振動(dòng)的第一頻率 ω1 時(shí)。這樣進(jìn)一步的數(shù)值計(jì)算中，將對(duì)共振振幅進(jìn)行討論，依靠 A6 的作用挑選出適當(dāng)?shù)?Km，K1 和 K2，這些數(shù)據(jù)可用于測(cè)定 =ω1 時(shí)動(dòng)載荷的振幅。在忽視阻尼和邊界條件（9）中外力矩作用的情況下，運(yùn)用分離變量法求解式（7） ，可以獲得自激振動(dòng)的第一頻率及其次的頻率。在圖 8,9 中可見(jiàn)參數(shù) Km，K1 和 K2 對(duì)動(dòng)載荷 P 共振振幅的影響，其中 A6 的變化范圍是從 0.03 到 0.77。圖 8 中繪制出了對(duì)于各個(gè)不同的Km=0.005859，0.018528， 0.05859 的適當(dāng)?shù)膱D表，圖 8 中各曲線的規(guī)律是，隨著參數(shù)A6 的升高動(dòng)載荷的共振振幅先單調(diào)升高達(dá)到最大值然后單調(diào)下降。對(duì)于確定的 A6 共振振幅隨著 Km 的升高而升高，同樣的結(jié)論也可以從圖 9 中得到，圖 9 表現(xiàn)了當(dāng) A6 升高時(shí)不同的指示參變量對(duì) K1，K2 所得到的共振振幅變化曲線，其中常數(shù) K1 的值由d1=0.06m，0.10m，…，0.22m 決定，常數(shù) K2 的值由 d2=0.09m，0.15m ，…，0.33m 決定，d1，d2 分別為齒輪軸 1，2 的直徑。黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 11 頁(yè) 圖 7. A6=0.03，0.15，0.75 時(shí)動(dòng)載荷振幅變化圖 8. Km 對(duì)動(dòng)載荷共振振幅的影響 圖 9. K1 和 K2 對(duì)動(dòng)載荷共振振幅的影響4 最終備注本文介紹的事項(xiàng)理論上有這樣一個(gè)性質(zhì)，它們都涉及到了單齒齒輪傳動(dòng)的離散—連續(xù)模型，此模型具有不變的等效嚙合剛度并且齒輪軸是扭轉(zhuǎn)變形可稱(chēng)的。此項(xiàng)研究中還運(yùn)用到了波形法。數(shù)值計(jì)算的結(jié)果也給出了關(guān)于這些參變量在研究過(guò)程中的影響的信息，描述了這種單齒齒輪傳動(dòng)及作用在齒輪齒上的動(dòng)載荷的振幅。實(shí)際情況下，這些已得到黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 12 頁(yè) 的信息對(duì)設(shè)計(jì)單齒齒輪傳動(dòng)是很有用的，其中等效嚙合剛度可以假定為常數(shù)。附錄：函數(shù) g1（z2）和 f2（z）的測(cè)定函數(shù) g1（z2）和 f2（z ）都是由式（ 12）中的第三第四等式?jīng)Q定的，運(yùn)用有限差分法給出下列等式定義g1（z2）和 f2（z）的表達(dá)式 黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 13 頁(yè) 參考文獻(xiàn)黃 河 科 技 學(xué) 院 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) （ 文 獻(xiàn) 翻 譯 ） 第 14 頁(yè)