2941 減速箱的整體設計

2941 減速箱的整體設計,減速,整體,總體,設計 摘要這次畢業(yè)設計是由封閉在剛性殼內(nèi)所有內(nèi)容的齒輪傳動是一獨立完整的機構。通過這一次設計可以初步掌握一般簡單機械的一套完整的設計及方法，構成減速器的通用零部件。這次畢業(yè)設計主要介紹了減速器的類型作用及構成等，全方位的運用所學過知識。如：機械制圖，金屬材料工藝學公差等以學過的理論知識。在實際生產(chǎn)中得以分析和解決。減速器的一般類型有：圓柱齒輪減速器、圓錐齒輪減速器、齒輪- 蝸桿減速器、軸裝式減速器、組裝式減速器、軸裝式減速器、聯(lián)體式減速器。在這次設計中進一步培養(yǎng)了工程設計的獨立能力，樹立正確的設計思想掌握常用的機械零件，機械傳動裝置和簡單機械設計的方法和步驟，要求綜合的考慮使用經(jīng)濟工藝等方面的要求。確定合理的設計方案。關鍵詞：減速器 剛性 工藝學 零部件 方案2SummaryThis time graduate the design to have the contents a to design concerning the machine that decelerate the complets system.Decelerating the machine is a kind of from close to move in the rigid wheel gear in the hull is an independent complete organization .Pass thisa design can then the first step controls general simple a set of complete designs step and methods of the machine.This time graduate the design to introduce the type function of the deceleration machine and constitute the etc. primarily , made use of all-directionsly learned the knowledge .Such as:Machine graphics ,the metals material craft learns the theories knowledge that business trip etc.already learn. In actual production can analysis definitely reach agreement .The general type that decelerate the machine has:The cylinder wheel gear decelerates the machine ,cone wheel gear decelerates the machine ,wheel gear-cochlea pole decelerates the machine ,stalk park type decelerates machine ,assembles type decelerate machine ,couplet type decelerate machine ,couplet type decelerate machine .Further educated in this time design independent ability that engineering design, set up the right design thought controls the in common use machine spare parts ,the machine spread to move the device with the simple machine design of method with step ,the consideration that request synthesize usage the request of economic craft etc . make sure the reasonable design project .Key phrase: reducer rigidity technolic components/zeroporatPrecent/project 3減速箱的整體設計說明書目錄1． 減速器概述……………………………………………………………………1.1. 減速器的主要型式及其特性………………………………………1.1.1 圓柱齒輪減速器……………………………………………1.1.2 圓錐齒輪減速器……………………………………………1.1.3 蝸桿減速器…………………………………………………1.1.4 齒輪-蝸桿減速器…………………………………………1.2. 減速器結構……………………………………………………………1.2.1 傳統(tǒng)型減速器結構………………………………………1.2.2 新型減速器結構…………………………………………1.2.3 減速器潤滑 ………………………………………………1.2.4 減速機的作用……………………………………………2. 減速箱傳動方案的選擇……………………………………………………3. 電動機的選擇計算…………………………………………………………3.1 電動機選擇步驟……………………………………………………3.1.1 型號的選擇………………………………………………3.1.2、功率的選擇………………………………………………3.1.3、轉速的選擇………………………………………………3.2 電動機型號的確定……………………………………………………4. 軸的設計………………………………………………………………………44.1、軸的分類……………………………………………………………4.2 軸的材料……………………………………………………………4.3、 軸的結構設計……………………………………………………4.4、 軸的設計計算……………………………………………………4.4.1、按扭轉強度計算………………………………………4.4.2、按彎扭合成強度計算…………………………………4.4.3、軸的剛度計算概念……………………………………4.4.4、軸的設計步驟…………………………………………4.5 各軸的計算 ………………………………………………………4.5.1 高速軸計算………………………………………………4.5.2 中間軸設計………………………………………………4.5.3 低速軸設計………………………………………………4.6 軸的設計與校核…………………………………………………4.6.1 高速軸設計………………………………………………4.6.2 中間軸設計………………………………………………4.6.3 低速軸設計………………………………………………4.6.4 高速軸的校核……………………………………………5. 聯(lián)軸器的選擇……………………………………………………………5.1、聯(lián)軸器的功用……………………………………………………5.2、聯(lián)軸器的類型特點……………………………………………5.3、聯(lián)軸器的選用……………………………………………………5.4、聯(lián)軸器材料………………………………………………………56. 圓柱齒輪傳動設計………………………………………………………6.1 齒輪傳動特點與分類……………………………………………6.2 齒輪傳動的主要參數(shù)與基本要求……………………………6.2.1 主要參數(shù)…………………………………………………6.2.2 精度等級的選擇………………………………………6.2.3 齒輪傳動的失效形式…………………………………6.3 齒輪參數(shù)計算………………………………………………………7. 軸承的設計及校核…………………………………………………………7.1 軸承種類的選擇……………………………………………………7.2 深溝球軸承結構……………………………………………………7.3 軸承計算………………………………………………………………8. 箱體設計……………………………………………………………………9. 設計小結……………………………………………………………………10. 參考文獻……………………………………………………………………61、減速器概述1.1、減速器的主要型式及其特性減速器是一種由封閉在剛性殼體內(nèi)的齒輪傳動、蝸桿傳動或齒輪—蝸桿傳動所組成的獨立部件，常用在動力機與工作機之間作為減速的傳動裝置；在少數(shù)場合下也用作增速的傳動裝置，這時就稱為增速器。減速器由于結構緊湊、效率較高、傳遞運動準確可靠、使用維護簡單，并可成批生產(chǎn)，故在現(xiàn)代機措中應用很廣。減速器類型很多，按傳動級數(shù)主要分為：單級、二級、多級；按傳動件類型又可分為：齒輪、蝸桿、齒輪-蝸桿、蝸桿-齒輪等。1.1.1 圓柱齒輪減速器當傳動比在 8 以下時，可采用單級圓柱齒輪減速器。大于 8 時，最好選用二級(i=8—40)和二級以上 (i>40)的減速器。單級減速器的傳動比如果過大，則其外廓尺寸將很大。二級和二級以上圓柱齒輪減速器的傳動布置形式有展開式、分流式和同軸式等數(shù)種。展開式最簡單，但由于齒輪兩側的軸承不是對稱布置，因而將使載荷沿齒寬分布不均勻，且使兩邊的軸承受力不等。為此，在設計這種減速器時應注意：1)軸的剛度宜取大些；2)轉矩應從離齒輪遠的軸端輸入，以減輕載荷沿齒寬分布的不均勻；3)采用斜齒輪布置，而且受載大的低速級又正好位于兩軸承中間，所以載荷沿齒寬的分布情況顯然比展開好。這種減速器的高速級齒輪常采用斜齒，一側為左旋，另一側為右旋，軸向力能互相抵消。為了使左右兩對斜齒輪能自動調(diào)整以便傳遞相等的載荷，其中較輕的齠輪軸在軸向應能作小量游動。同軸式減速器輸入軸和輸出軸位于同一軸線上，故箱體長度較短。但這種減速器的軸向尺寸較大。圓柱齒輪減速器在所有減速器中應用最廣。它傳遞功率的范圍可從很小至40 000kW，圓周速度也可從很低至 60m/s 一 70m／s ，甚至高達 150m／s 。傳動功率很大的減速器最好采用雙驅動式或中心驅動式。這兩種布置方式可由兩對齒輪副分擔載荷，有利于改善受力狀況和降低傳動尺寸。設計雙驅動式或中心7驅動式齒輪傳動時，應設法采取自動平衡裝置使各對齒輪副的載荷能得到均勻分配，例如采用滑動軸承和彈性支承。 圓柱齒輪減速器有漸開線齒形和圓弧齒形兩大類。除齒形不同外，減速器結構基本相同。傳動功率和傳動比相同時，圓弧齒輪減速器在長度方向的尺寸要比漸開線齒輪減速器約 30％。1.1.2 圓錐齒輪減速器它用于輸入軸和輸出軸位置布置成相交的場合。二級和二級以上的圓錐齒輪減速器常由圓錐齒輪傳動和圓柱齒輪傳動組成，所以有時又稱圓錐—圓柱齒輪減速器。因為圓錐齒輪常常是懸臂裝在軸端的，為了使它受力小些，常將圓錐面崧，作為，高速極：山手面錐齒輪的精加工比較困難，允許圓周速度又較低，因此圓錐齒輪減速器的應用不如圓柱齒輪減速器廣。1.1.3 蝸桿減速器主要用于傳動比較大(j>10)的場合。通常說蝸桿傳動結構緊湊、輪廓尺寸小，這只是對傳減速器的傳動比較大的蝸桿減速器才是正確的，當傳動比并不很大時，此優(yōu)點并不顯著。由于效率較低，蝸桿減速器不宜用在大功率傳動的場合。蝸桿減速器主要有蝸桿在上和蝸桿在下兩種不同形式。蝸桿圓周速度小于4m/s 時最好采用蝸桿在下式，這時，在嚙合處能得到良好的潤滑和冷卻條件。但蝸桿圓周速度大于 4m/s 時，為避免攪油太甚、發(fā)熱過多，最好采用蝸桿在上式。 1.1.4 齒輪-蝸桿減速器 它有齒輪傳動在高速級和蝸桿傳動在高速級兩種布置形式。前者結構較緊湊，后者效率較高。1.2、減速器結構8近年來，減速器的結構有些新的變化。為了和沿用已久、國內(nèi)目前還在普遍使用的減速器有所區(qū)別，這里分列了兩節(jié)，并稱之為傳統(tǒng)型減速器結構和新型減速器結構。1.2.1 傳統(tǒng)型減速器結構 絕大多數(shù)減速器的箱體是用中等強度的鑄鐵鑄成，重型減速器用高強度鑄鐵或鑄鋼。少量生產(chǎn)時也可以用焊接箱體。鑄造或焊接箱體都應進行時效或退火處理。大量生產(chǎn)小型減速器時有可能采用板材沖壓箱體。減速器箱體的外形目前比較傾向于形狀簡單和表面平整。箱體應具有足夠的剛度，以免受載后變形過大而影響傳動質量。箱體通常由箱座和箱蓋兩部分所組成，其剖分面則通過傳動的軸線。為了卸蓋容易，在剖分面處的一個凸緣上攻有螺紋孔，以便擰進螺釘時能將蓋頂起來。聯(lián)接箱座和箱蓋的螺栓應合理布置，并注意留出扳手空間。在軸承附近的螺栓宜稍大些并盡量靠近軸承。為保證箱座和箱蓋位置的準確性，在剖分面的凸緣上應設有 2—3 個圓錐定位銷。在箱蓋上備有為觀察傳動嚙合情況用的視孔、為排出箱內(nèi)熱空氣用的通氣孔和為提取箱蓋用的起重吊鉤。在箱座上則常設有為提取整個減速器用的起重吊鉤和為觀察或測量油面高度用的油面指示器或測油孔。關于箱體的壁厚、肋厚、凸緣厚、螺栓尺寸等均可根據(jù)經(jīng)驗公式計算，見有關圖冊。關于視孔、通氣孔和通氣器、起重吊鉤、油面指示 Oe 等均可從有關的設計手冊和圖冊中查出。在減速器中廣泛采用滾動軸承。只有在載荷很大、工作條件繁重和轉速很高的減速器才采用滑動軸承。1.2.2 新型減速器結構 下面列舉兩種聯(lián)體式減速器的新型結構，圖中未將電動機部分畫出。1）齒輪—蝸桿二級減速器；2）圓柱齒輪—圓錐齒輪—圓柱齒輪三級減速器。這些減速器都具有以下結構特點：——在箱體上不沿齒輪或蝸輪軸線開設剖分面。為了便于傳動零件的安裝，在適當部位9有較大的開孔?！谳斎胼S和輸出軸端不采用傳統(tǒng)的法蘭式端蓋，而改用機械密封圈；在盲孔端則裝有沖壓薄壁端蓋。 ——輸出軸的尺寸加大了，鍵槽的開法和傳統(tǒng)的規(guī)定不同，甚至跨越了軸肩，有利于充分發(fā)揮輪轂的作用。 和傳統(tǒng)的減速器相比，這些結構上的改進，既可簡化結構，減少零件數(shù)目，同時又改善了制造工藝性。但設計時要注意裝配的工藝性，要提高某些裝配零件的制造精度。1.2.3、減速器潤滑 圓周速度 u≤12m/s 一 15m／s 的齒輪減速器廣泛采用油池潤滑，自然冷卻。為了減少齒輪運動的阻力和油的溫升，浸入油中的齒輪深度以 1—2 個齒高為宜。速度高的還應該淺些，建議在 0．7 倍齒高左右，但至少為 10mm。速度低的(0．5m ／s 一 0．8m／s)也允許浸入深些，可達到 1／6 的齒輪半徑；更低速時，甚至可到 1／3 的齒輪半徑。潤滑圓錐齒輪傳動時，齒輪浸入油中的深度應達到輪齒的整個寬度。對于油面有波動的減速器(如船用減速器)，浸入宜深些。在多級減速器中應盡量使各級傳動浸入油中深度近予相等。如果發(fā)生低速級齒輪浸油太深的情況，則為了降低其探度可以采取下列措施：將高速級齒輪采用惰輪蘸油潤滑；或將減速器箱蓋和箱座的剖分面做成傾斜的，從而使高速級和低速級傳動的浸油深度大致相等。 減速器油池的容積平均可按 1kW 約需 0．35L 一 0．7L 潤滑油計算(大值用于粘度較高的油) ，同時應保持齒輪頂圓距離箱底不低于 30mm 一 50mm 左右，以免太淺時激起沉降在箱底的油泥。減速器的工作平衡溫度超過 90℃時，需采用循環(huán)油潤滑，或其他冷卻措施，如油池潤滑加風扇，油池內(nèi)裝冷卻盤管等。循環(huán)潤滑的油量一般不少于 0．5L/kW。圓周速度 u>12m/s 的齒輪減速器不宜采用油池潤滑，因為：1)由齒輪帶上的油會被離心力甩出去而送不到嚙合處；2)由于攪油會使減速器的溫升增加；3)會攪起箱底油泥，從而加速齒輪和軸承的磨損；4) 加速潤滑油的氧化和降低潤滑性能等等。這時，最好采用噴油潤滑。潤滑油從自備油泵或中心供油站送來，借助管子上的噴嘴將油噴人輪齒嚙合區(qū)。速度高時，對著嚙出區(qū)噴油有利于迅速帶出熱量，降低嚙合區(qū)溫度，提高抗點10蝕能力。速度 u≤20 心 s 的齒輪傳動常在油管上開一排直徑為 4mm 的噴油孔，速度更高時財應開多排噴油孔。噴油孔的位置還應注意沿齒輪寬度均勻分布。噴油潤滑也常用于速度并不很高而工作條件相當繁重的重型減速器中和需要用大量潤滑油進行冷卻的減速器中。噴油潤滑需要專門的管路裝置、油的過濾和冷卻裝置以及油量調(diào)節(jié)裝置等，所以費用較貴。此外，還應注意，箱座上的排油孔宜開大些，以便熱油迅速排出。 蝸桿圓周速度在 10m/s 以下的蝸桿減速器可以采用油池潤滑。當蝸桿在下時，油面高度應低于蝸桿螺紋的根部，并且不應超過蝸桿軸上滾動軸承的最低滾珠( 柱 )的中心，以免增加功率損失。但如滿足了后一條件而蝸桿未能浸入油中時，則可在蝸桿軸上裝一甩油環(huán)，將油甩到蝸輪上以進行潤滑。當蝸桿在上時，則蝸輪浸入油中的深度也以超過齒高不多為限。蝸桿圓周速度在 10m／s以上的減速器應采用噴油潤滑。噴油方向應順著蝸桿轉入嚙合區(qū)的方向，但有時為了加速熱的散失，油也可從蝸桿兩側送人嚙合區(qū)。齒輪減速器和蝸輪減速器的潤滑油粘度可分別參考表選取。若工作溫度低于 0℃，則使用時需先將油加熱到 0℃以上。蝸桿上置的，粘度應適當增大。減速機是一種動力傳達機構，利用齒輪的速度轉換器，將馬達的回轉數(shù)減速到所要的回轉數(shù)，并得到較大轉矩的機構。1.2.4、減速機的作用1）降速同時提高輸出扭矩，扭矩輸出比例按電機輸出乘減速比，但要注意不能超出減速器額定扭矩。2） 速同時降低了負載的慣量，慣量的減少為減速比的平方。大家可以看一下一般電機都有一個慣量數(shù)值。輸出扭矩可以做的很大。但價格略貴。2、減速箱傳動方案的選擇傳動裝置總體設計的目的是確定傳動方案、選定電機型號、合理分配傳動比以及計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)，為計算各級傳動件準備條件。由于我們的實驗的要求較高，電機輸入的最高轉速較大，為了減少成本，降低對電機的要求，同時能夠滿足減震器試驗臺的正常工作，我們對減震器采用這樣的方11案:變頻電機通過帶輪的傳遞，到達第一對嚙合齒輪，為了讓減速器具有變速功能，我們使第二對嚙合齒輪為雙聯(lián)齒輪，最后由輸出軸傳遞給偏心輪機構。因為本試驗屬于多功能測試，包括了靜特性試驗、疲勞試示功試驗、耐久試驗。所以對整個傳遞要求較高。所以第一、二根軸;兩端采用角接觸球軸承，第三根軸采用一頭用角接觸球軸承另一頭采用普通調(diào)心球軸承。注意點是使用這個傳動方案應保證工作可靠，并且結構簡單、尺寸緊湊、加工方便、成本低廉、 傳動效率高和使用維護便利。減速器設計二級圓柱齒輪減速器傳動比一般為 8～40，用斜齒、直齒或人字齒，結構簡單，應用廣泛。展開式由于齒輪相對于軸承為不對稱布置，因而沿齒向載荷分布不均，要求軸有較大剛度；分流式則齒輪相對于軸承對稱布置，常用于較大功率、變載荷場合。同軸式減速器，長度方向尺寸較小，但軸向尺寸較大，中間軸較長，剛度較差。兩級大齒輪直徑接近有利于浸油潤滑，軸線可以水平、上下或鉛垂布置，如圖：圖中展開式又可以有下面兩種，如下所示：根據(jù)材料力學（工程力學）可以算出在相同載荷作用下，a 方案優(yōu)先于 b方案，∴ 最終選 a12由裝配圖查得， 。174,25,01XLl????????1111674205742685.BZZZylFlEIXlLlIFmEI??????????由裝配圖查得， 2103,7,XLl??13??????222226941875941382602.BZZZylFXLlEIllIFmEI??????????綜上所述：可得 y1＜y 2 。 ∴選 a 方案。3、 電動機的選擇計算合理的選擇電動機是正確使用的先決條件。選擇恰當，電動機就能安全、經(jīng)濟、可靠地運行；選擇得不合適，輕者造成浪費，重者燒毀電動機。選擇電動機的內(nèi)容包括很多，例如電壓、頻率、功率、轉速、啟動轉矩、防護形式、結構形式等，但是結合農(nóng)村具體情況，需要選擇的通常只是功率、轉速、防護形式等幾項比較重要的內(nèi)容，因此在這里介紹一下電動機的選擇方法及使用。3.1 電動機選擇步驟電動機的選擇一般遵循以下三個步驟：3.1.1、型號的選擇電動機的型號很多，通常選用異步電動機。從類型上可分為鼠籠式與繞線式異步電動機兩種。常用鼠籠式的有 J、J2、JO、JO2、JO3 系列的小型異步電動機和 JS、JSQ 系列中型異步電動機。繞線式的有 JR、JR O2 系列小型繞線式異步電動機和 JRQ 系列中型繞線式異步電動機。 14從電動機的防護形式上又可分為以下幾種： 1．防護式。這種電動機的外殼有通風孔，能防止水滴、鐵屑等物從上面或垂直方向成 45o 以內(nèi)掉進電動機內(nèi)部，但是灰塵潮氣還是能侵入電動機內(nèi)部，它的通風性能比較好，價格也比較便宜，在干燥、灰塵不多的地方可以采用?！癑”系列電動機就屬于這種防護形式。 2．封閉式。這種電動機的轉子，定子繞組等都裝在一個封閉的機殼內(nèi)，能防止灰塵、鐵屑或其它雜物侵入電動機內(nèi)部，但它的密封不很嚴密，所以還不能在水中工作， “JO”系列電動機屬于這種防護形式。在農(nóng)村塵土飛揚、水花四濺的地方（如農(nóng)副業(yè)加工機械和水泵）廣泛地使用這種電動機。 3．密封式。這種電動機的整個機體都嚴密的密封起來，可以浸沒在水里工作，農(nóng)村的電動潛水泵就需要這種電動機。 實際上，農(nóng)村用來帶動水泵、機磨、脫粒機、扎花機和粉碎機等農(nóng)業(yè)機械的小型電動機大多選用 JO、JO2 系列電動機。 在特殊場合可選用一些特殊用途的電動機。如 JBS 系列小型三相防爆異步電動機，JQS 系列井用潛水泵三相異步電動機以及 DM2 系列深井泵用三相異步電動機。3.1.2、功率的選擇一般機械都注明應配套使用的電動機功率，更換或配套時十分方便，有的農(nóng)業(yè)機械注明本機的機械功率，可把電動機功率選得比它大 10%即可（指直接傳動） 。一些自制簡易農(nóng)機具，我們可以憑經(jīng)驗粗選一臺電動機進行試驗，用測得的電功率來選擇電動機功率。 電動機的功率不能選擇過小，否則難于啟動或者勉強啟動，使運轉電流超過電動機的額定電流，導致電動機過熱以致燒損。電動機的功率也不能選擇太大，否則不但浪費投資，而且電動機在低負荷下運行，其功率和功率因數(shù)都不高，造成功率浪費。 選擇電動機功率時，還要兼顧變壓器容量的大小，一般來說，直接啟動的最大一臺鼠籠式電動機，功率不宜超過變壓器容量的 1/3。 153.1.3、轉速的選擇選擇電動機的轉速，應盡量與工作機械需要的轉速相同，采用直接傳動，這樣既可以避免傳動損失，又可以節(jié)省占地面積。若一時難以買到合適轉速的電動機，可用皮帶傳動進行變速，但其傳動比不宜大于 3。 異步電動機旋轉磁場的轉速（同步轉速）有3000r/min、1500r/min、1000r/min、750r/min 等。異步電動機的轉速一般要低2%～5%，在功率相同的情況下，電動機轉速越低體積越大，價格也越高，而且功率因數(shù)與效率較低；高轉速電動機也有它的缺點，它的啟動轉矩較小而啟動電流大，拖動低轉速的農(nóng)業(yè)機械時傳動不方便，同時轉速高的電動機軸承容易磨損。所以在農(nóng)業(yè)生產(chǎn)上一般選用 1500r/min 的電動機，它的轉速也比較高，但它的適應性較強，功率因數(shù)也比較高。3.2 電動機型號的確定本減速器所選擇的參數(shù)如下：取速度：1000r/min——6 級電動機型號： Y132M1-6額定功率： 4kw滿載功率： 960r/min堵轉轉距/額定轉距：2.0最大轉距/額定轉距：2.0工作轉速 nω: 33.33r/minI 總=nm/nω=960/33.33=28.8效率的選擇：彈性套柱銷聯(lián)軸器：?1=0.996 級精度圓柱齒輪傳動：?2=0.977 級精度圓柱齒輪傳動：?3=0.983 級滾子軸承：?4=0.938滾子鏈傳動：?5=0.96?總=η1η2η3η4η5=0.850316pd=pω/η 總=3.14kw取錐齒輪傳動比(低速級)i1=2.5;i2=i/i1=4圓柱斜齒輪傳動比(高速級)i2=4鏈輪傳動比 i0=2.881、擬定傳動方案選擇電動機（1）傳動方案（一）：運輸帶 F=1500N，v =1.2m/s，卷筒 D=200mm。（2）電動機的選擇① 由公式 P1=Fv=1500×1.2=1.8 kwn1= Dv?10?=.21034?=191. r/min② 求電機功率 P5 P= P 電 ηη=ηa·ηb·η 齒 2·ηz3 P= Fv查閱資料可得：選取 ?1=0.99 — 彈性柱銷聯(lián)軸器?2=0.97 — 6 級精度齒輪的效率?3=0.98— 7 級精度齒輪的效率?4=0.938 — 滾動滾子軸承的效率?5=0.96—滾子鏈傳動則?總=η1η2η3η4η5=0.8503P5= ?1P=.8053=2.127 kw查閱資料可得：取 i=8~60則 n5=n1i=191×(8~60)=1528~11460 (r/min)電動機符合這一范圍的同步轉速有 1500、3000，綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動比，顯然選擇 3000 r/min 的同步轉速電動機比較合適。電動機型號 額定功率 滿載轉速 極數(shù) (額定轉矩) 堵轉轉矩 最大轉矩(額定轉矩)Y100L1－4 2.2 kw 1420 r/min 4 2.2 kw 2.2 kw174、 軸的設計機器上所安裝的旋轉零件，例如帶輪、齒輪、聯(lián)軸器和離合器等都必須用軸來支承，才能正常工作，因此軸是機械中不可缺少的重要零件。本章將討論軸的類型、軸的材料和輪轂聯(lián)接，重點是軸的設計問題，其包括軸的結構設計和強度計算。結構設計是合理確定軸的形狀和尺寸，它除應考慮軸的強度和剛度外，還要考慮使用、加工和裝配等方面的許多因素。4.1、軸的分類按 軸 受 的 載 荷 和 功 用 可 分 為 ：1.心軸：只承受彎矩不承受扭矩的軸，主要用于支承回轉零件。如.車輛軸和滑輪軸。2.傳 動 軸 ： 只 承 受 扭 矩 不 承 受 彎 矩 或 承 受 很 小 的 彎 矩 的 軸 ,主 要 用 于傳 遞 轉 矩 。 如 汽 車 的 傳 動 軸 。3.轉 軸 ： 同 時 承 受 彎 矩 和 扭 矩 的 軸 ， 既 支 承 零 件 又 傳 遞 轉 矩 。 如 減 速 器軸 。4.2 軸 的 材 料主 要 承 受 彎 矩 和 扭 矩 。 軸 的 失 效 形 式 是 疲 勞 斷 裂 ， 應 具 有足 夠 的 強 度 、 韌 性 和 耐 磨 性 。 軸 的 材 料 從 以 下 中 選 取 ：1. 碳 素 鋼優(yōu) 質 碳 素 鋼 具 有 較 好 的 機 械 性 能 ， 對 應 力 集 中 敏 感 性 較 低 ， 價 格 便 宜 ，應 用 廣 泛 。 例 如 ： 35、 45、 50 等 優(yōu) 質 碳 素 鋼 。 一 般 軸 采 用 45 鋼 ， 經(jīng) 過調(diào) 質 或 正 火 處 理 ； 有 耐 磨 性 要 求 的 軸 段 ， 應 進 行 表 面 淬 火 及 低 溫 回 火 處 理 。 輕 載 或 不 重 要 的 軸 ， 使 用 普 通 碳 素 鋼 Q235、 Q275 等 。182. 合 金 鋼合 金 鋼 具 有 較 高 的 機 械 性 能 ， 對 應 力 集 中 比 較 敏 感 ， 淬 火 性 較 好 ， 熱 處理 變 形 小 ， 價 格 較 貴 。 多 使 用 于 要 求 重 量 輕 和 軸 頸 耐 磨 性 的 軸 。 例 如 ： 汽輪 發(fā) 電 機 軸 要 求 ， 在 高 速 、 高 溫 重 載 下 工 作 ， 采 用27Cr2Mo1V、 38CrMoAlA 等 。 滑 動 軸 承 的 高 速 軸 ， 采 用 20Cr、 20CrMnTi等 。3. 球 墨 鑄 鐵球 墨 鑄 鐵 吸 振 性 和 耐 磨 性 好 ， 對 應 力 集 中 敏 感 低 ， 價 格 低 廉 ， 使 用 鑄 造制 成 外 形 復 雜 的 軸 。 例 如 ： 內(nèi) 燃 機 中 的 曲 軸 。4.3、 軸的結構設計如圖所示為一齒輪減速器中的的高速軸。軸上與軸承配合的部份稱為軸頸，與傳動零件配合的部份稱為軸頭，連接軸頸與軸頭的非配合部份稱為軸身，起定位作用的階梯軸上截面變化的部分稱為軸肩。軸結構設計的基本要求有：（ 1） 、 便 于 軸 上 零 件 的裝 配軸的結構外形主要取決于軸在箱體上的安裝位置及形式，軸上零件的布置和固定方式，受力情況和加工工藝等。為了便于軸上零件的裝拆，將軸制成階梯軸，中間直徑最大，向兩端逐漸直徑減小。近似為等強度軸。（2） 、保證軸上零件的準確定位和可靠固定軸上零件的軸向定位方法主要有：軸肩定位、套筒定位、圓螺母定位、軸端擋圈定位和軸承端蓋定位。1）軸向定位的固定① 軸肩或軸環(huán)：如教材圖 10-7 所 示。軸肩定位是最方19便可靠的定位方法，但采用軸肩定位會使軸的直徑加大，而且軸肩處由于軸徑的突變而產(chǎn)生應力集中。因此，多用于軸向力較大的場合。定位軸肩的高度 h=(0.07—0.1)d，d 為與零件相配處的軸徑尺寸。要求 r 軸 óca所以軸安全。5、 聯(lián)軸器的選擇5.1、聯(lián)軸器的功用聯(lián)軸器是將兩軸軸向聯(lián)接起來并傳遞扭矩及運動的部件并具有一定的補償兩軸偏移的能力，為了減少機械傳動系統(tǒng)的振動、降低沖擊尖峰載荷，聯(lián)軸器還應具有一定的緩沖減震性能。聯(lián)軸器有時也兼有過載安全保護作用。5.2、聯(lián)軸器的類型特點剛性聯(lián)軸器：剛性聯(lián)軸器不具有補償被聯(lián)兩軸軸線相對偏移的能力，也不具有緩沖減震性能；但結構簡單，價格便宜。只有在載荷平穩(wěn)，轉速穩(wěn)定，能保證被聯(lián)兩軸軸線相對偏移極小的情況下，才可選用剛性聯(lián)軸器。撓性聯(lián)軸器：具有一定的補償被聯(lián)兩軸軸線相對偏移的能力，最大量隨型34號不同而異。無彈性元件的撓性聯(lián)軸器 承載能力大，但也不具有緩沖減震性能，在高速或轉速不穩(wěn)定或經(jīng)常正、反轉時，有沖擊噪聲。適用于低速、重載、轉速平穩(wěn)的場合。非金屬彈性元件的撓性聯(lián)軸器 在轉速不平穩(wěn)時有很好的緩沖減震性能；但由于非金屬（橡膠、尼龍等）彈性元件強度低、壽命短、承載能力小、不耐高溫和低溫，故適用于高速、輕載和常溫的場合金屬彈性元件的撓性聯(lián)軸器 除了具有較好的緩沖減震性能外，承載能力較大，適用于速度和載荷變化較大及高溫或低溫場合。安全聯(lián)軸器：在結構上的特點是，存在一個保險環(huán)節(jié)（如銷釘可動聯(lián)接等） ，其只能承受限定載荷。當實際載荷超過事前限定的載荷時，保險環(huán)節(jié)就發(fā)生變化，截斷運動和動力的傳遞，從而保護機器的其余部分不致?lián)p壞，即起安全保護作用。 起動安全聯(lián)軸器：除了具有過載保護作用外，還有將機器電動機的帶載起動轉變?yōu)榻瓶蛰d起動的作用。5.3、聯(lián)軸器的選用聯(lián)軸器選擇原則：轉矩 T： T↑，選剛性聯(lián)軸器、無彈性元件或有金屬彈性元件的撓性聯(lián)軸器； T 有沖擊振動，選有彈性元件的撓性聯(lián)軸器；轉速 n：n↑，非金屬彈性元件的撓性聯(lián)軸器；對中性：對中性好選剛性聯(lián)軸器，需補償時選撓性聯(lián)軸器；裝拆：考慮裝拆方便，選可直接徑向移動的聯(lián)軸器；環(huán)境：若在高溫下工作，不可選有非金屬元件的聯(lián)軸器；成本：同等條件下，盡量選擇價格低，維護簡單的聯(lián)軸器；5.4、聯(lián)軸器材料半聯(lián)軸器的材料常用 45、20Cr 鋼，也可用 ZG270—500 鑄鋼。鏈齒硬度最好為 40HRC 一 45HRC。聯(lián)軸器應有罩殼，用鋁合金鑄成。用單排鏈時，滾子35和套筒受力，銷軸只起聯(lián)接作用，結構可靠性好；用雙排鏈時，銷軸受剪力，承受沖擊能力較差，銷軸與外鏈板之間的過盈配合容易松動。在高速輕載場合，宜選用較小鏈節(jié)距的鏈條，重量輕，離心力??；在低速重載場合，宜選用較大鏈節(jié)距的鏈條，以便加大承載面積。鏈輪齒數(shù)一般為 12~22。為避免過渡鏈節(jié)，宜取偶數(shù)。本機構查 GB4323-84，選用 TL4 型彈性套柱銷聯(lián)軸器，其尺寸參數(shù)如表所示，軸孔長度 L、L1 質量型號 軸孔直徑Y,J,J1,Z Kg公稱轉矩N.m d1，d2，dz L、L1 D S A D0 B Tl TLLTL1 - 6.3 9-14 14-32 71 3 18 - - 1.16 -TL2 - 16 12-19 20-42 80 3 18 - - 1.64 -TL3 - 31.5 16-22 30-52 95 4 35 - - 2.2 -TL4 - 63 20-28 38-62 106 4 35 - - 3.2 -TL5 TLL1 125 25-35 44-82 130 5 45 200 85 8.36 8.3TL6 TLL2 250 32-42 60-112 160 5 45 250 105 10.36 15.3TL7 TLL3 500 40-48 84-112 190 5 45 315 132 15.7 30.0TL8 TLL4 710 45-63 84-142 224 6 65 315 132 25.4 39.6TL9 TLL5 1000 50-71 84-142 250 6 65 315 168 31 47.0TL10 TLL6 2000 60-95 107-172 315 8 80 400 168 65.9 92.6TL11 TLL7 4000 80-110 132-212 400 10 100 500 210 122.6 172.3TL12 TLL8 8000 100-130 167-252 475 12 130 500/630 210/265 218.4 304.3TL13 TLL9 16000 120-170 167-302 600 14 180 710 298 425.8 576.8T=T0=31.236N.M取 KA=1.7 則TCA=KA*T=1.7*31.236N*M=53.1N*M許用轉距：63N*M許用最大轉速：5700r/min36軸徑：20-80mm6、 圓柱齒輪傳動設計齒輪傳動的適用范圍很廣，傳遞功率可高達數(shù)萬千瓦，圓周速度可達150m／s(最高 300m／s)，直徑能做到 10m 以上，單級傳動比可達 8 或更大，因此在機器中應用很廣。6.1 齒輪傳動特點與分類和其他機械傳動比較，齒輪傳動的主要優(yōu)點是：工作可靠，使用壽命長；瞬時傳動比為常數(shù)；傳動效率高；結構緊湊；功率和速度適用范圍很廣等。缺點是：齒輪制造需專用機床和設備，成本較高；精度低時，振動和噪聲較大；不宜用于軸間距離大的傳動等。按軸的布置方式分： 平行軸傳動，交叉軸傳動，交錯軸傳動按齒線相對于齒輪母線方向分：直齒，斜齒，人宇齒，曲線齒按齒輪傳動工作條件分： 閉式傳動，形式傳動，半形式傳動按齒廓曲線分： 漸開線齒，擺線齒，圓弧齒按齒面硬度分： 軟齒面(≤350 佃)，硬齒面(>350 佃)6.2 齒輪傳動的主要參數(shù)與基本要求齒輪傳動應滿足兩項基本要求:1)傳動平穩(wěn);2)承載能力高。37在齒輪設計、生產(chǎn)和科研中，有關齒廓曲線、齒輪強度、制造精度、加工方法以及熱理工藝等，基本上都是圍繞這兩個基本要求進行的。6.2．1 主要參數(shù)——基本齒廓。漸開線齒輪輪齒的基本齒廓及其基本參數(shù)見表 12．2 或查閱機械設計手冊。——模數(shù)。為了減少齒輪刀具種數(shù)，規(guī)定的標準模數(shù)見表 12．3 或查閱機械設計手冊?！行木唷Ｋ]用的中心距系列見表 12，4 或查閱機械設計手冊?！獋鲃颖?i、齒數(shù)比 u。主動輪轉速 nl 與從動輪轉速 n2 之比稱為傳動比i。大齒輪的齒數(shù) z2 與小齒輪齒數(shù) z1 之比稱為齒數(shù)比 u。減速傳動時，u=i；增速傳動 u=1/i 。——標準模數(shù) m：①斜齒輪及人宇齒輪取法向模數(shù)為標準模數(shù)，錐齒輪取大端模數(shù)為標準模數(shù)。②標準中優(yōu)先采用第一系列，括號內(nèi)的模數(shù)盡可能不用?！兾幌禂?shù)。刀具從切制標準齒輪的位置移動某一徑向距離(通稱變位量)后切制的齒輪，稱為徑向變位系數(shù)。刀具變位量用 xm 表示，x 稱為變位系數(shù)。刀具向齒輪中心移動，x 為負值，反之為正值。隨著 x 的改變，輪齒形狀也改變，因而可使?jié)u開線上的不同部分作為工作齒廓，以改善嚙合性質。 ，由變位齒輪所組成的齒輪傳動，若兩輪變位系數(shù)的絕對值相等，但一為正值，另一為負值，即 x1=-x2 稱為“高度變位”，此時，傳動的嚙合角等于分38度圓壓力角，分度圓和節(jié)圓重合，中心距等于標準齒輪傳動中心距，只是齒頂高和齒根高有所變化。若 x1=-x2；x1+x2≠0，這種齒輪傳動稱為角度變位齒輪傳動。此時，嚙合角將不等于分度圓壓力角，分度圓和節(jié)圓不再重合。6.2.2 精度等級的選擇 在漸開線圓柱齒輪和錐齒輪精度標準(GBl0095—-88 和 GBll365—89)中，規(guī)定了 12 個精度等級，按精度高低依次為 1—12 級，根據(jù)對運動準確性、傳動平穩(wěn)性和載荷分布均勻性的要求不同，每個精度等級的各項公差相應分成三個組：第工公差組、第Ⅱ公差組和第Ⅲ公差組。6.2.3 齒輪傳動的失效形式齒輪傳動的失效形式主要有輪齒折斷和齒面損傷兩類。齒面損傷又有齒面接觸疲勞磨損(點蝕)、膠合、磨粒磨損和塑性流動等。減速器中齒輪分布如圖所示，齒輪的傳動形式一般有：1） 開式齒輪傳動：按齒根彎曲疲勞強度設計公式作齒輪的設計計算，不按齒面接觸疲勞強度設計公式計算，也無需用齒面接觸疲勞強度校核公式進行校核。開式齒輪傳動，將計算所得模數(shù)加大 10%-15%（考慮磨損影響。傳遞動力的齒輪模數(shù)一般不小于 1.5-2mm（以防意外斷齒）。392） 閉式齒輪傳動：方法一軟齒面閉式齒輪傳動傳動，接觸疲勞點蝕是主要失效形式，計算時先按齒面接觸疲勞強度設計公式求出小齒輪直徑 d1和接觸齒寬 b，再用齒根彎曲疲勞強度校核公式進行校核。硬齒面閉式齒輪傳動計算時先按齒根彎曲疲勞強度設計公式求出模數(shù) m 和接觸齒寬 b，再用齒面接觸疲勞強度校核公式進行校核。方法二 不論軟硬齒面都分別按彎曲疲勞強度設計公式求出模數(shù) m,按接觸疲勞強度設計公式求出小齒輪分度圓直徑 d1，再按 d1=mZ1調(diào)整齒數(shù) Z1。與方法一相比，這樣設計出的齒輪傳動，既剛好滿足接觸疲勞強度，又剛好滿足彎曲疲勞強度，所以結構緊湊，避免浪費。6.3 齒輪參數(shù)計算材料選擇：小齒輪 40C r（調(diào)質）硬度 280HBs大齒輪 45#鋼（調(diào)質）硬度 240HBs；（硬度差 40HBs）材料選擇：運輸機為一般工作機器速度不高，故選用 6 級和 7 級精度（GB10095-88）選擇初選螺旋角 β=14 度，取 Z1=21，Z2=4*21=84高速級斜齒輪、圓柱齒輪傳動的設計計算（1）選擇精度等級、材料及齒數(shù)選擇小齒輪材料為 40Cr(調(diào)質)，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼(調(diào)40質)，硬度為 240HBS；減速器一般選用 7 級精度（GB10095-88）選擇 z1=20，由 z2= i 高 z1=53.45，圓整 z2=54則 i 高 = z2/z1=54/20=2.7Δ i= %=1%＜±2.5% ，u=2.7高 高高 －'i 高 = i 高 ’=2.7選取螺旋角，初選螺旋角 β=14°（2）按齒面接觸強度設計（以下公式、表、圖均出自《機械設計》 ）d1t≥ ??23 )(1HEt zuTk??????① 試選載荷系數(shù) kt=1.6② 查閱資料可得，選取區(qū)域系數(shù) zH=2.433③ 查閱資料可得， =0.78, =0.87,1??2??則： = + =0.78+0.87=1.65??1④ 查閱資料可得，按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限=560Mpa，大齒輪的接觸疲勞強度極限 =531Mpa1mH? 21mH?⑤ 查閱資料可得，選取持寬系數(shù) =1d?⑥ 查閱資料可得，材料的彈性影響系數(shù) zE=200Mpa⑦ 查閱資料可得，計算應力循環(huán)次數(shù)N1=60·nⅢ JLh=60×1420×1×(1×8×300×10)=2.045×1010N2=N1/μ=2.045×10 10/2.7=7.574×109⑧ 查閱資料可得，接觸疲勞強度系數(shù) kHN1=1，k HN2=1.11⑨ 計算接觸疲勞許用應力取失效概率為 1％，安全系數(shù) s=1（《簡明機械零件設計手冊》 ）= =1×560＝ 560 Mpa??1H?skmHN= =1.11×531＝589.4 Mpa221（3）計算小齒輪分度圓直徑 dt=( + )/2=(560+589.4)/2=574.7 Mpa??H?1??2H41① d1t= =29mm32321.60.70.43()85??② 計算圓周速度v= = =2.1 m/s1063nt?.429160③ 計算齒寬 b 及模數(shù) mntb=φ dd1t=1×29=29mm mnt= 1cos29cs14.3tz????h=2.25mnt=2.25×1.34=3.28mmb/h=29/3.28=8.84④ 計算縱向重合度 ??=0.318×1×21× =1.665???tan318.0Zd??14tan⑤ 計算載荷系數(shù) k查閱資料可得，k A=1根據(jù) v=3 m/s，7 級精度，查閱資料可得，k v=1.15查閱資料可得，k Hβ 的計算公式kHβ =1.15+0.18(1+0.6φ d2)φ d2+0.31×10－3 ×b=1.15+0.18(1+0.6) +0.31×10－3 ×29=1.447查閱資料可得，k Fβ =1.31查閱資料可得，k Hα = kFα =1.4載荷系數(shù) k=kAkv kHβ kHα =1×1.4×1.447×1.4=2.31⑥ 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，d1=d1t =29 =32.77mm3t36.12⑦ 計算模數(shù) mnmn= 1cos.7cos4.592z?????（3）按齒根彎曲強度設計mn≥ ??321csFsaYdzYkT??????42確定計算參數(shù)① 計算載荷系數(shù)k=kAkv kFα kFβ =1×1.14×1.4×1.31=2.09② 根據(jù)縱向重合度 ε β ＝1.665，查閱資料可得，螺旋角影響系數(shù)Yβ =0.90③ 計算當量齒數(shù)zr1= = =22.5?31cos324?zr2= = =86.593238④ 查取齒形系數(shù)，由資料可得，Y Fa1=2.724， YFa2=2.284⑤ 查取應力校正系數(shù)，Y sa1=1.568，Y sa2=1.727⑥ 查閱資料可得，小齒輪的彎曲疲勞強度 =560Mpa，大齒輪的彎曲疲勞極1FE?限 =531Mpa2FE?⑦ 查閱資料可得，彎曲疲勞壽命系數(shù)，K FN1=0.83，K FN2=0.87⑧ 計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù) s＝1.4，= = =332 Mpa??1F?skFEN10.83564?= = =330Mpa2271.⑨ 計算大、小齒輪的 并加以比較??FsaY?= =0.01286??1FsaY?2.74.5683?= =0.011952Fsa..0大齒輪的數(shù)值大。設計計算43mn≥ =1.1mm??3 2223586.1014cos.9.2FsaY?????對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù) mn 大于齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，m n＝2，但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑 d1=29z1= = =20nd?cos9cs42??取 z1=20，則 z2=uz1=2.9×27=78.3，圓整取 z2=79。（4）幾何尺寸計算① 計算中心矩a= = =102.3mm?cos2)(1nmz?(079)2cos14??圓整中心矩 a=120mm② 按圓整中心矩修正螺旋角β=arccos = arccos =14.36°azn2)(1?(2079)1.3??因 β 值改變不多，故參數(shù) 、 、z H 等不必修正。???k③ 計算大、小齒輪的分度圓直徑d1= = =45.42mm?cosnmz0214.36?d2= = =162.89mmn79.?④ 計算齒輪寬度b= =1×29=29mm1d?圓整后取 B2=36mm，B 1=45mm低速級斜齒輪圓柱齒輪傳動的設計計算（1）選精度等級、材料及齒數(shù)① 材料及熱處理仍按高速級的選?、?精度選 7 級精度44③ 選小齒輪齒數(shù) z1=18，由 i 低 =3.842，則 z2= z1i 低＝3.842×18=69.158，圓整為 z2=70i 低 ′ =70/18=3.89，Δi= ×100%=±2.5%，μ =3.742低 低低 i??i 高 =3.84④ 選取螺旋角，初選螺旋角 β＝14°（2）按齒面接觸強度設計（a） d1t≥ ??321)(2HEdt zuTk??????① 試選載荷系數(shù)：k t=1.6② 查閱資料可得，選取區(qū)域系數(shù) zH=2.433③ 查閱資料可得： 86.071.2????則 49.121??????④ 查閱資料可得，按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限：，大齒輪的接觸疲勞強度極限： 。1.60HmMPa? 1.2530HmMPa??⑤ 查閱資料可得選取齒輪系數(shù)： 1?d?⑥ 查閱資料可得材料的彈性影響系數(shù)： Pa8.9ZE＝⑦ 計算應力循環(huán)次數(shù)： 83 1065.7)301(38.560nN??????jl＝41/.892⑧ 查閱資料可得接觸疲勞壽命系數(shù) KHN1＝0.93，K HN2＝0.96⑨ 計算接觸疲勞許用應力取決效概率為 1％，安全系數(shù) S=L（《簡明機械零件設計手冊》 ）??130.936257.1HNmKMPaS?????24.08計算小齒輪分度圓直徑 d1t????12()/(576..)/254.7HH a??????45① 3 2312.6104.72189.438m957dt????（ ） ＝② 計算圓周速度 1.30.94/6061tnVs?????③ 計算齒寬 b 及模數(shù) mnt18dt?3coscs142.08nmtZ?????h＝2.25 m nt＝2.25×2.048＝4.608mm④ 計算縱向重合度 ??10.38ta.5dZ?????⑤ 計算載荷系數(shù) k查閱資料可得 KA＝1根據(jù) 級精度，查閱資料可得動載系數(shù) Kv＝1.05，查閱資料可得.94/vms的計算公式：?H bd??????3210.6.0).1(8.05＝1.15+0.18（ 1+0.6）+0.31×10 -3×38＝1.43查閱資料可得 =1.32?HK查閱資料可得 2.1??F載荷系數(shù)： .05143.28AVHPk????⑥ 實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，查閱資料可得 33/82.1/69.78tdm???⑦ 計算模數(shù) mn1cos.05nz?（2）按齒根彎曲強度設計， ??321csFsadnYZkTm???????46確定計算參數(shù)① 計算載荷系數(shù) 1.0341.293AVFPkK???????② 根據(jù)縱向重合度 ＝1.506，查閱資料可得螺旋角影響系數(shù) ＝0.88。? ?Y③ 計算當量齒數(shù) 133820.6cos4vZ???24337v④ 直取齒形系數(shù)（插值法）查閱資料可得 ＝2.768； ＝2.2253FaY4FaY⑤ 查取校正系數(shù)查閱資料可得 ＝1.558； ＝1.7653Sa4Sa⑥ 查閱資料可得小齒輪的彎曲強度極限 ，大齒輪的彎曲強度極MPaFE501??限 MPFE802??⑦ 查閱資料可得彎曲疲勞壽命系數(shù)： ＝0.91； ＝0.941FNK2FN⑧ 計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù)：S=1.4，??PaSKFENF 3254.1091?????M86.722⑨ 計算大小齒輪的 并加以比較??FSaY????01327.32568..134????FSaY?..742?FSa大齒輪的數(shù)值大（3）設計計算47??322221.94.01.8cos141.569SaFn Ymm???? ??對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度的法面模數(shù) mn 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，取 mn＝2，但為了同時滿足接觸疲勞強度需要，接觸疲勞強度算得的分度