3262 瓶塞注射模設計
3262 瓶塞注射模設計,瓶塞,注射,設計
瓶塞注射模設計1計 算 內 容 說 明第一部分 塑件的分析 一 塑料 ABSABS 中文名:丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物英文名:Acrylinitrile-Butadiene-Styrene?;咎匦裕簾o毒無味,呈微黃色,成型的塑件有較好的光澤,密度在1.021.05g/cm3,其收縮率為 0.30.8%。ABS 吸濕性很強,成型前需要充分干燥,要求含水量小于 0.3%。流動性一般,溢料間隙約在 0.04mm。ABS 有極好的抗沖擊強度,且在低溫下也不迅速下降。有良好的機械強度和一定的耐磨性、耐寒性、耐油性、耐水性、化學穩(wěn)定性和電氣性能。成型特點:ABS 在升溫時粘度增高,所以成型壓力較高,塑料上的脫模斜度宜稍大;易產生熔接痕,模具設計時應注意盡量減小澆注系統對料流的阻力;在正常的成型條件下,壁厚、熔料溫度及收縮率影響極小。要求塑件精度高時,模具溫度可控制在5060oC,要求塑件光澤和耐熱時,應控制在 6080 oC。瓶塞注射模設計2計 算 內 容 說 明主要技術指標:比重:1.021.16g/cm 3。 比容:0.860.98cm 3/g。吸水性:0.20.4% (24h)。熔點:130160 oC。熱變形溫度:4.610 5Pa- 130160oC。18.5105Pa- 90108oC??估姸?10 5Pa): 500拉伸強度模量:1.810 4 Mpa彎曲強度:80010 5PaABS 的注射工藝參數:注射機類型: 螺桿式螺桿轉速: 3060 r/min噴嘴形式: 直通式噴嘴溫度: 190200oC料筒溫度: 前 200210oC中 210230oC后 180200oC參見塑料成型工藝與模具設計表3-1 瓶塞注射模設計3計 算 內 容 說 明模溫: 5080oC注射壓力: 70120Mpa保壓力: 5070Mpa注射時間(s): 35保壓時間(s): 1530冷卻時間(s): 1530成型周期(s): 4070二 塑件的形狀尺寸塑件圖如下頁所示:塑件的工作條件對精度要求較低,根據 ABS 的性能可選擇其塑件的精度等級為 5 級精度(查閱塑料成型工藝與模具設計P 66 表3-8) 。其密度為 1.01.1g.cm3經計算得塑件的底面積為:S 塑 =530.66mm2得塑件的體積為:V 塑 =1.351cm3塑件的質量為:W 塑 =V 塑 r 塑 =1.5(g)。零件需要的尺寸精度壁厚:瓶塞注射模設計4計 算 內 容說 明塑件圖瓶塞注射模設計5計 算 內 容 說 明第二部分 型腔數目的確定及排布已知的體積 V 塑 或質量 W 塑 ,又因為此產品屬大批量生產的小型塑件,綜合考慮生產率和生產成本等各種因素,以及注射機的型號選擇,初步確定采用一模四腔對稱性排布。由塑件的外形尺寸和機械加工的因素,確定采用側澆口。排布圖如下圖示:型腔數目及排布圖瓶塞注射模設計6計 算 內 容說 明側澆口 它又稱邊緣澆口.一般情況下,側澆口開設在模具的分型面上,從制品側面邊緣進料.它能方便地調整澆口形式.它的截面形狀通常采用矩形,第三部分 分型面的選擇塑件冷卻時會因為收縮作用而包覆在凸模上,故從塑件脫模的角度考慮,應有利于塑件滯留在動模一側,以便于脫模。而且不影響塑件的量和外觀形狀,以及尺寸精度。分 型 面 圖瓶塞注射模設計7計 算 內 容 說 明第四部分 澆注系統的設計澆注系統一般由主流道、分流道、澆口和冷料穴等四部分組成。澆注系統的設計應保證塑件熔體的流動平穩(wěn)、流程應盡量短、防止型芯變形、整修應方便、防止制品變形和翹曲、應與塑件材料品種相適用、冷料穴設計合理、盡量減少塑料的消耗。 澆 注 系 統 圖瓶塞注射模設計8計 算 內 容 說 明塑件的截面厚度較小,不適合采用推桿推出,而采用推件板推出較為合適。因而不宜開設冷料穴,所以拉料桿采用球扣形式。不影響塑件外觀質量,依據上述分型面,分流道宜采用圓形截面,在定模固定板上采用澆口套。根據塑件的外形尺寸和質量等決定影響因素,初步取值如下:d=4mm D=8mm R=15mm t=4mmr=2mm l=4550mm L=4050mm初步估算澆注系統的體積,V 澆 =67cm3。其質量約為:W 澆 =V 澆 r 塑 =78g。S=(nW 塑 + W 澆 ) /0.8=1617g。所以,選擇用注射機型號為:XS-Z-30。瓶塞注射模設計9計 算 內 容 說 明第五部分 注射機的型號和規(guī)格注射機的技術規(guī)格:型 號 : XS-Z-30額定注射量(cm 3): 30g螺桿直徑 (mm): 28注射壓力 (MPa): 119注射行程(mm): 130注射時間(s) : 0.7注射方式 : 柱塞式合模力 kN : 250最大注射面積(cm 2): 90最大開(合)模行程(mm ): 160模具最大厚度(mm): 180模具最小厚度(mm): 60模板最大距離(mm) : 340最大開模行程(mm): 160噴嘴圓?。╩m): SR12噴嘴孔徑(mm): 2注射機型號參見塑料成型工藝與模具設計表4-1瓶塞注射模設計10計 算 內 容 說 明第六部分 成型零部件的結構設計和工作尺寸計算1、產生偏差的原因:塑料的成型收縮成型收縮引起制品產生尺寸偏差的原因有:預定收縮率(設計算成型零部件工作尺寸所用的收縮率)與制品實際收縮率之間的誤差;成型過程中,收縮率可能在其最大值和最小值之間發(fā)生的波動。 s=(Smax-Smin)制品尺寸 s 成型收縮率波動引起的制品的尺寸偏差。Smax、S min 分別是制品的最大收縮率和最小收縮率。 成型零部件的制造偏差工作尺寸的制造偏差包括加工偏差和裝配偏差。成型零部件的磨損、本產品為抗沖制品,屬于大批量生產的小型塑件,預定的收縮率的最大值和最小值分別取.8%和.3。此產品采用 4 級精度,屬于一般精度制品。因此,凸凹模徑向尺寸、高度尺寸及深度尺寸的制造與作用修正系數 x 取值可在 0.50.75 的范圍之間,瓶塞注射模設計11計 算 內 容說 明凸凹模各處工作尺寸的制造公差,因一般機械加工的型腔和型芯的制造公差可達到 IT IT級,綜合參考,相關計算具體如下:(Lm3 )0+z = (1+ s )LS3 - 0.5 0+z= (1+0.5%)27- 0.50.24 0 +0.24/4=27.020 +0.06mm瓶塞注射模設計12計 算 內 容 說 明(lm2 )0+z = (1+ s )LS2 - 0.5 0+z= (1+0.5%)22- 0.50.22 0 +0.22/4=220 +0.055mm(lm1)0-z =(1+ s )LS1+0.5 0-z= (1+0.5%)19+0.50.220-0.22/4= 19.210-0.055 mm(Hm2) 0+z = (1+ s )HS2-0.5 0+z= (1+0.5%)2-0.50.120+0.12/4=1.950+0.03mm(hm3) 0+z = (1+ s )HS3-0.5 0+z= (1+0.5%)3-0.50.120+0.12/4=2.940+0.03mm(srm)0-z =(1+ s ) +0.5 0-z= (1+0.5%)30+0.50.240-0.24/4 = 30.130-0.06 mm(SRM) 0+z = (1+ s )SRS-0.5 0+z= (1+0.5%)30-0.50.240+0.24/4=29.900+0.06mm(Hm) 0+z = (1+ s )HS-0.5 0+z= (1+0.5%)2-0.50.120+0.12/4=1.940+0.03mm收縮率見塑料成型工藝與模具設計附錄 B計算參考塑料成型工藝與模具設計第五章第三節(jié) P151瓶塞注射模設計13計 算 內 容 說 明3、成型零件的強度、剛度計算注射模在其工作過程需要承受多種外力,如注射壓力、保壓力、合模力和脫模力等。如果外力過大,注射模及其成型零部件將會產生塑性變形或斷裂破壞,或產生較大的彈性彎曲變形,引起成型零部件在它們的對接面或貼合面處出現較大的間隙,由此而發(fā)生溢料及飛邊現象,從而導致整個模具失效或無法達到技術質量要求。因此,在模具設計時,成型零部件的強度和剛度計算和較核是必不可少的。一般來說,凹模型腔的側壁厚度和底部的厚度可以利用強度計算決定,但凸模和型芯通常都是由制品內形或制品上的孔型決定,設計時只能對它們進行強度校核。因在設計時采用的是整體式圓形型腔。因此,計算參考公式如下:側壁:按強度計算:按剛度計算:)12(mpcrt)1(urPEtmpc瓶塞注射模設計14計 算 內 容 說 明底部:按強度計算: 按剛度計算:凸模、型芯計算公式:按剛度計算:由公式分別計算出相應的值為:按強度計算得:t c=4.93mm th=4.38mm r=8.52mm按剛度計算得:tc=0.93mm th=1.91mm r=3.97mm參數符號的意義和單位:Pm 模腔壓力(MPa)取值范圍 5070;E 材料的彈性模量(MPa)查得 2.06105;材料的許用應力(MPa)查得 176.5;u 材料的泊松比 查表得 0.025;成型零部件的許用變形量(mm)查得 0.05;采用材料為 3Gr2W8V,硬度55HRC。pmhrPt43341758.0pmhErt34pmELPrpp瓶塞注射模設計15計 算 內 容 說 明第七部分 導柱導向機構的設計導柱導向機構是保證動定?;蛏舷履:夏r,正確定位和導向的零件。導柱導向機構的作用:1、定位件用:模具閉合后,保證動定?;蛏舷履N恢谜_,保證型腔的形狀和尺寸精確,在模具的裝配過程中也起定位作用,便于裝配和調整。2、導向作用:合模時,首先是導向零件接觸,引導動定模或上下模準確閉合,避免型芯先進入型腔造成成型零件損壞。3、承受一定的側向壓力。一、 導柱導套的選擇:導柱結約形式及尺寸如下圖: 瓶塞注射模設計16計 算 內 容 說 明其材料采用 45 鋼經調質,表面淬火,低溫回火,硬度為55HRC。導柱固定部分表面粗糙度 Ra 為 08m,導向部分表面粗糙度 Ra 為 0.80.4m。具體尺寸如上圖所示。布局形式如右圖示:為便于導套與導柱配合后工作時的的排氣,在定模固定板的開設通氣孔。瓶塞注射模設計17計 算 內 容 說 明第八部分 推出機構的設計1、 推出機構的組成推出機構由推出零件、推出零件固定板和推板、推出機構的導向與復位部件組成。即推件板、推件板緊固螺釘、推板固定板、推桿墊板、頂板導柱、頂板導套以及推板緊固螺釘。2、 設計原則:a、 推出機構應盡量設在動模一側;b、 保證塑件不因推出而變形損壞;c、 機構簡單動作可靠;d、 合模時的正確復位。3、脫模力的計算:根據力平衡原理,列出平衡方程式:F x=0Ft+Fbsin=FcosFb 塑件對型芯的包緊力;F 脫模時型芯所受的摩擦力;Ft 脫模力; 型芯的脫模斜度。瓶塞注射模設計18計 算 內 容 說 明又: F=Fb于是 Ft=Fb(cos-sin)而包緊力為包容型芯的面積與單位面積上包緊力之積,即:F b=Ap由此可得:F t=Ap(cos-sin)式中: 為塑料對鋼的摩擦系數,約為 0.10.3;A 為塑件包容型芯的總面積;p 為塑件對型芯的單位面積上的包緊力,在一般情況下,模外冷卻的塑件 p 取 2.43.9107Pa;模內冷卻的塑件 p 約取0.81.2107Pa。所以:經計算,A=379.94mm 2 , 取 0.25,p 取 1107Pa,取 =45 , 。Ft=379.9410-61107(0.25cos45-sin45)=900.04N.因此,脫模力的大小隨塑件包容型芯的面積增加而增大,隨脫模斜度的增加而減小。由于影響脫模力大小的因素很多,如推出機構本身運動時的摩擦阻力、塑料與鋼材間的粘附力、大氣壓力及成型工藝條件的波動等等,因此要考慮到所有因素的影響較困難,而且也只能是個近似值。瓶塞注射模設計19計 算 內 容 說 明第九部分 溫控系統設計1、 注射模冷卻系統設計:1.冷卻水道應盡量多、截面尺寸應盡量大 型腔表面的溫度與冷卻水道的數量、截面尺寸及冷卻水的溫度有關。2冷卻水道至型腔表面距離應盡量相等 當塑件壁厚均勻時,冷卻水道到型腔表面最好距離相等,但是當塑件不均勻時,厚的地方冷卻水道到型腔表面的距離應近一些,間距也可適當小一些。一般水道孔邊至型腔表面的距離應大于 10mm,常用 1215mm.3澆口處加強冷卻 塑料熔體充填型腔時,澆口附近溫度最高,距澆口越遠溫度就越低,因此澆口附近應加強冷卻,通常將冷卻水道的入口處設置在澆口附近,使?jié)部诟浇哪>咴谳^低溫度下冷卻,而遠離澆口部分的模具在經過一定程度熱交換后的溫水作用下冷卻。4冷卻水道出、入口溫差應盡量小 如果冷卻水道較長,則冷卻水出、入口的溫差就比較大,易使模溫不均勻,所以在設計時應引起注意。5冷卻水道應沿著塑料收縮的方向設置 聚乙烯的收縮率大,水道應盡量沿著收縮方向設置。瓶塞注射模設計20計 算 內 容 說 明冷卻水道的設計必須盡量避免接近塑件的熔接部位,以免產生熔接痕,降低塑件強度;冷卻水道要易于加工清理一般水道孔徑為 10mm 左右,不小于 8mm。根據此套模具結構,采用孔徑為 8mm 的冷卻水道。瓶塞注射模設計21計 算 內 容 說 明第十部分 注射機的校核一、塑件在分型面上的投影面積與鎖模力校核注射成型時,塑件在模分型面的投影面積是影響鎖模力的主要因素,其數值越大,需鎖模力也就越大,若超過注射機的允許最大成型面積,則在成型過程中會出現漲模溢料現象。因此有:塑件總的投影面積 nA 與澆注系統的投影面積 之和要小1 A2于最大成型面積 A。 nA +A A24x5.5*5.5*3.14+4x0.6x6=394.34mm29000mm2 滿足要求應使塑料熔體對型腔的成型壓力與塑件和澆注系統在分型面上的投影面積之和的乘積小于注射機額定鎖模力:(nA +A )PF12T=394.34*55 =21688.7N=21.68KN250KN 滿足要求模具厚度校核模具厚度 H 必須滿足:H minHHmax式中 Hmin注射機允許的最小模厚,即動,定模板之間的最小開距;Hmax注射機允許的最大模厚。H=210mm,H =200mm,M =300mm。符合條件。minmax瓶塞注射模設計22計 算 內 容 說 明二、 開模行程校核由于注射模最大開模行程 S 與模厚無關,因此有:maxSH 1+H2+a+(510)mm式中 H1推出距離(脫模距離) (mm) ;H2包括澆注系統凝料在內的塑件高度(mm ) ;a取出澆注系統凝料必須的長度(mm ) 。H1=40mm, H2=40mm,a=24mm所以 s=114mm,遠小于注射機的最大開模行程 300mm,合適。綜上所述,所選擇的注射機滿足注射要求。瓶塞注射模設計23第十一部分 設計小結通過這次系統的注射模的設計,我更進一步的了解了注射模的結構及各工作零部件的設計原則和設計要點,了解了注射模具設計的一般程序。進行塑料產品的模具設計首先要對成型制品進行分析,再考慮澆注系統、型腔的分布、導向推出機構等后續(xù)工作。通過制品的零件圖就可以了解制品的設計要求。對形態(tài)復雜和精度要求較高的制品,有必要了解制品的使用目的、外觀及裝配要求,以便從塑料品種的流動性、收縮率,透明性和制品的機械強度、尺寸公差、表面粗糙度、嵌件形式等各方面考慮注射成型工藝的可行性和經濟性。模具的結構設計要求經濟合理,認真掌握各種注射模具的設計的普遍的規(guī)律,可以縮短模具設計周期,提高模具設計的水平。瓶塞注射模設計24第十二部分 參考文獻參考資料:1. 屈華昌主編.塑料成型工藝與模具設計.北京:機械工業(yè)出版社,19952. 黃毅宏、李明輝主編模具制造工藝.北京:機械工業(yè)出版社,1999.6 3. 何忠保,陳曉華,王秀英主編.典型零件模具圖冊.北京:機械工業(yè)出版社,2000.94. 李紹林,馬長福主編.實用模具技術手冊.上海:上??茖W技術文獻出版社,2000.65. 王樹勛主編.注塑模具設計與制造實用技術.廣州:華南理工大學出版社,1996.16. 李紹林主編.塑料橡膠成型模具設計手冊. 北京:機械工業(yè)出版社,2000.9
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