張小樓礦2.4Mta新井設計【含CAD圖紙+文檔】
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專題部分張小樓微震規(guī)律分析研究摘要:為有效預防礦井沖擊地壓的發(fā)生,采用SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)對煤巖體內微震活動進行全時連續(xù)監(jiān)測?;谖⒄鸨O(jiān)測系統(tǒng)確定單日微震累計能量和震動頻率兩個參量進行危險程度的分析和評價。對95206工作面附近和下山區(qū)域進行了微震時序分析和礦震空間演化規(guī)律分析,表明礦震活動比較穩(wěn)定,強烈微震活動事件發(fā)生前,巖體已經出現(xiàn)大量的弱微震活動,這些弱微震活動時期為強震動的發(fā)生積蓄了更多的能量。煤巖層在超前支承壓力作用下已經開始出現(xiàn)大范圍斷裂和破壞。從整個回采過程中看,礦震大多分布在褶曲一翼和斷層附近。對礦井微震活動的監(jiān)測和規(guī)律分析有助于對礦震和沖擊地壓的防治。關鍵詞:微震監(jiān)測;回采工作面;微震時序和空間演化分析;沖擊礦壓 Abstract: For the effective prevention of mine rock burst occurrence, using SOS microseismic monitoring system on coal rock body of microseismic activities for the whole continuous monitoring. Based on microseismic monitoring system determines the one-day microseismic accumulative energy and vibration frequency of two parameters for risk analysis and evaluation. In 95206 working face and down near the region were seismic sequence analysis and seismic spatial evolution analysis of mine earthquake activity, showed relatively stable, strong seismic activity before the occurrence of rock mass, has been a lot of weak seismic activity, these weak microseismic activity period for strong earthquake occurrence accumulated more energy. Coal seam in advance support under pressure has begun to appear big range of fracture and damage. From the entire process of mining, ore earthquake are mostly located in and near the fault fold a wing. The mine microseismic activity monitoring and analysis of rockburst and contribute to the prevention of the impact ground pressure.Key words: microseismic monitoring; working face; temporal and spatial evolution analysis of microseisms; shock pressure1引言1.1微震簡介1.1.1微震概念及危害微震屬于礦山動力現(xiàn)象,是礦山壓力的一種特殊顯現(xiàn)形式。微震可以定義為礦山井巷或采場周圍礦體和圍巖由于變形能的釋放而產生的以突變、急劇、猛烈的破壞為特征的動力現(xiàn)象。簡單的說,微震就是煤(巖)的突然破壞現(xiàn)象。礦井微震和沖擊礦壓是礦山開采中發(fā)生的煤(巖)動力現(xiàn)象之一,這種動力災害通常是在煤(巖)力學系統(tǒng)達到強度極限時,聚積在煤(巖)體中的彈性能量以突然、急劇、猛烈的形式釋放,在井巷發(fā)生爆炸性事故,造成煤(巖)體振動和破壞,動力將煤(巖)拋向井巷,同時發(fā)生強烈聲響,造成支架與設備、井巷的破壞以及人員的傷亡等。沖擊礦壓還可能引發(fā)其他礦井災害,尤其是瓦斯、煤塵爆炸、火災以及水災,干擾通風系統(tǒng),強烈的沖擊礦壓還會造成地面建筑物的破壞和倒塌等。1.1.2影響礦井微震的主要因素及礦井微震的顯現(xiàn)特征礦井微震發(fā)生的原因是多方面的, 但從總的來說可以分為三類, 即自然的、技術的和組織管理方面的。影響礦井微震發(fā)生的因素主要有兩大方面:一是礦山地質因素,二是開采技術條件。礦山地質因素主要是:開采深度越大,煤體的應力越高,在開挖空間周圍煤體內應力集中系數越大,煤體變形和積聚的彈性潛能也越大;頂底板巖層比較堅硬,煤層具有脆性,易形成較大的集中壓力和積聚較多的彈性能;其次由于地質構造的存在,破壞了頂板完整性,使頂板壓力在構造處重新分布形成構造應力集中,特別是在斷層帶附近更容易發(fā)生沖擊礦壓。地質構造因素,在地質構造帶中一般由地殼運動的殘余應力形成構造應力場。在煤礦中常有斷層、褶曲和局部異常(如底凸起、頂板下陷、煤層分岔、變薄和變厚等構造帶),礦井微震就常常發(fā)生在這些構造應力集中的區(qū)域,嚴重時導致礦井沖擊礦壓。開采技術條件可以促使礦井微震的發(fā)生,它主要體現(xiàn)在兩個方面,一是人為地形形成應力集中,增大發(fā)生礦井微震的危險性;二是改變應力狀態(tài)和產生震動,可以引發(fā)礦井微震甚至誘發(fā)沖擊礦壓的發(fā)生。具體表現(xiàn)如下:(1)不同采煤方法的巷道布置及頂板管理方法不同,所產生的礦山壓力分布規(guī)律也不相同,一般短壁較長壁開采易發(fā)生礦井微震。(2)煤柱是發(fā)生應力集中的地點。孤島形和半島形煤柱可能受幾個方向集中應力的疊加作用,形成很大的應力集中,因而在煤柱附近易形成震動影響。另外,煤柱上的集中應力不僅對本煤層產生影響,而且向下傳遞對下部煤層形成沖擊條件。(3)采掘順序對形成礦山壓力的大小和分布有很大關系。巷道和回采工作面相向推進以及在回采工作面或煤柱中的支承壓力帶內掘進巷道,都會使集中應力疊加,從而導致礦井微震的發(fā)生。另外在采空區(qū)附近掘進巷道時,未壓實的采空區(qū)會對掘進巷道產生動力沖擊作用,誘發(fā)沖擊礦壓。(4)在放炮、打鉆或采掘工作時能局部改變煤體的應力狀態(tài),一方面使煤層中應力迅速重新分布而增加煤體應力;另一方面能迅速解除煤層邊緣側向約束阻力改變煤體的應力狀態(tài),由三向壓縮變?yōu)槎驂嚎s,使其抗壓強度下降,導致迅速破壞。因此這些活動具有誘發(fā)礦井微震甚至導致沖擊礦壓的發(fā)生。1.1.3微震與沖擊地壓的關系礦山微震與沖擊現(xiàn)象,屬于礦體圍巖系統(tǒng)在其力學平衡狀態(tài)被破壞并且釋放出大于消耗能量的瞬間震動。每次能量突然釋放均伴隨著應力平衡的破壞,從物理破壞點(震源)向外傳播地震波,由于礦震與沖擊地壓的破壞機制不同,因此儀器所記錄和測試得參數也不同。但是,它們同是能量釋放,因此礦體圍巖系統(tǒng)能量釋放存在一定的內在關系。倘若在某一采礦區(qū)出現(xiàn)微震現(xiàn)象,則只象征著有潛在的沖擊地壓危險,它存在著較大的隨機性和復雜性。 只有當巷道或采場造成一定后果或是明顯破壞后,才被認為是沖擊地壓。沖擊地壓的發(fā)生從內因上取決于潛在的能量大小,從外因上取決于震源方位、多維狀態(tài)、至開采線的距離和誘發(fā)因素等。彈性能的突然釋放位置,可能出現(xiàn)在相對于回采線的不同部位。由于震源所在地點或部位不同,即使所觀測記錄到的能量相近,對工作面媒體圍巖系統(tǒng)能量變化所產生的影響也不同。搞清此環(huán)節(jié)對判斷沖擊地壓危險程度具有十分重要的意義。當然,在提高定位精度的同時,還必須加強地聲與煤粉鉆孔的綜合檢測,才能正確地判斷沖擊地壓危險。1.1.4國內外微震及沖擊礦壓概況1、國內沖擊礦壓歷史及現(xiàn)狀我國最早記錄的沖擊礦壓現(xiàn)象于1933年發(fā)生在撫順勝利煤礦,當時的開采深度為200米左右。從1949年以來,已發(fā)生破壞性沖擊礦壓4000次,震級0.53.8級,造成大量巷道破壞和慘重的人員傷亡。近年來,我國一些金屬礦山、水電與鐵路隧道工程也出現(xiàn)了巖爆現(xiàn)象。我國煤礦發(fā)生沖擊礦壓有如下特征:(1)突然性。沖擊礦壓發(fā)生前沒有明顯的征兆, 突然、猛烈。(2)多樣性。煤層沖擊、頂板沖擊、底板沖擊等兩三種沖擊的組合。(3)破壞性。片幫和煤炭拋出,頂板突然下沉、底鼓、破壞巷道支護,造成人員傷亡等。(4)在各種采礦和地質條件下均發(fā)生過沖擊礦壓。然而具體分析起來,我國沖擊礦壓發(fā)生的條件極為復雜。從自然地質條件來看,除褐煤以外的各煤種都記錄到了沖擊現(xiàn)象,采深從200800米,地質構造從極簡單至極復雜,煤層從薄到特厚,傾角從水平到急傾斜,頂板包括砂巖、灰?guī)r、油母頁巖都發(fā)生過;從生產技術條件看,水采、水砂充填、綜采、炮采、機采、手采等各種工藝,長壁、短壁、巷柱、傾斜分層、水平分層、倒臺階、房柱式等各種方法都出現(xiàn)了沖擊現(xiàn)象。1949年以前我國發(fā)生沖擊礦壓的礦井只有12個,50年代增加為7個,60年代為12個,70年代為22個,到21世紀初已達到50多個。而隨著開采深度的增加、開采范圍的擴大,今年來雖然采取了不少措施,但全國礦井數和總的沖擊數并未減少??梢?,我國沖擊礦壓的防治工作任務甚為艱巨,具有現(xiàn)實的迫切性和長遠的重大意義。2、國外沖擊礦壓概況沖擊礦壓是世界采礦業(yè)面臨的共同問題。1738年英國在世界上首先報道了沖擊礦壓現(xiàn)象。之后,前蘇聯(lián)、南非、德國、波蘭、美國、加拿大、日本、法國、印度、捷克、匈牙利、保加利亞、奧地利、新西蘭和安哥拉等都記錄了沖擊礦壓。目前,有包括我國在內的20多個國家和地區(qū)都有沖擊礦壓,這一事實表明,世界上幾乎所有采礦國家都不同程度地受到沖擊礦壓的威脅。因此應準確、有效的預測沖擊礦壓及其危害性,為采取相應防治措施提供依據,從根本上消除或緩解沖擊礦壓的危害是非常重要的1.2微震檢測系統(tǒng)礦井微震與沖擊地壓是礦山的嚴重自然災害,開展有關礦震與沖擊的監(jiān)視和防治,是保證礦山安全生產的首要任務。隨著礦山對動力災害的快速反應要求的提高,微震監(jiān)測系統(tǒng)對有效波形的識別被提上日程,但目前仍然沒有成熟的解決方案,這直接影響著微震監(jiān)測系統(tǒng)的識別效率和定位精度。在礦山現(xiàn)場具體變現(xiàn)為:微震監(jiān)測系統(tǒng)無法自動識別記錄有效事件,僅依靠技術人員人工處理,效率較低;礦山微震波形復雜,干擾因素多,采用人工肉眼識別方式,經常出現(xiàn)誤處理、漏處理、處理不及時等情況。張小樓現(xiàn)在采掘9號煤層,已進入深部開采加上地質構造復雜,導致采掘震動明顯,震動發(fā)生頻率高,釋放的能量大,因此張小樓生產時采用SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)進行實時微震監(jiān)測和預防,避免沖擊礦壓的發(fā)生。1.2.1系統(tǒng)結構SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)主要由井下、井上硬件以及處理軟件等3大部分組成,于井下、井上兩個空間相互配合形成一個完整的系統(tǒng)進行工作。SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)結構如圖1-1所示。圖1-1 系統(tǒng)機構圖1.2.2 微震監(jiān)測系統(tǒng)的基本原理巖石在應力作用下發(fā)生破壞,并產生微震和聲波。在采動區(qū)頂板和底板內布置多組檢波器并實時采集微震數據,經過數據處理后,采用震動定位原理,可確定破裂發(fā)生的位置,并顯示在三維空間上與傳統(tǒng)技術相比,微震定位監(jiān)測具有遠距離、動態(tài)、三維、實時監(jiān)測的特點,還可以根據震源情況進一步分析破裂尺度和性質。這種技術是在近幾年來計算機和采集技術快速發(fā)展的基礎上產生的,它為研究覆巖空間破裂形態(tài)和采動應力場分布提供了新的手段。DL M-SO采集站與DL M2001檢波測量探頭配合工作共同實現(xiàn)對微震信號的監(jiān)測、傳輸和采集。在信號傳輸過程中,主要電纜噪音可通過有可控開關的50Hz帶通濾波器消除。在采集站內,本質安全型信號和非本質安全型信號隔離,通過運算放大器和2個傳輸器將電流調制信號準確復制,并轉換為相應的電壓信號。檢波電路中的各電壓信號進一步傳輸到濾波器中進行濾波處理,處理后信號的幅頻響應便可確定,經過輸出放大電路實現(xiàn)110倍的信號放大處理,最后輸出至AS-1 Seisgram信號記錄儀,對微震信號進行記錄和保存。1.2.3 微震SOS系統(tǒng)震源定位方法SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)采用縱波首次進入時間法進行定位,原理是利用檢波測量探頭接收到的直達P波起始點的時間差,在特定波速場條件下進行三維定位,以判定震源點,同時利用震相持續(xù)時間計算震動釋放能量。根據震源點定位結果對震動頻繁的危險區(qū)域進行劃定,以便及時采取解危措施。假設煤巖體為均質、各向同性介質,即P波在各個傳播方向上速度保持不變,從震源傳播到測站的最短時間可由下式描述: (1) 式中:x0、y0和z0震源坐標,m; xi、yi和zi第i個觀測站的坐標,m; t0為震源發(fā)震時間,s; tiP波到達第i個觀測站的時間,s; v(x0,y0,z0)P波在介質中的傳播速度,m/s。式(1)中實際上包含了4個方程,聯(lián)立后,可以求解出破裂點的坐標( x0 , y0 , z0 )和發(fā)生破裂的時間 t0 。在實際監(jiān)測中,同時接收到破裂波的檢波器數量一般要多于4個 ,因此 ,可以按照一定的規(guī)則進行“四 - 四組合,最后求出平均值。這種算法不僅提高了定位精度,而且能夠展示出大致的破裂面范圍。1.2.4 微震監(jiān)測信號時頻分析時頻分析就是對信號在時間域和頻率域同時進行局部化分析。采用時頻分析技術分析微震信號的功率譜和幅頻特性,以便從頻譜特性進行微震信號辨識,從而為預測預報礦井沖擊礦壓等動力災害提供一條新的線索。頻譜分析只選取靠近震源的測站波形,通過Matlab運用傅里葉頻譜分析和快速傅里葉時頻分析理論分析不同能量級別下的波形特征和頻譜特征。分析結果見表1-1。表1-1 不同能量級別下微震信號比較能量級別持續(xù)時間 / ms衰減振幅 /10-4 ms-1主頻 /Hz頻率分布 /Hz接收測站1041000慢2610103400800較快0.55401400200610102100400較快0.5140200025057102400快1非常離散02501000 m,局部采深接近1200m,屬于典型的深部開采煤層。深部開采所遇到的沖擊礦壓危害程度遠比淺部開采嚴重的多,同時沖擊礦壓防治難度也隨著采深的增加而大幅度提升。根據沖擊傾向性鑒定結果,龐莊礦張小樓井9煤煤層的沖擊能指數=5.05,彈性能指數=10.28,動態(tài)破壞時間=41ms,為典型的強沖擊傾向煤層。加之張小樓井多煤層開采,上部煤層開采時留下的殘采區(qū)、煤柱是構成下部煤層開采應力集中的一個主要原因。龐莊煤礦張小樓井在長期與沖擊礦壓的斗爭中,從工作面整體布局至局部解危措施的應用等,都積累了豐富的預防和治理經驗,取得了相當成效,并且已經建立了即時與局部預測的電磁輻射法和鉆屑監(jiān)測方法。但由于沖擊礦壓目前仍是世界性難題,其發(fā)生與否受眾多因素影響和制約,特別是千變萬化的煤層具體開采技術條件,分析和治理起來難度仍相當大,且隨著張小樓井主采工作面向深部延伸,沖擊礦壓的威脅更加嚴重。故進一步分析現(xiàn)場礦震數據,具有重要的實踐指導意義。張小樓煤礦自發(fā)生第1次沖擊礦壓后,隨著開采深度的逐年增加,礦井深部壓力顯現(xiàn)日趨明顯,發(fā)生多次沖擊礦壓現(xiàn)象,并且沖擊礦壓發(fā)生次數和強度都有明顯增加趨勢。張小樓煤礦與中國礦業(yè)大學合作,安裝了波蘭礦山研究總院采礦地震研究所設計制造的SOS微震監(jiān)測系統(tǒng),對井下微震活動進行實時監(jiān)測。2.3“破裂 -沖擊地壓”關系評價原理巖層破裂發(fā)生在應力差大的區(qū)域,因此,巖層破裂區(qū)總是與高應力差區(qū)域相重合,并與高應力場區(qū)域相接近。由此可見,只要測到了巖層破裂區(qū)域,即可找到高應力場區(qū)域和高應力差區(qū)域,沖擊地壓的發(fā)生與這兩個區(qū)域密切相關。 圖 2-2 是巖石破裂與應力的關系示意圖和該關系在長壁工作面的位置示意圖.圖中,A 為應力高峰點與破裂高發(fā)點之間的距離,B 為煤壁到破裂高發(fā)點之間的距離。圖2-2 巖石“應力-應變”關系及其與采場附近巖層“破裂-高應力”的對應關系3微震規(guī)律綜述3.1 95206工作面附近及下山區(qū)域微震頻次統(tǒng)計分析本次分析對象選用95206工作面是因為本工作面基本上是從微震監(jiān)測系統(tǒng)開始運行到止采一直進行監(jiān)測,監(jiān)測數據具有連貫性,便于進行分析研究,易于得出相應的礦震活動規(guī)律。同時,95206工作面在2011年11月27日9點20分14秒和9點20分57秒,張小樓井微震監(jiān)測系統(tǒng)監(jiān)測到95206皮帶機道三角門處(能量:1.13*105J)和-1025膠帶石門三角門處(能量:3.44*105J)發(fā)生兩起強礦震,其擾動誘發(fā)-1166回風石門15m范圍內底板底鼓0.5m左右。故以95206工作面為分析對象,能較全面反映本階段礦震活動的規(guī)律性。95206工作面采掘工程平面圖見圖3-1。有圖可看出95206工作面回采過程中不僅需過兩個斷層還要經過7煤的兩個停采線,且95206工作面主體位于向斜左翼。自95206工作面回采以來,工作面附近已出現(xiàn)多起強礦震活動事件。而事實上,在這些大的震動事件發(fā)生前,巖體已經出現(xiàn)了大量的礦震活動。這些礦震活動所發(fā)生的頻次及能量的變化與沖擊礦壓的發(fā)生有非常明顯的關系。本文取自礦震數據庫2011年5月01日至2012年3月12日的數據。95206工作面監(jiān)測區(qū)域共檢測到礦震8724次,其中最大能量為8.39E+05J,最小能量不到100.0J,震動能量分級統(tǒng)計見表3-1。由于95206的回采影響下山區(qū)域礦震活躍,在下山區(qū)檢測域內共檢測到礦震22077,其中最大能量為5.33E+05J,最小能量不到100.0J,震動能量分級統(tǒng)計見表3-2。表 31 95206工作面附近礦震統(tǒng)計表能量分級(J)震動次數所占比例/%小于102313835.97102103308635.33103104210624.141041053634.16105106350.40表 32 下山區(qū)域礦震統(tǒng)計表能量分級(J)震動次數所占比例/%小于102722732.74102103837437.90103104560925.411041058273.75105106440.20由表3-1,表3-2可看出,95206工作面回采過程中無論是工作面附近還是下山區(qū)域震動能量大于104J的礦震占總礦震的比例很小,分別是4.56%和3.95%。說明在工作面回采過程中無論是工作面附近還是下山區(qū)域礦震活動比較緩和,工作面覆巖運動較為規(guī)律,不甚劇烈,工作面回采過程中應該加強靜載卸壓措施。圖 31 95206工作面平面圖圖32 95206工作面附近礦震頻次按月統(tǒng)計圖圖33下山附近礦震頻次按月統(tǒng)計圖由圖3-2可看出隨著95206工作面的推進每月發(fā)生礦震的頻次總體上呈增加狀態(tài),折線在2012年3月突然下降是因為95206工作面在此時間段內停采造成的。由圖3-3可看出隨著95206工作面的推進下山每月發(fā)生礦震的頻次在11月份之前頻次相差不大,穩(wěn)定在1800次左右,但折線在2011年11月突然礦震頻次發(fā)生跳躍穩(wěn)定在2500次左右,2012年3月頻次下降是因為95206工作面在此時間段內停采造成的。3.2 95206工作面附近及下山區(qū)域微震時序分析在這里,主要分析礦震能量與頻次演化規(guī)律。95206工作面自2009-6-27回采至今(2011-5-12012-03-12),已經發(fā)生了多次強礦震,而事實上,在這些大的震動事件發(fā)生前,巖體已經出現(xiàn)了大量的微震活動。這些微震活動所發(fā)生的頻次及能量的變化與強礦震的發(fā)生有非常明顯的關系。下面具體分析2011-5-12012-03-12期間每月工作面及下山附近微震事件震動頻次、能量時間序列變化情況,如圖3-4圖3-23所示。圖34工作面(2011/5/12011/5/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖 圖 35工作面(2011/6/12011/6/29)微震事件震動頻次、能量時間序列圖 圖36工作面(2011/7/12011/7/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖 圖37工作面(2011/8/12011/8/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 3-8工作面(2011/9/12011/9/29)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 39工作面(2011/10/12011/10/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖 圖 310工作面(2011/11/12011/11/29)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 3-11工作面(2011/12/12011/12/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖 圖 312工作面(2012/1/12012/1/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 313工作面(2012/2/12012/3/12)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 314下山附近(2011/5/12011/5/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 315下山附近(2011/6/12011/6/29)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 316下山附近(2011/7/12011/7/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 317下山附近(2011/8/12011/8/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 318下山附近(2011/9/12011/9/29)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 319下山附近(2011/10/12011/10/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 320下山附近(2011/11/12011/11/29)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 321下山附近(2011/12/12011/12/31)微震事件震動頻次、能量時間序圖圖 322下山附近(2012/1/12012/1/31)微震事件震動頻次、能量時間序列圖圖 323下山附近(2012/2/12012/3/12)微震事件震動頻次、能量時間序列圖通過觀測某個巷道和開采區(qū)域中由微震監(jiān)測系統(tǒng)確定的參數在到目前為止所發(fā)生的變化,并確定由此引起的沖擊礦壓危險相對于目前為止的沖擊危險的上升或下降的程度。積極找出強礦震發(fā)生的前兆規(guī)律。根據以上對張小樓煤礦95206工作面沖擊危險狀況的分析,基于微震監(jiān)測系統(tǒng)確定了單日微震累計能量、震動頻次兩個參量進行危險程度的分析和評價。根據以上震源時空演化規(guī)律的分析,確定以下特征為強礦震和強沖擊發(fā)生的前兆規(guī)律:(1)日震動頻次連續(xù)處于高位或在高位的基礎上持續(xù)上升,而日釋放能量較長時間維持低水平或在低位的基礎上下降再或者上升不大時,說明強礦壓即將到來。(2)在活躍期后,若出現(xiàn)以日震動能量和日震動頻次雙下降為特征的沉寂區(qū)間,則說明下一步要釋放大量能量。(3)在發(fā)生較強礦壓顯現(xiàn)之后,若日震動頻次降低,而日震動能量不但沒有降低反而走高;或者震動頻次升高而能量降低,則預示強沖擊的到來。只有在大能量釋放后能量與頻次都下降才安全。(4)震動次數高表明巖體破裂活動頻繁,是應力集中下巖體失穩(wěn)的征兆,之后出現(xiàn)的沉寂現(xiàn)象則是預示巖層中強礦震能量蓄積的征兆,應格外注意。(5)強礦壓顯現(xiàn)發(fā)生前,礦震次數和礦震能量迅速增加,維持在較高水平,直到發(fā)生大的強礦壓顯現(xiàn)后,礦震次數和礦震能量明顯降低;(6)巖體中能量的釋放總是處于一種波動狀態(tài),對應積聚和能量釋放的頻繁轉換中,而在具有沖擊危險的情況時,這種波動狀態(tài)開始加劇,震源總能量變化趨勢首先經歷一個震動活躍期,之后出現(xiàn)較明顯的下降階段,當震動活躍期中出現(xiàn)震動頻次較高時,開始具有沖擊危險性,而在下降階段再回升或下降階段中出現(xiàn)比較長時間的沉寂現(xiàn)象后,并且震動頻次維持在較高水平時,此時具有強沖擊危險性。(7)微震活動與采掘活動有密切的關系,當出現(xiàn)較大的微震活動時,都應從時間序列分析與采掘的關系,逐次遠離回采工作面時危險性較小,逐次向回采工作面靠近時,應加強防范。3.3 礦震空間演化規(guī)律在這里,主要具體分析95206工作面每月礦震震源的空間分布情況以及工作面下山附近震動平面圖圖 324 95206全礦井工作面震源分布圖( 103 J-104 J 104J-105 J 105J-106J)圖 325 工作面附近威震分布平面圖(圓圈代表能量104J)從震源空間的月分布和平面分布演化趨勢可見,震源集中區(qū)域隨著工作面的推進,逐步往前移動;強度較高的震動并不是突然的出現(xiàn),而是有一個向上的發(fā)展過程;采空區(qū)底板中出現(xiàn)的震動隨開采進行也逐漸增多;工作面上方發(fā)生的震動多在工作面后方,且分布上呈現(xiàn)一條斜線帶,這與頂板分層垮落是一致的;工作面超前應力集中區(qū)在開采初期震動較少,能量也較小,隨著開采范圍的擴大,前方也出現(xiàn)較多震動,并出現(xiàn)幾次能量較高的強礦震事件,表明煤巖層在超前支承壓力作用下已經開始出現(xiàn)大范圍斷裂或破壞。從整個回采過程中看,礦震大多分布在褶曲一翼、斷層附近。圖 326下山附近微震分布平面圖(圓圈代表能量104J )如圖3-26所示,95206工作面回采過程中對下山巷道影響很大,尤其95206工作面下山附近,微震活動劇烈,高能量的微震發(fā)生頻率高,對于沖擊礦壓的預測有重要意義。4 工作面及下山附近危險性分析4.1褶曲影響研究表明,如圖4-1所示,一般情況下,對于回采工作 面來說,在褶曲的各個部位,出現(xiàn)的危險性是不一樣的, 褶曲向斜部分,其應力垂直為壓力,水平為拉力,最容易 出現(xiàn)冒頂和沖擊礦壓;褶曲兩翼,這部分的應力,垂直和 水平均是壓力,最容易出現(xiàn)沖擊礦壓;褶曲背斜,其應力 狀態(tài)為垂直拉力,水平拉力,這部分也是最大礦山壓力區(qū) 域。數值模擬結果 也表明,最大水平應力是壓應力,主 要集中在褶曲向斜、背斜內弧的波谷和波峰部位。 因此,在褶曲部分開采煤層時,褶曲這種應力場初始 狀態(tài)的變化必將對巷道開挖或工作面開采引起的應力場變 化產生影響,發(fā)生沖擊礦壓的危險性就極大。圖 41褶曲部分的受力狀態(tài)及危險性4.2 斷層影響95206工作面在推進過程中還要受到兩個斷層的影響,斷層附近煤層傾角變化大,構造應力復雜多變,極易產生微震并引發(fā)沖擊礦壓。95206工作面推進到最后時,在工作面附近礦震運動尤為激烈,且能量比較集中,應對周圍巷道加強支護。并及時泄壓,一方沖擊礦壓的發(fā)生。4.2.1 斷層圍巖聚能誘沖分析目前國內外學者對斷層圍巖誘沖機理及斷層區(qū)域沖擊前兆的微震活動規(guī)律做了大量研究,相關文獻分別從斷層上下盤、頂底板、弱面破碎帶及煤的力學性質等角度揭示了區(qū)域圍巖黏滑失穩(wěn)特征、應力分布變化規(guī)律及誘沖機制,對深部巷道在高應力影響下的微震演化規(guī)律與監(jiān)測控制進行了研究。深部煤層巷道掘進至斷層附近時,煤巖體內部應力場的初始平衡狀態(tài)會被破壞。對于斷層各個斷塊而言,在圍巖不平衡力作用下,一旦斷層面上力的作用超過其臨界失穩(wěn)條件,每一斷塊都將具有微距離錯位滑移的可能。由于斷層上、下兩盤接觸面受力不同、接觸點的摩擦作用不同,每一斷面的滑移結果將有所差異, 微距滑移將從最先達到失穩(wěn)臨界條件的斷面開始。受圍巖作用力與自由空間約束影響,其滑移結果一方面可能導致失穩(wěn)面滑移距離增大,另一方面亦可能使得其他斷面繼續(xù)發(fā)生微距離移動,嚴重時甚至所有斷層斷塊都將具有發(fā)生微距離滑動的可能。這種滑移趨勢與不平衡狀態(tài)直接相關,不平衡狀態(tài)越明顯,產生的初始動力就越大,相應的初始滑移加速度就愈大,聚集的彈性能量就高。一旦聚集的彈性能瞬間釋放,造成的沖擊危險就越大。實踐同時證明, 斷層附具有發(fā)生沖擊礦壓的較高可能性。受斷層錯動移位的影響,自斷層斷面往上、下兩盤各一定距離的范圍內,將形成一個裂隙較為發(fā)育的煤巖體破裂松動區(qū) (圖 4-2), 在該部分區(qū)域內掘進施工時,煤巖體結構破壞較大,地應力平衡態(tài)被打破并重新分布,人為撓動造成頂煤的控制難度相對加大,一旦出現(xiàn)較大能級的微震活動,釋放的能量將會進一步助推煤巖體的破裂進程。特別是在巷道起坡位置,頂板巖體內應力容易集中,起坡點是巷道力傳輸的關鍵破斷點。另外,巷道掘進期間受斷層影響發(fā)生煤巖體轉換繼而轉變?yōu)樯仙骄蜻M的區(qū)域,多數情況下屬于挑頂方式施工。此時,巷道由原先的煤體內掘進轉變?yōu)槊簬r組合體內掘進,頂板由煤體漸變?yōu)檩^堅硬的巖石,挑頂區(qū)域頂板的完整性被破壞,地應力狀態(tài)發(fā)生了改變,彈性能在該區(qū)域積聚的可能性加大, 被破壞了的巖石頂板結構受集中應力影響而不再穩(wěn)定,斷層裂隙發(fā)育區(qū)域邊緣聚集能量并發(fā)生沖擊的概率增大。在斷層群區(qū)域進行的微震監(jiān)測結果顯示, 隨著新的巷道空間被掘出,斷層群圍巖由于受人為撓動影響易在巷道頂板區(qū)域出現(xiàn)能量大小不一的震動,直接體現(xiàn)在區(qū)域內微震活動烈度方面,這與挑頂區(qū)域頂板應力集中有關。這種類型的微震活動,易將過斷層之前巷道區(qū)段頂板上方的煤巖體震裂而發(fā)生松動冒落,在高地應力作用下,較為嚴重的礦震就有可能導致大量破碎煤巖體噴出而演變?yōu)闆_擊礦壓災害事故。 圖4-2 斷層斷面周圍的破裂松動區(qū)域鑒于斷層區(qū)域誘發(fā)沖擊危險的較大概率,做好巷道過斷層期間的微震監(jiān)測工作極為必要,針對性地減沖解危治理對于斷層群區(qū)域沖擊礦壓危險控制大有裨益。4.2.2 過斷層群前期微震活動分析深部煤巖實體因高地應力的疊加集中而積聚大量彈性能量,每一次較大能量的震動活動,既是聚集在煤巖體內彈性能量的釋放過程,又是對震源周圍硬煤巖松散破碎的過程,起到了能量釋放、松散巖體及轉移高地應力的作用。從巷道向斷層推進期間的微震活動分布特點來看 掘進面距離斷層較遠時, 震動位置距離斷層也較遠; 隨著巷道不斷向斷層掘進,人為掘進活動將逐漸對斷層構造產生影響,微震震源分布逐漸向斷層靠攏,這與掘進面超前應力與斷層圍巖原始構造應力相互疊加影響有關。根據巷道掘進前期的微震分布,繪制每日震動總能量與總次數的變化情況如圖 4-3所示。圖4-3 巷道過斷層前期震動能量與次數變化曲線從圖 4-3可看出,自12月 5日起, 隨著巷道不斷向斷層區(qū)域靠近,單日微震活動的次數變化呈現(xiàn)上升的趨勢,推斷認為這與區(qū)域內掘進面超前應力與斷層構造應力初次疊加影響有關;之后震動次數有明顯下降的趨勢,特別是自 12月 11日起 震動總次數下降趨勢和幅度明顯。在這段時間內,單日震動總能量變化逐漸不穩(wěn)定,呈現(xiàn)忽大忽小的變動態(tài)勢, 波動幅度差距增大。將較小震動能量與較大震動能量分別單獨觀察比較發(fā)現(xiàn),低能量呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢,而高能量呈現(xiàn)逐漸攀升的趨勢。相關文獻 16亦闡述了沖擊前兆微震總能量有上升的趨勢。特別是 12月 17日于巷道掘進面左后方發(fā)生的一次較大能量的礦震,是在單日微震總次數與總能量都下降的前提下發(fā)生的, 該次微震活動對巷道圍巖結構及應力平衡擾動很大,礦壓顯現(xiàn)尤為強烈。從微震能量與次數的變動趨勢來看,掘進工作面愈靠近斷層,微震變化規(guī)律愈明顯,主要呈現(xiàn) 2大特點: 1)微震能量在某一特定水平狀態(tài)波動,但波動變化不穩(wěn)定性增強, 能量小時漸小,而能量大時更大,最大與最小能量幅值差距會增加;2) 強震活動發(fā)生前,微震活動在頻次與能級方面均呈下降趨勢,強震活動發(fā)生后,微震通常再次轉變?yōu)榈湍芰空饎踊顒?弱震活動有為強震爆發(fā)“蓄能”的趨勢。所研究區(qū)域由于煤層埋藏較深,煤質較硬,煤體具有強沖擊傾向性。根據掘進過程中微震活動特點綜合推斷,斷層區(qū)域沖擊傾向性理論上較強,預測在掘進工作面及斷層區(qū)域圍巖內有高能量潛伏,具備發(fā)生沖擊礦壓危險的條件和可能性。4.2.3 解危后微震活動變化規(guī)律針對斷層區(qū)域煤巖體微震顯現(xiàn)強烈至有可能發(fā)生沖擊礦壓的潛在危險性, 及時采取鉆屑法監(jiān)測配合鉆孔卸壓爆破技術與大直徑鉆孔卸壓技術加以治理, 采取解危措施之后,由 SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)對過斷層中期與后期全程實施實時監(jiān)測,獲得該段時間內震動能量及次數變化趨勢如圖 4-4所示。圖4-4 防沖措施實施后震動能量及變化次數監(jiān)測結果顯示,防沖措施實施之后,斷層群周圍每日震動總次數不斷減少, 每日震動總能量逐漸降低,單次震動的能量亦趨于弱化,絕大多數微震釋放能量均保持在 103J以下,發(fā)生沖擊的可能性大幅降低,偶爾發(fā)生較大能量的礦震, 符合巷道煤巖體微震活動規(guī)律。微震源點分布變化及能量變動趨勢表明,斷層周圍聚集的地應力在人為預防措施干擾下發(fā)生轉移甚至削弱,復雜構造區(qū)域的高地應力集中程度不再明顯,積聚的能量也相對減弱。這說明人為改變地應力的分布狀態(tài),在一定程度上可使斷層圍巖應力集中程度消弱,經弱化后的殘余能量一般不再具有突然釋放至發(fā)生較大沖擊的可能。掘進面通過斷層后,受掘進活動前移的影響,超前地應力也跟隨巷道掘進而轉移,斷層周圍煤巖體震動活動頻度降低,震動總能量降低,說明防沖措施的實施取得了明顯的卸壓效果,有效地抑制了沖擊礦壓發(fā)生的潛在威脅。 5 結論(1)強烈微震活動發(fā)生前有一段弱震活動時期,為強震的發(fā)生積蓄了更多的能量。在原巖應力場受人為撓動影響明顯的區(qū)域,微震活動有較強規(guī)律性: 在一定時間內,能量在某一特定水平狀態(tài)波動,之后波動不穩(wěn)定性增強,最小能量漸小,最大能量上升快,能量幅值差距增大;強震活動發(fā)生前,微震活動在次數與能級方面都有下降趨勢,強震活動發(fā)生后通常再次轉變?yōu)榈湍芰课⒄鸹顒樱?表明弱震活動有為強震爆發(fā)“蓄能” 的趨勢。(2)微震活動向工作面發(fā)展,并靠近煤壁特別是出現(xiàn)在近于104焦耳震動事件時又沖擊地壓危險。微震出現(xiàn)在回采線前方或工作面任何隅角部位,則沖擊地壓危險性增大。微震向遠離工作面采空區(qū)發(fā)展,無論能量大小均對工作面構成威脅,但存在著大面積或局部跨頂的可能性。(3)礦震主要發(fā)生在工作面、采空區(qū)。這充分體現(xiàn)了工作面超前支承壓力和后支承壓力的影響程度,同時也表明了在應力集中區(qū)內煤巖體發(fā)生破裂并釋放能量,與礦震震源的分布位置形成了很好的對應,于是,可利用微震監(jiān)測系統(tǒng)輔助鉆孔應力計判斷超前應力集中區(qū)域和破裂范圍。(4)從平面定位結果還可看出,95206工作面回采過程中引起的震動多集中在95206運輸巷側,并偏向95206工作面,這和工作面的采掘布置以及是密切相關的。這時由于運輸巷側為已經回采完畢的95205工作面,臨空區(qū)壓力比較大,加上95206工作面超前支撐壓力的影響和區(qū)段小煤柱導致應力集中,從而覆巖活動比較活躍,震動頻次非常高。(5)工作面從中部向工作面南部推進,礦震的強度比較大,尤其在二月份,礦震能量大部分達到了強礦震(圖中紅色大圓標志為大于105106J的礦震),這與煤層底板起伏變化和工作面過褶曲引起應力變化相對應。工作面從中部向工作面南部推近,煤層底板起伏不平,傾角變化較大,容易造成應力集中。而且工作面過褶曲時,當到達褶曲兩翼時,壓應力比較大。巷道內的底板壓力也比較大,容易發(fā)生底鼓。(6)因此,通過震源的空間分布和演化特征,可以研究震動發(fā)生的層位,從而分析覆巖的破斷形態(tài)和破斷步距,為研究采礦活動引起的覆巖活動規(guī)律打下基礎。參考文獻1 陸菜平,竇林名,吳興榮,等.煤巖沖擊前兆微震頻譜演變規(guī)律試驗與實證研究J.巖石力學與工程學報,2008,07 (3);519-525.2姜福興,楊淑樺,成云海,等.煤礦沖擊地壓的微震監(jiān)測研究J,地球物理學報,2006,49,(5):1511-1516.3閆憲磊,陳學華,閆憲洋.工作面過斷層期間微震規(guī)律分析J.煤炭學報,2011,05.4呂長國,竇林名,等. 煤礦SOS微震監(jiān)測系統(tǒng)建設及應用研究J.地球物理學報,2011,05.5李玉,黃梅,等.沖擊地壓發(fā)生前微震活動時空變化的分形特征J.北京科技大學學報,1995,05.任務書學院 專業(yè)年級 學生姓名 任務下達日期:20xx年1月8日畢業(yè)設計日期:20xx年3月12日 至 20xx年6月8日畢業(yè)設計題目:張小樓礦2.4Mt/a新井設計畢業(yè)設計專題題目:張小樓微震規(guī)律分析研究畢業(yè)設計主要內容和要求:以實習礦井張小樓煤礦條件為基礎,完成張小樓煤礦2.4Mt/a新井設計。主要內容包括:礦井概況、礦井工作制度及設計生產能力、井田開拓、首采區(qū)設計、采煤方法、礦井通風系統(tǒng)、礦井運輸提升等。結合煤礦生產前沿及礦井設計情況,撰寫一篇關于張小樓微震規(guī)律分析研究的專題論文。完成2012年深井地震災害的控制和可持續(xù)發(fā)展期刊上與采礦有關的科技論文翻譯一篇,題目為“Waveform effect on pre-and post-failure fatigue properties of sandstone”,論文3746字符。院長簽字: 指導教師簽字:翻譯部分中文翻譯波形對砂巖疲勞特性的前后影響馬諾采礦和燃料研究中央研究所,區(qū)域中心,440甲醚那格浦爾,印度006弗拉迪米爾佩特羅地質和采礦系,俄斯特拉發(fā)70833,捷克共和國摘要:在單軸循環(huán)加載情況下,研究加載波形對砂巖的前后失效疲勞性能的影響。正弦,坡道和方波形被使用在循環(huán)加載頻率5hz和峰值振幅0.05毫米中。加載波形被認為具有重大的意義以及對疲勞行為的影響。疲勞行為被認為是負荷的動能和波形的形狀的一種功能,在一個高能量需求正方形波形下迅速累積了損壞,坡道波形是那些因素中最有損害的,本研究具有實際重要意義在研究巖石運行狀況和大量巖石在開掘系統(tǒng)中受到動態(tài)循環(huán)荷載。關鍵詞:加載波形;巖石疲勞;挖掘;能量;損傷1 引言巖石動態(tài)荷載影響疲勞的研究在挖掘系統(tǒng)傾向于極端巖石突發(fā)荷載 方面具有偉大的意義;然而,這幾乎是罕見的文學主題。本文介紹了目前研究工作也探究其他波形除了三角形和循環(huán)動荷載,以提高對巖石破壞機制和巖體在受到嚴重循環(huán)疲勞和動荷載情況下的認識和研究。第一次全面研究巖石的疲勞周期是在伯丁的調查研究中,他對伯利亞砂巖在單軸壓縮強度下進行了研究。在三種堅硬巖石在單軸壓縮測試中哈利和丘格發(fā)現(xiàn)影響疲勞周期的因素。他們采用的三角形應力加載路徑被認為是最有優(yōu)勢的正弦曲線路徑。艾特威爾集中精力研究巖石在單軸循環(huán)壓縮下的變形情況。在四種主要立體基陣荷載:循環(huán)應力控制、三角形狀和頻率為每1秒一個循環(huán)周期下,赫姆森等人對四種巖石不斷施加應力后的強度、變形和結構的分析研究。他們的研究結果表明,堅硬的巖石在循環(huán)荷載情況下其硬度大大地被削弱。振宇和海宏使用兩種波形來研究巖石的運行狀況:正弦和三角形研究結果是,正弦波加載引起的變形比三角波加載引起的變形要大。在他們最近的出版物中,李等人。研究了力學性能和疲勞損壞模型并提出了節(jié)理巖體和有間歇裂隙的干燥,冷凍和飽和砂巖樣品在受到動態(tài)周期性加載應力控制模式下使用斜坡波形的模型。巴蒂和羅斯通過對砂巖使用正弦波形來研究加載頻率和振幅的影響,并發(fā)現(xiàn)對巖石的運行狀況影響很大。除了對巖石的研究外,龔和史密斯調查研究波形和加載順序對云杉木材的低周期疲勞壽命的影響。2巖石樣品和測試裝備巖石樣本來源于捷克共和國盆地的達爾科夫煤礦煤的爆破巖石。本實驗對山脊層的砂石巖進行了巖心磚孔,在深度范圍從588到607米以下。宏觀描述這砂巖為:有條紋的中細顆粒、淺灰色砂巖(積累了大量有機質)。這條紋是零星收斂的,與軸核心成一定傾斜(圓角25)。對樣品進行了1 : 1直徑長度比,平均直徑為47.5毫米,盡可能結束,大小和其他測試的影響被忽視了。樣品的準備和測試是根據國際巖石力學學會的測試程序和準備進行的。普通物理特性和聲波測試結果見表1。表1. 物理性質,化學性質和實驗測試砂巖聲波結果物理性質干燥聲波樣本飽和聲波樣本干燥密度(kg/m3)飽和密度(kg/m3)VpVsvdEd(GPa)VpVsvdEd(GPa)25402578325622680.0227387522220.1733這個測試設備是MTS816巖石測試系統(tǒng)。MTS系統(tǒng)控制器由硬件設備和軟件應用程序組成,并提供伺服液壓閉環(huán)控制的實驗設備。更詳細的檢測設備說明請參閱作者的論文。 分別在給定的一組測試條件下,試驗進行了軸向位移控制加載系統(tǒng)和動態(tài)負載被指定為是正弦波,斜坡波和正方形波循環(huán)壓縮(圖1)。在實驗開始時,軸向位移目標設置點等于一個模擬的振幅。軸向位移的目標在不斷增加,直到樣品失效,如果可能會直到殘余應力達到獲得完整的前后彎曲失效。振幅是一個絕對值(值),相當于總范圍的一半。比如,輸入一個0.1毫米的振幅意味著+ 0.1毫米和-0.1毫米,總共為0.2毫米。圖1.波形形狀波形的形狀取決于加載速度和卸載速度,速度的改變在于加載和卸載率以及持續(xù)停留在應力的峰值點。圖1顯示了三種5Hz的負載頻率和應力峰值在0時的波形。線段AB反應了加載頻率,BC反應了停留時段,B和C點反應了負荷率的變化率。很明顯,在三角和正弦波形中,B點和C點重合在一起,表明這停留段為零。圖1(c)所示的是理想狀態(tài)下的正方形波;然而,在測試中使用的實際狀態(tài)的波形可能接近于圖1(d)所示。這些波形的詳細信息見表2。龔和史密斯,報告說在測試中使用的實際正方形波形狀態(tài)為圖1(d)中所示以及圖中的k值代表的意義是在負載頻率為0.5Hz時的應力為20. 龔和史密斯認為方波是最嚴重的波,因為他們的高負荷率和高加載速率變化并且有一長段停留時期。根據這些圖表發(fā)現(xiàn)三角波形損壞能力比正弦波形小,盡管他們有一個很大的峰值變化負載率(表2)。根據這些圖表,負載率占據了主要的作用而不是高峰負荷率變化。負載率是不為正弦波的一個常數。這平均負載率(d/dt)av為正弦波形 100 。這等于三角波形頻率相同的負載率。正弦波的最大負荷率是50,即 15.70 ,比三角波形的負載率大57%。眾所周知,在單軸循環(huán)動態(tài)加載條件下負荷率強烈影響疲勞巖石的運行狀況。表2. 圖1的波形特征波形加載功能加載速率(MPa)B點負荷率的變化停留時段(s)三角/ 鋸齒AB段:=100tBD段:=100(0.2-t)AB段: 100BD段:- 1002000正弦=(0/2)(1-sin(10t+/2)-50cos(10t+/2)00方形(理想)AB段:t=0BC段:=0AB段:BC段:00.1方形(實際)AB段: =k0tBC段:=0AB段: =k0BC段:0k00.13巖石性質的評價從單軸循環(huán)荷載試驗數據分析得到疲勞強度的峰值為(fp),疲勞強度峰谷只為(fp),平均疲勞強度值為(fd),疲勞壽命(Tfl),峰值疲勞剩余強度為(fr),毫無預測的快速邊坡失效(Spf),平均彈性模量(Eavd),割線模量(Esd),軸向剛度(Asd)為最大應力的50%,快速失效模量(Epf)為最大應力的50%,動態(tài)能(De)和應力能量(Se)由巖石釋放出來。使用MATLAB開發(fā)的計算機程序來分析應力應變曲線的強度和變形情況。使用計算機程序從波峰波谷數據中計算得出的壓力和模量如圖2.波峰疲勞強度(fp)和波谷疲勞強度(fv)是從波峰和波谷特性曲線中獲得的最大應力。然而,疲勞強度(fd)是上述兩項的平均值。疲勞壽命的時間對應著峰值疲勞強度。峰值疲勞剩余強度對應著峰值特性曲線中的剩余強度。這失效后的負斜率取決于失效后的波峰和波谷特性曲線以及平均數值。根據在國際巖石力學學會上程序概述提供的方法來分析研究應力應變曲線變形比例就像平均模量和割線模量一樣。平均模量或多或少的取決于應力應變曲線的直線部分的平均斜度。割線模量從零增加到巖石持續(xù)受到最大荷載的50%。從失效模量可以知道平均彈性模量取決于失效特性曲線最大應力的50%。此后,在循環(huán)荷載下記錄了波峰和波谷的數據,使用MATLAB開發(fā)的計算機程序來分別獲得和獨立分析波峰和波谷特性曲線來預測模量數值,如圖2所示。然后模量值從峰谷曲線中的平均值獲得。 圖2.典型的應力-應變曲線在單軸循環(huán)加載下的各種大量參數評價說明加載巖石的平均軸向剛度的計算公式為:Asd=應力/應變 (1)其中,Asd是平均軸向剛度(即變形模量或永模量超過彈性間隔或可逆模量),應力是應力差(或雙應力幅值)和應變是應變差(或雙應變振幅)獲得相應的風骨數據。使用公式(1)對軸向應力峰值計算的軸向剛度如圖3所示。據顯示軸向剛度的的數值被估計在巖石持續(xù)受到峰值軸向應力時的50%。圖3. 軸向剛度和軸向應力的平均軸向剛度在峰值疲勞強度的50%時的圖表計算說明巖石釋放的動態(tài)能量計算公式: De=(應力 x 應變 x f)/2, (2) 其中,De代表巖石持續(xù)動能,單位為MW/m3,f 代表頻率,單位為Hz,動態(tài)能量的確定通過使用峰谷數據在整個負荷對時間作圖,如圖4所示。據顯示得出動能的數值是在曲線峰值處的漸近線平均值。圖4. 時間與動態(tài)能量在動能接近峰值疲勞強度時的計算繪制圖。根據這個損壞原理,巖石釋放出的應力能可以被描述為: Se=2fp/2Eavd, (3)其中,Se代表釋放的應力能,單位為MJ/m3,fp代表巖石持續(xù)峰值疲勞強度,單位是MPa,Eavd代表平均模量,單位是MPa。通過使用方程確定巖石釋放的應力能。4實驗結果和討論在單軸循環(huán)荷載下,實驗進行了波形對砂巖的疲勞行為影響的研究。正弦波、斜坡波和方波形被用的是負載5赫茲的頻率和振幅為0.05毫米。4.1 巖石疲勞強度在斜坡波加載的情況下產生的疲勞強度比正弦波和方形波要高(如圖5)。因此,可以得出結論,斜坡加載波形在加載和卸載時比正弦波和方波更均勻。眾所周知波形影響疲勞壽命以及根據龔和斯密斯,在給定的加載頻率下方形波是最嚴重的最短疲勞壽命測試條件和結果。然而,研究發(fā)現(xiàn)正弦波的疲勞壽命最短和方形波的剩余強度最高以及其他例外。這可能是由于樣品的干擾。方形波的負斜率失效后表明在如此條件下巖石很可能是脆性斷裂方式失效,由于比起其他波形來方形波有長停留時段和高荷載率。圖5.加載波形的強度圖6.加載波形的疲勞壽命圖7.加載波形的傾斜失效4.2 巖石的變性特征永的平均模量高于鋸齒波形相對于其他波形來說(如圖8)。在正弦波形中,它是最低的。在方形波中割線模量是最低的但是高于正弦波形??赡婺A吭阡忼X波形中最高,其次是正弦波最少的是方波波形。失效模量在方形波中是最少的。比起其他波來方形波似乎損傷累積最快。波形的最大負荷率強烈影響巖石的損害積累。根據埃伯哈特,在永的模量和割線模量之間的數值差距較大,更大的原始裂紋密度。圖8.加載波形模量4.3巖石能量反應利用動態(tài)能造成的巖石失效破壞是最低的在鋸齒波形中比起其他正弦和方形波形來說(圖9)。在方形波的情況下,發(fā)現(xiàn)動能需求更容易引起巖石失效。因此,可以得出結論,在那些因素中鋸齒波的損壞能力最小。在高動能需求下方形波順壞積累最迅速,接下來是正弦波和鋸齒波。這一調查結果表明,荷載率和加載波形是促進巖石破壞的主要因素,而不是已經完成。這個觀察支持了龔和斯密斯對木材的調查發(fā)現(xiàn)的觀點。據報道,在低循環(huán)疲勞測試中每周期完成的工作越高,失效的次數就越少。盡管方形波具有較高動態(tài)能,但是它也有更短暫的疲勞壽命和更低的疲勞強度,除了正弦波疲勞壽命例子外。這可能是由于材料的性質,各向異性或異質性或樣品的干擾以及加載模式的程度性等。鋸齒形波中巖石釋放的應力能是最高的,其次是正弦波最小的是方形波(如圖10)。如前面所討論的,方波形是最嚴重的試驗條件及有最短的疲勞壽命以及正弦波比三角波更嚴重。Henc推測在循環(huán)壓縮荷載下應力釋放的能量已完成以及波形的形狀確定。圖9.加載波形的動態(tài)能圖10.加載波形的應力能5總結本研究重點對波形和振幅對完整的砂巖巖石疲勞行為的動態(tài)循環(huán)影響的調查研究。在工作的基礎上,得出以下結論:在單軸循環(huán)壓縮下巖石的疲勞行為是波形形狀和已完成的負載的一個應變量。在方形波高動能需求下?lián)p壞積累最迅速。跟方形波和正弦波相比起來鋸齒波損壞小些。在給定的頻率和振幅下認為鋸齒類型的波形在裝卸較少動態(tài)能量需求時導致樣本巖石失效更加均勻。在循環(huán)荷載條件下加載波形強烈影響巖石的損害積累。據發(fā)現(xiàn)一個波形的最大負荷率嚴重影響巖石的疲勞積累。在單軸循環(huán)加載條件下加載波形的類型影響各種各樣巖石的前后性質。從這討論結果可知,微壓裂隙過程被認為是破壞巖石的主要原因。研究表明強度弱化以微壓裂隙開始,被稱為裂紋萌生,以應力遠低于材料的單軸抗壓強度而失敗告終。因此,在預測挖掘短期和長期的穩(wěn)定性時這些過程的認識和他們的相關機制是最關鍵的因素。根據許多研究人員,巖爆、地震預測仍然是一個謎,即使有很長的歷史研究。因此,著力改善巖爆控制措施。致謝在動態(tài)應力下的巖石應力變形行為的研究得到了捷克共和國授予機構的支持,批號為105/01/0042。作者感謝你們的支持。
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