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熱泵干燥機(jī)性能
摘要：我們提出了一個(gè)簡單的關(guān)于熱泵干燥機(jī)干濕過程的數(shù)學(xué)模型。一個(gè)叫“接觸系數(shù)”的術(shù)語被用于描述干燥室的理論模型中。關(guān)于干燥率的不同類型產(chǎn)品的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)被用來預(yù)測(cè)這個(gè)干燥機(jī)接觸系數(shù)的值。我們研究各種參數(shù)帶來的影響，例如接觸系數(shù)，進(jìn)氣條件和熱泵干燥器性能上的水分去除率。驗(yàn)證得到干燥器的非三維接觸系數(shù)對(duì)于干燥空氣入口溫度是不敏感的。最后，提出用性能圖表來指導(dǎo)選擇熱泵干燥器的組件。
關(guān)鍵詞 熱泵 干燥 接觸系數(shù) 建模
簡介
干燥技術(shù)不僅是最古老食品保藏形式之一，也是許多化工和加工工業(yè)中的一個(gè)常見單元操作。在傳統(tǒng)干燥機(jī)中，濕空氣是從干燥機(jī)中排放到大氣中，這會(huì)導(dǎo)致蒸發(fā)的水分含量顯熱和潛熱的損失。相反，結(jié)合熱泵的干燥機(jī)，潮濕的空氣離開干燥機(jī)后會(huì)被回收，除濕，混合新鮮空氣再預(yù)熱，然后返回到干燥機(jī)中。因此熱泵干燥器是一個(gè)集成的熱泵系統(tǒng)的干燥。
Strommen（1980）用全封閉熱泵干燥機(jī)研究了鱈魚的干燥特性，并提出了一個(gè)半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛠眍A(yù)測(cè)鱈魚的干燥速度。 zyalla等人（1982）回顧了各種類型的干燥機(jī)的報(bào)道，當(dāng)要求RH30%時(shí)，熱泵干燥機(jī)比其它的更有優(yōu)勢(shì)。一個(gè)關(guān)于熱泵除濕/干燥系統(tǒng)的性能實(shí)驗(yàn)研究被TAI等人（1982）報(bào)道。干燥空氣被用于干燥懸浮在干燥器中濕的細(xì)麻布。當(dāng)速度接近為1.6米/秒時(shí)，該系統(tǒng)達(dá)到最大的性能系數(shù)COPh。當(dāng)過熱度是19 K時(shí)可以獲得速度為1.6米/秒的最小功率系數(shù)，SPCh。 Skevington等人（1987）報(bào)道了熱泵干燥機(jī)在食品加工過程中的兩個(gè)新的應(yīng)用程序，即，蘋果脆片干燥，脫臭的羊肉。
Pendyala等人(1990a)報(bào)道了一個(gè)用來預(yù)測(cè)綜合熱泵輔助干燥器性能的數(shù)學(xué)模型。 Pendyala 等人(1990b)用兩個(gè)不同的制冷劑，R11和R12來進(jìn)行了關(guān)于熱泵輔助干燥器的性能的研究。利用空氣流動(dòng)速度的方法對(duì)熱泵輔助干燥器蒸發(fā)器和過熱工作流體的性能的影響進(jìn)行了研究。 這個(gè)性能系數(shù)，COPh，和特定的功耗值，SPCh，分別求出使用R11為35和3500千焦耳/公斤，并對(duì)應(yīng)于R12的值分別為2.5和1800千焦耳/公斤。由Jolly等人（1990）報(bào)道了用詳細(xì)數(shù)學(xué)模型研究關(guān)于熱泵輔助連續(xù)干燥系統(tǒng)的性能報(bào)告，并且這個(gè)模型被JIA等人(1990)用來針對(duì)幾個(gè)關(guān)鍵系統(tǒng)方面研進(jìn)行究，如蒸發(fā)器空氣旁通比和換熱器的使用的熱泵輔助連續(xù)干燥系統(tǒng)性能。 這個(gè)旁通空氣比，總的質(zhì)量流量和所排出的空氣的質(zhì)量流率被確定為影響系統(tǒng)性能的關(guān)鍵參數(shù)。對(duì)環(huán)境條件一個(gè)開放的空氣循環(huán)熱泵干燥器被報(bào)道說比簡單的除濕熱泵干燥機(jī)更為敏感。由Jolly和 Jia 等人(1990)報(bào)道的用來證實(shí)數(shù)學(xué)模型的實(shí)驗(yàn)研究預(yù)測(cè)了由Clements等人（1993）執(zhí)行的一個(gè)熱泵輔助連續(xù)干燥系統(tǒng)的性能。觀察到進(jìn)入蒸發(fā)器的空氣的相對(duì)濕度從30％至80％增加，特定的水分提取速度給予兩倍增長，SMERh，并發(fā)現(xiàn)了總空氣流量和通過空氣的比例最佳值。
我們目前的工作是開發(fā)一個(gè)數(shù)學(xué)模型來研究熱泵干燥機(jī)的性能。我們的目標(biāo)是獲得一個(gè)簡單的關(guān)于通用熱泵輔助機(jī)的設(shè)計(jì)和選擇的指導(dǎo)。我們提出了一個(gè)關(guān)于通用熱泵干燥器的描述，一個(gè)在phychrometric方程基礎(chǔ)上發(fā)展起來的理論模型，和幫助選擇熱泵輔助機(jī)的性能圖表。
系統(tǒng)
在這項(xiàng)工作中考慮的熱泵輔助干燥機(jī)（HPD）是由七個(gè)主要部分組成，即，一個(gè)壓縮機(jī)，一個(gè)外部和內(nèi)部的冷凝器，一個(gè)膨脹閥，一個(gè)蒸發(fā)器，一個(gè)室外空氣預(yù)熱器和再熱發(fā)生器。原理圖的HPD對(duì)低溫和高溫干燥的應(yīng)用程序分別如圖1和圖2所示。在低溫和高溫干燥的空氣濕度過程分別如圖3和圖4所示。
在低溫干燥（LTD）的應(yīng)用程序，產(chǎn)品從空氣中吸收水分，而后流經(jīng)干燥器。部分濕空氣從干燥器中排放到大氣中。剩余部分會(huì)經(jīng)過充當(dāng)除濕機(jī)的蒸發(fā)器。在這里，濕空氣會(huì)因?yàn)槔淠龑崃總鹘o熱泵工作流體而失去部分水分。然后除濕后的空氣會(huì)和通過的空氣混合。這種混著新鮮空氣的新氣流吸入到該系統(tǒng)中，并越過被冷凝工作流體加熱的冷凝器。室外空氣預(yù)熱器和再熱器在低溫應(yīng)用中一般是從系統(tǒng)脫離。
在高溫干燥（HTD）應(yīng)用程序，離開干燥器的部分濕空氣在流過室外空氣預(yù)熱器時(shí)預(yù)熱進(jìn)入系統(tǒng)的新鮮空氣后被釋放到大氣中。通過再熱發(fā)生器的預(yù)熱的新鮮空氣在此混合循環(huán)空氣即點(diǎn)8后通過干燥器，如圖2所示。 在HTD應(yīng)用程序，再熱發(fā)生器的有效熱能被進(jìn)入系統(tǒng)的新鮮空氣有效利用。
理論模型
在HPD中，考慮的主要參數(shù)包括壓縮機(jī)，冷凝器和蒸發(fā)器的容量，與室外空氣吸入的百分比和繞過蒸發(fā)器的空氣的量。參數(shù)的變化被一個(gè)非常狹窄的范圍所限制，因?yàn)樗鼈儽仨毱ヅ渚S護(hù)操作條件所需的HPD和對(duì)干燥機(jī)所需的進(jìn)氣條件,否則會(huì)影響到產(chǎn)品的質(zhì)量。 因此，對(duì)于HPD，知道在干燥過程中這些參數(shù)的變化對(duì)HPD的性能的影響是很必要的。我們采用基于基本溫濕方程的理論模型來模擬低溫和高溫?zé)岜幂o助干燥機(jī)的性能，分別如圖1和圖2所示。一個(gè)術(shù)語“接觸系數(shù)”，常用于空調(diào)的應(yīng)用程序（Norman，1983），使用于描述干燥室的模型中，表示農(nóng)產(chǎn)品和干燥介質(zhì)的轉(zhuǎn)移的熱量和質(zhì)量（水分）。
接觸系數(shù)
我們把干燥機(jī)的接觸系數(shù)定義為空氣在干燥機(jī)進(jìn)出口之間的含濕量差值與在等同條件下進(jìn)行的出口為飽和空氣的進(jìn)出口含濕量差值的比值。因此，
(1)
在完全飽和的條件下（100％RH）空氣離開干燥器的統(tǒng)一接觸因子。并且，干燥機(jī)的接觸系數(shù)決定了空氣離開干燥器的條件。眾所周知，產(chǎn)品的干燥是由復(fù)雜的傳熱傳質(zhì)機(jī)理控制的，而這又是受一些參數(shù)的影響，如流速，溫度，濕度，流經(jīng)干燥器的空氣方向，和干燥器的幾何結(jié)構(gòu)。接觸因子的概念是試圖把干燥機(jī)看成一個(gè)“黑盒子”。作為一個(gè)函數(shù)的上述參數(shù)的干燥機(jī)接觸系數(shù)的值可以通過執(zhí)行各種改變這些參數(shù)的產(chǎn)品實(shí)驗(yàn)體現(xiàn)。從干燥機(jī)中獲得產(chǎn)品的干燥速率的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和干燥機(jī)接觸系數(shù)有關(guān)。各種產(chǎn)品的干燥特性在 Strommen（1980），往后等人（1980）， Ratti 和Crapiste (1992）, Hawlader (1991）, Brunello 和Claudio (1982） 和 Batsale a和Puigalli (1985）的報(bào)告中報(bào)道的，和干燥器接觸因子的相應(yīng)值列于圖5至圖10中。
Strommen（1980）中干燥空氣進(jìn)入溫度為11°C和26℃給出的損失的鱈魚的重量百分比，被用來確定Strommen（1980）中干燥器的接觸系數(shù)。對(duì)于一個(gè)給定的穿過干燥器和干燥器空氣入口條件空氣流量，進(jìn)入干燥器空氣含濕量，，和在完全飽和的情況下離開干燥器的空氣含濕量，，可以從濕度圖上看到。在Strommen（1980）提出的每10小時(shí)對(duì)干燥時(shí)間的鱈魚的體重?fù)p失百分比被用來計(jì)算離開干燥器的空氣水分除去率，（-）。干燥機(jī)的接觸系數(shù)也可以被定義為干燥器的實(shí)際水份除去率和最大可能的水分去除率的比值。對(duì)于一個(gè)給定的空氣流量，干燥器實(shí)際的水分去除率，是離開干燥器的空氣水分含量和進(jìn)入干燥器的空氣水分含量之間的差異，并且在這種情況下，是從鱈魚的損失重量百分比獲得。另外，完全飽和空氣的水分含量，，和進(jìn)入干燥器的空氣水分含量，，之間的差異決定，在干燥機(jī)中可以實(shí)現(xiàn)的最大可能的水分去除率。在方程（1）中使用的值，和外加每10小時(shí)計(jì)算的干燥值被用來計(jì)算干燥機(jī)的接觸系數(shù)的相應(yīng)值。圖5示出了這樣運(yùn)算出的干燥機(jī)的接觸系數(shù)，并且鱈魚的重量損失百分比的值也包括在內(nèi)用于比較。無論干燥器空氣入口條件，干燥器的接觸系數(shù)隨干燥時(shí)間的增加而減小。還應(yīng)當(dāng)注意的是，鱈魚的重量損失百分比對(duì)干燥時(shí)間，空氣入口條件11℃，60％RH和26°C，60％RH的變化，不反映在干燥機(jī)的接觸系數(shù)的相應(yīng)值。
Saurez等人 （1980）獲得的大豆干燥特性和接觸系數(shù)的預(yù)測(cè)值如圖6中所示。由Saurez等人（1980年）研究了在不同的干燥空氣入口條件下大豆的干燥行為。根據(jù)不同的干燥空氣進(jìn)氣條件。對(duì)于一個(gè)給定的時(shí)間t，則和的值從空氣入口條件下獲得，的值從大豆的水分含量預(yù)測(cè)得到，這些值是在方程（1）中用來計(jì)算干燥機(jī)的接觸系數(shù)的。大豆的水分含量和干燥器的接觸系數(shù)隨干燥時(shí)間的增加減少。這是顯而易見的，從圖6中可以看出大豆的干燥速率受進(jìn)氣溫度強(qiáng)烈影響，而接觸系數(shù)很少受進(jìn)氣溫度的影響。
圖7給出了 由Ratti 和 Crapiste (1992）獲得的在兩個(gè)不同的進(jìn)氣口的條件45℃，50％RH和45℃，11％RH下的馬鈴薯切片水分含量比。這些接觸系數(shù)的值也在圖7所示。時(shí)間t內(nèi)預(yù)測(cè)水分去除量所用的水分含量比率，是在時(shí)間t的馬鈴薯磁盤水分含量和馬鈴薯磁盤初始水分含量的比值。 和接觸因子的值都被進(jìn)氣的相對(duì)濕度的強(qiáng)烈影響，并隨干燥時(shí)間的增加而減少。
圖8給出了由Hawlader等人（1991）報(bào)告的西紅柿的干燥特性和干燥機(jī)的接觸系數(shù)相應(yīng)值。對(duì)于一個(gè)給定的干燥機(jī)空氣進(jìn)氣條件，Hawlader等人 （1991）研究了在80℃DBT，355℃下WBT和80℃DBT，36.6℃WBT的干燥空氣進(jìn)氣條件下的西紅柿的干燥特性的空氣速度的效果。圖8給出的了空氣流速為0.4米/秒和1.8米/秒的西紅柿重量損失的值和相應(yīng)由方程（1）預(yù)測(cè)的接觸系數(shù)的值，在圖8中我們可以看出，空氣流速在西紅柿的重量損失和干燥機(jī)的接觸系數(shù)方面有顯著影響，空氣流速的增加增加了西紅柿的重量損失，并降低的干燥機(jī)的接觸系數(shù)。
另外，圖5和6展現(xiàn)了進(jìn)入的空氣的干球溫度在干燥機(jī)的接觸系數(shù)方面的影響，而圖7和圖8分別示出，空氣的相對(duì)濕度和空氣流速在接觸系數(shù)方面的影響。接觸系數(shù)很少被進(jìn)氣溫度影響，如圖5和圖6中所示，然而它是被空氣的相對(duì)濕度及空氣流速強(qiáng)烈影響著，分別如圖7和8所示。這表明，對(duì)于一個(gè)給定產(chǎn)品，干燥機(jī)的接觸系數(shù)和干燥機(jī)進(jìn)氣溫度是相對(duì)獨(dú)立的，并可能取決于流速和進(jìn)入干燥機(jī)的空氣的相對(duì)濕度。這意味著，對(duì)于一個(gè)獲得給定干燥空氣的入口溫度和濕度的干燥機(jī)接觸系數(shù)可以用來描述其他具有相同的相對(duì)濕度的干燥空氣進(jìn)氣條件下的產(chǎn)品的干燥速率。
圖9呈現(xiàn)了Brunello和Claudio（1982）所報(bào)告的高粱顆粒的水分含量和由方程（1）預(yù)測(cè)的接觸系數(shù)的相應(yīng)值的。Brunello和Claudio（1992）研究了不同水分含量的高粱顆粒的干燥行為。正如預(yù)期的那樣，高粱粒的水分含量和接觸系數(shù)隨干燥時(shí)間的增加而減少。從圖9中可見，經(jīng)過測(cè)試的高粱顆粒的樣品的初始水分含量在高粱粒的干燥速率以及干燥機(jī)上的接觸系數(shù)方面不具有顯著影響。
在圖10中顯示了由Batsale和Puigalli（1985年）報(bào)告的杏仁的干燥特性的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和干燥機(jī)接觸系數(shù)的相應(yīng)值。杏仁的水分含量和接觸系數(shù)的值隨著干燥時(shí)間的增加而減少。
提法
在低溫應(yīng)用中，在點(diǎn)1處進(jìn)入干燥室的干燥空氣中從干燥機(jī)的產(chǎn)品吸收水分到達(dá)點(diǎn)2。在點(diǎn)2的濕氣干球溫度T2，可以用函數(shù)的接觸系數(shù)方程（1）計(jì)算。從接觸系數(shù)的定義，
(2)
哪里
在低溫的應(yīng)用程序中，濕空氣中的一部分（1-X）被排到大氣中，在高溫的應(yīng)用程序中，該空氣流在它被釋放到大氣中之前會(huì)先通過室外空氣預(yù)熱器來回收熱量。
對(duì)于公知的壓縮機(jī)容量和性能系數(shù)COP，吸入高溫?zé)岜酶稍餀C(jī)的空氣的條件到繪制在點(diǎn)8處，通過室外空氣預(yù)熱器和再熱發(fā)生器已經(jīng)用下面給出的公式計(jì)算出。
離開室外空氣預(yù)熱器的空氣溫度T7，被給定為
(3)
離開再熱發(fā)生器的空氣溫度T8，被給定為
ASHRAE（1989）推薦的下面的等式被用來預(yù)測(cè)在點(diǎn)8處（T8）的空氣的溫度。
(4)
在高溫應(yīng)用中在點(diǎn)6的離開冷凝器的空氣的條件可以在點(diǎn)1和點(diǎn)8的空氣條件的基礎(chǔ)上計(jì)算出來，這樣
和
(5)
在低溫應(yīng)用中，離開冷凝器的空氣的條件和進(jìn)入干燥機(jī)的空氣條件是一樣的。
由于離開冷凝器的空氣條件和冷凝器的容量是已知的，在點(diǎn)5處進(jìn)入冷凝器的空氣的條件可以被計(jì)算，
從ASHRAE（1989）的相關(guān)提示預(yù)測(cè)的點(diǎn)5處的空氣的溫度T5被給定為
(6)
因?yàn)辄c(diǎn)5和點(diǎn)0的的空氣條件是已知的，所以在低溫應(yīng)用程序中點(diǎn)4的空氣的條件可以用混合流方程預(yù)測(cè)。因此，
和
(7)
在高溫干燥的應(yīng)用中，因?yàn)闆]有除濕空氣和室外空氣之間的混合，在點(diǎn)4的空氣條件和點(diǎn)5處的保持相同。
所述蒸發(fā)器的容量Qe，為公知的壓縮機(jī)和冷凝器容量計(jì)算，可以表示為
(8)
冷凝水的焓，點(diǎn)3可表示為
(9)
等式（9）在等式（8）中的帶入
(10)
其中C1= 4.19, 和C2= 0.168 15.
通過蒸發(fā)器的空氣百分比Y可以計(jì)算為
(11)
解決數(shù)學(xué)模型
對(duì)于一個(gè)給定的干燥空氣進(jìn)氣條件和干燥機(jī)的接觸系數(shù)，離開干燥器的空氣條件是由方程（2）計(jì)算得到。從零變化到統(tǒng)一的接觸系數(shù)，用于定義從產(chǎn)物中除去的水分的量。對(duì)應(yīng)的最大可能的水分去除率的統(tǒng)一的接觸因子可以通過干燥機(jī)獲得，而零值代表的接觸因子表示沒有水分從產(chǎn)品流過干燥介質(zhì)的干燥過程/干燥機(jī)。因此，無量綱接觸系數(shù)的使用簡化了計(jì)算過程。
在HPD中再循環(huán)的空氣的量X，被假定來解決這個(gè)模型，并且作為決定系統(tǒng)容量的主要參數(shù)之一的X的值通常是在干燥產(chǎn)品和室外空氣條件的類型的基礎(chǔ)上選擇的。
在LTD的應(yīng)用程序中，對(duì)于公知的壓縮機(jī)容量，，和性能系數(shù)，COP，空氣進(jìn)入冷凝器的條件由等式（6）預(yù)測(cè)得到。在點(diǎn)5和點(diǎn)0的已知的空氣條件被用于等式（7）中來預(yù)測(cè)點(diǎn)4的空氣條件。
在HTD應(yīng)用程序中，假定發(fā)電機(jī)的熱損失和室外空氣預(yù)熱器的有效性，并且方程（3）和（4）被用來計(jì)算在點(diǎn)8處的吸入系統(tǒng)的新鮮空氣的條件。方程（5）是點(diǎn)1和點(diǎn)8處的空氣流速和溫度的函數(shù)方程，它被用于預(yù)測(cè)點(diǎn)6處空氣的溫度，至于有沒有點(diǎn)5和4之間的空氣流混合，和LTD的應(yīng)用程序中不一樣，LTD的應(yīng)用程序中室外和再循環(huán)的空氣流會(huì)在點(diǎn)5處混合，點(diǎn)4的空氣條件保持不變。
在LTD和HTD應(yīng)用程序中，點(diǎn)4和點(diǎn)2外加計(jì)算的空氣條件被用于方程（10）來預(yù)測(cè)離開蒸發(fā)器的點(diǎn)3的空氣溫度，T3，然后用在方程（11）來計(jì)算空氣經(jīng)過蒸發(fā)器的百分比。
結(jié)果
已開發(fā)一種計(jì)算機(jī)程序來計(jì)算HPD性能上的重要變量的影響。圖11示出了在15℃，60％RH和15℃，70％RH干燥空氣進(jìn)氣條件下干燥機(jī)的水分除去率的接觸系數(shù)的影響。水分去除率隨接觸系數(shù)的增加而增加?？梢詮膱D11中推斷，對(duì)于一個(gè)給定的干燥機(jī)空氣進(jìn)氣溫度和一個(gè)固定接觸系數(shù)值，水分去除率是空氣相對(duì)濕度的函數(shù)，并隨相對(duì)濕度的增加而減小。圖12中呈現(xiàn)了特定的水分提取率，SMERh的變化，其被定義為從干燥機(jī)除去轉(zhuǎn)變?yōu)檩斎敫稍餀C(jī)的能量的水分，與增加的水分去除率的比值。正如預(yù)期的那樣，SMERh，隨水分去除率的增加而增加。在圖13呈現(xiàn)了特定的功率消耗，SPCh，和干燥機(jī)中增加的水分去除率的變化。SPCh，是輸入到干燥器的能量和干燥器中除去的水分的比率。隨著水分除去率的增加，SPCh，初始啟動(dòng)時(shí)以很快的速度下降，然后隨著水分去除速率的近一步增加而緩慢下降。冷凝器的特定功耗，SPCc，（用于冷凝器的能量與從干燥器中除去的水分的比值），和蒸發(fā)器的特定的功耗，SPCe（用于蒸發(fā)器的能量和從干燥器中除去的水分的比值）干燥機(jī)上的水分去除率分別在圖14和圖15所示。SPCc和SPCe的值，隨著干燥機(jī)的水分去除率的增加而減少。
性能圖表
基于一個(gè)參數(shù)分析，可直接用于熱泵干燥機(jī)的各種部件的選擇的性能圖表被準(zhǔn)備好了。兩種性能圖表，每個(gè)都包括標(biāo)記(1）,(2), (3)和（4）的四個(gè)模塊，繪制在15℃和75℃下的空氣進(jìn)氣條件，分別在圖16和圖17所示。圖表繪制了熱泵干燥機(jī)處理95％的再循環(huán)空氣和5％的室外空氣。其他參數(shù)的假定值如下
（1）HPD的性能系數(shù)：8
（2）室外空氣預(yù)熱器的有效性：O.7
（3）發(fā)電機(jī)的熱損失：60％
（4）傳輸損耗：20％
??（從發(fā)電機(jī)到壓縮機(jī)）
圖16和17標(biāo)記（1）的模塊，也被稱為輸入模塊，提出在干燥室每千克每秒的干燥空氣除去的水分的量對(duì)在蒸發(fā)器上每秒冷凝的水分的量的效果。對(duì)于干燥器中一個(gè)已知的水分去除率，在蒸發(fā)器冷凝的水分的量可以從該模塊中得到。壓縮機(jī)的容量信息可以從模塊（2）得到，或者是壓縮機(jī)的模塊，在該模塊中熱泵干燥器的特定的功率消耗，SPCh，和在蒸發(fā)器的冷凝水的量是有關(guān)的。因此，壓縮機(jī)的容量可以直接從以在蒸發(fā)器的冷凝水的量的基礎(chǔ)上建立起來的模塊中讀出。模塊（3）或蒸發(fā)器模塊提供了蒸發(fā)器能力的信息，因?yàn)樗@示出特定的功耗，SPDh，和蒸發(fā)器的能力之間的關(guān)系。模塊（4）或冷凝器模塊敘述了冷凝器和蒸發(fā)器的能力。對(duì)于一個(gè)給定的蒸發(fā)器能力和從模塊（1）獲得的蒸發(fā)器冷凝，冷凝器的容量可以從該模塊得到。
干燥機(jī)的熱泵組件選擇的過程如下：
（1） 首先，對(duì)于一個(gè)給定的被干燥的產(chǎn)品，每秒每公斤干燥空氣要除去的水分的量是被選擇的。
（2）在模塊（1），對(duì)于不同的干燥機(jī)的空氣入口條件，每千克每秒的干燥空氣除去的水分的量和 蒸發(fā)器中用于冷凝的水分的量是不一樣的，因此，對(duì)于一個(gè)已知的水分去除率，每秒每公斤的干燥空氣，垂直線必須要繪制到點(diǎn)（a）來選擇干燥器空氣入口條件。從點(diǎn)（a）所示，模塊（1）的y軸的水平線確定了蒸發(fā)器中水分冷凝的量。
（3）現(xiàn)在，為了預(yù)測(cè)所需的壓縮機(jī)的容量，從（a）點(diǎn)繪制一條水平線到模塊（2），一直延伸到它滿足和模塊（1）中（b）點(diǎn)相同的干燥空氣入口條件。從（b）點(diǎn)，一條垂直線繪制到模塊（2）的x軸，以選擇壓縮機(jī)容量。
（4） 為了選擇蒸發(fā)器的容量，從（b）點(diǎn)，一條垂直線一直繪制到模塊（3）（c）點(diǎn)。從（c）點(diǎn)，一條水平線繪制到模塊（3）的y-軸來讀取蒸發(fā)器的容量。冷凝器的容量（包括內(nèi)部和外部的冷凝器的容量），現(xiàn)在可以分別從模塊（2）和（3）得到的壓縮機(jī)和蒸發(fā)器的容量的基礎(chǔ)上的計(jì)算。
（5）為了獲得內(nèi)部冷凝器的容量，一條從（c）點(diǎn)繪制到模塊（4）的水平線滿足了為繪制在模塊（1）（d）點(diǎn)選擇的干燥空氣入口條件的曲線。從點(diǎn)（d）繪制一條垂直線到模塊（4）的x-軸來讀取內(nèi)部冷凝器的容量。從冷凝器的總?cè)萘亢蛢?nèi)部冷凝器的容量的值，可以計(jì)算出外部冷凝器的容量。在LTD應(yīng)用程序中外部冷凝器的使用都是很必要的。
應(yīng)當(dāng)指出的是， 因?yàn)榇藞D表需要干燥機(jī)水分除去的速率的信息，水分去除率可以在恒定干燥速率條件下獲得，但這通常會(huì)高于干燥速率降低條件下的，所以被用在這些組件的選擇上以確保在不利的條件下干燥機(jī)的有效運(yùn)行。在恒定的干燥速率的條件下干燥機(jī)的接觸系數(shù)可以用在方程（1）中來實(shí)現(xiàn)水分去除率預(yù)測(cè)。
結(jié)論
一個(gè)基于基本溫濕方程的發(fā)展起來的理論模型研究了HPD的性能。接觸系數(shù)的概念被用于數(shù)學(xué)模型來描述在產(chǎn)品和干燥介質(zhì)之間的熱量和質(zhì)量（濕度）的傳輸過程。在不同的空氣進(jìn)氣條件下的不同類型的產(chǎn)品的預(yù)測(cè)接觸系數(shù)的值被提出。結(jié)果表明，特定的水分提取率SMERh和特定的能量消耗SPCh都受干燥機(jī)的接觸系數(shù)強(qiáng)烈影響。干燥機(jī)的接觸系數(shù)只對(duì)進(jìn)入干燥機(jī)的空氣的相對(duì)濕度和流速敏感。此信息將在實(shí)驗(yàn)中有用，因?yàn)樗试S不同溫度和相同濕度下的產(chǎn)品的干燥速率從一個(gè)單一的測(cè)試中估計(jì)。
使用數(shù)學(xué)模型生成的信息的基礎(chǔ)上準(zhǔn)備的性能圖表被選作為HPD的組件的選擇指南。實(shí)驗(yàn)將與在不同的干燥的空氣入口條件和空氣流量和干燥機(jī)的參數(shù)下的不同類型的產(chǎn)品進(jìn)行分析，來驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型和預(yù)測(cè)這些干燥機(jī)的接觸系數(shù)。
命名法
CF 接觸系數(shù), 無量綱
COP 性能系數(shù), 無量綱
DBT 干球溫度, ℃
Cpa 空氣比熱容, kJ/kg℃
H2 點(diǎn)2的濕空氣的焓, kJ/kg
H3 點(diǎn)3的濕空氣的焓, kJ/kg
H4 點(diǎn)4的濕空氣的焓,kJ/kg
H5 點(diǎn)5的空氣的焓, kJ/kg
H6 點(diǎn)6的空氣的焓, kJ/kg
H7 點(diǎn)7的空氣的焓, kJ/kg
H8 點(diǎn)8的室外空氣的焓,kJ/kg
H3W 點(diǎn)3濃縮水的焓, kJ/kg
HLG 發(fā)電機(jī)熱損失, 百分比
QC 冷凝器容量, kW
QE 蒸發(fā)器容量, kW
QG 發(fā)電機(jī)輸入功率, kW
QR 再熱器容量, kW
SMER 特定水分提取速率, kg/kWh
SPC 單位耗能量, kJ/kg
T0 點(diǎn)0室外空氣干球溫度, ℃
T1 點(diǎn)1干燥空氣干球溫度, ℃
T2 點(diǎn)2濕空氣的干球溫度, ℃
T3 點(diǎn)3除濕空氣的干球溫度 ℃
T4 點(diǎn)4空氣干球溫度, ℃
T5 點(diǎn)5空氣干球溫度, ℃
T6 點(diǎn)6空氣干球溫度, ℃
T7 點(diǎn)7室外空氣干球溫度, ℃
T8 點(diǎn)8室外空氣干球溫度, ℃
T2WB 點(diǎn)2濕空氣的濕球溫度,℃
點(diǎn)2濕空氣的含濕量, g/kg （空氣）
點(diǎn)3除濕空氣的含濕量, g/kg （空氣）
點(diǎn)4空氣的含濕量, g/kg （空氣）
點(diǎn)5空氣的含濕量, g/kg （空氣）
點(diǎn)8空氣的含濕量, g/kg （空氣）
WBT 濕球溫度, ℃
WCO 壓縮機(jī)工作, kW
WP 每克產(chǎn)品含水量
X 部分再循環(huán)空氣量
X0 產(chǎn)品初始含水量, g
XT 在時(shí)間T的產(chǎn)品含水量, g
Y 通過蒸發(fā)器的空氣百分比
下標(biāo)
c 冷凝器
co 壓縮機(jī)
d 干燥機(jī)
e 蒸發(fā)器
h 熱泵干燥機(jī)
參考文獻(xiàn)
[1] ASHRAE (1989). Fundamentals Handbook, ASHRAE, Atlanta, GA.
[2] Batsale, J. C.and Puigalli, J. R. (1985). 'Drying of crop products with a shell: experimental approach and modelling, its applications to hazelnuts', Drying '85, Hemisphere Publishing Corporation, New York 410-414.
[3] Brunello, G. and Claudio, A. 0.(1982). 'The kinetics of sorghum grains drying in a mechanically stirred bed dryer', Drying '82, Hemisphere Publishing Corporation, New York 56-60.
[4] Clements, S., Jia, Xiguo and Jolly, Peter (1993). 'Experimental verification of a heat pump assisted continuous dryer simulation model', Int. Journal of Energy Research, 17, 19-28.
[5] Hawlader, M. N. A., Uddin, M. S., Ho, J. C. and Teng. A. B. (1991). 'Drying characteristics of tomatoes', Journal of Food Engineering, 14,259-268.
[6] Jia, X., Jolly, Peter and Clements, Shane (1990). 'Heat pump assisted continuous drying, Part 2: Simulation results', Znt. Journal of Energy Research, 14, 771-782.
[7] Jolly, P., Jia, Xiguo and Clements, Shane (1990). 'Heat pump assisted continuous drying, Part 1: Simulation model', Znt. Journal of Energy Research, 14, 757-770.
[8] Keey, R. B. (1978). Introduction of indusmul drying operatiotrr, Pergamon Press, Oxford.
[9] Mujumdar, Arun S. (1987). Handbook of industrial drying, Marcel Dekker, New York.
[10] Norman, C. Harris, (1983). Modern air conditioningpractice. McGraw-Hill, New York.
[11] Pendyala, V. R., Devotta, S. and Patwardhan, V. S. (1990a). 'Heat-pump-assisted dryer, Part 1: Mathematical model', Int. Journal of Enem Research, 14, 479-492.
[12] Pendyala, V. R., Devotta, S. and Patwardhan, V. S. (1990b) 'Heat-pump-assisted dryer, Part 2: Experimental study', Znt. Journal of Energy Research, 14,493-507.
[13] Ratti, C. and Crapiste, G. H. (1992). 'A generalized drying curve for shrinking food materials', Drying '92, Elsevier, New York, Part A 864-873.
[14] Saurez, C., Viollaz Pascual and Chirife, Jorge (1980), 'Kinetics of soybean drying', Drying '80 Hemisphere Publishing Corporation, New York 251-255.
[15] Skevington, S. (1987). 'Two novel applications of heat pumps in food processing', Australian Refrigration Air Conditioning, and Heating, 41 27-31.
[16] Strommen, Ingvald (1980). ‘Drying of heavily salted fish’, Dying ’80 Hemisphere Publishing Corporation, New York Vol. 2, 289-293.
[17] Tai, K. W., Zyalla, R., Devotta, S., Diggory, P. J., Watson, F. A. and Holland, F. A. (1982a). ‘The potential for heat pumps in drying and dehumidification systems, 11: An experimental assessment of the dehumidification characteristics of a heat pump dehumidification system using R114’, Energy Research, 6, 323-331.
[18] Tai, K. W., Zyalla, R., Devotta, S., Diggory, P. J. Watson, F. A. and Holland, F. A. (1982b). ‘The potential for heat pumps in drying and dehumidification systems, 111: An experimental assessment of the dehumidification characteristics of a heat pump dehumidification system using R114, Energy Research, 6, 333-340.
[19] Zyalla, R., Abbas, S. P., Tai, K. W., Devotta, S., Watson, F. A. and Holland, F. A. (1982). ‘The potential for heat pumps in drying and dehumidification systems, I: Theoretical considerations’, Energy Research, 6, 305-322.