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模擬研究冷水機(jī)組減溫器與冷卻塔熱水的可逆使用
文獻(xiàn)翻譯
題 目 模擬研究冷水機(jī)組減溫器與
冷卻塔熱水的可逆使用
學(xué)生姓名
專(zhuān)業(yè)班級(jí)
學(xué) 號(hào)
院 （系）
指導(dǎo)教師(職稱(chēng))
完成時(shí)間
模擬研究冷水機(jī)組減溫器與冷卻塔熱水的可逆使用
模擬研究冷水機(jī)組減溫器與冷卻塔熱水的可逆使用
Kunxiong Tan, Shiming Deng?
Department of Building Services Engineering, The Hong Kong Polytechnic University, Kowloon, Hong Kong
Received 30 May 2001; accepted 17 August 2001
摘要
在亞熱帶地區(qū), 一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的水冷卻塔可以可逆地使用，使用熱水供熱是減溫器熱回收系統(tǒng)的一部分，在寒冷季節(jié)當(dāng)建筑冷負(fù)荷降低時(shí)，從空氣中提取自由熱。部分冷卻水被泵入一個(gè)RUWCT，用來(lái)加熱周?chē)h(huán)境潮濕的空氣。本文提出了一種仿真研究，一個(gè)已開(kāi)發(fā)的完整的、穩(wěn)態(tài)RUWCT減溫器熱回收系統(tǒng)這樣的數(shù)學(xué)模型?；谝粋€(gè)實(shí)際的冷水機(jī)組的結(jié)果表明開(kāi)發(fā)的模型是穩(wěn)定的，正如預(yù)期的模擬。
對(duì)模型開(kāi)發(fā)、制冷系統(tǒng)的運(yùn)行特性與減溫器和RUWCT進(jìn)行了研究。為了滿(mǎn)足一定的熱負(fù)荷的冷水被泵入RUWCT所需的速率。對(duì)該系統(tǒng)操作條件下的最大的加熱能力進(jìn)行了評(píng)價(jià)。模擬結(jié)果還表明，當(dāng)建筑空間更高時(shí)，使用一個(gè)RUWCT比使用電加熱備份規(guī)定在構(gòu)建空間冷負(fù)荷低。
關(guān)鍵詞 仿真/水冷卻器/減溫器/冷卻塔/熱水供熱
1 介紹
在這兩種熱帶和亞熱帶地區(qū)，可以使用減溫器，從中央冷水機(jī)組熱回收用于建筑空調(diào)維修熱水加熱。然而，在亞熱帶地區(qū)，有可能是冷凝熱，是由于減少建筑制冷的建筑物在冬季負(fù)荷恢復(fù)。為了提供全年無(wú)休 服務(wù)熱水供應(yīng)，備用水通常是由電力加熱的，是必需的規(guī)定。鑒于亞熱帶在較冷的月份，周?chē)諝鉁囟韧ǔＴ诖蠹s15度，一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的水冷卻塔可能是運(yùn)行樣本對(duì)熱水在減溫器熱回收系統(tǒng)從周?chē)諝庵刑崛崃孔鳛闊嵩础Ｈ缋渌畽C(jī)組仍然是按空調(diào)部分在經(jīng)營(yíng)，比如7?C冷水被泵送至塔加熱至12 ?C。其中水是由環(huán)境空氣加熱的。在寒冷季節(jié)，空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)通常是在部分負(fù)荷條件下操作，從而使現(xiàn)有的水冷卻塔可作為一個(gè)RUWCT。
許多減溫器熱回收熱水采暖系統(tǒng)RUWCTs已經(jīng)安裝在亞熱帶地區(qū)，在中國(guó)南部和讓人滿(mǎn)意的操作若干年[1,2]?？梢匀菀自谀赀B續(xù)提供服務(wù)熱水約60??，而不需要任何備份水加熱的規(guī)定。
為了更好地了解整個(gè)系統(tǒng)的運(yùn)行特性，穩(wěn)態(tài)數(shù)學(xué)模型——實(shí)際在中國(guó)南部的水冷卻器安裝完成與一個(gè)過(guò)熱蒸汽降溫器和一個(gè)RUWCT已經(jīng)發(fā)展的基礎(chǔ)上。該模型的可用性，有許多感興趣的操作參數(shù)，以及各種系統(tǒng)組件之間的相互作用，例如，冬季建筑冷負(fù)荷下降，而水的熱負(fù)荷增加，通過(guò)減溫器產(chǎn)生的服務(wù)熱水可以不在日常使用。因此，重要的是確定可用的最小冷負(fù)荷，以滿(mǎn)足在這樣一個(gè)熱回收制度所需的最大熱負(fù)荷。
以前的相關(guān)工作包括廣泛的文獻(xiàn)審查，申請(qǐng)減溫器回收熱量用于熱水供應(yīng)[3]和的一個(gè)詳細(xì)的理論分析熱與質(zhì)量傳遞發(fā)生在一個(gè)RUWCT[4]。該審查表明，有沒(méi)有報(bào)告引用關(guān)于水冷卻器的數(shù)學(xué)模型完成了減溫器和RUWCT。
K. Tan, S. Deng/建筑與環(huán)境37 (2002) 741–751
一個(gè)穩(wěn)定狀態(tài)的推導(dǎo)本文報(bào)道對(duì)于冷水機(jī)組完成一個(gè)減溫器和一個(gè)RUWCT用于熱水供應(yīng)的數(shù)學(xué)模型。根據(jù)冷水機(jī)組的技術(shù)規(guī)格模擬結(jié)果表明該模型是穩(wěn)定的，并且結(jié)果與預(yù)期相同。用該模型對(duì)一些熱回收系統(tǒng)重要操作參數(shù)完整的進(jìn)行了評(píng)價(jià)。
2 模型開(kāi)發(fā)
開(kāi)發(fā)的模型是基于現(xiàn)有的水冷冷凍機(jī)組完成了減溫器和RUWCT用于熱水供應(yīng)，其示意圖示于圖 1。他在制冷循環(huán)中使用的制冷劑是R22。然而，應(yīng)該指出的是，植物是一個(gè)實(shí)際的現(xiàn)場(chǎng)沒(méi)有安裝足夠的交流，模型有適當(dāng)?shù)膬x器精度驗(yàn)證。
圖1 水冷式冷水機(jī)組減溫器和一個(gè)RUWCT用于熱水供應(yīng)的示意圖。
2.1 假設(shè)
以下假設(shè)在模型發(fā)展取得。
?制冷劑壓降在所有熱交換器（減溫器，冷凝器和蒸發(fā)器）是可忽略的。
?發(fā)生在熱力膨脹過(guò)程閥門(mén)為等焓過(guò)程。
?有從系統(tǒng)中沒(méi)有熱量損失到周?chē)慕M件。
?制冷劑的過(guò)熱在蒸發(fā)器中的程度插座是固定的。
?制冷劑的過(guò)冷的濃度的程度
該系統(tǒng)模型分為五個(gè)部分（詳細(xì)制冷循環(huán)如圖所示2）：
?壓縮機(jī) ?減溫器 ?冷凝器 ?蒸發(fā)
圖2 制冷循環(huán)完成與一個(gè)過(guò)熱蒸汽降溫器。
2.2 壓縮機(jī)
一種壓縮機(jī)模型來(lái)模擬基于給定的冷卻負(fù)荷的制冷劑質(zhì)量流量。對(duì)于建模的往復(fù)式封閉壓縮機(jī)中，一個(gè)恒定的索引壓縮N，假設(shè)和用于1.18的值R22。與已知的吸入和排出壓力和入口制冷劑溫度，壓縮機(jī)排出的制冷劑溫度在可以計(jì)算出來(lái)。
(1)
制冷劑的質(zhì)量流率是由壓縮機(jī)的工作容積和得到！該壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速。容積效率？可見(jiàn)由下式給出
(2)
(3)
2.3 減溫器
一個(gè)殼管式換熱器，工作作為一個(gè)減溫器，作為在第一階段的冷凝制冷空調(diào)
化周期。會(huì)議一直跟著叫熱換熱器研究了減溫器。實(shí)際上，會(huì)發(fā)生制冷劑的冷凝在這個(gè)單元在某些操作條件。在過(guò)熱蒸汽降溫器，熱量從熱的制冷劑氣體輸送到水在服務(wù)熱水電路。同 一個(gè)總的傳熱系數(shù)，烏德和傳熱面積，阿德，該減溫器中，制冷劑與水的傳熱描述如下：
(4)
(5)
式（4）根據(jù)臺(tái)大或有效性的方法。和制冷劑和自來(lái)水溫度進(jìn)入減溫器，分別為式（5），導(dǎo)出了熱交換器與流體之一發(fā)生相變排他地，僅是一個(gè)近似值，因?yàn)樗芯康臏p溫器可能已減溫及相變發(fā)生在它里面的制冷劑的過(guò)程如[6]。
與來(lái)自壓縮機(jī)和制冷劑的溫度在進(jìn)入過(guò)熱降溫器，任何制冷劑速率在減溫器的模擬是看有無(wú)的熱量在過(guò)熱蒸汽降溫器的制冷劑和熱水之間交換的量超過(guò)了所需的加熱負(fù)荷。這一數(shù)額熱交換，QDE的，依賴(lài)烏德和阿德，熱水的質(zhì)量流率，MH，以及水進(jìn)入過(guò)熱降溫器，氏溫度。在一個(gè)較低的熱回收的效率更高。通常情況下，QDE較大
的大于或等于加熱負(fù)載系統(tǒng)中，因?yàn)橐贿M(jìn)入過(guò)熱降溫器的制冷劑的相當(dāng)高的溫度，即
(6)
有回收制冷劑留下的減溫器可以是過(guò)熱蒸汽或飽和蒸汽和液體，這取決于所需的加熱負(fù)荷的系統(tǒng)。如果熱量回收該減溫區(qū)是足夠的熱水，即熱交換只發(fā)生過(guò)熱制冷劑蒸汽和供水之間的減溫器時(shí)，制冷劑離開(kāi)過(guò)熱降溫器，溫度T3可以在由計(jì)算
(7)
否則，水被加熱到時(shí)，它首先滿(mǎn)足飽和制冷劑液體和飽和制冷劑中的兩相區(qū)，且混合物再加熱比高，當(dāng)它遇到過(guò)熱的溫度在降低過(guò)熱區(qū)域的制冷劑[7]。因此，在仿真的第二次檢查，是確保減溫器回收的能量應(yīng)有足夠的用于加熱水至所需水 溫度，，通常是基于服務(wù)熱需水量。判別是
(8)
其中Q是熱可從過(guò)熱制冷劑蒸汽?？晒烙?jì)如下：
(9)
水流入降溫器加熱到接近的溫度，并進(jìn)一步加熱成過(guò)熱蒸汽。因此，能量回收減溫器被分成兩部分，且總能量的第二部分須回收熱水系統(tǒng)。Q可以通過(guò)以下方式評(píng)估
(10)
基于方程（8），如果校驗(yàn)失敗，則制冷劑的流率需要進(jìn)行調(diào)節(jié)，直到公式成立。因此，壓縮機(jī)的模擬和減溫器必須重復(fù)修改的估計(jì)壓縮機(jī)排出壓力。
為制冷劑和服務(wù)的熱水熱平衡由方程進(jìn)行描述。（11）和（12）。制冷劑離開(kāi)降溫器的值H3，可以由下式計(jì)算式（11）
(11)
熱水排率，MH，由所需的水分測(cè)定熱負(fù)荷。
(12)
2.4 聚光器
未通過(guò)熱水在過(guò)熱蒸汽降溫器吸收的熱量排放至冷凝器的冷卻水。該模擬冷凝器的目的是尋求冷卻水流量和其從冷凝器離開(kāi)溫度。
恒定的總傳熱系數(shù)，的基礎(chǔ)上，最大溫度差，是假定的。傳熱過(guò)程在冷凝器是由以下四個(gè)公式：
(13)
在冷凝器中，被拒絕的熱量，可以使用公式來(lái)計(jì)算。 （13）。在過(guò)熱蒸汽降溫器出口的制冷劑狀態(tài)從過(guò)熱降溫器的結(jié)果知仿真和制冷劑的值在冷凝器出口一個(gè)固定的程度的條件下可以進(jìn)行評(píng)估過(guò)冷。
(14)
(15)
(16)
方程（14）計(jì)算由冷卻水吸收的熱量，而式（15）描述的制冷劑之間的傳熱
和冷凝器中的冷卻水。冷卻水流速M(fèi)C，和水的溫度離開(kāi)冷卻塔，控?zé)熮k公室，通過(guò)求解三同時(shí)計(jì)算方程。（14），（15）和（16）。一個(gè)超越方程的解從這些方程解得，并通過(guò)割線法求解。
2.5 擴(kuò)展設(shè)備
目前的發(fā)展集中在恒溫膨脹閥是保持恒定的程度過(guò)熱度在蒸發(fā)器出口處。使蒸發(fā)器的過(guò)熱度，專(zhuān)家組，作為輸入到模型中，避免了建模閥本身。因此
(17)
在膨脹閥的熱力學(xué)過(guò)程可以是被視為絕熱。沒(méi)有完成的工作，或熱傳遞，該制冷劑膨脹前后的值不變。
(18)
2.6 蒸發(fā)器
蒸發(fā)器，干式殼管式蒸發(fā)器，是建模，假設(shè)總傳熱系數(shù)，對(duì)于兩相和過(guò)熱區(qū)兩者是該方程的蒸發(fā)器，如下所示：
(19)
(20)
(21)
(22)
制冷劑在蒸發(fā)器的仿真與執(zhí)行的已知的值在蒸發(fā)器入口和假設(shè)在蒸發(fā)器出口處制冷劑狀態(tài)。通過(guò)在蒸發(fā)器中的制冷劑所吸收的熱量應(yīng)該等于與從冷卻水傳送到蒸發(fā)器。就是說(shuō)
(23)
如果能量平衡是沒(méi)有達(dá)到的，即方程。 （23）是不滿(mǎn)足時(shí)，新的計(jì)算被調(diào)用，帶有蒸發(fā)溫度來(lái)，（蒸發(fā)器的估計(jì)飽和溫度）。通常經(jīng)過(guò)幾次迭代中，蒸發(fā)溫度，可以發(fā)現(xiàn)，在該能量平衡存在。
2.7 可逆使用水冷卻塔（RUWCT）
的熱量通過(guò)在制冷劑吸收的總量蒸發(fā)器，是由兩個(gè)空調(diào)風(fēng)機(jī)盤(pán)管
和RUWCT。的冷卻水的流速泵送進(jìn)入RUWCT，捷運(yùn)，可以將上面的仿真分析后得到，當(dāng)?shù)某醪焦烙?jì)和已被確認(rèn)。
其中是從冷卻盤(pán)管的負(fù)荷，并且也可以是最低或冬季冷負(fù)荷的建筑。被張志賢分別設(shè)定為12 ?C和7 ?C。
方程（1） - （25）形成一個(gè)減溫器熱回收熱水采暖系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)模型完成一個(gè)RUWCT。仿真結(jié)果將在下一節(jié)介紹一節(jié)。
3 模擬
在中國(guó)南方所開(kāi)發(fā)的模型是基于安裝在現(xiàn)有冷水機(jī)組廠房的技術(shù)規(guī)范進(jìn)行測(cè)試。
3.1.數(shù)據(jù)輸入
該冷水機(jī)組擁有116千瓦的額定制冷量,當(dāng)它有34千瓦總功率消耗，根據(jù)空氣調(diào)節(jié)條件。它的制冷輸出可在四個(gè)階段調(diào)控：額定25-50-75-100％外放。所用的RUWCT有一個(gè)正常的進(jìn)氣流量330立方米每分鐘。由冷水機(jī)組提供服務(wù)的酒店大樓有20個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的客房，總空調(diào)面積760平方米。
該模型需要的其他數(shù)據(jù)描述如下，服務(wù)熱水采暖負(fù)荷可通過(guò)下面的等式[8]確定：
(26)
其中，熱水比熱; =3:4，系數(shù)為熱水每小時(shí)使用的變化; N =40床位數(shù); Q =200千克每D，標(biāo)準(zhǔn)水消費(fèi); T =24，每天供水時(shí)間和ET，服務(wù)熱水溫度差。
每年冬季熱水的平均溫度差40 ??，最大為45 ?。因此，平均和最大水加熱負(fù)載分別是52:56千瓦和59:13千瓦。哪里 QCL=0:14千瓦= M2，假定冷卻負(fù)載每單位空調(diào)面積[9]和AAC=760平方米，空調(diào)區(qū)建筑的冷負(fù)荷計(jì)算所，
(27)
表1在模擬中使用的操作條件
操作條件 冬天 過(guò)渡季節(jié) 夏天
因此，最大的冷卻負(fù)荷估計(jì)為106:4千瓦，這被看作是在夏季冷負(fù)荷。在冬季的冷負(fù)荷被認(rèn)為是夏季負(fù)荷的四分之一。
5 攝氏度為蒸發(fā)溫度的初始估計(jì)值，及在該近似式壓縮機(jī)的壓力比為3。對(duì)于水冷卻器，其正常的凝結(jié)溫度不高于55更高?C，它被設(shè)置為上在仿真中的壓縮機(jī)的排出壓力的上限
仿真是在一個(gè)年度內(nèi)四個(gè)不同的工作條件下進(jìn)行。因?yàn)闅夂蜃兓?
空間冷卻和水加熱負(fù)載的建設(shè)，QCL和的Qh，以及進(jìn)水溫度來(lái)減溫器和冷凝器氏和TCI，是多種多樣的。這些都是詳列于表1。
供暖負(fù)荷（kW）
圖3 入口冷卻水流速的RUWCT變化和用水熱負(fù)荷的冷卻負(fù)載的變化。
3.2 仿真結(jié)果和討論
下四種不同的冷卻負(fù)荷水平，即25％，50％，75％和滿(mǎn)負(fù)載的100％時(shí)，系統(tǒng)模擬在不同的建筑熱水負(fù)荷下形成的。中仿真中，壓縮機(jī)排出壓力保持在17時(shí)04分酒吧和減溫器出口制冷劑溫度結(jié)算45:27?C。制冷系統(tǒng)是運(yùn)納入樣本內(nèi)以4:6的平均蒸發(fā)溫度?C和壓縮機(jī)排放溫度不顯著從66:41改變，范圍?C至67:86?C。
仿真結(jié)果表明，水冷冷水機(jī)組系統(tǒng)的操作特性增加一個(gè)過(guò)熱蒸汽降溫器和連接到RUWCT后，雖然也有變化，但也能如預(yù)期般運(yùn)作。
圖3示出了不同的冷卻負(fù)載下，需要泵入RUWCT的冷卻水熱回收時(shí)，熱水采暖負(fù)荷增加。在冬天，當(dāng)冷水機(jī)組的部分負(fù)荷下運(yùn)行，需要更多的冷卻水被泵送到RUWCT。但在消夏，通常冷水機(jī)組是滿(mǎn)負(fù)荷下運(yùn)行，該RUWCT開(kāi)始只在較高熱負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，因此，幾乎需要對(duì)冷卻水在大多數(shù)熱負(fù)荷的RUWCT。
由于受限于冷水機(jī)組的總制冷量，有各操作條件下的最大的水加熱能力。他們是36:9，40:1，43:1和46:2千瓦為4的操作條件，分別作為在圖1所示。 3由虛線表示。比較來(lái)加熱在表1所示的負(fù)載，它們比需要哪些小。這表明，根據(jù)改造冷水機(jī)組研究有最大的水加熱要求的酒店建筑能力不足。仿真可以提供有用的信息為一個(gè)大小冷水機(jī)組時(shí)，同時(shí)用于空間冷卻和服務(wù)的熱水加熱。
在水熱負(fù)荷的增加將導(dǎo)致增加的制冷劑質(zhì)量流量循環(huán)中的制冷循環(huán)，如圖4所示，壓縮機(jī)章，通過(guò)改變制冷劑循環(huán)量組裝相應(yīng)的輸出能力。大量制冷劑流量，需要在較高的水熱負(fù)荷。值得注意的是，相同的最大的制冷劑質(zhì)量流量，0:708公斤每s時(shí)，是在冷凍機(jī)的最大水加熱能力的四個(gè)不同的操作條件下。
圖5示出制冷劑在離開(kāi)過(guò)熱降溫器的溫度用的兩個(gè)空間的變化而變化冷卻和水加熱負(fù)荷。當(dāng)冷水機(jī)組操作在較高的空間的冷卻負(fù)荷，用較小的熱負(fù)荷在該系統(tǒng)中，制冷劑離開(kāi)過(guò)熱降溫器仍在過(guò)熱蒸汽形式。作為加熱負(fù)載的增加，過(guò)熱制冷劑蒸汽被冷卻了更多水通過(guò)減溫器，并且變得要么飽和蒸汽或飽和液體制冷劑的飽和蒸汽的混合物于減溫器出口，這取決于對(duì)水的熱負(fù)荷。它的溫度，然后降低并保持以45:27的飽和溫度?C。值得注意的是，當(dāng)該冷水機(jī)組在滿(mǎn)負(fù)荷的25％運(yùn)行在冬天，制冷劑被充分降溫在過(guò)熱蒸汽降溫器出口即使一個(gè)非常小的加熱負(fù)載被添加到系統(tǒng)中。
供暖負(fù)荷（kW）
圖4 制冷劑流率與熱負(fù)荷而變化。
供暖負(fù)荷（kW）
圖5 制冷劑溫度在減溫器出口的變化。
3.3節(jié)能性能的比較與電熱水降溫器熱回收系統(tǒng)加熱器
一種制冷系統(tǒng)，完成了對(duì)減溫器產(chǎn)生服務(wù)的熱水，通常配有備用電熱水器。為了便于引用后，該系統(tǒng)被稱(chēng)為系統(tǒng)E.電熱水器投入運(yùn)憂(yōu)思每當(dāng)熱回收的減溫器不足以滿(mǎn)足熱水加熱要求在建筑物。開(kāi)發(fā)的模型也能夠評(píng)估過(guò)熱降溫器熱回收系統(tǒng)的性能與備用電加熱器。在本研究中，一個(gè)過(guò)熱蒸汽降溫器
建筑冷負(fù)荷（千瓦）
圖6 締約方會(huì)議的兩個(gè)減溫器熱回收系統(tǒng)的比較。
供暖負(fù)荷（kW）
圖7 COP為在滿(mǎn)負(fù)荷的25％這兩個(gè)系統(tǒng)的比較。
熱回收系統(tǒng)再次完成一個(gè)RUWT，方便引用后，系統(tǒng)R的兩個(gè)系統(tǒng)的能量效率由也系數(shù)評(píng)估的性能（COP），它被定義為在一個(gè)比總系統(tǒng)有用的凈功，如下所示：
（28）
（29）
（30）
在計(jì)算締約方會(huì)議，有用的制熱量服務(wù)熱水是作為總系統(tǒng)輸出的一部分。為系統(tǒng)E，如果電熱水器相加，術(shù)語(yǔ)（QH-QDE）被認(rèn)為是消耗的功率。此外，該RUWCT的風(fēng)扇馬達(dá)的功率消耗是被忽視的，因?yàn)樗亲钚〉腫10]。
COP的算術(shù)平均值為兩種類(lèi)型減溫器熱回收系統(tǒng)，即系統(tǒng)R和系統(tǒng)E，如圖6所示。它是從圖中可以看出該締約方大會(huì)是系統(tǒng) R的高，這表明系統(tǒng)能量高效率，從而降低運(yùn)營(yíng)成本可以通過(guò)操作RUWCT實(shí)現(xiàn)。
該曲線表明，在較低的冷卻負(fù)荷的結(jié)果COP的兩個(gè)系統(tǒng)之間的較大差異。特別是，當(dāng)冷卻器在滿(mǎn)負(fù)荷的25％操作時(shí)，假設(shè)最低的冷負(fù)荷，在締約方會(huì)議的最大區(qū)別在兩個(gè)系統(tǒng)之間（44％）觀察到。這表明當(dāng)冷卻器是在一個(gè)較低的冷負(fù)荷工作時(shí)，如在冬天，有一個(gè)較大的節(jié)能潛力進(jìn)行操作系統(tǒng)R的操作體系E。
圖7-10顯示了詳細(xì)的COP變化根據(jù)四種不同的操作條件下兩種制度。的COP和熱負(fù)荷之間的關(guān)系示于每一個(gè)人物。
當(dāng)水加熱負(fù)荷小，而且也沒(méi)有必要以經(jīng)營(yíng)RUWCT或電加熱器，締約方大會(huì)是相同的對(duì)于這兩個(gè)系統(tǒng)。在這個(gè)階段，的COP也越來(lái)越因?yàn)樵谥评涫褂脺p溫器的趨勢(shì)制度。
供暖負(fù)荷（kW）
圖8 締約方會(huì)議下滿(mǎn)負(fù)載的50％這兩個(gè)系統(tǒng)的比較。
供暖負(fù)荷（kW）
圖9 締約方會(huì)議下滿(mǎn)負(fù)荷的75％這兩個(gè)系統(tǒng)的比較。
供暖負(fù)荷（kW）
圖10 締約方會(huì)議全負(fù)荷下的兩個(gè)系統(tǒng)的比較
當(dāng)通過(guò)單獨(dú)的過(guò)熱降溫器中回收的熱量是不足，從而使備用加熱規(guī)定需進(jìn)行操作。從這些圖中，供締約方大會(huì)系統(tǒng) R總是高于對(duì)系統(tǒng)E然而，應(yīng)當(dāng)注意的是，起點(diǎn)操作備用加熱 四種不同的冷卻負(fù)載下的規(guī)定是不同的。較高的冷卻負(fù)荷，較大的熱負(fù)荷在該備份系統(tǒng)啟動(dòng)。
TDB（℃）
圖11 通過(guò)熱RUWCT在不同的環(huán)境空氣的干球溫度提取。
另一方面，當(dāng)一個(gè)RUWCT或電加熱器啟動(dòng)備份加熱規(guī)定，整個(gè)系統(tǒng)的進(jìn)展情況通報(bào)，因?yàn)橄牡念~外功率降低這兩個(gè)系統(tǒng)。然而，系統(tǒng)的R締約方會(huì)議具有更小的降低比系統(tǒng)E的傾向因此，本系統(tǒng)的R平均COP較高，如圖6所示。
3.4 為有效環(huán)境天氣的限制具有一個(gè)過(guò)熱蒸汽降溫器熱回收系統(tǒng)的操作RUWCT
據(jù)觀察，用RUWCT過(guò)熱降溫器的熱回收系統(tǒng)的有效運(yùn)作可能會(huì)受到限制由環(huán)境天氣狀況。在正常冷凍7供水溫度?C，當(dāng)環(huán)境空氣溫度下降到12?C以下，觀察將是較少甚至無(wú)熱量，可以提取出可能從空氣中。
另一方面，基于開(kāi)發(fā)的模型，該冷卻水的流速供給到RUWCT可以獲得的。通過(guò)采用冷凍水流量（LPS）RUWCT和其他水和空氣的狀態(tài)在塔的入口輸入，也可以以應(yīng)用詳細(xì)的理論分析在RUWCT傳熱傳質(zhì)[4]計(jì)算的熱交換容量，質(zhì)量保證。結(jié)果示圖 11，這表明更高的LPS導(dǎo)致較大的熱量由RUWCT萃取量。
據(jù)推測(cè)，在最壞的情況下在冬天，當(dāng)冷卻器是在僅25％的滿(mǎn)負(fù)荷操作時(shí)，較低的周?chē)諝獾臏囟群洼^高的熱負(fù)荷。從圖11，RUWCT不能正常工作，空氣的干球時(shí)，氣溫下降到12?C以下。這與協(xié)議早期的觀察。的熱交換容量的QA是31.4和49:5千瓦，分別在15 ?C和18?C環(huán)境空氣的溫度。
因此，考慮到水的加熱要求和進(jìn)行有效的熱傳遞適當(dāng)?shù)臏囟炔罾鋮s水和周?chē)諝庵蠷UWCT之間，它認(rèn)為是最低環(huán)境空氣溫度應(yīng)不低于15 ?C連接，以便使用一個(gè)RUWCT的將是可行的。
4 結(jié)論
減溫器的穩(wěn)態(tài)數(shù)學(xué)模型熱回收系統(tǒng)完成一個(gè)RUWCT一直開(kāi)發(fā)的。制冷的工作特性系統(tǒng)具有一個(gè)過(guò)熱蒸汽降溫器和一個(gè)RUWCT進(jìn)行了研究。冷水所需的流速被泵入該RUWCT計(jì)算為了滿(mǎn)足一定的熱負(fù)載。系統(tǒng)下的最大加熱能力不同的操作條件進(jìn)行了評(píng)價(jià)。根據(jù)一個(gè)實(shí)際的制冷機(jī)的規(guī)格的模擬結(jié)果工廠已經(jīng)證明，建立的模型是穩(wěn)定的和行為與預(yù)期相同。其進(jìn)一步的實(shí)驗(yàn)工作驗(yàn)證在正確檢測(cè)的植物是必需的。
締約方會(huì)議的一個(gè)熱減溫器之間的比較回收系統(tǒng)完成一個(gè)RUWCT（系統(tǒng)R）和 隨著電熱水器（系統(tǒng)E）已進(jìn)行出來(lái)。它表明系統(tǒng)的R COP為高于系統(tǒng)E的，且有較大的節(jié)能潛力 操作系統(tǒng) R的比操作系統(tǒng)E，當(dāng)制冷系統(tǒng)是在較低的冷卻負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)。
致謝
向自香港理工大學(xué)對(duì)該項(xiàng)目的基金支持表示感謝。
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