潤滑油-水U型管換熱器設計含4張CAD圖.zip,潤滑油,換熱器,設計,CAD
潤滑油-水 U型管換熱器設計開題報告
1 .題目來源及類型
生產(chǎn)實際
2 .研究目的和意義
隨著現(xiàn)代新工藝、新技術(shù)、新材料的不斷發(fā)展和能源問題的日益嚴重, 必然帶來更多的高性能、高參數(shù)換熱設備的需求。換熱器作為一種通用換熱設備在食品、制藥、石油化工、空調(diào)、動力、冶金、輕工等工業(yè)部門得到廣泛的應用。目前在發(fā)達的工業(yè)國家熱回收率已達96 % , 換熱設備在石油煉廠中約占全部工藝設備投資的35 %～40 %。其中管殼式換熱器仍然占絕對的優(yōu)勢, 約70 %。管殼式換熱器單位體積設備所能提供的傳熱面積大，傳熱效果好，結(jié)構(gòu)堅固，可選用的結(jié)構(gòu)材料范圍寬廣，操作彈性大，大型裝置中普遍采用。該換熱器是當前應用最廣, 理論研究和設計技術(shù)完善, 運用可靠性良好的一類換熱器。
3 .主要參考文獻及資料名稱
[1] 錢頌文.換熱器設計手冊[M].北京：化學工業(yè)出版社，2002
[2] 史美中,王中錚.熱交換器原理與設計[M].南京：東南大學出版社，1989
[3] 潘國昌,郭慶豐.化工設備設計[M].北京：清華大學出版社，1996
[4] 鄭津洋,董其伍,桑芝富.過程設備設計[M].北京：化學工業(yè)出版社，2005
[5] 尾花英朗著,徐忠權(quán)譯.熱交換器設計手冊[M].北京：石油工業(yè)出版社,1982
[6] 卓震.化工容器及設備[M].北京：中國石化出版社，1998
[7] 董舒民,姜德林煉油廠換熱器腐蝕分析及防護[J].化工技術(shù)與開發(fā), 2006年10期 35卷.
[8] 趙淑芝.換熱器技術(shù)新進展[J].石油化工動態(tài), 1996年4期 4卷
[9] 王海名.換熱器的強化傳熱[J].石油化工建設,2005年第2期第27卷
[10] 吳金星（編），《高效換熱器及其節(jié)能應用》，化學工業(yè)出版社，2009
[11] 馬曉馳。國內(nèi)外新型高效換熱器[J]?；みM展，2001，（01）：49-51
[12] 盧煥章. 石油化工基礎數(shù)據(jù)手冊[M]. 北京：化學工業(yè)出版社. 1982.
[13] 李世玉. 壓力容器工程師設計指南[M]. 北京：化學工業(yè)出版社. 1996
[14] 中華人民共和國國家標準 《鋼制壓力容器》.GB150-2011
[15] 中華人民共和國國家標準 《鋼制壓力容器封頭》.GBT25198-2010
[16] 中華人民共和國行業(yè)標準 《容器支座》.JB4712-2007
[17] 中華人民共和國行業(yè)標準 《鞍式支座壓力容器法蘭》.GB150-2011
[18] 中華人民化學工業(yè)部工程建設標準 《鋼制管法蘭、墊片、緊固件》.HG20592-20635-2009
[19] 中華人民共和國國家標準 《熱交換器》 GB/T 151-2014
4 .國內(nèi)外現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢
4.1 國內(nèi)外現(xiàn)狀
近年以來由于制造技術(shù)、材料科學技術(shù)的不斷進步和傳熱理論研究的不斷完善，有關換熱器的節(jié)能設計和應用越來越引起關注。按照傳送熱量的方法來分：間壁式、混合式、蓄熱式等三大類。其中間壁式換熱器的冷、熱流體被固體間壁隔開，并通過間壁進行熱量交換的換熱器，因此又稱表面式換熱器，這類換熱器應用最廣間壁式換熱器根據(jù)傳熱面的結(jié)構(gòu)不同可分為管式和板面式。管式換熱器以管子表面作為傳熱面，包括套管式換熱器和管殼式換熱器等；板面式換熱器以板面作為傳熱面，包括板式換熱器、螺旋板換熱器、板翅式換熱器、板殼式換熱器和傘板換熱器等。其中管殼式換熱器仍然占絕對的優(yōu)勢, 約70 %。其余30 %為各類高效緊湊式換熱器、新型熱管和蓄熱器等設備, 其中板式、板翅式、熱管及各類高效傳熱元件的發(fā)展十分迅速。
目前各國為改善該換熱器的傳熱性能開展了大量的研究。強化傳熱主要有3 種途徑提高傳熱系數(shù)、擴大傳熱面積和增大傳熱溫差, 研究主要集中在強化管程和殼程傳熱面方面。
管程強化傳熱歸結(jié)起來不外乎2 條途徑, 即改變傳熱面的形狀和在傳熱面上或傳熱流路徑內(nèi)設置各種形狀的插入物。改變傳熱面形狀的方法有多種, 用于強化管程傳熱的有: 橫紋管、螺旋槽管、螺紋管(低翅管)和縮放管以及螺旋扁管(瑞典ALLARDS 公司生產(chǎn))。目前管內(nèi)插入物種類很多, 如螺旋線、紐帶、錯開紐帶、螺旋片和靜態(tài)混合器等。最近, 英國Cal Garin Ltd 公司開發(fā)的一種稱之為Hitran Matrix Elements 的花環(huán)式插入物[6 ] , 它是一種金屬絲制翅片管子插入物(Wire2Fin Tube Inserts) ,能增強湍流。中國石化北京設計院與華南理工大學聯(lián)合研制的交叉鋸齒型插入物, 是華南理工大學對12 種內(nèi)插件(在Re = 300～3500 和Pr = 135 范圍內(nèi)) 進行比較后優(yōu)選的型式, 可直接形成流體的混合, 尤其適用高粘度流體的換熱。
殼側(cè)的傳熱強化研究包括管型與管間支撐物的研究。如采用折流桿式換熱器，空心環(huán)管殼式換熱器，采用縱流管束換熱器，強化沸騰傳熱的傳熱管，強化冷凝傳熱的傳熱管。
近期國內(nèi)外開發(fā)研究的發(fā)展方向主要是
1） 非金屬材料應用，
2） 計算流體力學和模型化設計的應用，
3） 加強實驗和理論研究，
4） 有源技術(shù)研究，
5） 強化結(jié)構(gòu)組合研究。
4.2 生產(chǎn)需求狀況
換熱器廣泛地應用在工農(nóng)業(yè)各個領域，在煉油、化工裝置中換熱器占總設備量和設備投資的40%左右。在換熱器設備中，因管殼式換熱器具有結(jié)構(gòu)堅固、可靠性高、適應性大、材料范圍廣等優(yōu)。市場供需關系是影響市場變化的主要因素，在激烈地市場競爭中，企業(yè)及投資人能否全面準確地了解自己以及所處的環(huán)境，做出適時有效的市場決策是制勝的關鍵。市場供需情況就是為了解行情、分析環(huán)境提供依據(jù)，是企業(yè)了解市場和把握發(fā)展方向的重要手段，是輔助企業(yè)決策的重要工具。除了一些新材料新型換熱設備外管殼式換熱器需求量依然很大，如果能更近一步發(fā)展管殼式換熱器前途遠大。
5 .主要研究內(nèi)容、重點研究的關鍵問題及解決思路
5.1換熱器設計原始數(shù)據(jù)：
項目
殼程
管程
設計壓力（Mpa）
1.6
1.2
操作溫度（進口/出口）℃
20/65
250/210
介質(zhì)
水
潤滑油
5.2主要研究內(nèi)容?
第1部分：準備工作
查閱相關文獻資料了解管殼式換熱器的基本原理、性質(zhì)及應用。在化工生產(chǎn)中的地位和作用、換熱器應用的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢、設計的理論基礎、技術(shù)路線及其意義。
第2部分：工藝計算
管殼式換熱器的結(jié)構(gòu)和類型、操作條件的選擇和操作方式選擇。熱量衡算、物料衡算、傳熱膜系數(shù)的確定、傳熱面積的確定、壓力降計算。
第3部分：主要受壓元件強度計算
換熱器殼體、管箱短節(jié)、封頭厚度確定，容器法蘭、螺栓、墊片的校核計算，管板厚度的計算，開孔補強計算。
第4部分：計算機繪圖及說明書的編寫
利用Auto CAD 軟件繪制出固定管板式換熱器的裝配圖及各個零件圖，并編寫說明書。
6 .完成設計所必須具備的工作條件及采取的措施方法
6.1 工作條件
按照設計的需要及老師的要求查閱技術(shù)文獻、資料手冊、工具書等。并且通過autoCAD軟件進行計算機繪圖。
6.2 采取的措施方法
行動研究法是一種適應小范圍教育改革的探索性的研究方法，起目的不在于建立理論，歸納規(guī)律，而是對教育活動和教育實踐中的問題，在行動研究中不斷地探索，改進工作，解決教育實際問題。行動研究將改革行動與研究工作相結(jié)合，與教育實踐的具體改革行動機密相連。（特點是邊執(zhí)行、邊評價、邊修改）。
模式：預診-——收集資料初步研究——擬定總體計劃——制定具體計劃——行動——總結(jié)評價
這個方法的具體特點：
一是具有動態(tài)性，所有的設想，計劃都處于一個開放的動態(tài)系統(tǒng)中，都有可修改的；
二是較強的聯(lián)合性與參與性；
三是在整個研究過程中，診斷性評價、形成性評價、總結(jié)性評價貫穿于行動研究法工作流程的始終。
7 .預期成果（達到目標）
（1）開題報告1份
（2）設計說明書1份
（3）設計圖樣裝配圖1張
（4）主要零件圖樣3-5張
8 .工作的主要階段、進度與時間安排
第1周 調(diào)研、收集資料、英文翻譯
第2周 英文翻譯、組織文獻
第3周 組織文獻、撰寫開題報告
第4周 研究換熱工藝、確定設計方案
第6周 換熱工藝流程的計算、換熱器總圖設計
第8周 換熱器總圖的設計
第9周 換熱器總圖的設計
第10周 換熱器總圖的設計、主要零部件圖的設計
第11周 主要零部件圖的設計
第12周 指導老師全面審閱、修改圖紙
第13-15周 整理、撰寫論文、檢查、修改圖紙與論文
第16周 裝訂、檢查論文、準備答辯
9 .指導老師審查意見
任務書
學院 XXX 專業(yè) XXX 班級XXX
學生姓名 XXX 指導教師/職稱 XXX
1．畢業(yè)設計(論文)題目：
潤滑油-水U型管換熱器設計
2．畢業(yè)設計(論文)起止時間： 20XX年 10月 30日～ 20XX年 06 月 05日
3．畢業(yè)設計(論文)所需資料及原始數(shù)據(jù)（指導教師選定部分）
換熱器設計原始數(shù)據(jù)：
項目
殼程
管程
設計壓力（Mpa）
1.6
1.2
操作溫度（進口/出口）℃
20/65
250/210
介質(zhì)
水
潤滑油
[1] 錢頌文.換熱器設計手冊[M].北京：化學工業(yè)出版社，2002
[2] 史美中,王中錚.熱交換器原理與設計[M].南京：東南大學出版社，1989
[3] 潘國昌,郭慶豐.化工設備設計[M].北京：清華大學出版社，1996
[4] 鄭津洋,董其伍,桑芝富.過程設備設計[M].北京：化學工業(yè)出版社，2005
[5] 尾花英朗著,徐忠權(quán)譯.熱交換器設計手冊[M].北京：石油工業(yè)出版社,1982
[6] 卓震.化工容器及設備[M].北京：中國石化出版社，1998
[7] 董舒民,姜德林煉油廠換熱器腐蝕分析及防護[J].化工技術(shù)與開發(fā), 2006年10期 35卷.
[8] 趙淑芝.換熱器技術(shù)新進展[J].石油化工動態(tài), 1996年4期 4卷
[9] 王海名.換熱器的強化傳熱[J].石油化工建設,2005年第2期第27卷
4．畢業(yè)設計(論文)應完成的主要任務
（1）開題報告1份
（2）設計說明書1份
（3）設計圖樣裝配圖1張
（4）主要零件圖樣3-5張
5．任務書下達日期 20XX年 10 月 30日 指導教師(簽字)
潤滑油-水U型管換熱器設計
[摘要]換熱器是用于各種物料之間進行熱量傳遞的過程設備。
在U型換熱器設計過程中，嚴格按照GB150-98《鋼制壓力容器》和GBT25198-2010《鋼制壓力容器封頭》等標準進行設計和計算。
在本次的設計過程中，包括了兩個部分：計算部分和繪圖部分。計算部分主要是對筒體、封頭、管板、換熱管、法蘭、折流板、拉桿、鞍座等進行了設計和選型,并且，對殼體和管箱進行了開孔補強計算，最終選擇了U型管式換熱器。除此之外，還參閱相關的設計手冊及大量的文獻，完成了一張總裝配圖和3張零件圖的繪制。
[關鍵詞]：換熱器，U型管，設計
I
Design of U - tube heat exchanger with lubricating oil and water
[Abstract]: heat exchanger is a process equipment used for heat transfer between various materials.
In the design process of u-type heat exchanger, design and calculation are carried out in strict accordance with gb150-98 steel pressure vessel and gbt25198-2010 steel pressure vessel head and other standards.
In this design process, there are two parts: calculation part and drawing part. The calculation part is mainly the design and selection of the shell, head, tube plate, heat exchange tube, flange, baffle plate, tie rod, saddle, and so on, and, the shell and tube box for the calculation of hole reinforcement, the final choice of the u-tube heat exchanger. In addition, I also refer to relevant design manuals and a large number of literature, and complete the drawing of a general assembly drawing and three parts drawing.
[key words] : heat exchanger, u-tube, design
目錄
中文摘要 I
英文摘要 II
前言 1
1 原始數(shù)據(jù) 2
2 熱傳量和物性參數(shù) 2
2.1傳熱量 4
2.2冷流體用量 4
2.3定性溫度的確定 4
2.4主要物性參數(shù) 4
2.5流程安排 5
3 估算傳熱面積 6
3.1平均傳熱溫差 6
3.2選K值，估算換熱面積 6
4 主體構(gòu)件的工藝尺寸 7
4.1管徑和管內(nèi)流速 7
4.2管程數(shù)和傳熱管數(shù) 7
4.3平均傳熱溫差校正及殼程數(shù) 8
4.6折流板 9
4.8接管 9
5 熱量核算 11
5.1殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 11
5.2管程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 12
5.3污垢熱阻和管壁熱阻 12
5.5壁溫核算 13
6 換熱器內(nèi)流體阻力（壓強降）核算 15
6.1管程流體阻力 15
6.2殼程流體阻力 15
7 .結(jié)構(gòu)設計 18
7.1確定換熱管的規(guī)格和長度 18
7.3殼體直徑的確定（查GB151-2014） 25
7.5拉桿及定距管 26
7.6保溫層 26
7.7其他構(gòu)件 27
8 其它零部件的選擇和布置 28
8.1 接管的結(jié)構(gòu)設計查《鋼制管法蘭、墊片、緊固件》 29
8.2殼程接管開孔補強校核 30
8.3管箱接管開孔補強校核 31
8.4管箱的設計 33
8.5排氣管、排液管的選用和布置 34
9 應力計算 36
9.1熱交換器所受的應力 36
9.2溫差應力 37
9.3拉脫力 37
9.4許用應拉脫力 37
10 換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果匯總 38
10.1工藝參數(shù)匯總 38
10.2物性參數(shù)匯總 38
10.3結(jié)構(gòu)計算參數(shù)匯總 38
總結(jié) 39
參考文獻 40
致謝 41
V
前言
換熱器是將熱流體的一部分的熱量傳遞給冷流體的換熱設備，使流體的溫度能夠滿足工藝過程的要求，又稱換熱器。換熱器是化工、汽油、電力、食品等工業(yè)部門常用的設備，在生產(chǎn)中起著重要作用。換熱器種類龐雜，但根據(jù)冷熱流體換熱的原理和方式，可大致分為三類：內(nèi)壁式、混合式和再生式。在三種換熱器中，壁間換熱器是應用最廣泛的。
1 .換熱器的應用
在工業(yè)生產(chǎn)中，換熱器的主要功能是將能量從高溫流體傳遞到低溫流體。達到流體溫度以滿足工藝要求。另外，換熱器也是收受接管廢熱、廢熱，特別是低熱能的有效裝置。
2 .換熱器的主要分類
工業(yè)生產(chǎn)中，根據(jù)用途、工作條件和物料特性的不同，出現(xiàn)了不同形式和結(jié)構(gòu)的換熱器。
3 .換熱器的分類及特點
根據(jù)不同的傳熱方式，換熱器可分為三種類別：
1.直接接觸式換熱器
這種換熱器結(jié)構(gòu)簡單，價格優(yōu)惠。它通常被制成一個塔，但它只適用于兩種流體在技術(shù)上混合的情況。
2.再生換熱器在這種換熱器中，換熱是由格子磚或填料等再生器完成的。
蓄熱式換熱器結(jié)構(gòu)緊湊，價格低廉，單位體積傳熱面積大，更適合燃氣換熱的局面。
3.壁間換熱器
這是工業(yè)上使用最廣泛的換熱器。冷熱流體由固體壁分離，并且通過壁面進行傳熱。
4 .U型管換熱器
對于我設計的U型管換熱器，這是工業(yè)上使用最廣泛的換熱器。冷熱流體由固體壁分離，并且通過壁面進行傳熱。U型管換熱器:一束管子彎成不同曲率半徑的U形
17
管。U形管的兩端固定在同一管板上形成管束,從而清除了管板和管箱。由于管束與殼體分離,加熱膨脹時,有管束之間沒有束縛，消除了溫差應力。結(jié)構(gòu)簡單，成本低廉，管束可在殼體被拉出，并且在管道外部的潔凈是方便的，但管內(nèi)的潔凈是困難的，所以最好讓防污材料直接穿過管道。由于彎頭的外壁較薄，在管束的中間的間隙是大的，并且U形管換熱器具有的壓力差承受能力和較差的熱傳遞能力的缺點。
圖1 U型管換熱器
1 原始數(shù)據(jù)
熱流體選用：潤滑油；
冷流體選用：水；
熱流體工作表壓力：P1=1.2MPa；
冷流體工作表壓力：P2=1.6MPa；
熱流體進口溫度：T1=250℃；
熱流體出口溫度：T2=210℃；
冷流體進口溫度：t1=20℃；
冷流體出口溫度：t2=65℃；
熱流體流量：37Kg/s；
2 傳熱量和物性參數(shù)
2.1傳熱量
如果不考慮熱損失，則冷流體吸收的熱量就應該等于熱流體所放出的熱量。
傳熱量為 Q=M1×cp1×T1-T2×ηL=37×2.4×250-210×0.98=3480.96kW
2.2冷流體用量
流體用量的大小，將直接影響到加熱劑或冷卻劑的出口溫度以及換熱器面積的大小。
冷流體量 M2=Qcp2×t2-t1=3480.964.17×65-20=18.55kgs
2.3定性溫度的確定
定性溫度是指某種介質(zhì)(冷介質(zhì)或熱介質(zhì))在求物性參數(shù)時使用的溫度,如果介質(zhì)粘度不大，可取流體進出口溫度的平均值。
熱流體定性溫度為：
tm1=T1+T22=250+2102=230℃
冷流體定性溫度為：
t=t1+t22=20+652=42.5℃
2.4主要物性參數(shù)
表1 主要物性參數(shù)
物性
密度（kg/m3）
比熱容（kcal/(kg?℃)）
黏度（kg/(m?h)）
熱導率（kcal/(m?h?℃)）
水
991
4.17
0.000622
0.64
潤滑油
821
2.4
0.0011
0.13
2.5流程安排
在U型管式的換熱器設計中，在下列情況下的流體在管程流過是比較合理的，即流量容積小的流體；不清潔、易結(jié)垢的流體；高壓力的流體；帶有腐蝕性的氣體。得出：
冷流體 水 走管程(內(nèi))，熱流體 潤滑油 走殼程(外)。
3 估算傳熱面積
3.1平均傳熱溫差
平均溫差系是指整個換熱器每一處溫差的平均值。
流體間溫差：
?t1=T2-t1=210-20=190℃
?t2=T1-t2=250-65=185℃
因為流體的溫度沿傳熱面變化較大，所以平均溫差計算公式為：
△t1mc=?t1-?t2Ln?t1?t2=190-185Ln190185=187.49℃
3.2選K值，估算換熱面積
設傳熱系數(shù)K不變，雖然實際上K在整個傳熱過程中是變化的，但是在工程的換熱器中由于物理特性變化不大，反應到K的變化上就更小，因此，一般工業(yè)計算可以把換熱器中的各部分K視為常量。選擇時，不僅要考慮流體的物理性質(zhì)和操作條件，還應該考慮換熱器的類型。
換熱器類型以給出，所以根據(jù)查參考資料，初選傳熱系數(shù)K=700W/(m^2?℃)
估算傳熱面積為：
F'=Q×1000K'×△t1mc=3480.96×1000700×187.49=26.52m2
考慮到面積裕度，則所需傳熱面積為：
F′=η×F'=1.15×26.52=30.5m2
4 主體構(gòu)件的工藝尺寸
4.1管徑和管內(nèi)流速
換熱器中最常用的管徑分別有φ19mm × 2mm和φ25mm × 2.5mm。直徑越小的管子可以是傳熱得到增強，而且管壁比較??；同時在同樣的體積內(nèi)，可排列更多的管子，增大傳熱面積更大，節(jié)約金屬成本消耗。但是采用φ19mm×2mm直徑的管子會加大流動阻力，所以管徑的選擇需要看使用材料和條件的。如果管程走的是易結(jié)垢的流體，則通常用較大直徑的管子。因為我們管程走的水，屬于易結(jié)垢體，所以我們會選用更大的直徑管子。
最終換熱管的材料選用不銹鋼,規(guī)格選用φ25×2.5mm
根據(jù)換熱器中常用的流速范圍的數(shù)據(jù)，可取管程內(nèi)流體的流速 ω2= 1 m/s
4.2管程數(shù)和傳熱管數(shù)
管程所需流通截面為：
At=M2ρi×ω2=18.55991×1=0.018718m2
每程管數(shù)為（取整）：
n=4×Atπ×di10002=4×0.0187183.14×2010002=60根
按單殼程，單管程計算，每根換熱管長度為：
l=F′n×π×do1000=30.560×3.14×251000=6.48m
按單管程設計，傳熱管過長，則應采用多管程，根據(jù)本設計實際情況，現(xiàn)每根管長取標準值：l=4.5m
則管程數(shù)為：
Zt=ll=6.484.5=2nt=n×Zt=60×2=120根
4.3平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)
無量綱參數(shù)mP、R
P=t2-t1T1-t1=65-20250-20=0.196
R=T1-T2t2-t1=250-21065-20=0.889
由無量綱數(shù)R、P查圖得：溫差校正系數(shù)φ：0.99 ，因φ>0.8，故可行。
兩流體的實際平均溫差為：
△tm=φ×△t1mc=0.99×187.49=185.62℃
4.4管束相關參數(shù)
管子的排列方式常用的有：同心圓排列、等邊三角形、正方形排列。
對于管子的排列方法我們最終選用：等邊三角形排列
查得GB151-2014標準，查得標準管的中心距為32mm，用作分程的隔板槽的處管心距為44mm
平行于流向的管距：
sp=S×cos30°=32×cos30°=27.71mm
垂直于流向的管距：
sn=S×sin30°=32×sin30°=16mm
由作草圖結(jié)果所得數(shù)據(jù)如下：
等邊三角形排列,層數(shù)a為6層；管束中心距最外層管中心距離d2為0.19m；中間排管數(shù)an為：13
4.5殼體內(nèi)徑的確定
因為我們采用的是等邊三角形排列,管程數(shù)為：2,管板利用率的范圍為：（0.7～0.85），所以取管板利用率為:η=0.75
殼體內(nèi)徑值的計算:
換熱管總根數(shù)為：
Ds=1.05×S1000×ntη=1.05×321000×1200.75=0.43m
取殼體內(nèi)徑標準值：Ds=0.45m
長徑比為:
lDs=lDs=4.50.45=10
設計合理
4.6折流板
折流板形式選擇，本換熱器選用弓形,流體流動的死角較小，結(jié)構(gòu)也簡單，便于清洗。
折流板缺口高度為：
h=0.25×Ds=0.25×0.45=0.11m
折流板的圓心角：120℃；算得折流板的間距范圍為：(0.09～0.45)m
在此范圍內(nèi)定折流板的間距，選取折流板的間距為0.3m,取折流板的數(shù)目為12塊,則兩端折流板與管板間距離為：484mm。算得折流板上管孔數(shù)為116個；折流板上管孔的直徑，由GB151-2014，查得直徑為：25.5mm；根據(jù)折流板上管子數(shù)為112根；折流板缺口處管數(shù)為36根；折流板的直徑，Db根據(jù)GB151-2017規(guī)定，得Db=446.5mm；
4.7拉桿
當10≤d＜14時，拉桿直徑為10；
當14≤d＜25時，拉桿直徑為12；
當25≤d＜57時，拉桿直徑為16；
因，換熱管直徑為：do=25mm,所以拉桿直徑dn為16mm
一臺拉桿數(shù)為：4根
4.8接管
1.殼程的流體進出口接管：取接管內(nèi)部流速為u1=1m/s,則接管內(nèi)徑計算值為：
可取殼程接管直徑標準值為：250mmm
2.管程的流體進出口接管：取接管內(nèi)部流速為u2=2m/s,則接管內(nèi)徑計算值為：
D2=4×M2ρi×π×u2=4×18.55991×3.14×2=0.11m
可取管程接管直徑標準值125mm
5熱量核算
5.1殼程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)
傳熱管按等邊三角形排列,則其當量直徑得：
de=4×32×S10002-π4×do10002π×do1000=4×32×3210002-3.144×25100023.14×251000=0.02m
殼程流通截面積：
As=ls×Ds×1-do1000S1000=0.3×0.45×1-251000321000=0.02953m2
殼程流體最小流速：
u1=M1ρoAs=378210.02953=1.52614ms
雷諾數(shù)：
Re1=di1000×u1×ρoμ1=201000×1.52614×8210.0011=22781.11
普朗特數(shù)為:
Pr1=μ1×1000×cp1λ1=0.0011×1000×2.40.13=20.31
黏度校正項：(η/ηw)^0.14≈0.95
采用弓形折流板，殼側(cè)表面換熱系數(shù)為：
5.2管程表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)
管程流通截面積：
Ai=π4×di10002×nt2=3.144×2010002×1202=0.01884m2
管程流體最小流速：
u2=M2ρiAi=18.559910.01884=0.99ms
雷諾數(shù)：
Re2=di1000×u2×ρiμ2=201000×0.99×9910.000622=31546.3
普朗特數(shù)為:
Pr2=μ2×1000×cp2λ2=0.000622×1000×4.170.64=4.05272
黏度校正項：(η/ηw)^0.14≈0.95
管側(cè)表面換熱系數(shù)：
α2=0.023×λ2de×Re20.8×Pr20.4×μμw-0.14=0.023×0.640.02×31546.30.8×4.052720.4×0.95=4862.49Wm2·℃
5.3污垢熱阻和管壁熱阻
1.污垢熱阻
查相關資料冷流體水的污垢熱阻：rs2=0.000528(m^2·℃)/W；
熱流體潤滑油的污垢熱阻：rs1=0.000176(m^2·℃)/W
2.管壁熱阻
不銹鋼在該條件下的熱導率為16.28。Rw=bλw=0.002516.28=0.000154m2·℃W
式中： b--傳熱管的壁厚，mm
λw--熱導率，W/m·℃
5.4傳熱系數(shù)
管子的平均直徑為：
dm=do1000-di1000Lndo1000di1000=251000-201000Ln251000201000=0.02mm
總傳熱系數(shù)為：
K=11α2+rs1+Rw×do1000dm+rs2×do1000di1000+do1000α2×di1000=111511.85+0.000176+0.000154×2510000.02+0.000528×251000201000+2510004862.49×201000=513.61Wm2·℃
5.5壁溫核算
由于工作條件是高溫高壓，與氣溫相差大。因此進出口溫度可以取原來的操作溫度。另外，由于傳熱管內(nèi)側(cè)污垢熱阻較大，使的傳熱管壁溫降低，從而降低的了傳熱管與殼體之間的溫差。計算中按最不利因素考慮，因此，取兩側(cè)污垢熱阻為零，來計算傳熱管壁溫。
則傳熱管的平均壁溫為：
tw1=Tmα2+tmα21α2+1α2=2264862.49+471511.8514862.49+11511.85=89.45℃
式中冷流體的平均溫度tm和熱流體的平均溫度Tm計算為：
tm=t1×0.4+t2×0.6=20×0.4+65×0.6=47℃
Tm=T1×0.4+T2×0.6=250×0.4+210×0.6=226℃
殼體壁溫，可近似取殼程流體的平均溫度，即：Tm=226℃
殼體壁溫與傳熱管壁溫之差：
?t=Tm-tw1=226-89.45=136.55℃
溫度相差較大，需用溫度補償器。
6 換熱器內(nèi)流體阻力（壓強降）核算
6.1管程流體阻力
管殼式換熱器管程阻力主要包括沿程阻力、回彎阻力、進出口連接管阻力等三部分。
管內(nèi)摩擦系數(shù)查《熱交換器原理與設計（第五版）》（圖2.36）為fi=0.02
管程總阻力公式為：
△Pt=△Pi+△Pr+△PN×Ft×Zt×Ns
式中： ?Pt——管程總阻力；
?Pi——單程直管阻力；
?Pr——單程回彎阻力；
Ns ——殼程數(shù)，Ns=1Pa；
Np ——管程數(shù)Zt=2；
Ft ——管程結(jié)構(gòu)校正系數(shù),與管子直徑有關，近似取:1.4Pa；
直管阻力為：
△Pi=fi×ldi1000×ρi×ω222=0.02×4.5201000×991×122=2229.75Pa
回彎阻力為：
△Pr=4×ρi×ω222=4×991×122=1982Pa
式中： ξ ——局部阻力系數(shù)，一般取3；
管程總阻力為：
△Pt=△Pi+△Pr+△PN×Ft×Zt×Ns=2229.75+1982+743.25×1.4×2×1=13874pa
管程流體阻力在允許范圍之內(nèi)。
6.2殼程流體阻力
由于殼程內(nèi)流體的流動狀過于分復雜，同時計算殼程內(nèi)流體阻力的表達式也有很多。
選用埃索法計算殼程流體阻力。 阻力公式為：
△P′s=△Pbk+△Pwk×Fs×Ns
式中： ?P′s——殼程總阻力；
?Pbk——流體流過管束的阻力；
?Pwk——流體流過折流板缺口的阻力；
Ns ——殼程數(shù)；
Fs ——殼程結(jié)構(gòu)校正系數(shù),與流體狀態(tài)有關，F(xiàn)s=1.15Pa
殼程流通截面積：
As=ls×Ds×1-do1000S1000=0.3×0.45×1-251000321000=0.02953m2
殼程流體最小流速：
u1=M1ρoAs=378210.02953=1.52614ms
流體流過管束的阻力為：
△Pbk=f×fk×ntc×Nb+1×ρo×u122=0.5×0.51×12.05×12+1×821×1.5261422=38192.00792Pa
式中： f ——管子排列形式對阻力的影響,f=0.5
fk——殼程流體摩擦因子；
fk=5×Re1-0.228=5×22781.11-0.228=0.51
ntc=1.1×nt0.5=1.1×1200.5=12.05
流體流過折流板缺口的阻力
△Pwk=Nb×3.5-2×lsDs×ρo×u12=12×3.5-2×0.30.45×821×1.526142=16288.49222Pa
殼程總阻力：
△P′s=△Pbk+△Pwk×Fs×Ns=38192.00792+16288.49222×1.15×1=62652.58Pa
通過上計算，都符合要求，設計合理。
7 結(jié)構(gòu)設計
7.1確定換熱管的規(guī)格和長度
對于換熱管我選用：
碳素無縫鋼管，外徑為25mm,厚度為2.5mm,長度為4.5m，材料為不銹鋼。
7.2管板結(jié)構(gòu)設計
在確定管子在管板上的排列方式時，應該考慮下列問題：
①要保證管板的強度，而且管子和管板之間的連接要堅固和緊密。
②結(jié)構(gòu)要盡量緊湊，盡可能的減小管板和殼體的直徑。
③要使制造、安裝和維修簡潔。
（1）管子在管板上的排列
管子在管板上排列采用等邊三角形排列。換熱管中心距S=32，分程隔板槽處管中心距l(xiāng)E=44。
（2）管板上換熱管的管孔設計
采用Ⅱ級管束，板管孔直徑查GB151-2014標準取25.3mm,允許偏差（+0.10，-0.10）。
（3）管孔表面粗糙度
換熱管與管板焊接粗糙度Ra不大于35μm。
（4）管板上布置拉桿孔直徑
拉桿與管板螺紋連接的拉桿螺紋結(jié)構(gòu)見如圖1，螺紋深度按下式確定。拉桿孔直徑d1=16+1.0mm，l2應大于螺紋長度La,取La+2；
式中： dn--為拉桿直徑，dn=16mm；
l2--為螺紋深度，mm；
La--為螺紋長度，mm；
圖2 螺紋連接的拉桿孔
4）管板與殼程圓筒、管箱圓筒之間的連接
法蘭設計：查JB-T4700～4707-2000 壓力容器法蘭，選取甲型平焊法蘭，材料為不銹鋼。選用管板兼法蘭
圖3 整體管板
表2
DN
D
D1
D2
D3
D4
D5
C
d2
螺栓規(guī)格
螺栓數(shù)量
bf
b
450
580
540
500
450
492
450
0
22
M20
24
28
44
墊片：查JB-T4700～4707-2000壓力容器法蘭，選取非金屬軟墊片。
圖4 非金屬軟墊片
表3尺寸
公稱直徑DN,mm
墊片D,mm
墊片d,mm
450
4 94
454
連接：管板與法蘭連接的結(jié)構(gòu)尺寸按JB4700～4703的規(guī)定。一般采用E型（管板通過金屬墊片將殼體法蘭、管箱法蘭組裝到一起。）方法。
圖5 管箱-e型
1. 管板的厚度
管板的制造成本在整體成本占有較高的比重，其計算過程比較復雜，而且從不同角度出發(fā)，算出來的的管板厚度往往會有很大差距。一般來說浮頭式的換熱器所受力較小，其管板厚度只需要滿足密封性。但對于脹接的管板，則需要考慮剛度的要求，因腐蝕產(chǎn)生壁厚增加，以及有足夠的厚度能防止接頭的松脫、泄露和振動等原因。管板的厚度，最終從《換熱器設計手冊》的相關表中選得厚度為：44mm。
2.換熱板與管板的連接
這個連接是設計過程中的一個重要的問題。對于固定管板換熱器，要保證接頭密封良好，還需要接合處能承受必要的軸向力，避免管子從管板中脫落。
管子與管板主要的連接方式是脹接和焊接。脹接是靠管子的變形來達到密封和壓緊的一種機械連接方法，如圖6所示。當溫度升高時，材料的剛性將會下降，熱膨脹應力增大，導致接頭松動或脫落，發(fā)生泄漏。焊接通常認為比脹接更可靠。對于碳鋼或低合金鋼，溫度在300℃以上，蠕變會造成脹接殘余應力減小，所以一般采用焊接。
焊接接口接頭如圖7所示。圖7（a）的結(jié)構(gòu)是一種常用結(jié)構(gòu)；為了減少管口處的流體阻力或避免立式換熱器在管板上方液體的滯留，可采用圖7（b）的結(jié)構(gòu)；如果管子被熔化的金屬堵住，則可改成圖7（c）的結(jié)構(gòu)；圖7（d）的形式適用于容易發(fā)生熱裂紋的材料，但加工量較大。
圖6 圖7
?脹焊結(jié)合的方法對比單純的脹接、焊接方法有很多優(yōu)點，目前脹焊結(jié)合的方法也已得到比較廣泛的應用。
3.容器法蘭（JB/T4700-4707-2000）
甲型平焊法蘭，材料為16Mn
圖8 凹凸密封面-法蘭
表4數(shù)據(jù)
DN
D
D1
D2
D3
D4
δ
d
螺栓規(guī)格
螺栓數(shù)量
450
580
540
505
495
492
40
22
M20
24
7.3殼體直徑的確定（查GB151-2014）
固定管板熱交換器，殼體采用不銹鋼。按照GB151的規(guī)定，確定了管子中心距后，便可以畫出管子排列的草圖。于是，可以確定布管限定圓的直徑DL為0.405m 殼體內(nèi)徑Ds為0.43m,取標準值0.45m。厚度取8mm。
7.4殼側(cè)流通截面積的確定及折流板結(jié)構(gòu)設計（查GB151-2014）
選弓形折流板，上下缺口型，缺口高度為0.11mm，板間距300mm，厚度為12mm，外徑為446.5mm，外徑允許偏差（-0.5-0），數(shù)量為12，經(jīng)計算滿足傳熱要求。
采用Ⅱ級管束，板管孔直徑查取25.3mm，誤差范圍（0，+0.40）。
換熱器的殼程大部分為單相清潔流體時，所以折流板缺口應水平上下布置。液體中含有少量氣體的時候，則應在缺口朝下的折流板最高處開一個通氣口，開 口高度為0.11mm。
圖9 折流板開口方式
7.5拉桿及定距管
材料采用Q235鋼，選用Φ16的拉桿，數(shù)量為4根，具體位置及裝配方式見裝配圖，一端與管板用螺紋連接，另一端用螺母固定在折流板上。定距管尺寸與換熱管一致，Φ25mm，300mm長度的24個，484mm的8個
圖10 拉桿的連接尺寸
表5數(shù)據(jù)
拉桿直徑
拉桿螺紋公稱直徑
La
Lh
b
16
16
20
60
2
7.6保溫層
根據(jù)設計溫度選保溫材料為脲甲醛泡沫塑料，其物性參數(shù)如下：
表6保溫材料參數(shù)
密度（kg/m3）
導熱系數(shù)（kcal/m.h.℃）
吸水率（%）
抗壓強度（kg/m3）
試用溫度（℃）
13～20
0.0119～0.026
12
0.25～0.5
-190～+500
按照《設備及管道保溫設計導則》，外表面的溫度大于50℃時，設備和管子需要設置保溫層。管道和圓筒設備外徑小于1020mm，按照圓筒面計算保溫層厚度。
DoLnDoDs=A2×fn×λ×t×T-TsPi×S-2×λα
δ=Do-Ds×10002
式中： δ——保溫層厚度；
A2——常數(shù)，A2=0.002；
fn——熱價，元/10^6kj；
λ——保溫材料的導熱系數(shù)，（kcal/m.h.℃）；
t——年行時間，h；
T——設備和管道的外表面溫度，℃
Ta——環(huán)境溫度，℃
Pi——保溫結(jié)構(gòu)單位造價，元/m3；
S——保溫工程投資貸款年分攤率:S=(i×(1+i)^n)/((1+i)^n-1)%；
i——年利率，%；
n——計息年數(shù)，年；
α——保溫層外表面向大氣熱的放熱系數(shù)，kcal/m.h.℃；
Do——保溫層外徑，mm；
Ds——保溫層內(nèi)徑，mm；
DoLnDoDs=A2×fn×λ×t×T-TsPi×S-2×λα=0.002×3.6×0×8000×89.45-30863×0.24-2×011.63=0
保溫層外徑Do=510mm
δ=Do-Ds×10002=510-0.45×10002=30mm
7.7其他構(gòu)件
旁路擋板：材料為不銹鋼,厚度為12mm，寬度為25mm，長157.3mm, 與折流板焊接牢固
41
8 其它零部件的選擇和布置
8.1 接管的結(jié)構(gòu)設計查《鋼制管法蘭、墊片、緊固件》
殼程接管外伸高度及管程接管外伸高度：
l≥h+hl+δ+15或查《熱交換器設計手冊》（錢頌文）表1.66
殼程接管外伸高度，當DN=250，δ=0～50，l3=200
1.殼程接管的計算
如圖11為殼程接管的位置圖。殼程接管位置的最小尺寸可由下列公式計算：
L1≥dh/2+(b-4)+C,(不帶補強圈接管)
計算得L1≥274mm，取274mm
表7
名稱
公稱直徑DN
管子外徑A
法蘭外徑D
螺栓孔中心圓直徑K
螺栓孔直徑L
螺栓孔數(shù)量n（個）
螺栓Th
法蘭厚度C
法蘭內(nèi)徑B
殼程接管直徑
395
273
395
350
22
12
20
26
276.5
2.管程接管的計算
管程接管外伸高度，當DN=125，δ =0～50，l4=200
如圖12管程接管的位置圖。管程接管位置的最小尺寸可由下列公式計算：
L2≥dh/2+hf+C,(不帶補強圈接管)
計算得L2≥203mm, 取L2 = 203mm
表8接管計算數(shù)據(jù)
名稱
公稱直徑DN
管子外徑A
法蘭外徑D
螺栓孔中心圓直徑K
螺栓孔直徑L
螺栓孔數(shù)量n（個）
螺栓Th
法蘭厚度C
法蘭內(nèi)徑B
管程接管直徑
250
139.7
250
210
18
8
16
22
143.5
圖11 排氣管法蘭
圖12 殼程接管位置
圖13 管程接管位置
3.接管開孔補強
(1)筒體厚度的確定
焊接方式：選為雙面焊對接接頭，100%無損傷，故焊接系數(shù)為φ=1 筒體厚度計算為：
σ=Pc×Ds×10002×σt×φ-Pc=1.2×0.45×10002×122×1-1.2=2.22mm
式中： Pc——設計壓力，MPa
Di——殼體厚度，mm
δ——計算厚度，mm
φ——焊接接頭系數(shù)
殼體厚度的負差值C1=1,在無特殊腐蝕條件下，腐蝕裕量C2≥1mm,取腐蝕裕量2。
設計厚度：
σd=σ+C2=2.22+2=4.22mm
名義厚度：
σn=σd+C1=4.22+1=5.22mm
考慮開孔補強及結(jié)構(gòu)需要，名義厚度向上取整為8mm
有效厚度：
σe=σn-C1-C2=14-1-2=11mm
管箱厚度計算
選擇設計溫度為42.5℃,設計壓力為Pc=1.6MPa，焊縫系數(shù)φ=0.6，腐蝕裕度C2=2
計算厚度：
δ=Pc×Ds2×σt×φ-Pc=1.6×4502×122×0.6-1.6=4.97mm
設計厚度：
δd=δ+C2=4.97+2=6.97mm
名義厚度：
δn=δd+C1=6.97+1=7.97mm
圓整后名義厚度為5.4mm
有效厚度：
δd=δn-C1-C2=8-1-2=5mm
8.2殼程接管開孔補強校核
殼程接管的選用395×12mm的熱軋?zhí)妓劁摴?材料的許用應力147MPa，取C2=0,C=1。采用等面積補償法校核。
C1=0.15×δnt=0.15×12=1.8
接管計算壁厚：
σt=Pc×D2×σt×φ-Pc=1.2×3952×147×1-1.2=1.62mm
接管有效壁厚：
σet=δnt-C2-C1=12-0-1.8=10.2mm
開孔直徑：
d=D+2×C=395+2×1=397mm
接管有效補強高度：
B=2×d=2×397=794mm
接管外側(cè)有效補強高度：
h1=d×δnt=397×12=69.02mm
需要補強面積：
A=d×σ=397×2.22=881.34㎡
強度削弱系數(shù)：fr=0.5
可以作為補強的面積：
A1=B-d×σe-σ=794-397×11-2.22=3485.66㎡
A2=2×h1×σet-σt×fr=2×69.02×10.2-1.62×0.5=592.19㎡
A=A1+A2=4077.85㎡≥881.34㎡
接管補強的強度足夠，不需另設補強結(jié)構(gòu)。
8.3管箱接管開孔補強校核
管箱接管的選用250×7mm的熱軋?zhí)妓劁摴?材料的許用應力147MPa，取C2=0,C=1。采用等面積補償法校核。
C1=0.15×δnt=0.15×7=1.05
接管計算壁厚：
σt=Pc×D2×σt×φ-Pc=1.6×2502×147×1-1.6=1.37mm
接管有效壁厚：
σet=δnt-C2-C1=7-0-1.05=5.95mm
開孔直徑：
d=D+2×C=250+2×1=252mm
接管有效補強高度：
B=2×d=2×252=504mm
接管外側(cè)有效補強高度：
h1=d×δnt=252×7=42mm
需要補強面積：
A=d×δ=252×4.97=1252.44㎡
強度削弱系數(shù)：fr=0.5
可以作為補強的面積：
A1=B-d×δd-δ=504-252×11-4.97=1519.56㎡
A2=2×h1×σet-σt=2×42×5.95-1.37=384.72㎡
A=A1+A2=1904.28㎡≥1252.44㎡
接管補強的強度足夠，不需另設補強結(jié)構(gòu)。
8.4管箱的設計
封頭（JB-T 25198-2010）:固定管板式熱交換器的兩端管箱可由封頭和管箱圓筒（短節(jié)）構(gòu)成。封頭的結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù) JB-T 25198-2010（《壓力容器封頭》）[7]和GB150-2011(《壓力容器》)[2]的相關規(guī)定設計。選取選用材料為16Mn的EHA以內(nèi)經(jīng)為基準橢圓形封頭。
圖14 橢圓形封頭EHA
公稱直徑為450mm，查得H=138mm，由D1/2*(H-hi)=2得，h=25.5mm，厚度取5.4mm。分程隔板材料為Q235鋼，厚度為6mm，寬度為444mm，長為486.35mm, 一端為和封頭相同的橢圓，一端為平面，隔板槽深為6mm，寬為8mm,拐角處倒角為45°
8.5排氣管、排液管的選用和布置
臥式換熱器的排氣、排液口多采用圖10的結(jié)構(gòu)，設置的位置分別在殼體、管箱殼體的上部和底部。選用φ40×4.15，材料20號鋼無縫鋼管，外伸高度h=150mm。
8.6支座的選擇與布置（JB/T 4712-2007）
選用鞍式支座，材料為Q235鋼，公稱直徑為450mm
圖15 鞍式支座示意圖
安裝2個支座，均勻布置
鞍座之間的距離LB=（0.5～0.7）×L=3150m
表9
公稱直徑DN
鞍座高度h
底板l1
b1
δ1
腹板δ2
筋板l3
b2
δ3
墊板弧長
b4,
δ4
e
l2
450
200
420
120
8
8
225
140
8
540
200
6
48
290
9 應力計算
9.1熱交換器所受的應力
壓力引起的軸向力：
F1=π4×ps×Ds2-n×do10002+π4×pt×di10002×n=3.144×1.2×0.452-60×2510002+3.144×1.6×2010002×60=0.19N
殼側(cè)截面積：
fs=π4×Ds+δn1000×22-Ds2=3.144×0.45+81000×22-0.452=0.01m2
管側(cè)截面積：
ft=π4×do10002-di10002×nt=3.144×2510002-2010002×120=0.0212m2
殼體的彈性模數(shù)：Es=190000MPa
管子的彈性模數(shù)：Et=190000MPa
殼體應力：σsp=F1×Esfs×Es+ft×Et=0.19×1900000.01×190000+0.0212×190000=6.09MPa
管子應力：σtp=F1×Etfs×Es+ft×Et=0.19×1900000.01×190000+0.0212×190000=6.09MPa
9.2溫差應力
管的外壁溫度：tto=t-K×1α2+rs2×△tm=42.5-513.61×11511.85+0.000528×185.62=-70.9℃管的內(nèi)壁溫度：tti=tm1+K×1α2+rs1×△tm=230+513.61×14862.49+0.000176×185.62=266.39℃管子的平均溫度：tw=tto+tti2=-70.9+266.392=97.74℃
殼側(cè)熱流量：Qs=QηL×1-ηL=3480.960.98×1-0.98=71.04Kw
熱流密度：q=Qs2×π×Ds×4500=71.042×3.14×0.45×4500=0.005586223Kwm2
殼側(cè)內(nèi)壁溫：ts=t-q×1α2+rs1=42.5-0.005586223×11511.85+0.000176=42.5℃
所以：ts=42.5℃,tw=97.74℃
①管側(cè)的軸向力：
σts=ft×Es×Et×at×tw-t0-as×ts-t0Es×fs+Et×ft=0.0212×190000×190000×1.684E-06×97.74-25-1.654E-06×42.5-25190000×0.01+190000×0.0212=12.077436MPa
②殼側(cè)溫差產(chǎn)生的軸向力：
σtt=fs×Es×Et×at×tw-t0-as×ts-t0Es×fs+Et×ft=0.01×190000×190000×1.684E-06×97.74-25-1.654E-06×42.5-25190000×0.01+190000×0.0212=5.7MPa
管子的自由伸長量：
δt=at×tw-t0×l=1.684E-06×97.74-25×4.5=0.00055m
殼體的自由伸長量：
δs=as×ts-t0×l=1.654E-06×42.5-25×4.5=0.00013m
由于殼體膨脹量大于管子的膨脹量，故：
殼體的軸向合成力：
σs=σsp+σts=6.09+12.077436=18.17MPa
管子的軸向合成力：
σt=σtp-σtt=6.09-5.7=0.39MPa
9.3拉脫力
q=σs×π4×do10002-di10002π×do1000×h=18.17×3.144×2510002-20100023.14×251000×0.0025=16.35MPa
9.4許用應拉脫力
q=0.5σtt=0.5×137=68.5MPa
σs=18.17MPa<σs=137MPa
σt=0.39MPa<σt=137MPa
q=16.35MPa
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