單孔E字山形片(BS13-F21) 鈑金成形工藝及沖壓模具設(shè)計-級進模含9張CAD圖.zip

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沖壓設(shè)備類型的選擇 11 5.2.2確定壓力機設(shè)備的規(guī)格 12 6 模具工作部分設(shè)計計算 14 6.1沖裁間隙 14 6.1.1沖裁間隙對沖裁件質(zhì)量的影響 14 6.1.2 間隙對模具壽命的影響 15 6.1.3 對沖裁力、卸料力的影響 17 6.2合理間隙的選用 17 6.2.1理論計算法 18 6.2.2查表選取法 18 6.3 模具刃口尺寸的計算 19 6.3.1計算原則 19 6.3.2計算方法 19 6.4級進模的各個工位沖裁凸、凹模刃口尺寸計算 20 7 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計和主要零、部件設(shè)計 22 7.1 凹模周界的確定 23 7.2 模座及導(dǎo)套的選取 23 7.3 模柄的選用 23 7.4 沖裁凸、凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計 23 7.4.1模具材料選擇與熱處理 23 7.4.2 鋼的性能 24 7.4.3凹模刃口形式的確定 24 8總結(jié) 26 參考文獻 26 28 墊片鈑金成型工藝及模具設(shè)計 摘 要：本文是對尺寸小，精度要求相對較高，工藝比較復(fù)雜，生產(chǎn)批量大的山形片進行設(shè)計。在對山形片結(jié)構(gòu)工藝性和材料加工工藝性正確分析的基礎(chǔ)上，采用敘述與計算相結(jié)合的方式，分別對級進模的沖孔、落料等工序進行了從材料的選擇到工作零件、定位零件、卸料零件、導(dǎo)向零件和安裝固定零件等進行了設(shè)計。討論了思路的可行性，并對其進行了整體和局部的結(jié)構(gòu)設(shè)計。此級進模的設(shè)計，對以往的學(xué)習(xí)進行了一次綜合性的運用，對今后的工作也有相當(dāng)大的指導(dǎo)意義。 通過對課題的沖壓工藝的分析及模具零件的計算后，首先對主要的工作零件以及非標(biāo)零件進行二維圖的繪制，并且繪制本套模具的裝配圖；其次對主要工作零件的加工進行工藝卡片的編制。 關(guān)鍵詞：工藝分析； 零件設(shè)計； 模具裝配 1 前言 板料成形一般稱為沖壓，它是對厚度較小的板料，利用專門的模具，使金屬板料通過一定模孔而產(chǎn)生塑性變形，從而獲得所需的形狀、尺寸的零件或坯料。沖壓這類塑性加工方法可進一步分為分離工序和成形工序兩類。分離工序用于使沖裁件與板料沿一定的輪廓線相互分離，如沖裁、剪切等工序；成形工序用來使坯料在不破壞的條件下發(fā)生塑性變形，成為具有要求形狀和尺寸的零件，如彎曲、拉深等工序。 隨著生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展，還不斷產(chǎn)生新的塑性加工方法，例如連鑄連軋、液態(tài)模鍛、等溫鍛造和超塑性成形等，這些都進一步擴大了塑性成形的應(yīng)用范圍。 塑性加工按成形時工件的溫度還可以分為熱成形、冷成形和溫成形三類。熱成形是充分進行再結(jié)晶的溫度以上所完成的加工，如熱軋、熱鍛、熱擠壓等；冷成形是在不產(chǎn)生回復(fù)和再結(jié)晶的溫度以下進行的加工，如冷軋、冷沖壓、冷擠壓、冷鍛等；溫成形是在介于冷、熱成形之間的溫度下進行的加工，如溫鍛、溫擠壓等。本工件的成形屬于冷成形。 雖金屬塑性成形的方法多種多樣，具有各自的特點。但它們具有共同的特點，即都要利用金屬的塑性，并都要借助于一定的外力使其產(chǎn)生塑性變形，這就是所謂的金屬塑性加工。 金屬的塑性加工是以塑性為前提條件。塑性越好，則預(yù)示著金屬具有更好的塑性成形適應(yīng)能力，允許產(chǎn)生更大的變形量；反之，如果金屬一受力即行斷裂，則塑性加工也就無從進行，因而，從工藝角度出發(fā)，人們總是希望變形金屬具有良好的塑性。 因而對金屬塑性成形工藝應(yīng)提出相應(yīng)的要求： 1）使金屬具有良好的塑性； 2）使變形抗力?。? 3）保證塑性成形件質(zhì)量，即使成形件組織均勻、晶粒細小、強度高、殘余應(yīng)力小等； 4）能了解變形力，以便為選擇成形設(shè)備、設(shè)計模具提供理論依據(jù)。 2 沖壓件工藝分析 沖壓件的工藝性，是指沖壓件對沖壓工藝的適應(yīng)性，即沖裁件的形狀結(jié)構(gòu)、尺寸大小、尺寸偏差、形位公差與尺寸基準(zhǔn)等是否符合沖壓工藝要求。本次設(shè)計的工件形狀如圖2-1，現(xiàn)對該工件沖壓工藝性進行分析： 圖 2-1 工件圖 2.1分析工件的技術(shù)要求 2.1.1加工表面的尺寸精度及尺寸基準(zhǔn) 工件中對標(biāo)有尺寸精度的尺寸按照零件圖的精度進行設(shè)計，對其他未標(biāo)尺寸按一般精度設(shè)計，即按國標(biāo)對非圓形工件精度等級取IT14級設(shè)計，對圓形工件精度等級取IT10級設(shè)計。 沖裁件的尺寸基準(zhǔn)應(yīng)盡可能和制模時的定位基準(zhǔn)重合，以避免產(chǎn)生基準(zhǔn)不重合誤差?？孜怀叽缁鶞?zhǔn)應(yīng)盡量選擇在沖裁過程中始終不參加變形的面或線上，切不要與參加變形的部分聯(lián)系起來。 2.1.2主要加工表面的形位公差精度 通過分析零件圖，該零件的未表注形位公差精度按一般的精度要求處理即可滿足工藝要求。 2.1.3表面質(zhì)量要求 該工件為標(biāo)有表面質(zhì)量精度要求按照一般要求處理即可滿足工藝要求，即表面粗糙度。 2.2工件材料及機械性能 在本次設(shè)計中，沖壓零件使用的材料為青銅，厚度t=1mm。 2.3零件的結(jié)構(gòu)工藝性分析 此工件為山形片多工位級進模設(shè)計，工件體積不大。主要工序為沖孔、落料。 所示工件部分要采用沖孔工序。沖裁件的形狀應(yīng)盡可能簡單、對稱、避免復(fù)雜形狀的曲線，在許可的情況下，把沖裁件設(shè)計成少、無廢料排樣的形狀，以減少廢料。矩形孔兩端宜用原弧連接，以利于模具加工。 沖裁件各直線或曲線的連接處，盡量避免銳角，嚴(yán)禁尖角。除在少、無廢料排樣或采用鑲拼模結(jié)構(gòu)時，都應(yīng)有適當(dāng)?shù)膱A角相連，以利于模具制造和提高模具壽命，圓角半徑R的最小值可參考文獻[4]第75頁表2-17選取。 沖裁件的孔徑受沖孔凸模強度和剛度的限制，不宜太小，否則容易折斷或壓彎，沖孔的最小尺寸可參考文獻[4]第75頁表2-18。如果采用帶保護套的凸模，穩(wěn)定性高，凸模不易折損，最小沖孔尺寸可以減小，參考文獻[4]第76頁表2-19。 沖孔件上孔和孔、孔與邊緣之間的距離不能過小，以避免工件變形、模壁過薄或因材料易被拉入凹模而影響模具壽命。一般孔邊距?。簩A孔為（1～1.5）t，對矩形孔為（1.5～2）t?？拙嗟淖钚〕叽缈梢娢墨I[4]第76頁表2-20。 本工件基本符合上述各項要求，因而在結(jié)構(gòu)上是滿足工藝的，能夠進行級進模加工。 3 工藝方案確定 3.1工藝方案的提出 根據(jù)本工件的外形尺寸及形狀，可確定本工件屬于落料沖孔工序。 根據(jù)上述的加工方法可提出以下幾種模具典型結(jié)構(gòu)所設(shè)計的模具加工方案： 1）單工序模生產(chǎn) 單工序模結(jié)構(gòu)簡單，制作周期短，制作成本低廉，生產(chǎn)效率低，沖出的制件精度不高，且工人勞動強度大，不適合大批量的生產(chǎn)。 2）復(fù)合模生產(chǎn) 復(fù)合模結(jié)構(gòu)緊湊，沖出的制件精度較高，適合大批量生產(chǎn)，特別是孔與制件外形的同心度容易保證。但模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，模具制造較困難，制造成本高，制造周期長等缺點。 3）級進模生產(chǎn) 在一副級進模上可對形狀十分復(fù)雜的沖壓件進行沖裁、彎曲、拉深成形等工序，故生產(chǎn)率高，便于實現(xiàn)機械化和自動化，適于大批量生產(chǎn)。由于采用條料（或帶料）進行連續(xù)沖壓，所以操作方便安全。級進模的主要缺點是結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造精度高，周期較長，成本高。 在生產(chǎn)本工件時若采用單工序模生產(chǎn)，制作本工件至少需要5個單工序，也就意味著需要5副以上的模具來進行生產(chǎn)，而且本工件需要長年大批大量生產(chǎn)，采用單工序不但所需的單工序模較多而且會造成產(chǎn)品精度無法保證，經(jīng)濟效益低等缺點，故不宜采用單工序模進行生產(chǎn)。 若采用復(fù)合模生產(chǎn)，本工件因工件有孔離邊緣較近，若采用沖孔落料復(fù)合模，則造成模具的凸凹模壁厚太薄，凸凹模無法滿足生產(chǎn)需要。 若采用級進模生產(chǎn)，在排樣時，只要按正常沖裁工序，保證工件間的精度，同時降低模具的制造難度。 綜合上述幾種方案的比較，應(yīng)選用級進模進行生產(chǎn)，既可實現(xiàn)大批量生產(chǎn)，也可以節(jié)約材料。因此選用級進模生產(chǎn)。 3.2工件生產(chǎn)工序的確定 生產(chǎn)工序最終確定為：1 沖孔 2 落料。 3.3模具定位零件與卸料零件的選擇 3.3.1定位零件的選擇 定位部分零件的作用是使毛胚（條料或塊料）送料時有準(zhǔn)確的位置，保證沖出合格制件，不致沖缺而造成浪費。該模具設(shè)計時，采用擋料銷定位，保證工件沖裁時的定位精度。 3.3.2卸料零件的選擇 卸料裝置分為剛性（即固定卸料板）和彈性兩種，廢料切刀也是一種卸料的形式。 固定卸料板的卸料力大，但無壓料作用，毛胚材料厚度大于0.8mm時多采用次形式。 彈性卸料板的卸料力小，但有壓料作用，沖裁質(zhì)量較好，多用于薄料。 因本工件的表面質(zhì)量要求高，需要有壓料作用，且工件卸料力不大，故選用彈性卸料裝置。 3.3.3出料方式的選擇 出料方式有上出料和下出料兩種方式，若采用上出料方式，則還需將廢料或工件鉤出，不利于級進模的連續(xù)生產(chǎn)；若采用下出料方式，廢料或工件可直接從凹模孔中漏出，結(jié)構(gòu)簡單，且有利于連續(xù)大量生產(chǎn)。故出料方式選用下出料方式。 3.3.4導(dǎo)向方式的選擇 由于工件是大批量生產(chǎn)，采用滑動導(dǎo)柱、導(dǎo)套定位，導(dǎo)柱、導(dǎo)套是一種間隙、精度高、壽命較長的導(dǎo)向裝置，適用于大批量的高精度生產(chǎn)。 4 排樣設(shè)計 4.1材料利用率 排樣的合理與否，影響到材料的經(jīng)濟利用率，還會影響到模具結(jié)構(gòu)、生產(chǎn)率、制件質(zhì)量、生產(chǎn)操作方便與安全等。因此，排樣是沖裁工藝與模具設(shè)計中一項很重要的工作。 沖壓件大批量生產(chǎn)成本中，毛坯材料費用占60%以上，排樣的目的就在于合理利用原材料。衡量排樣經(jīng)濟性、合理性的指標(biāo)是材料的利用率。其計算公式如下： 一個進距內(nèi)的材料利用率η為 （4.1） 式中 A——沖裁件面積（包括沖出的小孔在內(nèi)）（mm2）； n——一個進距內(nèi)沖件數(shù)目； B——條料寬度（mm）； h——進距（mm）； 一張板料上總的材料利用率η∑為： （4.2） 式中 N——一張板料上沖件總數(shù)目； L——板料長度（mm）。 （1）結(jié)構(gòu)廢料 由于工件結(jié)構(gòu)形狀的需要，如工件內(nèi)孔的存在而產(chǎn)生的廢料，稱為結(jié)構(gòu)廢料，它決定于工件的形狀，一般不能改變。 （2）工藝廢料 工件之間和工件與條料邊緣之間存在的搭邊，定位需要切去的料邊與定位孔，不可避免的料頭和料尾廢料，稱為工藝廢料，它決定于沖壓方式和排樣方式，是可以改變的，我們提高材料的利用率，主要就是減少工藝廢料，優(yōu)化排樣方式。 4.2排樣方法 根據(jù)材料的利用情況，排樣的方法分三種： 1．有廢料排樣 沿工件的全部外形沖裁工件與工件之間，工件與條料側(cè)邊之間都有工藝余料（搭邊） 存在，沖裁后搭邊成為廢料，如圖4-1（a）所示。 圖 4-1 排樣方法 2．少廢料排樣 沿工件的部分外形輪廓切斷或沖裁，只在工件之間或是工件與條料側(cè)邊之間有搭邊存在，如圖4-1（b）所示。 3．無廢料排樣 工件與工件之間，工件與條料側(cè)邊之間均無搭邊存在，條料沿直線或曲線切斷而得到工件。如圖4-1（c）所示。 有廢料排樣法的材料利用率較低，但制件的質(zhì)量和沖模壽命較高，常用于工件形狀復(fù)雜、尺寸精度要求較高的排樣。 少、無廢料排樣法的材料利用率較高，同時，少、無廢料排樣法有利于一次沖裁多個工件，可以提高生產(chǎn)率。由于這兩種排樣法沖切周邊減少，所以還可以簡化模具結(jié)構(gòu)，降低沖裁力。但它們的應(yīng)用范圍有一定局限性，受工件形狀的限制，且由于條料本身的寬度公差，條料導(dǎo)向與定位所產(chǎn)生的誤差，會直接影響工件尺寸而使工件精度降低。同時也會降低沖模的壽命，并會影響到工件的斷面質(zhì)量，所以少、無廢料排樣常用于精度要求不高的工件排樣。 本工件對外形尺寸雖無嚴(yán)格的尺寸精度要求，但工件形狀比較復(fù)雜；本工件大批大量生產(chǎn)，因而對模具壽命要求較高，因此排樣方法采用有廢料排樣法的直排法。 要提高材料的利用率，就必須減少廢料面積，排樣圖我們選擇采用直對排的方式（如圖4-2）。 4.3搭邊值的選用和條料的選用及步距的確定 4.3.1 排樣及搭邊值的計算 在條料上沖裁時，工件之間以及工件和條料側(cè)邊之間的余料稱為搭邊。搭邊的作用是：補償送料誤差，以保證沖出合格產(chǎn)品；保持條料剛度利于送料，避免廢料絲進入模具間隙損壞模具。搭邊值要合理確定，從節(jié)省材料出發(fā)，搭邊值越小越好，但搭邊值小于一定數(shù)值后，對模具壽命和剪切表面質(zhì)量不利。綜合考慮工件質(zhì)量及成本，根據(jù)零件形狀尺寸，材料厚度，材料的力學(xué)性能以及送料及擋料方式，我們來選擇合理的搭邊值。 表4-1 工件的搭邊值 卸料板形式 條料厚度t/mm 搭邊值/mm 料寬≤50 料寬＞50 剛性卸料板 ≤0.25 2.2 2.2～3.2 ＞0.25～0.5 2.0 2.0～3.0 ＞0.5～1.0 1.5 1.5～2.5 ＞1.0～1.5 1.8 1.8～2.8 ＞1.5～2.0 2.0 2.0～3.0 ＞2.0～2.5 2.5 2.2～3.2 彈性卸料板 ≤0.25 1.5 1.8～2.6 ＞0.25～0.5 1 1.5～2.5 ＞0.5～1.0 1.5 1.8～2.6 ＞1.0～1.5 2.0 2.2～3.2 此次設(shè)計采用的是彈性性卸料裝置，根據(jù)表4-1確定工件的側(cè)搭邊值為2mm，工件間為2mm。 4.3.2 步距的計算 步距是指沖壓過程中壓力機每沖壓一次條料向前送進的距離，其值為排樣沿送進方向兩相鄰毛坯之間的最小距離值 步距可定義為： S=L+b (4.3) 式中 S—沖裁步距； L—沿條料送進方向，毛坯外形輪廓的最大寬度值； b—沿送進方向的搭邊值 本設(shè)計沿條料送進方向，毛坯外形輪廓的最大寬度值L=13mm, 沿送進方向的搭邊值b=1.5mm所以步距 S=L+b =13+1.5 =14.5mm 4.3.3 條料寬度的確定 條料寬度指根據(jù)排樣結(jié)果確定的毛坯所需條料寬度方向的最小尺寸。理論上條料寬度可按下式計算： (4.4) 式中 B—條料寬度的基本尺寸； D—工件在寬度方向的尺寸； a—側(cè)搭邊最小值。 △—條料寬度偏差（查表得本設(shè)計△=0.5） 由于模具加工誤差，條料的裁剪誤差及送料時的誤差。實際的條料寬度應(yīng)有一定的裕度，具體尺寸可根據(jù)不同的送料側(cè)定位方式計算。 本設(shè)計條料寬度可用下式計算： =mm 所以板料寬度為27mm。 4.3.4 材料利用率的計算 材料利用率定義為： η=A/BS×100% (4.5) 式中 η—材料利用率 A—產(chǎn)品毛坯外形所包容的面積，CAD測量得：249.25mm2 B—條料寬度 S—沖裁步距 η=A/BS×100% =249.25/27×14.5×100% =63.7% η越大，廢料多占面積越小。因此，一般將η作為衡量毛坯排樣方案友優(yōu)劣的指標(biāo)。材料利用率的計算有時也可以整個條料為基礎(chǔ)計算。 即 在沖壓生產(chǎn)中，材料利用率為63.7%。 圖4-2 零件排樣圖 5 模具主要受力分析計算 5.1沖壓力的計算 計算沖裁力是為了選擇合適的壓力機，設(shè)計模具和檢驗?zāi)＞叩膹姸龋瑝毫C的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適宜沖裁的要求，普通平刃沖裁模，其沖裁力Fp一般可以按下式計算： Fp=KptLτ (5.1) 式中:τ-材料抗剪強度； L-沖裁周邊總長(mm)； t-材料厚度(mm); 系數(shù)Kp是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損，凸模與凹模間隙之波動（數(shù)值的變化或分布不均）潤滑情況，材料力學(xué)性能與厚度公差的變化等因數(shù)而設(shè)置的安全系數(shù)Kp，一般取1～3。當(dāng)查不到抗剪強度τ時，可以用抗拉強度σb代替τ，而取Kp=1.3的近似計算法計算。 τ的數(shù)值取決于材料的種類和坯料的原始狀態(tài)，可在設(shè)計資料及有關(guān)手冊中查找，本設(shè)計τ取值的通過查下表確定，材料為青銅，厚度t=1mm，取τ=400MPa。 5.2.1 總沖裁力的計算 由于沖裁模具采用彈性卸料裝置和自然落料方式。 F沖= F1+F2 (5.2) 式中: F沖-總沖裁力； F1-落料時的沖裁力； F2-沖孔時的沖裁力。 沖裁周邊的總長(mm)，落料周長為： L1≈69(mm) 沖孔周長為： L2=84.5(mm) 落料沖裁力由公式(5-3)得： F1=KptL1τ =1.3×1×69×400 =35880(N) 沖孔沖裁力由公式(5-3)得： F2=KptL2τ =1.3×1×84.5×400 =43940(N) F總=35880+43940=79820（N） 5.2.2 卸料力、推件力的計算 當(dāng)上模完成一次沖裁后，沖入凹模內(nèi)的制件或廢料因彈性擴張而梗塞在凹模內(nèi)，模面上的材料因彈性收縮而會緊箍在凸模上。為了使沖裁工作連續(xù)，操作方便，必須將套在凸模上的材料刮下，將梗塞在凹模內(nèi)的制件或廢料向下推出或向上頂出。從凸模上刮下材料所需的力，稱為卸料力；從凹模內(nèi)向下推出制件或廢料所需的力，稱為推料力。 模具采用彈性卸料裝置和推件結(jié)構(gòu)，凹模型口直壁高度h=5mm，所需卸料力F卸和推件力F推分別為： 推件力、卸料力計算公式如下： F推=nK推F沖 (5.3) F卸= K卸 F落 (5.4) 式中：F推-推件力； F卸-卸料力； F沖-沖裁力； K卸-卸料力系數(shù)； K推-推件力系數(shù)； n-卡在凹模里的工件個數(shù)，n=h/t。 5-1 卸料力、推件力和頂件力系數(shù) mm 料厚/mm K卸 K推 K頂 鋼 ≤0.1 ＞0.1~0.5 ＞0.5~2.5 ＞2.5~6.5 ＞6.5 0.065~0.075 0.045~0.055 0.04~0.05 0.03~0.04 0.02~0.02 0.1 0.063 0.055 0.045 0.025 0.14 0.08 0.06 0.05 0.03 鋁及鋁合金 紫銅、黃銅 0.025~0.08 0.02~0.06 0.03~0.07 0.03~0.09 注：卸料力系數(shù)K卸在沖多孔、大搭邊和輪廓復(fù)雜時取上限值。 K推-推件力系數(shù)通過查表4-1確定，推件力系數(shù)取K推＝0.055； 由公式得： 推件力 F推=nK推F沖 =6/1×0.055×79820 =26340（N） K卸—卸料力系數(shù)通過查表5-4確定，卸料力系數(shù)取K卸＝0.05； 由公式得： 卸料力 F卸= K卸 F落 =0.05×79820 =3991（N） 5.2.3 總沖壓力的計算 F= F沖+F落+F卸+F推 =79820+26340+3991 =110151（N） 5.2壓力機噸位選擇 5.2.1 沖壓設(shè)備類型的選擇 根據(jù)所要完成的沖壓工藝的性質(zhì)，生產(chǎn)批量的大小，沖壓件的幾何尺寸和精度要求等來選擇設(shè)備的類型。 對于中小型的沖裁件，彎曲件或拉深件的生產(chǎn)，主要應(yīng)采用開式機械壓力機。雖然開式?jīng)_床的剛度差，在沖壓力的作用下床身的變形能夠破壞沖裁模的間隙分布，降低模具的壽命或沖裁件的表面質(zhì)量?？墒?，由于它提供了極為方便的操作條件和非常容易安裝機械化附屬裝置的特點，使它成為目前中、小型沖壓設(shè)備的主要形式。 對于大中型沖壓件的生產(chǎn)．多采用閉式結(jié)構(gòu)形式的機械壓力機，其中有一般用途的通用壓力機，也有臺面較小而剛度大的專用擠壓壓力機、精壓機等。在大型拉深件的生產(chǎn)中，應(yīng)盡量選用雙動拉深壓力機，因其可使所用模具結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)整方便。 在小批量生產(chǎn)當(dāng)中，尤其是大型厚板沖壓件的生產(chǎn)多采用液壓機。液壓機沒有固定的行程，不會因為板料厚度變化而超載，而且在需要很大的施力行程加工時，與機械壓力機相比具有明顯的優(yōu)點。但是，液壓機的速度小，生產(chǎn)效率低，而且零件的尺寸精度有時因受到操作因素的影響而不十分穩(wěn)定。 摩擦壓力機具有結(jié)構(gòu)簡單、造價低廉、不易發(fā)生超負(fù)荷損壞等特點，所以在小批量生產(chǎn)中常用來完成彎曲、成形等沖壓工作。但是，摩擦壓力機的行程次數(shù)較少，生產(chǎn)率低，而且操作也不太方便。 在大批量生產(chǎn)或形狀復(fù)雜零件的大量生產(chǎn)中，應(yīng)盡量選用高速壓力機或多工位自動壓力機。 綜合以上因素，選用開式壓力機比較合適。 5.2.2確定壓力機設(shè)備的規(guī)格 （1）壓力機的行程太小，應(yīng)能保證成型零件的取出和毛坯的放進，例如拉深所用的壓力機行程，至少應(yīng)大于成型零件的高度兩倍以上。 （2）壓力機工作臺面的尺寸應(yīng)大于沖模平面尺寸，且還需留有安裝固定的余地，但過大的工作臺面上安裝小尺寸的沖模，工作臺的受力條件也是不利的。 （3）所用壓力機的閉合高度應(yīng)與沖模閉合高度相適應(yīng)。 模具閉合高度是指上模在最低工作位置時，下模板的底面到上模板頂面的距離。 壓力機的閉合高度是指滑塊在下死點時，工作臺面到滑塊的距離。大多數(shù)壓力機，其連桿長度能調(diào)節(jié)，也即壓力機的閉合高度可以調(diào)整，故壓力機有最大的閉合高度，最小閉合高度。 設(shè)計模具時，模具的閉合高度的數(shù)值應(yīng)該滿足下式 如無特殊情況應(yīng)取上限值，即最好取在.這是為了避免連桿調(diào)節(jié)過長，螺紋接觸面積小而壓壞。如果模具閉合高度實在太小，可以在壓床下面加墊板。 圖5-1 壓力機和模具的閉合高度關(guān)系 （4）沖壓力與壓力機能的配合關(guān)系：當(dāng)進行沖裁等沖壓加工時，由于其施力行程較小，近于板料的厚度，所以可按沖壓過程中作用于壓力機滑塊上所有力的總和選取壓力機。通常取壓力機的名義噸位比大。 本模具在沖裁過程中總的沖壓力，結(jié)合模具的閉合高度，為防止設(shè)備過載，可按公稱壓力選擇壓力機。參考文獻[6]第49頁初選壓力機型號為J23-16壓力機，其主要技術(shù)參數(shù)如下： 公稱壓力：160KN 滑塊行程：55mm 最大封閉高度： 封閉高度調(diào)節(jié)量： 工作臺尺寸（前后左右）： 模柄孔尺寸（直徑深度）： 28 6 模具工作部分設(shè)計計算 6.1沖裁間隙 沖裁間隙是沖裁模的凸模和凹模刃口之間的間隙。沖裁間隙分為單邊間隙和雙邊間隙單邊間隙用C表示,雙邊間隙用Z表示。 間隙值的大小對沖裁件質(zhì)量、模具壽命、沖裁力的影響很大，是沖裁工藝與模具設(shè)計中一個極其重要的工藝參數(shù)。 6.1.1沖裁間隙對沖裁件質(zhì)量的影響 沖裁件的質(zhì)量主要是指斷面質(zhì)量、尺寸精度、和形狀誤差。斷面應(yīng)平直、光滑；圓角?。粺o裂紋、撕裂、夾層和毛刺等缺陷。零件表明應(yīng)盡可能平整。尺寸應(yīng)在圖樣規(guī)定的公差范圍內(nèi)。影響沖裁件質(zhì)量的因素有：凸、凹模間隙值的大小及其分布的均勻性，模具刃口鋒利狀態(tài)、模具結(jié)構(gòu)與制造精度，材料性能等，其中，間隙值的大小與分布的均勻性是主要因素。 沖裁件的尺寸精度是指沖裁件實際尺寸與標(biāo)稱尺寸的差值（δ），差值越小，精度越高。這個差值包括兩方面的偏差，一是沖裁件相對凸?；虬寄３叽绲钠?，二是模具本身的制造偏差。 沖裁件相對凸?；虬寄３叽绲钠?，主要是由于沖裁過程中，材料受拉伸、擠壓、彎曲等作用引起的變形，在加工結(jié)束后工件脫離模具時，會產(chǎn)生彈性恢復(fù)而造成的。偏差值可能是正的，也可能是負(fù)的。影響這一偏差值的因素主要是凸、凹模的間隙。 當(dāng)間隙較大時，材料所受拉伸作用增大，沖裁完畢后，因材料的彈性恢復(fù)，沖裁件尺寸向?qū)嶓w方向收縮，使落料件尺寸小于凹模尺寸，而沖孔件的尺寸則大于凸模尺寸。當(dāng)間隙較小時，凸模壓入板料接近擠壓狀態(tài)，材料受凸、凹模擠壓力大，壓縮變形大，沖裁完畢后，材料的彈性恢復(fù)使落料件尺寸增大，而沖孔件的孔徑則變小。 此外，尺寸變化量的大小還與材料力學(xué)性能、厚度、軋制方向、沖裁件形狀等因素有關(guān)。材料軟，彈性變形量小，沖裁后彈性恢復(fù)量就小，零件的精度也就高。材料硬，彈性恢復(fù)就大。 上述討論的是模具在制造精度一定的前途下進行的，間隙對沖裁件精度的影響比模具本身制造精度的影響要小得多，若模具刃口制造精度低，沖裁出的工件精度也就無法得到保證。模具的制造精度與沖裁件精度之間的關(guān)系見表6-1。 表6-1 沖裁件精度 沖模制造精度 材 料 厚 度 t (mm) 0.5 0.8 1.0 1.5 2 3 4 5 6 8 10 12 IT6～IT7 IT7～IT9 IT9 IT8 - - IT8 IT9 - IT9 IT10 - IT10 IT10 IT12 IT10 IT12 IT12 - IT12 IT12 - IT12 IT12 - - IT12 - - IT14 - - IT14 - - IT14 - - IT14 模具的磨損及模具刃口在壓力作用下產(chǎn)生的彈性變形也會影響到間隙及沖裁件應(yīng)力狀態(tài)的改變，對沖裁件的質(zhì)量會產(chǎn)生綜合性影響。 6.1.2 間隙對模具壽命的影響 沖裁模具的壽命以沖出合格制品的沖裁次數(shù)來衡量，分兩次刃磨間的壽命與全部磨損后的總壽命。沖裁過程模具的損壞有磨損、崩刃、折斷、啃壞等多種形式。 影響模具壽命的因素很多，有模具間隙；模具制造材料和精度、表面粗糙度；被加工材料特性；沖裁件輪廓形狀和潤滑條件等。模具間隙是其中的一個主要因素。因為在沖裁過程中，模具端面受到很大的垂直壓力和側(cè)壓力，而模具表面與材料的接觸面僅局限在刃口附近的狹小區(qū)域，這就意味著即使整個模具在許用壓應(yīng)力下工作，但在模具刃口處所受的壓力也非常大。這種高的壓力會使沖裁模具和板材的接觸面之間產(chǎn)生局部附著現(xiàn)象，當(dāng)接觸面發(fā)生相對滑動時，附著部分便發(fā)生剪切而引起磨損——附著磨損。其磨損量與接觸壓力、相對滑動距離成正比，與材料屈服強度成反比。它被認(rèn)為是模具磨損的主要形式。 圖6.1 間隙和磨損的關(guān)系 當(dāng)模具間隙減小時，接觸應(yīng)力（垂直力、側(cè)壓力、摩擦力）會隨之增大，摩擦距離隨之增長，摩擦發(fā)熱嚴(yán)重，因此模具磨損加?。ㄈ鐖D6-1），甚至使模具與材料之間發(fā)生粘結(jié)現(xiàn)象。而接觸壓力的增大，還會引起刃口等異常損壞。這些都導(dǎo)致模具壽命大 大降低。因此適當(dāng)增大模具間隙，可使凸、凹模側(cè)面與材料間的摩擦減小，并減緩間隙不均勻的不利因素，從而提高模具壽命。但間隙過大，板料的彎曲拉伸相應(yīng)增大，使模具刃口端面上的正壓力增大，容易產(chǎn)生崩刃或產(chǎn)生塑性變形使磨損加劇，降低模具壽命。同時，間隙過大，卸料力會隨之增大，也會增加模具的磨損。所以間隙是影響模具壽命的有一個重要因素。 從上圖可看出，凹模端面的磨損比凸模大，這是由于凹模端面上材料的滑動比較自由，而凸模下面的材料沿板面方向的移動受到限制的原因，而圖中所看到凸模側(cè)面的磨損最大，是因為從凸模上卸料，長距離，摩擦加劇了側(cè)面的磨損，若采用較大的間隙可使孔徑在沖裁后因彈性回彈增大，卸 料時減少與凸模的摩擦，從而減小凸模側(cè)面的磨損。 圖6.2 間隙大小對沖裁力的影響 模具刃口的磨損，帶來刃口的鈍化和間隙的增加，使制件尺寸精度降低，沖裁能量增大，斷面粗糙。刃口的鈍化會使裂紋發(fā)生點由刃口端面向側(cè)面移動，發(fā)生在刃口磨損部分終止處，從而產(chǎn)生大小和磨損量相當(dāng)?shù)拿蹋ㄍ鼓Ｈ锌谀モg，毛刺產(chǎn)生在落料件上，凹模刃口磨鈍，毛刺產(chǎn)生在孔上），所以必須注意盡量減小模具磨損。為提高模具壽命，一般需要增大間隙，使2/t達到15%～25%，模具壽命可提高3～5倍，若采用小間隙，就必須提高模具硬度與模具制造精度，在沖裁刃口進行充分的潤滑，以減小磨損。 6.1.3 對沖裁力、卸料力的影響 當(dāng)間隙減小，凸模壓入板材的情況接近擠壓狀態(tài)，材料所受拉應(yīng)力減小，壓應(yīng)力增大，板料不易產(chǎn)生裂紋，因此最大沖裁力增大；當(dāng)間隙增大，板料所受拉應(yīng)力增大，材料容易產(chǎn)生裂紋，因此沖裁力減小。繼續(xù)增大間隙值，凸、凹模刃口產(chǎn)生的裂紋不相重合，會發(fā)生二次斷裂，沖裁力下降變緩（圖6.2）。 圖6.3 間隙大小對卸料力的影響 間隙大小對卸料力的影響可見圖6-3。間隙增大時，而沖裁件光滑帶窄，落料件尺寸偏差為負(fù)，沖孔件尺寸偏差為正，因此使卸料力、推件力或頂件力減小。間隙繼續(xù)增大時，而毛刺增大，卸料力、頂件力迅速增大。 圖6.4 合理間隙的確定 6.2合理間隙的選用 由以上分析可知，凸、凹模間隙是沖裁過程最重要的工藝參數(shù)，它對沖裁件質(zhì)量、模具壽命、沖裁力和卸料力等都有很大的影響。因此，設(shè)計模具時，一定要選擇一個合理的間隙，使沖裁件的斷面質(zhì)量好，尺寸精度高，模具壽命長，所需沖裁力小。但嚴(yán)格來說，并不存在一個同時滿足所有理想要求的合理間隙。考慮到模具制造中的偏差及使用中的磨損，生產(chǎn)中通常是選擇一個適當(dāng)?shù)姆秶?，就可以基本滿足以上各項要求，沖出合格制件。這個范圍的最小值稱為最小合理間隙，最大值稱為最大合理間隙?？紤]到模具在使用過程中的逐步磨損，設(shè)計和制造新模具時應(yīng)采用最小 合理間隙。 確定合理間隙的方法主要有理論計算法和查表選取法兩種。 6.2.1理論計算法 確定間隙時理論計算的依據(jù)主要是：在合理間隙的情況沖裁時，材料在凸、凹模刃口處產(chǎn)生的裂紋成直線會合。從圖6-4所示的幾何關(guān)系可得出計算合理間隙的公式： （引自文獻第56頁） 式中——產(chǎn)生裂紋時的凸模壓入深度（mm）； ——料厚（mm）； ——最大切應(yīng)力方向與垂線間夾角（即裂紋方向角）。 由上式可知，間隙Z一板材厚度、相對壓入深度、裂紋方向角β有關(guān)。而、β又與材料性質(zhì)有關(guān)，表6-2為常用材料的與β的近似值。由表中可以看到，影響間隙值的主要因素是板材力學(xué)性能及其厚度。板材越厚、越硬或塑性越差，值越小，合理間隙值越大。材料越軟，值越大，合理間隙值越小。材料硬化后，之比值較表中值要小10%左右。式中，令，稱為材料的品質(zhì)系數(shù)。 由于這種方法用起來不方便，所以目前生產(chǎn)上普遍使用的是查表選取法。 6.2.2查表選取法 如上所述，間隙的選取主要與材料的種類、厚度有關(guān)，但由于各種沖壓件對其斷面質(zhì)量和尺寸精度的要求不同，以及生產(chǎn)條件的差異，在生產(chǎn)實踐中就很難有一種統(tǒng)一的間隙數(shù)值，各種資料中給的間隙值并不相同，有的相差較大，選用時應(yīng)按使用要求分別選取。對于斷面質(zhì)量和尺寸精度要求高的工件，應(yīng)選用小的間隙值，而對于精度要求不高的工件，則應(yīng)盡可能采用大間隙，以利于提高模具壽命、降低沖裁力。同時還必須結(jié)合生產(chǎn)條件，根據(jù)沖裁件尺寸和形狀、模具材料和加工方法、沖壓方法及生產(chǎn)率等，靈活掌握、斟情增減。本模具所沖裁的材料為青銅，材料厚度為1mm， 查表得：=0.17mm， =0.20mm. 6.3 模具刃口尺寸的計算 沖裁件的尺寸精度主要決定于模具刃口的尺寸精度，合理的間隙的數(shù)值也必須依靠模具刃口尺寸來保證。因此，正確確定模具刃口尺寸及其公差是設(shè)計沖裁模的主要任務(wù)之一。 6.3.1計算原則 由于凸、凹模之間存在間隙，所以沖裁件斷面都是帶有錐度的，且落料件的大端尺寸等于凹模尺寸，沖裁件的小端尺寸等于凸模尺寸。在測量與使用過程中，落料件是以大端尺寸為 基準(zhǔn)，沖孔件孔徑是以小端尺寸為基準(zhǔn)。沖裁過程中，凸、凹模要與沖裁零件或廢料發(fā)生摩擦，凸模越磨越小，凹模越磨越大，結(jié)果使間隙越用越大。因此，在確定凸、凹模刃口尺寸時，必須遵循下述原則： （1）落料模先確定凹模尺寸，其標(biāo)稱尺寸應(yīng)取接近或者等于制件的最小極限尺寸，以保證凹模磨損到一定尺寸范圍內(nèi)，也能沖出合格制件，凸模刃口的標(biāo)稱尺寸比凹模小一個最小合理間隙。 （2）沖裁模先確定凸模刃口尺寸，其標(biāo)稱尺寸應(yīng)接近或者等于制件的最大極限尺寸，以保證凸模磨損到一定尺寸范圍內(nèi)，也能沖出合格的孔。凹模刃口的標(biāo)稱尺寸應(yīng)比凸模大一個最小合理間隙。 （3）選擇模具刃口制造公差時，要考慮工件精度與模具精度的關(guān)系，既要保證工件的精度要求，又要保證有合理的間隙值。一般沖裁件精度較工件精度高2～3級。若零件沒有標(biāo)注意公差，則對于非圓形件按國家標(biāo)準(zhǔn)非配合尺寸的IT14級精度來處理，圓形件一般可按IT10級精度來處理，工件尺寸公差應(yīng)按“入體”原則標(biāo)注為單向公差，所謂“入體”原則是指標(biāo)注工件尺寸時應(yīng)向材料實體方向單向標(biāo)注，即：落料件正公差為零，只標(biāo)注負(fù)公差；沖孔件負(fù)公差為零，只標(biāo)注正公差。 6.3.2計算方法 模具工作部分尺寸及公差的計算方法與加工方法有關(guān)，基本上可分為兩類。 1.凸模與凹模分開加工 凸、凹模分開加工，是指凸模和凹模分別按圖樣加工至尺寸。此種方法適用于圓形或形狀簡單的工件，為了保證凸、凹模間隙小于最大合理間隙，不僅凸、凹模分別標(biāo)注公差（凸模，凹模），而且要求有較高的制造精度，以滿足如下條件 或取 也就是說，新制造的模具應(yīng)該是，如圖6-5所示。否則制造的模具間隙已超過允許的變動范圍~，影響模具的使用壽命。 2.凸模與凹模配合加工 對于沖制件形狀復(fù)雜或薄板制件的模具,其凸、凹模往往采用配合加工的方法。此方法是先加工好凸模（或凹模）作為基準(zhǔn)件，然后根據(jù)此基準(zhǔn)件的實際尺寸，配作凹模（或凸模），使他們保持一定距離。因此，只需在基準(zhǔn)件上標(biāo)注尺寸及公差，另一件只標(biāo)注標(biāo)稱尺寸，并注明“××尺寸按凸模（或凹模）配作，保證雙面間隙”。這樣。可放大基準(zhǔn)件的制造公差。其公差不再受凸、凹模間隙大小的限制，制造容易，并容易保證凸、凹模間的間隙。 圖6.5 凸、凹分別加工時的間隙變化范圍 由于復(fù)雜形狀工件各部分尺寸性質(zhì)不同，凸模和凹模磨損后，尺寸變化趨勢不同，所以基準(zhǔn)件的刃口尺寸計算方法也不相同。 6.4級進模的各個工位沖裁凸、凹模刃口尺寸計算 凸模和凹模的刃口尺寸和公差，直接影響沖裁件的尺寸精度。模具的合理間隙值也靠凸凹模刃口尺寸及其公差來保證。因此，正確確定凸凹模刃口尺寸和公差，是沖裁模具設(shè)計中的一項重要工作。 凸模、凹模工作部分尺寸即凸、凹模刃口尺寸的計算，有兩種計算方法，第一種計算方式是凸模與凹模圖樣分別加工法計算；第二種計算方法是凸模與凹模配作法。 該沖件尺寸較多，若采用分開加工法計算，計算繁瑣，且計算量較大，不宜采用，故采用第二種算法：凸模與凹模配作法。 （1）凸模或凹模磨損后會增大的尺寸---第一類尺寸A Aj=(Amax-x△) （2） 凸?；虬寄Ｄp后會減小的尺寸---第一類尺寸B Bj=(Bmin+x△) （3）凸?；虬寄Ｄp后基本不變的尺寸---第一類尺寸C Cj=(Cmin+) 其中，x為磨損系數(shù)。 查表得： 工件精度IT10級以上 x=1 工件精度 IT1-IT13 x=0.75 工件精度 IT14 x=0.5 因為本工件尺寸均為基本尺寸，故按IT14級精度，x=0.5。 在所有的尺寸中， 屬于A類尺寸的有：、、； 屬于B類尺寸的有：、； 屬于C類尺寸的有：5.5±0.2 注：①凸?；虬寄Ｄp后將會增大的尺寸——第一類尺寸A。 ②凸?；虬寄Ｄp后將會減小的尺寸——第二類尺寸B。 ③凸?；虬寄Ｄp后會基本不變的尺寸——第三類尺寸C。 具體計算如表5-3。 表 6-2 工作零件刃口尺寸計算 尺寸類型 公稱尺寸 公式 計算后尺寸 落料 5.5±0.2 5.5±0.05 沖孔 其中，x為磨損系數(shù)。 查表得： 工件精度IT10級以上 x=1 工件精度 IT1-IT13 x=0.75 工件精度 IT14 x=0.5 本工件取IT12級精度，故，x=0.75。 7 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計和主要零、部件設(shè)計 凡屬模具，無論其結(jié)構(gòu)形式如何，一般都是由固定和活動兩部分組成。固定部分是用壓鐵、螺栓等緊固件固定在壓力機工作臺面上，稱下模；活動部分一般固定在壓力機的滑塊上，稱上模。上模隨著滑塊做上、下往復(fù)運動，從而進行沖壓工作。 一套模具根據(jù)其復(fù)雜程度不同，一般由數(shù)個、數(shù)十個甚至更多的零件組成。但無論其復(fù)雜程度如何，或是哪種形式，根據(jù)模具零件的作用可以分成五種類型的零件。 1．工作零件 是完成沖壓工作的零件，如凸模、凹模、凸凹模等。 2．定位零件 這些零件的作用是保證送料時有良好的導(dǎo)向和控制送料的進距，如擋料銷、定距側(cè)刀、導(dǎo)正銷、定位板、導(dǎo)料板、側(cè)壓板等。 3．卸料、推件零件 這些零件的作用是保證在沖壓工序完畢后將制件和廢料排除，以保證下一次沖壓工序順利進行。如推件器、卸料板、廢料切刀等。 4．導(dǎo)向零件 這些零件的作用是保證上模與下模相對運動時有精確的導(dǎo)向，使凸模、凹模間有均勻的間隙，提高沖壓件的質(zhì)量。如導(dǎo)柱、導(dǎo)套、導(dǎo)板等。 5．安裝、固定零件 這些零件的作用是使上述四部分零件聯(lián)結(jié)成“整體”，以保證各零件間的相對位置，并使模具能安裝在壓力機上。如上模板、下模板、模柄、固定板、墊板、螺釘、圓柱銷等。 對于試制或小批量生產(chǎn)的情況，為了縮短生產(chǎn)周期、節(jié)約成本，可把模具簡化成只有工作部分零件如凸模、凹模、和幾個固定部分零件即可；而對于大批量生產(chǎn)，為了提高生產(chǎn)率，除做成包括上述零件的沖模外，甚至還附加自動送、退料裝置等。 本模具為級進模，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，上述五部分零件均有。下面進行各部分零件的設(shè)計與標(biāo)準(zhǔn)件選擇。 7.1 凹模周界的確定 根據(jù)排樣圖，凹模周界，初選凹模周界為。 7.2 模座及導(dǎo)套的選取 根據(jù)文獻續(xù)表選取其推薦模架見表7-1，其中模架選用滑動導(dǎo)向后側(cè)導(dǎo)柱模架。 表7-1 模架組合 名 稱 數(shù) 量 材 料 規(guī) 格 標(biāo) 準(zhǔn) 上模座 1 下模架 1 導(dǎo) 柱 1 1 20 導(dǎo) 套 1 1 20 7.3 模柄的選用 壓力機模柄孔尺寸（直徑深度）：，為使模具所選用的模柄能很好的與壓力機配合，保證模具能正常工作，根據(jù)文獻[7]第586頁表22.5-24選用A型壓入式模柄，規(guī)格為，材料為。若選用凸緣模柄，會造成模柄與模具的固定螺釘干涉，故不選用。若選用其他種類的模柄，會造成模具的成本增加，模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜。 7.4 沖裁凸、凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計 沖裁模的結(jié)構(gòu)設(shè)計主要有：凸模、凹模的固定形式的設(shè)計；凹模刃口形式設(shè)計；凹模外形和尺寸的確定；凸模長度的確定及其強度校核；凸模、凹模的鑲塊結(jié)構(gòu)等五部分。 7.4.1模具材料選擇與熱處理 模具材料的選擇是否正確不僅影響到模具使用壽命，也影響著制件的生產(chǎn)質(zhì)量。應(yīng)該根據(jù)模具制造條件、模具工作條件、模具材料的基本性能等相關(guān)因素，來選擇經(jīng)濟、先進、適用的模具材料。選材時必須兼顧模具使用性能要求。對于冷沖模應(yīng)主要考慮鋼的強度、韌性和耐磨性。強度與韌性以及韌性與耐磨性之間往往此消彼長。當(dāng)模具的主要失效方式是脆性開裂時可考慮選擇強度較低但韌性更好的材料或制訂合理的熱處理工藝以改善鋼的韌性，亦可根據(jù)實際情況選擇同時具有高強度與高韌性的高級合金鋼。從兼顧韌性和耐磨性的角度除了整體合理選材外，亦可考慮在保證韌性的同時，采用合理的表面處理以改善模具的耐磨性。塑料模具鋼選用時要兼顧其在塑料成形溫度下的強度、耐磨性和耐蝕性，同時還應(yīng)考慮其加工性能和鏡面度。 熱處理不當(dāng)是導(dǎo)致模具早期失效的重要因素。熱處理對模具壽命的影響主要反映在熱處理技術(shù)要求不合理和熱處理質(zhì)量不良兩個方面。統(tǒng)計資料表明，由于選材和熱處理不當(dāng)，致使模具早期失效的約占70％。 7.4.2 鋼的性能 鋼C含量0.9%～1.05%,Mn含量0.8%～1.1%,Si含量0.15%～0.35%，Cr含量0.9%～1.2%，淬火溫度820～840℃，HRC不低于62，回火溫度140～160℃，HRC62～65（查文獻[2]第126頁）。具有高淬透性、高硬度和耐磨性，淬火尺寸穩(wěn)定性好，變形小，并有效好的韌性。 由于鎢形成碳化物，這種鋼在淬火和低溫回火后具有比鉻鋼和 9SiCr 鋼更多的過剩碳化物和更高的硬度及耐磨性。此外，鎢還有助于保存細小晶粒，從而使鋼獲得較好的韌性。所以由 鋼制成的刃具，崩刃現(xiàn)象較少，并能較好地保持刀刃形狀和尺寸。 但是，鋼對形成碳化物網(wǎng)比較敏感，這種網(wǎng)的存在，就使工具刃部有剝落的危險，從而使工具的使用壽命縮短，因此，有碳化物網(wǎng)的鋼，必須根據(jù)其嚴(yán)重程度進行鍛壓和正火。這種鋼用來制造在工作時切削刃口不劇烈變熱的工具和淬火時要求不變形的量具和刃具，例如制作刀、長沖裁模的工作零件對材料性能特殊要求，沖裁模的刃口在工作時受到強烈的摩擦和沖擊，所以其模具材料應(yīng)該具有高的耐磨性、沖擊韌性以及耐疲勞斷裂性能。 由于該模具模具工作刃口形狀較簡單且尺寸較小，故采用材料，熱處理HRC60～64。 7.4.3凹模刃口形式的確定 凹模刃口通常有如圖7-1所示的幾種形式。 圖7.1 凹模刃口形式 圖a的特點是刃邊強度較好該刃口形式的特點是刃邊強度較好，刃磨后工作部分尺寸不變,但洞口易積存廢料或制件,推件力大且磨損撒,刃磨時磨去的尺寸較多。一般刃磨后工作部分尺寸不變，但洞口積存廢料或制件，推件力大且磨損大，刃磨時磨去的尺寸較多。一般用于形狀復(fù)雜和精度要求較高的制件,對向上出件或出料的模具也采用此刃口形式。 圖b的特點不易積存廢料或制件,對洞口磨損及壓力很小,但刃邊強度差。且刃磨后尺寸稍有增大,不過由于它的磨損小,這種增大不會影響模具壽命。一般適用于形狀較簡單、沖裁制件精度要求不高、制件或廢料向下落的情況。 圖c、d與圖b相似,圖c適用于沖裁較復(fù)雜的零件;圖d適用于沖裁薄料和凹模厚度較薄的情況。 圖e 與圖a相似,適用于上出件或上出料的模具。 圖f 適用于沖裁0.5mm以下的薄料，且凹模不淬火或淬火硬度不高（35～40HRC），采用這種形式可用手錘打斜面以調(diào)整間隙，直到試出滿意的沖裁件為止。 本模具采用的下出料方式，但工件材料較厚，需要有較大的刃邊強度，工件是常年大批大量生產(chǎn)，采用圖a所示的刃口形式，可保證經(jīng)過修模后，工件尺寸不變，保證后續(xù)生產(chǎn)，故選用圖a所示的刃口形式，落料工序只是為了落料，沖裁力很小，所以采用選擇圖a。 8 總結(jié) 經(jīng)過一個學(xué)期的不懈努力，本次畢業(yè)設(shè)計終于得以結(jié)束。本次設(shè)計是一副多工序級進模，工件名稱是彈簧支架，通過分析零件圖和進行工藝分析，提出沖孔、落料等四個工步組成的級進模方案。本級進模采用彈性卸料裝置進行卸料，采用下出料的方式排出工件和廢料。導(dǎo)柱布置為后側(cè)導(dǎo)柱布置，模具結(jié)構(gòu)較簡單，工作平穩(wěn)可靠。 雖然此次設(shè)計的模具結(jié)構(gòu)簡單，但涵蓋了沖壓、翻邊、整形等多方面的知識，此外，為了獲得更多有關(guān)資料，還要學(xué)會應(yīng)用文獻檢索等。這是對我的一個多方面的綜合考核。為我以后的工作奠定了一定的基礎(chǔ)。 在設(shè)計過程當(dāng)中也遇到過大量的問題，通過解決這些問題，我也受益良多。導(dǎo)致這些問題主要原因是: 1.經(jīng)驗不足 第一次系統(tǒng)的設(shè)計模具，對一些經(jīng)驗性的東西不了解，對某些經(jīng)驗性東西不會運用，尤其在繪制裝配圖和零件圖時，經(jīng)常標(biāo)注不全，這些都是由于經(jīng)驗不足造成的。由于沒有在生產(chǎn)現(xiàn)場實習(xí)過，很多設(shè)計出來的零件都是不合理的零件，甚至是加工不出來的零件。 2.資料、信息不足 在設(shè)計當(dāng)中，需要大量的資料與信息，而我們剛好在這塊做的不夠好，有客觀原因也有自身的原因。學(xué)校圖書館由于要搬遷，導(dǎo)致我們所能借到的資料相當(dāng)少；在網(wǎng)上能夠查閱到大量的資料，但由于自己文獻檢索這塊沒有學(xué)扎實，也沒有找到很多的資料。 3專業(yè)知識不扎實 在設(shè)計當(dāng)中有些原理性的東西不是很確定，模棱兩可，甚至一些常用的零件簡化畫法都是很模糊，如螺栓連接以及螺紋的標(biāo)注等。 這次畢業(yè)設(shè)計也讓我明白了自身的不足，也讓我有了很大的收獲，無論是專業(yè)知識上，還是在其他方面都有很大的進步。 參考文獻 [1] 中國紡織大學(xué)工程圖學(xué)教研室等編.《畫法幾何及工程制圖》.上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，1997 [2] 儲凱、許斌、李先民、李維民.《機械工程材料》.重慶：重慶大學(xué)出版社，1998 [3] 俞漢清、陳金德.《金屬塑性成形原理》.北京：機械工業(yè)出版社，1998.8 [4] 姜奎華.《沖壓工藝與模具設(shè)計》.北京：機械工業(yè)出版社，1998.5 [5] 模具實用技術(shù)叢書編委會.《沖模設(shè)計應(yīng)用實例》.北京：機械工業(yè)出版社，1999.6 [6] 王衛(wèi)衛(wèi).《材料成形設(shè)備》.北京：機械工業(yè)出版社 2004.8 [7] 中國機械工程學(xué)會、中國模具設(shè)計大典編委會.《中國模具設(shè)計大典數(shù)據(jù)庫》.江西,江西科學(xué)技術(shù)出版社，2003. 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