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手動液壓叉車 作 者 姓 名 李西剛 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 指導教師姓名 趙建國 專業(yè)技術職務 副教授 目 錄 摘 要 1 ABSTRACT 1 緒 論 3 1 1 課題現(xiàn)狀和前景 3 1 2 課題內容和設計要求 3 1 3 研究方法步驟和措施 4 第一章 液壓叉車機構設計 5 1 1 叉車機構原理的設計 5 1 1 1 機構運動簡圖 5 1 1 2 自由度計算 5 1 2 叉車機構的受力分析與計算 6 1 2 1 手動液壓叉車貨叉 傳動機構長度確定及乘重能力計算 6 1 2 2 起升機構的受力分析及計算 8 1 2 3 機構桿件鉸接處軸的設計 9 第二章 液壓回路的設計 11 2 1 液壓回路原理設計 11 2 2 各液壓元件的設計 計算與校核 12 2 2 1 液壓缸的設計及計算 12 2 2 2 油箱的設計 13 2 2 3 油路的設計 14 2 2 4 截止閥的設計 14 2 2 5 單向閥設計 17 2 2 6 泵的設計 19 第三章 結論 20 參考文獻 21 1 手動液壓叉車設計 摘 要 叉車裝卸搬運物品 是物流中最常用的工具 圖下 本設計從國 內外市場范圍內 介紹叉車的發(fā)展變化及叉車的結構造型 了解手 動液壓叉車設計的重要數(shù)據(jù) 根據(jù)液壓叉車的工作環(huán)境和自身特點 設計叉車的車身長度及跨距 并保證工作時的起重量 工作時保證 上升時從最低位置到最高位置的高度達到工作要求 手動液壓叉車 設計是根據(jù)客戶的生產需要提供的參數(shù)及工作環(huán)境審設計 同時具 體數(shù)字還應根據(jù)國家規(guī)定的標準或制造商標準來確定 同時要考慮 要求設計制造的廠商自身技術水平 所以 現(xiàn)實工作中應當充分調 查 權衡雙方細致協(xié)商和慎重決定 關鍵詞 叉車 機構原理 重量 2 ABSTRACT The forklift truck loading unloading goods is the most commonly used tools in logistics figure below This design from domestic and international market scope introduces thedevelopment and change of the forklift truck and the structure of the forklift truck modelling understand manual hydraulic forklift truck design according to the important data hydraulic forklifts working environment and its own features and design of the body and the span length of the forklift truck and ensure that work to guarantee the weight up from the lowest to the highest position the height of the position to work requirements Manual hydraulic forklift truck design according to the customer s production is the need to provide the design parameters and working environment At the same time the detailed Numbers also should according to the standards set by the state or manufacturer standard to determine at the same time to consider to ask design and manufacture of manufacturer s skills So the reality of the work shall be fully survey of both parties through consultations and careful meticulous decision Keywords forklift the organization principle weight 3 目 錄 摘 要 1 ABSTRACT 1 緒 論 3 1 1 課題現(xiàn)狀和前景 3 1 2 課題內容和設計要求 3 1 3 研究方法步驟和措施 4 第一章 液壓叉車機構設計 5 1 1 叉車機構原理的設計 5 1 1 1 機構運動簡圖 5 1 1 2 自由度計算 5 1 2 叉車機構的受力分析與計算 6 1 2 1 手動液壓叉車貨叉 傳動機構長度確定及乘重能力計算 6 1 2 2 起升機構的受力分析及計算 8 1 2 3 機構桿件鉸接處軸的設計 9 第二章 液壓回路的設計 11 2 1 液壓回路原理設計 11 2 2 各液壓元件的設計 計算與校核 12 2 2 1 液壓缸的設計及計算 12 2 2 2 油箱的設計 13 4 2 2 3 油路的設計 14 2 2 4 截止閥的設計 14 2 2 5 單向閥設計 17 2 2 6 泵的設計 19 第三章 結論 20 參考文獻 21 5 緒 論 液壓叉車是的物流業(yè)的必不可少的搬運設備 是貨叉和千斤頂為工作裝置 的裝卸搬運機械 可用與裝卸堆放貨物 它體積所占空間小 重量輕而且結構 緊湊無噪音污染小 造價低操作靈活 可用于多場合作業(yè) 隨著經濟發(fā)展 手動液壓叉車的使用越來越廣泛普遍 手動液壓叉車主要 用途是搬運裝卸工作 主要是短途運輸 由于手動液壓叉車具有良好的靈活性 和較強的適應性 適用于貨物多 貨量大且工作空間有限的場合 因此 手動 液壓叉車多用與倉庫 車間等室內搬運必不可少的設備 由于社會對手動液壓叉車的需求不斷增多 使手動液壓叉車的制造安裝性 能得到改善 數(shù)目品種和規(guī)格也不斷增多 使用方式也增多 例如 現(xiàn)在電子 手動液壓叉車 具有稱重功能 可用于物品承重 1 1 課題現(xiàn)狀和前景 叉車市場競爭日趨激烈 在加外資企業(yè)的介入 面對發(fā)展的機遇和激烈 的競爭 叉車產品未來發(fā)展趨勢引起業(yè)內的高度關注 趨勢之一 系列化 大型化 系列化是手動液壓叉車的重要趨勢大部 分公司開始將產品系列化 形成了不同規(guī)格的產品 而且稱重量增大 與此同 時 產品更新的時間周期明顯變短 趨勢二 品種多樣化 倉庫 超市的數(shù)量增加對室內手動液壓 叉車的需求量增加 同時對各種規(guī)格的手動液壓叉車量增加 為了盡可能用機 器代替人力減輕勞動提高效率 適應各種物品搬運品種多樣化得到較快發(fā)展 趨勢之三 電子化 智能化 高可靠性高承載量 性能優(yōu)越的產品 以及裝備先進電子技術的機電一體化手動液壓叉車市場前景看好 其具有電子 智能稱重 可使用與倉庫重量統(tǒng)計 物品交易重量稱重 趨勢之四 安全化 環(huán)?；?要保證手動液壓叉車在搬運貨物時安全 可靠 要保證車架能載重時安全和升起時千斤頂具有安全保護回路 而且防止 液壓缸的液壓油泄漏 1 2 課題內容和設計要求 課題內容 設計一臺手動液壓叉車 查閱文獻 資料 完成文獻綜述 開題報告 實習報告及畢業(yè)論文的編寫 繪制圖紙 0 號三張左右 其具體要求如下 1 根據(jù)工作條件設計總體方案和選尺寸 2 進行運動 受力分析 3 液壓缸的設計 4 液壓閥門的設計 4 畫叉車的裝配 零件圖 6 1 3 研究方法步驟和措施 1 查資料 為了搞好本次畢業(yè)設計 我翻閱了大量資料 了解要搞好本次 液壓叉車畢業(yè)設計所需要的相關知識及應該注意的設計方法與設計技巧 2 學習 機構運動與分析 連桿機構 本次設計是設計手動液壓叉車 手動液壓叉車的起升是機構傳遞運動和力 而力是靠液壓千斤頂提供 所以也 要學習 液壓與氣壓傳動 手動液壓叉車是對貨物起重搬運等作業(yè)的機械設備 以實現(xiàn)機械化 從而減少勞力提高效率 3 深化 機構運動與分析 連桿機構 的學習及聯(lián)系 液壓與氣壓傳動 等與本次設計相關的知識專業(yè) 熟悉 機構運動與分析 連桿機構 液壓與 氣壓傳動 之間的聯(lián)系和其他專業(yè)知識 進行全面的深化專業(yè)知識并提高其的 綜合能力的運用 為以后設計工作積累經驗和方法技巧 4 了解手動液壓叉車設計的主要參數(shù) 根據(jù)手動液壓叉車的特點 設計的手 動液壓叉車的主要參數(shù)有起重量 液壓叉車長度 跨距 上升高度及起重機構 的工作類型 5 各參數(shù)的設計確定 手動液壓叉車的主要參數(shù)首先有使用方根據(jù)生產或 工作環(huán)境提出 具體參數(shù)要根據(jù)國家標準或工廠標準來確定設計 同時也要考 慮到制造廠的現(xiàn)實技術水平和生產條件 所以 在確定數(shù)據(jù)時應當進行考察研 究 從分協(xié)調商談并慎重確定 6 要注意安全事項 手動液壓叉車在起重搬運貨物時必須安全可靠 除了 要使各機構和金屬結構滿足要求外 還要設計安全保護裝置 如液壓千斤頂?shù)?回路保護設計 7 具體設計方法步驟 設計機構運動原理 分析與計算手動叉車架的受力 機架結構設計 效檢機架安全 設計液壓回路 設計計算與效檢個液壓元件 設計手動液壓叉車裝配圖和零件圖 編寫設計 使用說明書 7 第一章 液壓叉車機構設計 要求 2 噸手動液壓叉車設計 1 1 叉車機構原理的設計 1 1 1 機構運動簡圖 圖 1 1 機構運動原理簡圖 1 1 2 自由度計算 上圖中的機構運動原理簡圖中 有 6 個活動機構 8 低副 1 高副 自由度數(shù)為 F 3X6 2X8 1 1 原動件數(shù)為 1 原動件數(shù)等于機構自由度數(shù) 圖示原理機構有確定運動 8 1 2 叉車機構的受力分析與計算 1 2 1 手動液壓叉車貨叉 傳動機構長度確定及乘重能力計算 根據(jù)搬運貨物初選貨叉長 1100mm 圖 1 2 手動液壓叉車貨叉 貨叉由高抗拉伸槽鋼做成 叉尖做成圓形 插入托盤時導輪使得貨叉順利插 進托盤 使托盤免受損壞 初選 Q235 槽鋼 型號 16A 其 h 160mm 可達到貨叉搬運貨物時單寬要求 根據(jù)選定進行受力分析 所設計的手動液壓叉車的載重量為兩噸 設計要求見下表 型號 CBY 額定起重量 Kg 2000 起升高度 mm 115 貨叉低放高度 mm 85 貨叉高放高度 mm 200 貨叉面長度 mm 1100 長 1480 寬 500 外 形尺寸 mm 高 1120 自重 Kg 72 100 9 單輪 74X93 70叉輪尺寸 雙輪 74X70 大輪尺寸 180X50 表 1 液壓叉車設計參考數(shù)據(jù) 對單貨叉進行受力分析 乘載 2000kg 2 1000Kg 選著雙輪 重量設計完成 后最終確定 但不能超出要求范圍 圖 1 3 力的分析 1 計算剪切應力 有圖 1 可知貨叉的受力情況 計算貨叉所受最大剪力 有圖 2 得 Fs 的最大值 計算剪切應力 Fs A Fs 10000N A 槽鋼截面面積 10 查 機械設計手冊 表 2 14 熱軋槽鋼 型號 16 得 A 25 16cm 2 N 21 96 4 貨叉達到要求可安全工作 細長軸或梁由于彎曲剪應力很小都能夠滿足工作要求 一般不用校核 只校核 彎曲應力即可 2 計算彎曲應力 有圖 3 可得 M 2 75X106 N mm W 抗彎截面系數(shù) 查 機械設計手冊 表 2 14 熱軋槽鋼 型號 16A 得 W 17 6 cm 3 10 3N 16 3X10 6m3 168 71 FRRRR F5 M5 F6 FI FRRRR F4 M4 F3 M3 FH FK FRRCT FD FB MA 查 連桿機構的分析與綜合 得 1 5 噸相似圖表 M 為其質量中心 Y M 1000Kg XM 0 MM 0 M 點在構件 3 上的位置 LDM 116 2cm LHM 127cm 根據(jù)已知條件代入下式 其中 F3 YM 1000Kg 所有其余各個構件上所受歪理 及外力矩均為零 同一條件為 MA 0 根據(jù)流程計算出各反力后 按下式計算油缸內作用在活塞上的 驅動力 FC FC XDcosa YDsina 下表為 1 5 噸的各運動副驅動力的數(shù)據(jù) FXB FYB FXD FYD FXK FYK FXH FYH FXG FYG FNJ FMJ FYM FC 0 1 411 0 23 26 0 14 11 0 77 32 0 73 08 0 03 38 0 73 08 0 42 56 0 7 308 0 0 338 0 45 94 0 1 00 00 0 17 55 0 1 366 0 20 25 0 13 66 0 75 78 0 60 23 0 02 11 0 60 23 0 42 63 0 6 023 0 0 211 0 44 74 0 1 00 00 0 17 84 0 1 152 0 09 91 0 11 52 0 66 65 0 18 30 0 00 18 0 18 30 0 43 44 0 1 830 0 0 018 0 43 26 0 1 00 00 0 18 47 0 2 457 0 65 15 0 24 75 1 47 74 1 53 67 0 15 50 1 53 67 0 32 91 1 5 367 0 1 550 0 17 41 0 1 00 00 0 21 44 1 2 3 機構桿件鉸接處軸的設計 1 叉車貨叉與起升撐腿構件 5 和 6 鉸接軸 d 的選擇 叉車乘載最大重量為 2 噸 單貨叉稱重為 1 噸 所以其鉸接處受力為 G 2 2X1000X9 8 9800N 其作用力對材料作用的性子為 剪切應力 交接軸的材料 選 45 號鋼 調質處理 查 機械設計 表 15 1 得 硬度為 217 255HBS 剪切疲勞極限為 155MPa 查 起重機械 表 4 11 得 最小安全儲備系數(shù)為 n 1 1 45 材料安全系數(shù)為 n 2 1 1 所以 安全系數(shù)為 n n 1 n2 1 6 因為 2nGd 12 所以 d 4nG 1 6980X 4 315 11 4mm 取 d 20mm 為了方便 與貨叉輪相關的軸都取 d 20mm 2 叉車貨叉提供力的橫梁與起升撐腿構件鉸接軸 d 的選擇 G F 21mm 18mm 上圖為梁與支撐架間的簡易受力分析圖 FX18 GX21 G 9800N F 11433 3N 其作用力對材料作用性質為 剪切應力 鉸接軸材料 選 45 號鋼 調質處理 查 機械設計 表 15 1 得 硬度為 217 255HBS 剪切疲勞極限為 155mpa 查 起重機械 表 4 11 得 最小安全儲備系數(shù)為 n 1 1 45 材料安全系數(shù)為 n 2 1 1 所以 安全系數(shù)為 n n 1 n2 1 6 因為 Gd 所以 d 12 26mm 4nF 41 63 X 取 d 14mm 貨叉下面的梁不受外力 為二力桿件 13 取其另端的鉸連接軸為 d 15mm 第二章 液壓回路的設計 2 1 液壓回路原理設計 為使設計的液壓缸緊湊 采用簡單的液壓回路 用下圖作為原理圖 圖 2 1 基于千斤頂?shù)脑韴D 1 6 液壓缸 2 3 單向閥 4 油缸 5 截止閥 最后得出手動液壓叉車液壓回路原理 如下圖 14 圖 2 2 液壓叉車回路原理圖 1 6 液壓缸 2 5 單向閥 3 油箱 4 截止閥 2 2 各液壓元件的設計 計算與校核 為使液壓系統(tǒng)結構緊湊 簡潔 使液壓系統(tǒng)集中在一個模塊內 把各液壓 元件作成一體 把油箱與液壓缸裝配在同意圓心軸線內 把各油路與各閥等設 計在液壓缸的底座內 2 2 1 液壓缸的設計及計算 1 液壓缸材料選擇 為使液壓系統(tǒng)結構緊湊 簡潔 液壓缸材料采用高質量 具有高抗拉強度極 限的材料 采用高質量的無縫鋼管 材料為 45 號鋼制造 調質處理 查 機械設計課程設計手冊 表 2 7 得 硬度為 162 217HBS 抗拉強度為 b 600MPa 屈服極限為 s 355MPa 3 液壓缸內腔直徑的計算與確定 有上表 1 5 噸叉車各運動副數(shù)據(jù)類比計算得知 液壓系統(tǒng)的最大負荷為 F 45600N 液壓桿升程 L 200 85 105mm 為使液壓缸結構較小 去液壓系統(tǒng)的設計壓力盡量高 初取液壓系統(tǒng)的設計 壓力為 P max 17MPa 因為 Pmax F A 24FD A 為液壓缸內腔的有效面積 D 為液壓缸內腔的直徑 所以 D maxP 15 45603 17X 40 76mm 查 機械工程師電子手冊 之液壓傳動與控制 液壓缸缸筒內徑 缸徑 尺寸系 列 取液壓缸內腔的直徑為 D 50mm 查 液壓與氣壓傳動 表 4 2 液壓缸工作壓力與活塞桿直徑 取活塞桿直徑為 d 0 7D 35 所以 液壓系統(tǒng)的設計壓力為 Pmax F A 24FD 25603 14X 19MPa 4 液壓缸外直徑的計算與確定 查 液壓與氣壓傳動 缸的設計計算 為使液壓系統(tǒng)結構緊湊 較小 先把液壓缸按薄壁設計 因為 D 10 時 為薄壁 又因為 2yPD 其中 Pmax 16MPa 時 1 25Pmax Py Pmax 16MPa 時 1 5 Pmax Py 所以 Py 1 5 Pmax 28 5MPa 取安全系數(shù)為 n 5 所以 b n 120MPa 所以 2yPD 8 5X01 6 0mm 所以 D 50 6 8 3 10 為厚壁 所以 要按厚壁計算 為使設計更準確一些 第四強度理論計算得 22s wwrsrDDPyy 其中 D w為液壓缸外直徑 取 安全系數(shù)為 n 5 所以 b n 120MPa 所以 16 Dw D 22 43P 222210910953X 59 3mm 取 液壓缸外徑為 62mm 2 2 2 油箱的設計 伸縮臂套的材料 選工程用鑄造鋼 ZG310 570 查 機械設計課程設計 表 2 5 得 硬度為 153HBS 抗拉強度為 b 570MPa 為使液壓系統(tǒng)結構更緊湊 把油桶與液壓缸在同意圓心軸線內 要求 油筒油面的最高高度不超過油筒高度的 80 因為油路和閥中對油量的損耗 所以估算液壓缸達到最高極限位置所需的油 量為總油量的 90 又因 推程 S 115mm 液壓缸內腔的直徑 D 50mm 所以 液壓缸達到最高極限位置所需的油量為 L 214DS 225687 5mm3 2 3 升 所以 所需的最少油量為 L 需 L 90 2 5 升 所以 油箱的最小容積為 L 筒 L 需 80 2 3 80 3 13 升 因為 油箱與液壓缸裝配在同一圓心周線內 所以 2w 1 4SD 筒 筒 液壓缸外徑為 D w 62mm 所以 油箱內腔的直徑為 2 4WLDS 筒筒 62x3 1045 83mm 取油箱的上直徑內為 87mm 17 2 2 3 油路的設計 為使液壓系統(tǒng)結構更緊湊 更簡潔 是液壓系統(tǒng)都在一個模塊內 把各液 壓元件做成一個快 形成一個整體 把油路設計在液壓缸的底座內 油路的管徑不宜選得過大 以免使整個液壓裝置結構過大 但不能太小 以 免使系統(tǒng)壓力損失過大 影響正常工作 取油道內徑為 d 5mm 2 2 4 截止閥的設計 為使液壓系統(tǒng)結構更緊湊 更簡潔 是液壓系統(tǒng)都在一個模塊內 把各液 壓元件做成一個快 形成一個整體 把各閥設計在液壓缸的底座內 因為 液壓系統(tǒng)設計的最高壓力為 Pmax 19MPa 取 截止閥的開啟系數(shù)為 n 1 1 所以 截止閥的開啟壓力為 F 214dP 23 51X 412N 截止閥彈簧的設計 取截止閥的彈簧的最大工作載荷為開啟的 1 5 倍 所以 截止閥的彈簧的 最大工作載荷為 Fmax 1 5F 1 5X412 618N 1 根據(jù)工作條件選材料并確定其許用應力 因為彈簧在一般在靜載荷條件下工作 可以按第三類彈簧 變載 荷作用的次數(shù) 1000 次以下的彈簧 設計 現(xiàn)在選用碳素彈簧鋼絲 D 級 并根據(jù)實際結構 估算彈簧鋼絲的直徑為 3 0mm 查 機械設計 表 16 3 暫選 17 10MPa B 根據(jù) 機械設計 表 16 2 可知 0 56 0 5X1710 855MPa 2 根據(jù)強度條件計算彈簧鋼鋼絲直徑 取旋轉繞比 C 5 則 有 機械設計 式 16 4 得 曲度系數(shù) K 10 654C 5 X 18 1 3 所以 根據(jù) 機械設計 式 16 12 得 d max8KCF 1 356 184X 3 4mm 取彈簧鋼絲直徑標準直徑 d 3 5mm 中經 D CX3 5mm 17 5mm 取標準值 D 16mm 3 彈簧的壓縮量的計算 查 機械設計 表 16 2 取切變模量 G 80000MPa 為使液壓系統(tǒng)結構緊湊 使彈簧較短 取較小的標準有效工作圈數(shù) n 3 安全閥的開啟力為 F 412N 由 機械設計 式 16 5 得 彈簧壓縮量 348FDnGd 3412680 5X 3 375mm 4 彈簧原長度計算 彈簧原長度 12HDnd 563 5X 30 5mm 5 驗算 極限工作載荷 Flim 38dKD 3 145 6X 1264N 彈簧的極限壓縮量 3maxlim48FnDGd 19 3486160 5X m 6 進行結構設計 選取 GB T1358 93 圓柱螺旋壓縮彈簧 彈簧絲直徑 d 3 5mm 中經 D 16mm 有效工作圈數(shù) n 3 預壓縮量 mm 彈簧原長度3 75 H 30 5mm 極限載荷 Flim 1264N 極限壓縮量 10mmlim 為使工作穩(wěn)定 以便定位 加裝導桿 查 機械設計 表 16 7 得 導桿與彈簧的間隙為 2mm 2 2 5 單向閥設計 單相閥要保證單相密封 防止漏油 為更好的的單相密封 加入壓縮 彈簧 使其產生預壓 使單向密封更可靠 又要達到壓力損失最小的目的 壓縮彈簧的預壓力要小 單向閥油塞要輕 兩者均衡單向閥才能達到更好效 果 單向閥彈簧的設計 1 選材并確定其許用應力 因為單向閥彈簧要經?；顒?按第一類 受載荷次數(shù)在 以上的彈簧 610 設計 現(xiàn)在選用碳素彈簧鋼絲 B 級 并根據(jù)實際結構 取其標準直徑為 d 0 4mm 取標準中徑 D 5mm 查 機械設計 表 16 3 暫選 2060MPaB 查 機械設計 表 16 2 可知 0 3 0 3x2060 618MPa B 切變模量 G 80000MPa 2 根據(jù)強度條件計算彈簧鋼絲直徑 現(xiàn)取旋繞比 C D d 5 0 4 12 5 則 有 機械設計 式 16 4 得 曲度系數(shù) K 10 654C 5 125X 1 1 3 彈簧的壓縮亮的計算 20 查 機械設計 表 16 2 取切變模量 G 80000MPa 為使液壓系統(tǒng)結構緊湊 使彈簧較短 取較小的標準有效工作圈數(shù) n 6 取單向閥的開啟力為 F 1N 由 機械設計 式 16 12 得 彈簧壓縮量 348FDnGd 3415680 X 2 93mm 4 彈簧原長度計算 彈簧原長度 512HDnd 60 4X 14 9mm 5 驗算 極限工作載荷 Flim 38dKD 3 14680 4 5X 2 82N 彈簧的極限壓縮量 3maxlim4FnGd 3482 650 X 8 14mm 6 壓力損失的設計 彈簧的預壓力為 F 1N 估計單向閥油塞的體積為 1300 鐵的密度3m 為 所以單向閥油塞重量為 10 克 受重力約為337 910 Xgm 0 1g 單向閥打開的力為 1 0 1 1 1NF開 因為 油路直徑 d 5mm 21 所以 壓力損失 2 4 FPd 開失 2 1 3 45X 0 05MPa 壓力損失比大氣壓 0 101MPa 要小 能達到吸油的目的 吸油壓力約為大 氣壓與損失壓力之差 比供油壓力小的多 所以 符合單向密封的要求 7 進行結構設計 選取 GB T1358 93 圓柱螺旋壓縮彈簧 彈簧絲直徑 d 3 5mm 中經 D 16mm 有效工作圈數(shù) n 3 預壓縮量 mm 彈簧原長度3 75 H 30 5mm 極限載荷 Flim 1264N 極限壓縮量 10mmlim 為使工作穩(wěn)定 以便定位 加裝導桿 查 機械設計 表 16 7 得 導桿與彈簧的間隙為 0 6mm 2 2 6 泵的設計 取 泵油缸的直徑 d 16m 操作桿的長度為 L 775mm 油泵桿長 l 24mm 泵缸壁厚 10mm 最大壓力 Pmax 19MPa 最大操作力為 Fmax 2max 1d4lPL 2 43 149675X 11824N 12 1kgf 通過分析計算 泵的最大位移 S 50mm 所以 泵單次進油 V 21d4S 23 14506X 22 10048 3m 23 第三章 結論 手動液壓叉車是用來對貨物起重 搬運 裝卸和安裝的機械設 備 起重機械在搬運物料時 可減輕人力 提高效率 其在現(xiàn)代化的生產部門 中 起著組織大批生產和流水作業(yè)的過程基礎 設計手動液壓叉車起重機必須要以叉車的參數(shù)為依據(jù) 參慮 自身條件 同時盡量滿足客戶要 起重機的參數(shù)是說明起重機性能指標叉車的 主要參數(shù) 起重量 跨距 起升高度 機構工作速度及工作類型 同時外形尺 寸等也是重要參數(shù) 叉車的主要參數(shù)先有生產單位提出 具體按國標或工廠標準確定 同時考慮 自身條件 因此 在設計時要充分進行調查 研究 協(xié)調 叉車在工作時要安全可靠 要使叉車安全可靠 除了要使各個機構和金屬材 料滿足要求 還要安裝安全與指示裝置 所以在設計輕重機械時要依據(jù)上述要求 必須充分考慮過載保護 車架材料 強度 認真計算各個參數(shù) 盡可能全面考慮問題 作為當代大學機械設計制造及其自動化專業(yè)的畢業(yè)生 必然刻苦專研 努力 奮斗 全面思維認真分析 24 參考文獻 1 材料力學 第四版 劉鴻文編 高等教育出版社 2004 年 1 月 2 機械原理 第七版 孫恒編 高等教育出版社 2006 年 5 月 3 互換性與測量技術 孫恒編 高等教育出版社 2006 年 5 月 4 液壓與氣壓傳動 第二版 姜繼海編 高等教育出版社 2009 年 5 月 5 連桿機構的分析與綜合 第二版 曹惟慶編 科學出版社 2002 年 5 月 6 機械設計 第八版 濮良貴編 高等教育出版社 2006 年 5 月 7 機械設計課程設計手冊 第三版 吳宗澤編 高等教育出版社 2006 年 5 月 8 機械結構設計 盧耀祖編 同濟大學出版社 2004 年 10 月 9 機械工程材料 崔占全編 哈爾濱出版社 2009 年 7 月 10 機械電子手冊 11 材料成型工藝基礎 崔封祥 哈爾濱工業(yè)大學出版社 2009 年 7 月