漏斗注塑模具設(shè)計(jì)
漏斗注塑模具設(shè)計(jì),漏斗,注塑,模具設(shè)計(jì)
畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書
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課題名稱： 漏斗注塑模具設(shè)計(jì)
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年 月 日
29
摘 要
隨著高性能工程塑料的不斷發(fā)展，各種塑料制品行業(yè)，該行業(yè)需要繼續(xù)增長，注塑成型工藝越來越多地用于成形制造的產(chǎn)品的各種性能要求。注塑模具設(shè)計(jì)的質(zhì)量，對注塑機(jī)的生產(chǎn)效率直接影響成型，產(chǎn)品的質(zhì)量和成本。模具可以是一個(gè)很好的注塑成型上百萬次，因?yàn)槠漭^長的壽命，在另一方面，降低了塑件的成型和模具成本，作為一個(gè)結(jié)果，一個(gè)好的更換，維修少，從而提高生產(chǎn)效率。為了滿足日益增長的工業(yè)需求和生活質(zhì)量的需要，應(yīng)繼續(xù)研究和開發(fā)，已被設(shè)計(jì)來提高注塑模具的性能，滿足各行各業(yè)的需求。
在本設(shè)計(jì)中，通過對對漏斗注塑，CAD模具設(shè)計(jì)和開發(fā)利用包括凸，凹模的設(shè)計(jì)，頂出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，注塑機(jī)的選擇和校核，澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，模具及其他工作選擇。在本設(shè)計(jì)中，重點(diǎn)設(shè)計(jì)了以成形件的凸，凹模的設(shè)計(jì)，澆注系統(tǒng)，冷卻系統(tǒng)。澆注系統(tǒng)是模具設(shè)計(jì)的靈魂和冷卻設(shè)計(jì)，澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)直接影響著塑件的成型質(zhì)量和生產(chǎn)效率。因此，澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是注塑模具設(shè)計(jì)工作的關(guān)鍵。同時(shí)，模具溫度對塑件的質(zhì)量和生產(chǎn)效率有著直接的影響，對模具的凝固時(shí)間和收縮應(yīng)力，模具溫度的控制直接影響，從而影響模具和塑料件質(zhì)量的成型周期，和表面粗糙度。大小的凸，凹模尺寸，澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)重點(diǎn)和系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。通過這樣的設(shè)計(jì)，我們首先學(xué)習(xí)了解當(dāng)前的形勢和發(fā)展情況，中國塑料模具結(jié)構(gòu)和成型工藝的模具及注塑模具設(shè)計(jì)的基本原理。
關(guān)鍵詞：漏斗注塑；注塑模；設(shè)計(jì)；PE
Abstract
With the continuous development of high-performance engineering plastics, plastic products industry, the industry needs to continue to grow, more and more injection molding process for forming a variety of performance requirements for manufactured products. Quality injection mold design, injection molding machines for production efficiency directly affect the quality and cost of molding products. Mold can be a good injection molding millions of times, because of its long life, on the other hand, reduces the cost of the mold and molding plastic parts, as a result, a good replacement, less maintenance, thus improving Productivity. In order to meet the growing needs of industrial demand and quality of life, should continue to research and development, it has been designed to improve injection mold performance to meet the needs of industries.
In this design, through the injection of the funnel, CAD die design, development and utilization including the selection and verification, design gating system, cooling system, convex, concave mold design, design ejection mechanism, the design of the injection molding machine, mold and other work options. In this design, the focus is designed to shape pieces of convex, concave mold design, and gating system, cooling system. Casting mold design system is the soul and cooling design, design gating system directly affects the quality and production efficiency molding of plastic parts. Thus, gating system design is the key to injection mold design work. At the same time, the mold temperature has on the quality and production efficiency of plastic parts direct impact, direct impact on the mold shrinkage stress and setting time, mold temperature control, thus affecting the quality of molds and plastic parts molding cycle and surface roughness. Key design and structural design system size male and female die size, gating system and the cooling system. With this design, we first learn about the current situation and developments, the basic principles of Chinese plastic mold structure and mold and injection molding process mold design.
?
Keywords: funnel injection; injection mold; design; PE
目錄
摘 要 II
Abstract III
第1章 緒論 1
1.1 模具工業(yè)概況 1
1.2塑料模具工業(yè)的現(xiàn)狀和技術(shù)的主要發(fā)展方向 1
第2章 塑料成型工藝性分析 1
2.1塑件分析 1
2.2 注射成型過程及工藝參數(shù) 1
2.3 PE的性能分析 2
第3章 擬定模具結(jié)構(gòu)形式 4
3.1 分型面位置的確定 4
3.2 確定型腔數(shù)量和排列方式 5
3.3 模具結(jié)構(gòu)形式的確定 5
第4章 注射機(jī)型號的確定 6
4.1 所需注射量的計(jì)算 6
4.2 注射機(jī)型號的選定 6
4.3 型腔數(shù)量及注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)校核 6
第5章 澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計(jì) 10
5.1 主流道的設(shè)計(jì) 10
5.2 冷料穴的設(shè)計(jì) 11
5.3 分流道的設(shè)計(jì) 12
5.4 澆口的設(shè)計(jì) 13
5.5 澆注系統(tǒng)的平衡 14
5.6 澆注系統(tǒng)凝料體積的計(jì)算 14
5.7 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計(jì)算 14
4.8 普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計(jì)算與校核 15
第6章 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算 17
6.1 定模部分的型芯與型腔 17
6.2 動(dòng)模部分的型芯 19
6.3 成型零件的強(qiáng)度及支撐板厚度校核 20
第7章 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用 21
第8章 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 23
第9章 脫模推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 25
第10章 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 27
10.1 冷卻系統(tǒng) 27
10.2 加熱系統(tǒng) 28
設(shè)計(jì)總結(jié) 29
參考文獻(xiàn) 30
第1章 緒論
1.1 模具工業(yè)概況
從20世紀(jì)80年代早期的第二十世紀(jì)80年代開始，發(fā)達(dá)工業(yè)國家的模具工業(yè)已從機(jī)床產(chǎn)業(yè)中分離出來，和一個(gè)獨(dú)立的工業(yè)部門的發(fā)展，其產(chǎn)值已超過機(jī)床工業(yè)的價(jià)值。然后，隨著模具技術(shù)的發(fā)展，模具行業(yè)也被廣泛用于航空航天，汽車，電子，儀器儀表，輕工，塑料制品，日用品等工業(yè)部門。在發(fā)達(dá)國家，人們認(rèn)為，沒有死亡，沒有高質(zhì)量的產(chǎn)品。模具享受“重點(diǎn)發(fā)展產(chǎn)業(yè)”；“一個(gè)企業(yè)的心“；”的美譽(yù)，富裕的社會(huì)的一種力量”。改革開放以來，在中國模具工業(yè)的發(fā)展也很迅速。近年來，15%的年增長率快速發(fā)展。模具企業(yè)如竹筍春雨，快速啟動(dòng)后，發(fā)展。
隨著模具工業(yè)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，中國的模具技術(shù)水平較高，可以做成很大，反映現(xiàn)代模具設(shè)計(jì)與制造水平的精密模具，模具的部分已達(dá)到國際先進(jìn)水平。雖然中國模具工業(yè)有了長足的進(jìn)步，對模具的部分已達(dá)到國際先進(jìn)水平，但無論是數(shù)量和質(zhì)量還不能滿足國內(nèi)市場的需求，大型，精密，復(fù)雜模具仍需要每年進(jìn)口1000000000美元。為了減少模具工業(yè)發(fā)達(dá)國家之間的差距，模具在中國正朝著大型，精密，復(fù)雜模具的開發(fā)；加強(qiáng)模具標(biāo)準(zhǔn)件的應(yīng)用；推廣CAD／CAM／CAE技術(shù)的發(fā)展。
1.2塑料模具工業(yè)的現(xiàn)狀和技術(shù)的主要發(fā)展方向
（1）現(xiàn)狀
近年來，國外的塑料模具的發(fā)展速度也迅速增長，在許多國家（日本，德國，瑞士）塑料模具工業(yè)的發(fā)展是高于沖壓模具，塑料模具產(chǎn)值占1 / 2模具行業(yè)的整個(gè)經(jīng)濟(jì)。大量的塑料模具生產(chǎn)國外主要采用一模多腔，多層膜和多腔，多站多型腔模具，多層膜已發(fā)展到64×64腔，以及多層成型機(jī)模具的發(fā)展，塑料飲料瓶，杯數(shù)鞋模采用多站多腔模32腔，飲料瓶模具。一些日本和歐美國家的鋁模具生產(chǎn)，鋁的導(dǎo)熱系數(shù)比鋼，是鋼的三倍，注塑周期可縮短為25 ~ 30%，和模具，大大降低。
塑料模具的發(fā)展是隨著塑料工業(yè)的發(fā)展，在我國起步比較晚，但是，發(fā)展非常迅速，特別是近幾年來，無論在質(zhì)量上有了很大的發(fā)展，技術(shù)和制造能力，取得了巨大的成就。中國30年的發(fā)展歷程，過去90年在海外的塑料模具的發(fā)展，現(xiàn)在有相當(dāng)規(guī)模。1987我有塑料產(chǎn)量已達(dá)2970000噸，居世界第五位?，F(xiàn)在，中國的塑料工業(yè)已形成完整的具有相當(dāng)規(guī)模，設(shè)計(jì)系統(tǒng)，塑料模具的設(shè)計(jì)和應(yīng)用技術(shù)的發(fā)展，CAD技術(shù)，CAABS技術(shù)具有相應(yīng)的。塑料生產(chǎn)，加工，塑料機(jī)械及設(shè)備。模具工業(yè)以及科研等，都已發(fā)展都了一定規(guī)模。
（2）發(fā)展趨勢
隨著人類社會(huì)的不斷進(jìn)步不斷發(fā)展和高新技術(shù)，人們對產(chǎn)品的要求越來越高，這促使我們必須大力發(fā)展模具設(shè)計(jì)技術(shù)。塑料模具的設(shè)計(jì)技術(shù)的世界也給予了高度重視，投入了大量的研究和開發(fā)。在塑料模具的未來主要進(jìn)行了以下幾個(gè)方面的國際發(fā)展趨勢：
①在模具設(shè)計(jì)制造中全面推廣CAD/CAM/CAE技術(shù)
CAD/CAM/CAE技術(shù)是模具技術(shù)發(fā)展的一個(gè)重要里程碑，實(shí)踐證明，CAD/CAM/CAE技術(shù)是模具設(shè)計(jì)制造的發(fā)展方向。
②注塑模CAD的實(shí)用化
塑料模Mold——Flow或C——Flow軟件和塑料模Mold——Cool或C——Cool軟件已經(jīng)商品化，注塑模CAD正向?qū)嵱没较蜻~進(jìn)。我國政府對注塑模CAD實(shí)用化進(jìn)程也十分重視。專門組織了“八五”國家重點(diǎn)技術(shù)攻關(guān)項(xiàng)目“注塑模CAD/CAM/CAE集成系統(tǒng)研究”。目前，美國PSP公司的IMES專家系統(tǒng)，能幫助模具設(shè)計(jì)人員用專家的知識解決注塑模的問題。
③塑料模專用材料研究和開發(fā)
目前，塑料模鋼擁有的類型有：基本型、預(yù)硬化型、時(shí)效硬化型、熱處理硬化型、馬氏體時(shí)效鋼和粉末冶金模具鋼等鋼種。在“八五”期間，國家也組織了諸多鋼鐵廠單位大力研究和開發(fā)塑料模專用系列鋼，這將進(jìn)一步擴(kuò)大和完善塑料模鋼材。
④塑料模加工程控化
機(jī)械技術(shù)與電子技術(shù)的密切結(jié)合，日益更多地采用數(shù)控?cái)?shù)顯、計(jì)算機(jī)程序控制的加工方法，實(shí)現(xiàn)高層次、多工位加工，使塑料模在質(zhì)量上、效率上產(chǎn)生一個(gè)新的飛躍。⑤模具研磨拋光自動(dòng)化、智能化
模具表面的光整加工是模具加工中未能很好解決的難題之一。模具表面的質(zhì)量對模具使用壽命、制件外觀質(zhì)量等方面均有較大的影響,我國目前仍以手工研磨拋光為主,不僅效率低（約占整個(gè)模具周期的1/3),且工人勞動(dòng)強(qiáng)度大,質(zhì)量不穩(wěn)定,制約了我國模具加工向更高層次發(fā)展。因此,研究拋光自動(dòng)化、智能化是重要的發(fā)展趨勢。日本已研制了數(shù)控研磨機(jī),可實(shí)現(xiàn)三維曲面模具的自動(dòng)化研磨拋光。
第2章 塑料成型工藝性分析
2.1塑件分析
該塑件為漏斗，如圖1-1所示，
圖1-1 塑件零件圖
該塑件為漏斗,所用材料為PE,無顏色要求,生產(chǎn)批量為中批量。
由塑件圖分析可知,精度未注,采用一般經(jīng)濟(jì)級精度6級。所用塑料為聚乙烯,該塑料流動(dòng)性好,注射充型流動(dòng)平穩(wěn),塑件外設(shè)置有脫模斜度,脫模斜度為30′-1°
2.2 注射成型過程及工藝參數(shù)
聚乙烯為無毒、無臭、無味的乳白色高結(jié)晶的聚合物，密度只有0. 90--"0. 91g/rm，是目前所有塑料中最輕的品種之一。它對水特別穩(wěn)定，在水中的吸水率僅為0.01%，分子量約8萬-15萬。成型性好，但因收縮率大(為1%~2.5%）.厚壁制品易凹陷，對一些尺寸精度較高零件，還難于達(dá)到要求，制品表面光澤好，易于著色。
聚乙烯的結(jié)晶度高，結(jié)構(gòu)規(guī)整，因而具有優(yōu)良的力學(xué)性能。聚乙烯力學(xué)性能的絕對值高于聚乙烯，但在塑料材料中仍屬于偏低的品種，其拉伸強(qiáng)度僅可達(dá)到30 MPa或稍高的水平等規(guī)指數(shù)較大的聚乙烯具有較高的拉伸強(qiáng)度，但隨等規(guī)指數(shù)的提高，材料的沖擊強(qiáng)度有所下降，但下降至某一數(shù)值后不再變化。
溫度和加載速率對聚乙烯的韌性影響很大。當(dāng)溫度高于玻璃化溫度時(shí)，沖擊破壞呈韌性斷裂，低于玻璃化溫度呈脆性斷裂，且沖擊強(qiáng)度值大幅度下降。提高加載速率，可使韌性斷裂向脆性斷裂轉(zhuǎn)變的溫度上升。聚乙烯具有優(yōu)異的抗彎曲疲勞性，其制品在常溫下可彎折106次而不損壞。
但在室溫和低溫下，由于本身的分子結(jié)構(gòu)規(guī)整度高，所以沖擊強(qiáng)度較差。聚乙烯最突出的性能就是抗彎曲疲勞性，俗稱百折膠。
表1-1 PE注射工藝參數(shù)
注射成型機(jī)類型
螺桿式
轉(zhuǎn)速
（30~60）r/min
料筒溫度
后段160~170℃
中段200~220
前段180~200
噴嘴溫度
250~260℃
模具溫度
40~80℃
噴嘴形式
直通式
注射壓力
70~120Mpa
保壓力
50~60MPa
注射時(shí)間
0~5s
成型周期
40~120s
保壓時(shí)間
20~60s
冷卻時(shí)間
15~50s
注：源自參考文獻(xiàn)[1]中的表4-18
2.3 PE的性能分析
聚乙烯具有良好的耐熱性，制品能在100℃以上溫度進(jìn)行消毒滅菌，在不受外力的條件下，150℃也不變形。脆化溫度為-35℃，在低于-35℃會(huì)發(fā)生脆化，耐寒性不如聚乙烯。對于聚乙烯玻璃化溫度的報(bào)道值有一18qC, OqC, 5℃等，這也是由于人們采用不同試樣，其中所含晶相與無定形相的比例不同，使分子鏈中無定形部分鏈長不同所致。聚乙烯的熔融溫度比聚乙烯約提高40一50%，約為164一170℃, 100%等規(guī)度聚乙烯熔點(diǎn)為176℃。
化學(xué)穩(wěn)定性
聚乙烯的化學(xué)穩(wěn)定性很好，除能被濃硫酸、濃硝酸侵蝕外，對其它各種化學(xué)試劑都比較穩(wěn)定；但低分子量的脂肪烴、芳香烴和氯化烴等能使聚乙烯軟化和溶脹，同時(shí)它的化學(xué)穩(wěn)定性隨結(jié)晶度的增加還有所提高，所以聚乙烯適合制作各種化工管道和配件，防腐蝕效果良好。
它有較高的介電系數(shù)，且隨溫度的上升，可以用來制作受熱的電氣絕緣制品。它的擊穿電壓也很高，適合用作電氣配件等。抗電壓、耐電弧性好，但靜電度高，與銅接觸易老化。
第3章 擬定模具結(jié)構(gòu)形式
3.1 分型面位置的確定
在塑件設(shè)計(jì)階段，就應(yīng)該考慮成型時(shí)分型面的形狀數(shù)量，否則就無法用模具成型。在模具設(shè)計(jì)階段，應(yīng)首先確定分型面的位置，然后才選擇模具的結(jié)構(gòu)。分型面選擇是否合理，對塑件質(zhì)量工藝，操作難易程度和模具設(shè)計(jì)制造有很大影響。因此分型面的選擇是注射模設(shè)計(jì)中的一個(gè)關(guān)鍵因素。
1) 分型面的選擇原則[1]：
(1) 分型面的選擇應(yīng)便于塑件脫模和簡化模具結(jié)構(gòu)，選擇分型面應(yīng)盡量使塑件開模時(shí)留在動(dòng)模;
(2) 分型面應(yīng)盡可能選擇在不影響外觀的部位，并使其產(chǎn)生的溢料邊易于消除和修整;
(3) 分型面的選擇應(yīng)保證塑件尺寸精度;
(4) 分型面選擇應(yīng)有利于排氣;
(5) 分型面選擇應(yīng)便于模具零件的加工;
(6) 分型面選擇應(yīng)考慮注射機(jī)的規(guī)格
2) 分型面的選擇方案
(1) 分型面選擇方案。分型面與開模方向垂直，
3.2 確定型腔數(shù)量和排列方式
該塑件為小型塑件，精度要求不高，又是中等批量生產(chǎn)，?？紤]到模具制造費(fèi)用、設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用低一些，初定為一模一腔的模具形式。如圖2-3所示。
圖3-3 型腔的排列
3.3 模具結(jié)構(gòu)形式的確定
從上面分析中可知，本模具擬采用一模四腔，推件板推出，流道采用平衡式，澆口采用側(cè)澆口，定模不需要設(shè)置分型面，動(dòng)模部分需要一塊型芯固定板和支撐板，因此基本上確定模具結(jié)構(gòu)形式為A4型帶推件板的單分型面注射模。
第4章 注射機(jī)型號的確定
4.1 所需注射量的計(jì)算
1) 塑件質(zhì)量、體積計(jì)算
對于該設(shè)計(jì)，提供了塑件圖樣，據(jù)此建立塑件模型并對此模型用建模分析得：
塑件體積
塑件質(zhì)量
2) 澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算
可按塑件體積的0.6倍估算，由于該模具采用一模一腔，所以澆注系統(tǒng)凝料體積為
3) 該模具一次注射所需塑料
體積
4.2 注射機(jī)型號的選定
根據(jù)以上的計(jì)算初步選定型號為XS-ZY-1250，型臥式注射機(jī)，查表[2]其主要技術(shù)參數(shù)見表3-1。
表3-1 XS-ZY-1250型注射機(jī)主要技術(shù)參數(shù)
額定注射量
125cm3
鎖模力
900KN
螺桿直徑
42mm
拉桿內(nèi)間距
1260×1360mm
額定注射壓力
150MPa
最大開模行程
300mm
注射時(shí)間
1.8s
最大模具厚度
300mm
塑化能力
50kg/h
最小模具厚度
200mm
螺桿轉(zhuǎn)速
10～140r/min
定位孔直徑
100mm
噴嘴球半徑
SR12mm
噴嘴孔直徑
4mm
合模方式
液壓-機(jī)械
注：該注射機(jī)由上海塑料機(jī)械廠生產(chǎn)
4.3 型腔數(shù)量及注射機(jī)有關(guān)工藝參數(shù)校核
1) 型腔數(shù)量的校核
(1) 按注射機(jī)的最大注射量校核型腔數(shù)量
式中 K 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取0.8；
注射機(jī)允許的最大注射量，=125cm3；
澆注系統(tǒng)所需要的塑件體積，=20.736 cm3；
單個(gè)塑件的質(zhì)量或體積，=8.64g；
上式中 左邊=4; 右邊= 滿足要求
(2) 由注射機(jī)料筒塑化速率校核型腔數(shù)量
式中 K 注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取0.8；
M 注射機(jī)的額定塑化量，該注射機(jī)為50kg/h=13.89g/s；
t 成型周期，因塑件小，壁厚不大，取50s；
m1 單個(gè)塑件的質(zhì)量和體積，??；
m2 澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量和體積，取。
上式中 左邊=4; 右邊=
滿足要求
2) 注射機(jī)工藝參數(shù)的校核
(1) 注射量的校核
注射量以容積表示，最大注射容積為
式中 模具型腔和流道的最大容積；
V 指定型號與規(guī)格的注射機(jī)注射量容積，該注射機(jī)為125cm3;
注射系數(shù)，取0.75~0.85，無定型塑料取0.85，結(jié)晶型塑料取0.75，該處取0.75。
倘若實(shí)際注射量過小，注射機(jī)的塑化能力得不到發(fā)揮，塑件在料筒中停留的時(shí)間就會(huì)過長。所以最小注射容積。故每次注射的實(shí)際注射容積應(yīng)滿足，而，符合要求。
(2) 鎖模力的校核
當(dāng)高壓的塑料熔體充滿型腔時(shí)，會(huì)產(chǎn)生一個(gè)沿注射機(jī)軸向的很大推力，其大小等于制件澆注系統(tǒng)在分型面上的垂直投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力。該推力應(yīng)小于注射機(jī)額定的鎖模力，否則在注射成型時(shí)會(huì)因鎖模不緊而發(fā)生溢邊跑料現(xiàn)象。
型腔內(nèi)塑料熔體的推力：
式中 型腔內(nèi)塑料熔體沿注射機(jī)軸向的推力；
A 塑料與澆注系統(tǒng)在分型面上積投影面積；
型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力，一般是注射壓力的30%~50%，PE流動(dòng)性好，所薄壁容器類，取型腔平均壓力為50Mpa；
型腔內(nèi)塑料熔體的壓力；
注射壓力；
K 壓力損失系數(shù)，可在0.2~0.4的范圍內(nèi)選取，此處選0.4。
上式左邊=50A60A=右邊，符合要求。
(3) 最大注射壓力校核
注射機(jī)的額定注射壓力即為該機(jī)器的最高壓力（見表3-1），應(yīng)該大于注射成型是所需調(diào)用的注射壓力，即
式中 安全系數(shù)，常取。
注射成型是所需調(diào)用的注射壓力
實(shí)際生產(chǎn)中，該塑件成型時(shí)所需注射壓力為70~120Mpa,由于選用的是螺桿式注射機(jī),其注射壓力的傳遞比柱塞式要好,同時(shí)PE流動(dòng)性好,因此注射壓力選用90 Mpa。代值計(jì)算:
左邊=150MPa 右邊=
符合要求。
3) 安裝尺寸校核
(1) 噴嘴尺寸
主流道的小端直徑D大于注射機(jī)噴嘴，通常為
對于該模具，取，符合要求。
主流道入口的凹球面半徑應(yīng)大于注射機(jī)注射機(jī)噴嘴球半徑SR，通常為
對于該模具SR=12mm，取，符合要求。
(2) 最大與最小模具厚度
模具厚度H應(yīng)滿足
式中 ，
而該套模具厚度，符合要求。
4) 開模行程和推出機(jī)構(gòu)的校核
(1) 開模行程的校核
式中 H 注射機(jī)動(dòng)模板的開模行程，取300mm，見表3-1；
塑件推出行程，取22.5mm；
包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度為80mm
其值為，符合要求
(2) 推出機(jī)構(gòu)的校核
該塑件的推出行程為220mm小于注射的機(jī)推出行程，符合要求。
第5章 澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設(shè)計(jì)
澆注系統(tǒng)是引導(dǎo)塑料熔體從注射機(jī)噴嘴到模具型腔的進(jìn)料通道,具有傳質(zhì)、傳壓和傳熱的功能,對塑料質(zhì)量影響很大。它分為普通流道澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)。
該模具采用普通流道澆注系統(tǒng)，包括主流道、分流道、冷料穴和澆口。
5.1 主流道的設(shè)計(jì)
主流道置于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機(jī)噴嘴射出的熔體導(dǎo)入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動(dòng)和開模時(shí)主流道凝料的順利拔出。
1) 主流道尺寸
(1) 主流道小端直徑
(2) 主流道球面半徑
(3) 球面配合高度
(4) 主流道長度
由標(biāo)準(zhǔn)模架結(jié)合該塑料制件的結(jié)構(gòu)決定
取L=80mm
(5) 主流道大端直徑
(6) 澆口套總長
2) 主流道襯套的形式
主流道小端入口處與注射機(jī)反復(fù)接觸，屬易損件，對材料要求較嚴(yán)。因而模具主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套，以便有效的選用優(yōu)質(zhì)的鋼材單獨(dú)進(jìn)行加工和熱處理，采用碳素工具鋼T10A熱處理硬度為50HRC~55HRC。
由于該模具主流道較長，定位圈和襯套設(shè)計(jì)成分體式較宜，其定位圈結(jié)構(gòu)尺寸如圖4-2所示。
圖5-1定位圈
5.2 冷料穴的設(shè)計(jì)
冷料穴的作用是貯存兩次注射間隔而產(chǎn)生的冷料及熔體流動(dòng)前鋒冷料，以防止熔體冷料進(jìn)入型腔。冷料穴一般設(shè)置在主流道的末端，當(dāng)分流道較長時(shí)，在分流道的末端有時(shí)也設(shè)冷料穴。同時(shí)冷料穴兼有分模時(shí)將主流道凝料從主流道襯套中拉出并滯留在動(dòng)模一側(cè)。本設(shè)計(jì)采用推板脫模機(jī)構(gòu)，由于PE的彈性很強(qiáng)，故采用溝形頭冷料穴，結(jié)構(gòu)如圖5-2所示。
圖5-2 冷料穴圖
5.3 分流道的設(shè)計(jì)
1) 分流道的布置形式
在分型面上與前面所述型腔排列密切相關(guān)，有多種不同的形式，但應(yīng)遵循兩個(gè)方面的原則：一是排列緊湊，縮小模板尺寸，二是流程盡量短，鎖模力均勻。該流道布置采用平衡式
2) 分流道的長度
長度應(yīng)盡可能短，結(jié)合模具尺寸結(jié)構(gòu)，取分流道長度L = 30mm
3) 分流道形狀及尺寸
圓形分流道截面積雖然效率高，但其是以分型面為界分成兩半進(jìn)行加工才利于凝料脫出，因而其加工工藝性不佳，不予采用。許多模具設(shè)計(jì)采用梯形截面，加工工藝性好，且塑料熔體的熱量散失，流動(dòng)阻力均不大，一般采用如下公式（參考文獻(xiàn)[3]公式5-5，5-6）可確定截面尺寸，即
式中 B 梯形大底面的寬度(mm)
m 塑件質(zhì)量(g)
L 分流道的長度(mm)
H 梯形高度
注：上述公式的適用范圍，塑件厚度在3mm以下，質(zhì)量小于200g，且B的計(jì)算結(jié)果在3.2-9.5mm才合理。
由于，不在適用范圍，需自行設(shè)計(jì)。
分流道設(shè)計(jì)為梯形，由參考文獻(xiàn)[2]中圖9.2-12（分流道直徑尺寸曲線一）和參考文獻(xiàn)[3]中（常用分流道形狀及尺寸）取得分流道直徑，考慮到分流道長度系數(shù)，所以修正后分流道直徑為，圓整為4.5mm。梯形斜角通常取，此處??；底部圓角R=1mm~3mm，取R=1mm。其截面形狀及尺寸如圖5-3所示。
圖5-3 分流道截面形狀及尺寸
4) 分流道表面粗糙度
分流道表面不要求太光潔，表面粗糙度常取，這可增加對外層塑料熔體流動(dòng)阻力，使外層塑料冷卻塑料皮層固定形成絕熱層，有利于保溫。此處取Ra。
5) 分流道與澆口連接形式
分流道與澆口采用斜向與圓弧連接，這樣有利于塑料的流動(dòng)與填充，防止塑料流動(dòng)產(chǎn)生反壓力，消耗動(dòng)能。
5.4 澆口的設(shè)計(jì)
澆口是連接流道與型腔之間的一段細(xì)短通道，是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，起著調(diào)節(jié)控制料流速度，補(bǔ)料時(shí)間及防止倒流等作用。澆口的形狀、尺寸、位置對塑件的質(zhì)量產(chǎn)生很大的影響。
1) 類型及位置的確定
該模具是中小型塑件的多型腔模具，同時(shí)從所提供塑件圖樣中可看出，在底部?36的圓周上設(shè)置澆口比較合適。類型選用常用的側(cè)澆口，這類澆口加工容易，修整方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活選擇進(jìn)料位置。
2) 澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算
矩形側(cè)澆口的大小由其厚度，寬度和長度決定（參考文獻(xiàn)[1]式6-5，6-6）
h = nt
b =
式中 h 側(cè)澆口厚度（mm）
b 側(cè)澆口寬度（mm）
t 塑件壁厚（mm）
n 與塑料品種有關(guān)的系數(shù)，查文獻(xiàn)[1]表6-4得 n = 0.7
A 塑件外表面積（mm2）
代入數(shù)據(jù)得 h = 0.7×2.5 = 1.75mm。
澆口長度取 L = 1.0mm
5.5 澆注系統(tǒng)的平衡
對于該模具，從主流道到各個(gè)型腔和分流道的長度相等，形狀及截面尺寸相同，各個(gè)澆口也相同，澆注系統(tǒng)顯然是平衡的。
5.6 澆注系統(tǒng)凝料體積的計(jì)算
1) 主流道與主流道冷料井凝料體積
2) 分流道凝料體積
3) 澆口凝料體積
很小，可取為0。
4) 澆注系統(tǒng)凝料體積
該值遠(yuǎn)小于前面對澆注系統(tǒng)凝料體積的估算，所以前面有關(guān)澆注系統(tǒng)的各項(xiàng)計(jì)算與校核符合要求，不需要重新設(shè)計(jì)計(jì)算。
5.7 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計(jì)算
1) 流過澆口的體積
2) 流過分流道的體積
3) 流過主流道的體積
4.8 普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計(jì)算與校核
1) 確定適當(dāng)?shù)募羟兴俾?
根據(jù)經(jīng)驗(yàn)澆注系統(tǒng)各段的取以下值，所成型塑件質(zhì)量較好。
(1) 主澆道
(2) 分澆道
(3) 澆口
(4) 其他澆口
2) 確定體積流量
1) 主澆道體積流量
主流道體積體積流率并不大，取
2) 澆口體積流量
側(cè)澆口用適當(dāng)?shù)募羟兴俾蚀氲?
3) 注射時(shí)間的計(jì)算
(1) 模具充模時(shí)間
(2) 單個(gè)型腔充模時(shí)間
(3) 注射時(shí)間
根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式求得注射時(shí)間
根據(jù)文獻(xiàn)[3]中表3.3-5可知注射機(jī)最短注射時(shí)間，所選時(shí)間合理。
4) 校核各處剪切速率
(1) 澆口剪切速率
，基本合理。
(2) 分流道剪切速率
，合理。
式中 ，
(3) 主流道剪切速率
，基本合理。
式中 ，。
第6章 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算
6.1 定模部分的型芯與型腔
由于該塑件圓筒內(nèi)的中間有一凸臺，故需要在動(dòng)，定模部分同時(shí)設(shè)置型芯。取凸臺向小內(nèi)徑的一面為動(dòng)，定模兩型芯的接觸表面。該模具的型腔開設(shè)在定模上。成型零部件工作尺寸計(jì)算有平均值法和公差帶法兩種。本設(shè)計(jì)為便于計(jì)算采用平均值法。塑件尺寸按經(jīng)濟(jì)級6級計(jì)算。（公式參考文獻(xiàn)[1]7-7，7-9，7-11，7-13，7-14）
1) 型腔尺寸的計(jì)算
(1) 采用整體式型腔
(2) 尺寸的計(jì)算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn)[1]表3-2（SJ1372-1987公差數(shù)值表）
式中 塑件的平均收縮率，PE為2.0%；
塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；
模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取。
修正系數(shù)，對于中、小塑件，，，則得：
型腔徑向尺寸 ：
同理，型腔高度尺寸：
2) 定模上型芯Ⅰ尺寸的計(jì)算（見圖6-1）
(1) 采用臺肩固定的形式，上底面用定模座板壓緊。
(2) 尺寸的計(jì)算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn)[1]表3-2（SJ 1372-1987公差數(shù)值表）
塑件尺寸 ，，，，
標(biāo)注制造公差后得文獻(xiàn)[1]公式7-8，7-12：
式中 塑件的平均收縮率，PE為2.0%；
塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；
模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取。
修正系數(shù)，對于中、小塑件，，，則得：
型芯徑向尺寸：
同理，型芯高度尺寸：
圖6-1 型芯Ⅰ的形狀和尺寸
6.2 動(dòng)模部分的型芯
動(dòng)模上型芯Ⅱ尺寸的計(jì)算（見圖5-3）
1) 采用臺肩固定的形式，下底面用型芯固定板壓緊。
2) 尺寸的計(jì)算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻(xiàn)[1]表3-2（SJ1372-1987公差數(shù)值表）
塑件尺寸 ，，，，，
標(biāo)注制造公差后得文獻(xiàn)[1]公式7-8，7-12：
式中 塑件的平均收縮率，PE為2.0%；
塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；
模具成型零件制造誤差，該塑件 為小型塑件，取。
修正系數(shù)，對于中、小塑件，，，則得：
型芯徑向尺寸：
同理，型芯高度尺寸：
6.3 成型零件的強(qiáng)度及支撐板厚度校核
1) 型腔壁厚的校核
該型腔側(cè)壁厚,因其直接為定模板,可按整體式圓形型腔，由公式7-48[1]
式中 p 型腔內(nèi)壓力.MPa,一般為20-50MPa,取40 MPa
r 型腔內(nèi)半徑,為33mm
h 型腔深度, 為38mm
[σ] 型腔材料的許用壓力 ，一般中碳剛為160MPa
H 型腔外壁高度 為35mm
考慮到導(dǎo)柱的長度和安裝尺寸,預(yù)定的10mm顯然滿足上述尺寸,完全可以滿足強(qiáng)度和剛度條件
2) 型腔底板厚度的校核
該型腔為整體式圓形行腔，按強(qiáng)度條件分析，由于最大應(yīng)力發(fā)生在周邊，所需底板厚度為（公式原自參考文獻(xiàn)[1]7-57）.
，符合要求。
式中 P 型腔內(nèi)壓力.Mpa，一般為20-50MPa,取40 MPa
r 型腔內(nèi)半徑，為33mm
[σ] 型腔材料的許用壓力 為160MPa
第7章 模架的確定和標(biāo)準(zhǔn)件的選用
由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再根據(jù)成型零件結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)模架，選用結(jié)構(gòu)形式為A4型、模架尺寸為250mm250mm的標(biāo)準(zhǔn)模架，可符合要求。
模具上所有的螺釘采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面不流有突出部分且外表面光潔，加涂防銹油。兩模板之間流有分模間隙。
1) 定模座板（315mm250mm，厚25mm）
定模座板是模即與注射機(jī)連接固定的板，材料為45鋼。
通過4個(gè)M8的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為GB/T 70.1—2000 M812）與定模固定板連接；定位圈通過4個(gè)M6的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為GB/T 70.1—2000 M635）與其連接；定模板座與澆口套為H8/f8配合。
2) 定模板（250mm250mm，厚50mm）
用于固定型芯、導(dǎo)套。因定模板要有一定的厚度，并要有足夠的強(qiáng)度，故采用Q235A制成，調(diào)制230HB~270HB。
其上的導(dǎo)套孔與導(dǎo)套一端采用H7/k6配合，另一端采用H7/e7配合；定模板與澆口套采用H7/m6配合；定模板與型芯采用H7/m6配合。
3) 推件板（250mm250mm，厚25mm）
推出機(jī)構(gòu)中的一部分將塑件推出，要有足夠的強(qiáng)度，故采用T10A，淬火43HRC~58HRC；拉料桿孔與拉料桿之間采用H7/f6配合。型芯Ⅱ與推件板上型芯孔之間采用H7/f6配合。
4) 型芯固定板（250mm250mm，厚32mm）
該模具的型芯Ⅱ固定在型芯固定板上，采用45鋼；拉料桿孔與拉料桿之間采用H7/m6配合；型芯Ⅱ與型芯固定板上型芯孔之間采用H7/m6配合。
5) 支承板（250mm250mm，厚40mm）
支承板要求具有較高的平行度和硬度，起到了動(dòng)模固定板的作用，采用45鋼較好，調(diào)制230HB~270HB。
6) 墊塊（50mm250mm，厚63mm）
(1) 主要作用
在動(dòng)模板上與支承板之間形成推出機(jī)構(gòu)的動(dòng)作空間，或是調(diào)節(jié)模具的整體高度，以適應(yīng)注射機(jī)的模具安裝厚度要求。
(2) 結(jié)構(gòu)形式
采用平行墊塊。
(3) 墊塊材料
該模具墊塊采用Q235A制造。
第8章 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要用于保證動(dòng)模和定模兩大部分及其他零部件之間的準(zhǔn)確對合。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種形式，設(shè)計(jì)的基本要求是導(dǎo)向精確，定位準(zhǔn)確，并且有足夠的強(qiáng)度，剛度和耐磨性，多采用導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。
由于采用的是標(biāo)準(zhǔn)模架，模架本身帶有導(dǎo)向裝置，因此只需按模架規(guī)格選用。
1) 動(dòng)定模合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)
設(shè)計(jì)時(shí)將導(dǎo)柱置于動(dòng)模上，其導(dǎo)向部分的尺寸由文獻(xiàn)[2]表7-1查得直徑為25mm。導(dǎo)柱與推件板之間采用H7/f7配合；導(dǎo)柱與型芯固定板之間采用H7/k6配合；定模板之間采用H7/k6配合；導(dǎo)向時(shí)導(dǎo)向孔設(shè)計(jì)為通孔，便于導(dǎo)柱進(jìn)入導(dǎo)向孔時(shí)排盡孔內(nèi)的空氣；導(dǎo)套與定模座板間采用H7/f7配合；導(dǎo)套與定模之間采用H7/ k6配合。
為了防止模具安裝時(shí)模具安裝錯(cuò)誤，因此將一邊的導(dǎo)柱向內(nèi)移動(dòng)4mm。
(1) 導(dǎo)柱的設(shè)計(jì)（見圖8-1）
導(dǎo)柱應(yīng)高出型腔端面6~8mm，其長度為
式中 型腔高度；
型芯固定板厚度；
推件板厚度。
圖8-1 導(dǎo)柱
圖8-2 導(dǎo)套
圖8-3頂板的導(dǎo)向
(2) 導(dǎo)套的設(shè)計(jì)（見圖8-2）
因?yàn)閷?dǎo)套要穿過定模座板和定模板所以采用帶頭導(dǎo)套，導(dǎo)套壁厚常在3~10mm，導(dǎo)套孔工作部分的長度一般是孔徑的1~1.5倍，
2) 推出板的導(dǎo)向
推出板在推出塑件過程，必須采用導(dǎo)向機(jī)構(gòu)以使塑件受力均勻，保證塑件不變形，并起到復(fù)位的作用，由于該模具為臥式有四根導(dǎo)柱導(dǎo)向，無需另行設(shè)計(jì)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。
3) 頂板的導(dǎo)向
頂板的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)采用導(dǎo)柱導(dǎo)套配合導(dǎo)向，由于推出時(shí)推出行程比較大，因此將導(dǎo)柱的另一端與動(dòng)模座板之間采用H7/k6配合，其導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)如圖8-3所示。
第9章 脫模推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準(zhǔn)確無誤地從模具的凹模中或型芯上脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)也稱推出機(jī)構(gòu)。
1) 脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則
塑件推出(頂出)機(jī)構(gòu)是注射成型過程中最后一個(gè)環(huán)節(jié)，推出質(zhì)量的好壞將最后決定塑件的質(zhì)量，因此，塑件的推出不可忽視。在設(shè)計(jì)推出脫模機(jī)構(gòu)時(shí)應(yīng)遵循以下原則:
(1) 盡量設(shè)置在動(dòng)模的一側(cè);
(2) 保證塑件不因推出而變形損壞;
(3) 機(jī)構(gòu)簡單，動(dòng)作可靠;
(4) 良好的塑件外觀;
(5) 合模時(shí)的準(zhǔn)確復(fù)位。
2) 塑件的脫模機(jī)構(gòu)
由于本塑件的形狀所確定，采用推板推出機(jī)構(gòu)。推板推出機(jī)構(gòu)在塑件表面不留推出痕跡，同時(shí)受力均勻，推出平穩(wěn)，且推出力大，結(jié)構(gòu)簡單。
3) 復(fù)位機(jī)構(gòu)
推出及復(fù)位時(shí)，導(dǎo)柱能夠起導(dǎo)向作用，可以保證準(zhǔn)確復(fù)位，無需另設(shè)復(fù)位桿。為保證推出板不掉下，故應(yīng)將導(dǎo)柱長度設(shè)置較長。
4) 脫模力的校核
應(yīng)用簡單估算法對該套模具的脫模力進(jìn)行計(jì)算。
脫模力由兩部分組成，由參考文獻(xiàn)[2]的式（9.6-1），即
式中 塑件對型芯包緊的脫模力（N）；
使封閉殼體脫模須克服的真空吸力（N），，為型芯的截面面積。
因?yàn)?，所以該塑料屬厚壁制件，塑件對型芯包緊的脫模阻力計(jì)算公式（見參考文獻(xiàn)[2]的式（9.6-3））
式中 型芯的平均半徑；
塑件的拉伸彈性模量（MPa），取2.2Gpa，見參考文獻(xiàn)[2]的表9.6-1；
塑件的平均收縮率，為1.0%~3.0%，取2.0%，見參考文獻(xiàn)[2]
表9.6-1；
型芯脫模方向的高度，分別為3mm，4.5mm，17mm；
脫模斜度修正系數(shù)，其計(jì)算公式為
塑件與鋼材表面的靜摩擦因數(shù)，為0.29~0.33，取0.30，見參考
文獻(xiàn)[2]的表9.6-1；
塑件的泊松比，取0.44，見參考文獻(xiàn)[2]的表9.6-1；
壁厚塑件的計(jì)算系數(shù)，其計(jì)算式為
代入數(shù)據(jù)，，計(jì)算出其值分別為
4.15，5.54，7.28
代入數(shù)據(jù)計(jì)算得
，，
所需脫模力
因該脫模力較小，注射機(jī)的頂出力可以滿足要求。
第10章 溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)
10.1 冷卻系統(tǒng)
對熱塑性塑料，注射成型后必須對模具進(jìn)行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡可能的傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并迅速脫模。對于黏度低，流動(dòng)性好的塑料(如聚乙烯，聚乙烯等)，因成型工藝要求模溫不太高，所以常用溫水進(jìn)行冷卻。
1) 冷卻介質(zhì)
冷卻介質(zhì)有水和壓縮空氣，但用冷卻水較多，因?yàn)樗臒崃看?，傳熱系?shù)大，成本低。決定用水冷卻，即在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道。
2) 冷卻系統(tǒng)的簡單計(jì)算
(1) 塑件固化每小時(shí)釋放的熱量
由參考文獻(xiàn)[1]表10-4查得PE的單位熱流量為
式中 W 單位時(shí)間(每分鐘)內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量(kg/min)，取W=50kg/h 冷卻水的體積流量，由參考文獻(xiàn)[1]式10-12得
=
式中 冷卻介質(zhì)的體積流量，m3/min；
W 單位時(shí)間內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量，取50kg/h
單位重量的塑件在凝固時(shí)所放出的熱量.kJ/kg；
冷卻介質(zhì)的密度，kg/m3；
——冷卻介質(zhì)的比熱熔，
冷卻介質(zhì)的出口溫度，取27℃；
冷卻介質(zhì)的進(jìn)口溫度，取20℃
(2) 冷卻水管直徑，由參考文獻(xiàn)[2]表7-27查得
為使冷卻水處于湍流狀態(tài)，取d = 10mm
(3) 冷卻水在管道內(nèi)的流速V，公式參考文獻(xiàn)[1]式10-16得
式中 冷卻介質(zhì)的流速.m/s
冷卻介質(zhì)的體積流量，m3/s
冷卻水管的直徑，mm
(4) 冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的傳熱模系數(shù)h
由參考文獻(xiàn)[1]表10-5，取f = 7.22，公式原自參考文獻(xiàn)[1]中的式10-2
式中 與冷卻介質(zhì)溫度有關(guān)的物理系數(shù)；
冷卻介質(zhì)在一定溫度下的密度，kg/m3；
冷卻介質(zhì)在圓管中的流速，m/s；
冷卻水管的直徑，m
(5) 冷卻水管總傳熱面積，由參考文獻(xiàn)[1]式10-14
式中 h 冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的傳熱膜系數(shù)，℃)
模溫與冷卻介質(zhì)溫度之間的平均溫差，模具溫度取40℃
(6) 模具上應(yīng)開的孔數(shù)，由參考文獻(xiàn)[1]式10-17得
，定為2孔
式中 L 冷卻管道開設(shè)方向上模具長度或?qū)挾?m
3) 冷卻水道的布置
該塑件為階梯形軸類零件，大體可以臺階處分為上下兩部分，下部分有澆注系統(tǒng)，應(yīng)重點(diǎn)加強(qiáng)冷卻，因此布置在臺階偏下的部位。
對于型芯的冷卻水道，可采用隔片導(dǎo)流式。但由于上面計(jì)算可知該模具塑料釋放的總熱量不大，只在模具型腔周圍開設(shè)冷卻水道即可。
10.2 加熱系統(tǒng)
由于該套模具的要求在70℃左右，又是小型模具，所以無需設(shè)計(jì)加熱裝置。
設(shè)計(jì)總結(jié)
本次課程設(shè)計(jì)是在學(xué)完了塑料成型工藝及模具后進(jìn)行的，是重要的實(shí)踐環(huán)節(jié)，是與課堂教學(xué)相結(jié)合的重要環(huán)節(jié)，是一次學(xué)知識，學(xué)方法，增加興趣，培養(yǎng)能力，提高素質(zhì)的綜合性實(shí)踐活動(dòng)。所設(shè)計(jì)的模具符合塑件的基本特征，能夠利用一次分型及推出機(jī)構(gòu)將塑件成型，結(jié)構(gòu)合理。主要零部件都是在常見類型中結(jié)合塑件形狀來設(shè)計(jì)的，所用計(jì)算方法常見、適用，結(jié)構(gòu)合理，計(jì)算正確。公式來源于權(quán)威手冊，可靠，計(jì)算經(jīng)反復(fù)檢查，準(zhǔn)確。
通過本次課程設(shè)計(jì)，使我學(xué)到了以下知識：
1.對所學(xué)的塑料模具設(shè)計(jì)及以前的專業(yè)知識進(jìn)行了一次全面而系統(tǒng)的復(fù)習(xí)。了解了拿到一個(gè)產(chǎn)品后如何下手的流程:塑件材料品的性能分析,制件工藝性分析,設(shè)備的選擇,型腔數(shù)目的選擇和確定,分型面的確定,澆注系統(tǒng)的確定,成型零件的結(jié)構(gòu)和尺寸設(shè)計(jì),推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及模架的選擇和調(diào)溫系統(tǒng)的確定。這一完整的流程會(huì)不僅對我們將來從事本行業(yè)有很大的幫助,而且告訴了我做事要有條有理的道理。
2.查閱資料的能力。課堂上所學(xué)的知識畢竟是有限的,課程設(shè)計(jì)就告訴了我們?nèi)绾卫矛F(xiàn)有資源去獲得所需要的知識,簡言之就如何學(xué)習(xí),課程設(shè)計(jì)讓我們有了這樣一個(gè)訓(xùn)練自己的學(xué)習(xí)方法的平臺,對我們不久的將來如何適應(yīng)工作是個(gè)很好的啟發(fā)。
3.認(rèn)識到了自己在專業(yè)知識上的欠缺和實(shí)際經(jīng)驗(yàn)的不足。比如:在選擇模具材料時(shí),我不能夠做到合適的選取,只是硬搬別人的東西,對于公差和配合的選取,也是這樣,對于選用多大的配合間隙以及不能從零件制造的工藝性方面考慮零件的尺寸,粗糙度,形位公差是否標(biāo)注的合理。等等這些告訴了我在專業(yè)知識上的欠缺和現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)的不足。這些都為我今后的學(xué)習(xí)和工作指明了方向。
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