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中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 1 目 錄 1 前言 4 1 1 國內外夾具行業(yè)及機床夾具的現(xiàn)狀 4 1 1 1 國內夾具行業(yè)的現(xiàn)狀 4 1 1 2 國外夾具行業(yè)的現(xiàn)狀 4 1 1 3 機床夾具現(xiàn)狀 4 1 2 設計的目的 4 1 3 設計的意義 5 1 4 任務來源 5 1 5 設計原則 5 1 6 設計主要資料 5 1 7 設計工藝規(guī)程 5 2 連桿體拉結合面夾具設計 6 2 1 連桿的加工工藝 6 2 2 生產綱領的計算 7 2 3 連桿體拉結合面夾具定位方式的選擇 7 2 4 拉削加工方案的選定 7 2 5 切削力的計算及拉削方式的確定 9 2 5 1 半精拉切削力的計算 9 2 5 2 精拉切削力的計算 11 2 6 拉削加工時間的計算 12 2 7 氣缸的選取 12 2 8 夾緊機構間傳動小軸的選擇及校核計算 13 3 總結 14 4 參考文獻 15 5 致 謝 16 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 2 摘 要 連桿是柴油機運動的主要關鍵件之一 它工作的穩(wěn)定性 可靠性對柴油機的整機質量至 關重要 質量輕 精度高的連桿 有助于降低柴油機的能耗和噪聲 該設計說明書首先 介紹了國內外夾具及機床夾具的現(xiàn)狀 夾具設計的目的 意義 原則和一些設計所需要 的主要的資料 主要說明了連桿拉結合面夾具設計過程 其中包括連桿的加工工藝 生 產綱領的計算 連桿體拉結合面夾具定位方式的選擇 拉削加工方案的選定 切削力的 計算及拉削方式的確定 拉削加工時間的計算 氣缸的選取 夾緊機構間傳動小軸的選 擇及校核計算 最后簡潔的總結設計所取得的結果及此次設計的優(yōu)點 譬如采用了氣動 夾緊裝置 對以后夾具的發(fā)展方向給予一些建議 關鍵詞 連桿體精拉結合面 夾具設計 工藝分析 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 3 ABSTRACT Diesel engine connecting rod is the key piece of sports it works the stability reliability is critical to the quality of the diesel engine machine light weight high precision connecting rod help reduce energy consumption and engine noise The design specification introduces the domestic and international fixtures and the status of jigs and fixtures fixture design purpose meaning some design principles and key data needed mainly to explain the combination of surface tension rod fixture design process including the connecting rod Processing technology the calculation of the production program connecting rod body pull mode with the choice of surface fixture broaching processing program selected the calculation of cutting force and determine the way broaching broaching the calculation of processing time the cylinder selected folder Tight inter agency drive the choice of a small shaft and checking calculations the final design brief summary of the results achieved and the advantages of this design such as using a pneumatic clamping device fixture on the future direction of development to give some suggestions Key words connecting rod body with fine surface tension fixture design Process Analysis 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 4 1 前言 夾具最早出現(xiàn)在 18 世紀后期 夾具 卡具 從廣義上說 在工藝過程中的任何工序 用來迅速 方便 安全地安裝工件的裝置 用來固定加工對象 使之占有正確的位置 以接受施工或檢測的裝置 按使用特點可分為 萬能通用夾具 專用性夾具 可調夾具 組合夾具 在機床上用于裝夾工件的裝 置稱為機床夾具 1 1 國內外夾具行業(yè)及機床夾具的現(xiàn)狀 1 1 1 國內夾具行業(yè)的現(xiàn)狀 我國國內的夾具始于 20 世紀 60 年代 當時建立了面向機械行業(yè)的天津組合夾具廠 和面向航空 工業(yè)的保定向陽機械廠 以后又建立了數(shù)個生產組合夾具元件的工廠 在當時曾達到全國年產組合夾 具元件 800 萬件的水平 20 世紀 80 年代以后 兩廠又各自獨立開發(fā)了適合 NC 機床 加工中心的孔 系組合夾具系統(tǒng) 不僅滿足了我國國內的需求 還出口到美國等國家 當前我國每年尚需進口不少 NC 機床 加工中心 而由國外配套孔系夾具 價格非常昂貴 現(xiàn)大都由國內配套 節(jié)約了大量外匯 1 1 2 國外夾具行業(yè)的現(xiàn)狀 從國際上看俄國 德國和美國是組合夾具的主要生產國 當前國際上的夾具企業(yè)均為中小企業(yè) 專用夾具 可調整夾具主要接受本地區(qū)和國內訂貨 而通用性強的組合夾具已逐步成熟為國際貿易中 的一個品種 有關夾具和組合夾具的產值和貿易額尚缺乏統(tǒng)計資料 但歐美市場上一套用于加工中心 的央具 通常為機床價格的 1110 一 1115 而組合夾具的大型基礎件尤其昂貴 由于我國在組合夾具 技術上有歷史的積累和性能價格比的優(yōu)勢 隨著我國加入 wTO 和制造業(yè)全球一體化的趨勢 特別是 電子商務的日益發(fā)展 其中蘊藏著很大的商機 具有進一步擴大出口良好前景 1 1 3 機床夾具現(xiàn)狀 國際生產研究協(xié)會的統(tǒng)計表明 目前中 小批多品種生產的工件品種已占工件種類總數(shù)的 85 左 右 現(xiàn)代生產要求企業(yè)所制造的產品品種經常更新?lián)Q代 以適應市場的需求與競爭 然而 一般企業(yè) 都仍習慣于大量采用傳統(tǒng)的專用夾具 一般在具有中等生產能力的工廠里 約擁有數(shù)千甚至近萬套專 用夾具 另一方面 在多品種生產的企業(yè)中 每隔 3 4 年就要更新 50 80 左右專用夾具 而夾具的 實際磨損量僅為 10 20 左右 1 2 設計的目的 設計設計一套連桿體拉結合面夾具 采用流水線加工 提高效率 減少廢品 改善操作的勞動強 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 5 度 降低企業(yè)大批量生產成本 提高產品的競爭力 1 3 設計的意義 1 縮短輔助時間 提高勞動生產率 2 確保并穩(wěn)定加工精度 保證產品質量 3 降低對操作工人的技術要求和工人的勞動強度 保證安全生產 4 機床的加工范圍得到擴大 1 4 任務來源 1 年生產綱領 25 萬件 年 2 連桿體和蓋為分開鑄造 3 采用氣動夾具設計 4 組合專用機床生產線加工 1 5 設計原則 1 年生產綱領為 25 萬件 年 因此按每年 10 個月 每個月工作 25 天 實行每天一班制 每個小 時的產量為 27 7 件 2 采用氣動夾具設計 可以節(jié)約時間 提高生產效率 3 連桿蓋和連桿桿采用分開鍛造 所以連桿蓋的加工需要單獨的專用夾具 4 由于大量生產 零件的要求精度高要采用組合機床 專用夾具 流水線加工 1 6 設計主要資料 連桿的材料是 45 鋼 硬度是 HB255 293 連桿體結合面主要尺寸如下圖 圖示 1 6 1 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 6 1 7 設計工藝規(guī)程 10 連桿體粗銑大頭兩端面 20 連桿體粗銑小頭兩端面 30 連桿體粗精銑小端平臺和大端工藝凸臺 40 連桿體粗銑結合面 50 連桿體精銑兩端面 60 連桿體精拉結合面 70 連桿體鉆兩孔 80 連桿體擴鉸兩孔 90 連桿體鉆小頭油孔及孔口倒角 100 連桿體攻兩個螺紋孔 110 連桿蓋粗銑兩端面 120 連桿蓋粗銑結合面 130 連桿蓋精銑兩端面 140 連桿蓋精拉結合面 150 連桿蓋粗精銑螺栓孔平面 160 連桿蓋鉆兩孔 170 連桿蓋擴鉸兩孔 180 連桿蓋和連桿體裝配 190 連桿粗鏜大小端孔 200 連桿精鏜大小端孔 210 連桿體與連桿蓋打號分開 220 連桿體銑定位槽 230 連桿蓋銑定位槽 240 連桿體與蓋對號裝配 2 連桿體拉結合面夾具設計 2 1 連桿的加工工藝 連桿由大頭 小頭 和桿身等部分組成 大頭為分開式結構 連桿體與連桿蓋用螺栓連接 大頭孔 和小頭孔內分別安裝軸瓦和襯套 連桿加工的工藝流程是 拉大小頭兩端面 粗磨大小頭兩端面 拉連桿大小頭側定位面 拉連 桿蓋兩端面及桿兩端面倒角 拉小頭兩斜面 粗拉螺栓座面 拉配對打字面 去重凸臺面及蓋定位側 面 粗鏜桿身下半圓 倒角及小頭孔 粗鏜桿身上半圓 小頭孔及大小頭孔倒角 清洗零件 零件探 傷 退磁 精銑螺栓座面及 R5 圓弧 銑斷桿 蓋 小頭孔兩斜端面上倒角 精磨連桿桿身兩端面 加工螺栓孔 拉桿 蓋結合面及倒角 去配對桿蓋毛刺 清洗配對桿蓋 檢測配對桿蓋結合面精度 人工裝配 扭緊螺栓 打印桿蓋配對標記號 粗鏜大頭孔及兩側倒角 半精鏜大頭孔及精鏜小頭襯套 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 7 底孔 檢查大頭孔及精鏜小頭襯套底孔精度 壓入小頭孔襯套 稱重去重 精鏜大頭孔 小頭襯套孔 清洗 最終檢查 成品防銹 本組設計工藝安排 連桿體 蓋 銑兩面 連桿體 蓋 拉結合面 連桿體 蓋 鉆兩孔 精細大小頭孔 連桿體 蓋 銑定位槽 2 2 生產綱領的計算 設計的要求是年生產綱領 N 20 萬件 年生產綱領是指計劃期為一年的生產綱領 生產綱領的大 小對生產組織和零件加工工藝過程起著重要的作用 它決定了各工序所需專業(yè)化和自動化的程度 所 選用的工藝方法和工藝裝備及加工方案 加工方式的選擇 由 機械設計制造工藝學 得知 注 N 零件的生產綱領 件 年 Q 產品的年產量 臺 年 n 每臺產品中生產零件的數(shù)量 備品率 廢品率 產品的年產量 Q 1 臺 備品率 10 廢品率 2 帶入公式得 n 133928 57 取 n 133929 一年的工作日為 300 天 一天一班制 工作時間為 7 個小時 所以每個小時要求生產的零件為 84 件 2 3 連桿體拉結合面夾具定位方式的選擇 根據(jù)六點定位原理以及一些參考資料 連桿的定位采用一個面 一個短銷和一個支承釘 滿足六 點位原理 具體定位方式選擇如下圖 N Q n 1 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 8 2 4 拉削加工方案的選定 方案一 如下圖 此方案的當時想時沒有考慮實際情況 被以下情況否定 1 拉削加工非常的不方便 對拉床的要 求比較高 一般的拉床為立式拉床 2 加緊和定位都比較困難 此方案的想法非常的不成熟 方案二 如下圖 圖示 2 4 1 圖示 2 4 2 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 9 此方案的優(yōu)點 1 容易加工 用立式機床就可以實現(xiàn) 此方案的缺點 1 支承釘承受的壓力比較大 要求比較高 2 不能保證很好的定位 影響加工 質量 方案三 如下圖 此方案避免了方案二的缺陷 支承釘能實現(xiàn)很好的定位 不足之處就是自動加緊裝置的安裝不方 便 但是綜合比較三種方案 第三種方案相對比較合理 所以選用第三個方案 2 5 切削力的計算及拉削方式的確定 拉刀的選取 拉刀是用于拉削的成形刀具 刀具表面上有多排刀齒 各排刀齒的尺寸和形狀從切入端至切出端 依次增加和變化 當拉刀作拉削運動時 每個刀齒就從工件上切下一定厚度的金屬 最終得到所要求 的尺寸和形狀 拉刀常用于成批和大量生產中加工圓孔 花鍵孔 鍵槽 平面和成形表面等 生產率很 高 拉刀按加工表面部位的不同 分為內拉刀和外拉刀 按工作時受力方式的不同 分為拉刀和推刀 推刀常用于校準熱處理后的型孔 拉刀的結構和刀齒形狀與拉削方式有關 拉削方式通常分為分層拉 削和分塊拉削兩類 根據(jù)加工材料及其強度 參考 金屬機械加工工藝手冊 選取拉倒的材料為 w18cr4v 后角為 拉削進給量為 0 03 0 12 精拉切削速度為 5m min 半精拉切削速度為 7m min 拉削半精拉和 10 精拉同時進行 2 5 1 半精拉切削力的計算 圖示 2 4 3 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 10 如果是分層拉削 根據(jù) 金屬工藝學切削原理和刀具可知 拉刀的齒距 P 1 25 1 5 L 為加工面的長度 由圖 1 6 1 得 L 38mm 計算得 p 8 02mm 可L 得拉刀接觸的齒數(shù) z L p 38 8 02 4 747 由于寬度不是均勻分布 所以取 z 4 根據(jù)連桿拉結合面尺寸圖可知 連桿體拉結合面的長度 為 46mm 半精拉削每齒進給量為l 0 1mm 根據(jù) 金屬機械加工工藝手冊 查得 每齒進給量為 0 1mm 的拉刀切削刃每 1 毫米長度的單 位切削力 F 為 32 5 公斤力 以下的力都是以公斤力為單位 根據(jù) 金屬機械加工工藝手冊 查得 公斤力和牛頓的換算關系 為每公斤力等于 9 807 牛頓 所以拉削力 F z 46 32 5 4 5980 公斤力 l 取安全系數(shù) n 為 1 5 n 1 5 5980 8970 公斤力 總Fl 因為拉刀后角 為 由拉刀的結構 計算得 10 平行連桿接合面的力 cos 8970 cos 8833 7 公斤力 t總F 10 垂直連桿接合面的力 sin 8970 sin 1557 7 公斤力 總 所以所需夾緊力為 2f 1557 7 2 0 15 5192 3 公斤力 j 夾具的夾緊裝置是靠夾板施加的壓力產生的摩擦力來實現(xiàn)夾緊 查資料可知摩擦系數(shù) f 為 0 15 采用鉸鏈增力機構 支承端的臂長 為 100mm 壓緊端的臂長 為 60mm 1l 2l 所以所需氣缸力為 f 1557 7 60 100 0 15 6230 8 公斤力 qF 2 由于拉削力太大 所需要的夾緊力太大 即使使用了增力機構盡管相對力小些 但是氣缸的選取 比較困難 因此采用分層的拉削方式行不通 采用分塊拉削 根據(jù) 金屬工藝學切削原理和刀具可知 拉刀的齒距 P 1 45 1 9 由圖 1 6 1 得 L 38mm 計算得 p 10 45mm 可得拉刀接觸的齒數(shù)L z L p 38 8 02 4 747 由于寬度不是均勻分布 所以取 z 4 一 分兩塊拉削 即 23mml 拉削力 F z 23 32 5 3 2242 5 公斤力 l 取安全系數(shù) n 為 1 5 n 1 5 2242 5 3363 75 公斤力 總 l 因為拉刀后角 為 10 所以平行連桿接合面的力 cos 3363 75 cos 3312 7 公斤力 t總F 10 垂直連桿接合面的力 sin 3363 75 sin 584 2 公斤力 總 所以所需夾緊力為 2f 584 2 2 0 15 1827 3 公斤力 j 夾具的夾緊裝置是靠夾板施加的壓力產生的摩擦力來實現(xiàn)夾緊 查資料可知摩擦系數(shù) f 為 0 15 采用鉸鏈增力機構 支承端的臂長為 100mm 壓緊端的臂長 60mm 所以所需氣缸力為 f 292 1 60 100 0 15 1168 4 公斤力 qF 2l1 夾緊力比較大 加緊比較困難 二 分四塊拉削 即 12mml 拉削力 F z 12 32 5 3 1170 公斤力 l 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 11 取安全系數(shù) n 為 1 5 n 1 5 1170 1755 公斤力 總Fl 因為拉刀后角 為 10 所以平行連桿接合面的力 cos 1755 cos 1728 4 公斤力 tF總 10 垂直連桿接合面的力 sin 1755 sin 304 8 公斤力 總 所需夾緊力為 2f 304 8 2 0 15 1016 公斤力 j 采用鉸鏈增力機構 支承端的臂長為 100mm 壓緊端的臂長 60mm 所需氣缸力為 f 152 4 60 100 0 15 609 6 公斤力 q 2l1 這種加工方法所需氣缸力相對較小 因此此拉削方式可以使用可以選用 2 5 2 精拉切削力的計算 如果是分層拉削 根據(jù) 金屬工藝學切削原理和刀具可知 拉刀的齒距 P 1 25 1 5 L 為加工面的長度 由圖 1 6 1 得 L 38mm 計算得 p 8 02mm 根據(jù)上邊連桿體結合面圖可知 連桿體拉結合面的長度為 46mm 精拉削每齒進給量為 0 03mm 根據(jù) 金屬機械加工工藝手冊 查得 每齒進給量為 0 03 的拉刀切削刃每 1 毫米長度的單位切削力為 16 1 公斤力 所以拉削力 F z 46 16 1 4 2962 4 公斤力 l 取安全系數(shù) n 為 1 5 n 1 5 2962 4 4443 6 公斤力 總Fl 因為拉刀后角 為 10 所以平行連桿接合面的力 cos 4443 6 cos 4376 1 公斤力 t總F 10 垂直連桿接合面的力 sin 4443 6 sin 771 7 公斤力 總 夾具的夾緊裝置是靠夾板施加的壓力產生的摩擦力來實現(xiàn)夾緊 查資料可知摩擦系數(shù) f 為 0 15 如果采用鉸鏈增力機構 支承端的臂長為 100mm 壓緊端的臂長 60mm 所以所需氣缸力為 f 771 7 60 100 0 15 3086 8 公斤力 q 2l1 由于所需要的夾緊力也太大 氣缸的選取也比較困難 即使用增力機構也很難減少所需的夾緊力 因此采用分層的拉削方式也行不通 采用分塊拉削 根據(jù) 金屬工藝學切削原理和刀具可知 拉刀的齒距 P 1 45 1 9 由圖 1 6 1 得 L 38mm 計算得 p 10 45mm 可得拉刀接觸的齒數(shù)L z L p 38 10 45 3 636 由于寬度不是均勻分布 所以取 z 3 一 分兩塊拉削 即 23mml 拉削力 F z 23 16 1 3 1110 9 公斤力 l 取安全系數(shù) n 為 1 5 n 1 5 1110 9 1666 35 公斤力 總 l 因為拉刀后角 為 10 所以平行連桿接合面的力 cos 1666 35 cos 1641 1 公斤力 t總F 10 垂直連桿接合面的力 sin 1666 35 sin 289 35 公斤力 總 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 12 所需夾緊力為 2f 289 35 2 0 15 964 5 公斤力 jF 夾具的夾緊裝置是靠夾板施加的壓力產生的摩擦力來實現(xiàn)夾緊 查資料可知摩擦系數(shù) f 為 0 15 采用鉸鏈增力機構 支承端的臂長 為 100mm 壓緊端的臂長 為 60mm 1l 2l 所需氣缸力為 f 144 675 60 100 0 15 578 7 公斤力 q 2l 這種加工方法所需氣缸力相對較小 因此此拉削方式可以使用可以選用 根據(jù)以上數(shù)據(jù)可知 半精拉和精拉都要選用分塊拉削的加工方法 2 6 拉削加工時間的計算 根據(jù) 金屬機械加工工藝手冊 查得 精拉切削速度為 5m min 半精拉切削速度為 7m min 半精拉的時間為 100 4 116 3 4s cT 精拉的時間 80 2 83 1 92s j 裝卸時間各 10s 3 4 1 92 20 30s 總 2 7 氣缸的選取 氣缸是氣動夾具的動力部件 常用的有活塞式和薄膜式兩種結構形式 根據(jù)進氣方式 他們可分 為單向作用和雙向作用 按氣缸的使用和安裝方式 又可分為固定的 搖擺的和回轉的氣缸三種 一 般氣動銑床夾具和鉆床夾具 夾緊時活塞桿僅做直線運動 因此多采用固定的氣缸 為了使位置緊湊 可把氣缸直接嵌入家具體內 但是這種氣缸的結構尺寸不能過大 100 150mm 根據(jù)上述計算數(shù)據(jù) 半精拉和精拉所需的夾緊力分別為在網上選取氣缸 氣缸列表如下圖 FA 前法蘭型 QGS 氣缸外形尺寸 缸 徑 AB AM B E EE F G KK L MM R TF UF W WH 32 7 22 30 47 G1 8 10 26 M10 1 25 94 12 32 64 80 16 26 40 9 24 35 53 G1 4 10 28 M12 1 25 105 16 36 72 90 20 30 50 9 32 40 62 G1 4 12 28 M16 1 5 106 20 45 90 110 25 37 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 13 63 9 32 40 75 G3 8 12 32 M16 1 5 121 20 50 100 125 25 37 80 12 40 45 94 G3 8 16 32 M20 1 5 128 25 63 126 154 29 46 100 14 40 55 112 G1 2 16 37 M20 1 5 138 25 75 150 185 35 51 125 16 54 60 140 G1 2 20 42 M27 2 160 32 90 180 220 41 65 160 18 72 80 180 G3 4 20 45 M36 2 180 45 115 230 280 60 80 200 22 72 80 220 G3 4 25 50 M36 2 180 45 135 270 320 65 95 250 26 84 95 280 G1 25 50 M42 2 190 50 165 330 390 80 105 320 28 96 105 350 G1 30 55 M48 2 210 63 200 400 470 90 120 根據(jù)上圖 選取缸徑為 100mm 的氣缸 行程定位 40mm 2 8 夾緊機構間傳動小軸的選擇及校核計算 由于連桿間連接小軸截面兩側所受力大小相等 方向相反 且相互平行 連桿之間的運動使小軸 發(fā)生相對錯動的變形 因此連桿主要是受剪切力 擠壓應力影響相對比較小 所以應按剪切力進行設 計 當半精拉時所承受的壓力為 1016 公斤力 當精拉時所承受的壓力為 964 5 公斤力 yFyF 所以選按半精拉時所承受的壓力為 1016 公斤力 來進行設計軸 由 機械設計 得剪切許用應力 52Mpa T 所以按剪切強度設計 由 材料力學 得 小軸直徑 d 11 08mm Ty 2 根據(jù)上述數(shù)據(jù) 如果選小軸的直徑為 12mm 按其剪切應力校核 由 材料力學 得 受連桿間連接小軸的剪切應力為 A A 為小軸的受剪面積 即 A r 為小軸半徑 T sF2 因為小軸是雙面受剪 所以 2 508 A 508 9 807 44 05 52Mpa sFyT s 26T 滿足剪切強度要求 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 14 3 總結 這次連桿拉結合面夾具使我理論結合實際的一次嘗試 是所學課程可以很好的消化 并且是自己有了理論結合實際的實際經驗 這次設計優(yōu)點是使用了氣壓氣動夾緊裝置 節(jié)省了很多時間 更適合用于批量生產 大大提高勞動效率 本設計的加工精度 夾具 的定位都不是很高 近年來 尤其是數(shù)控機床 加工中心 成組技術 柔性制造系統(tǒng) FMS 等新加工技術的應用 對機床夾具提出了如下新的要求 1 能迅速而方便地裝 備新產品的投產 以縮短生產準備周期 降低生產成本 2 能裝夾一組具有相似性特征 的工件 3 能適用于精密加工的高精度機床夾具 4 能適用于各種現(xiàn)代化制造技術的 新型機床夾具 5 采用以液壓站等為動力源的高效夾緊裝置 以進一步減輕勞動強度和 提高勞動生產率 6 提高機床夾具的標準化程度 建議以后夾具要向標準化 精密化 高效化和柔性化等方面發(fā)展 提高夾具的定位精度 生產出高質量產品 對制造業(yè)和汽 車業(yè)發(fā)展起很大的推動作用 就本次設計的連桿體拉結合面夾具 以后要注意提高其定 位精度和加工精度且使裝卸更加方便 這次設計也是自己回憶起很多以前的知識 是自己重新記憶 從而更加深刻 在完 成設計之時既有完成的喜悅又有離別的悲傷 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 15 4 參考文獻 1 邱宣懷 機械設計 高等教育出版社 1997 2 于萍編著 Auto CAD 2008 中文版機械制圖教程 上海 上海科學普及出版社 2009 4 3 左建民主編 液壓與氣壓傳動 北京 機械工業(yè)出版社 2009 4 4 王啟平主編 機床夾具設計 高等學校 十一五 哈爾濱 哈爾濱工業(yè)大學出版社 2007 3 5 王寶璽 機械設計手冊 北京 機械工業(yè)出版社 6 王紹俊主編 機械制造工藝設計手冊 北京 機械工業(yè)出版社 1985 7 吳拓 方瓊珊編 機械制造工藝與機床夾具課程設計指導 機械工業(yè)出版社 8 大連組合機床研究所 組合機床設計參考圖冊 北京 機械工業(yè)出版社 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 16 5 致 謝 本次連桿體精拉結合面設計 對于幫助我完成這次畢業(yè)設計的同學和沈貴水老師表示真誠的謝意 沒有你們的幫助 我很難完成這項設計 從你們身上我學到了課堂上學不到的東西 你們使我受益匪 淺 感受深刻 缺少了你們的悉心講解和指導 同時沈老師以其淵博的學識 嚴謹?shù)闹螌W風范 高度 的責任感使我受益非淺 再一次表示我最真誠的謝意 中國地質大學長城學院 2012 屆畢業(yè)設計 17 中 國 地 質 大 學 長 城 學 院 本 科 畢 業(yè) 設 計 題 目 連桿生產線連桿體精拉結合面夾 具設計 系 別 工程技術系 專 業(yè) 機 械 設 計 制 造 及 其 自 動 化 學 生 姓 名 丁 磊 學 號 05208416 指 導 教 師 沈 貴 水 職 稱 教授 2012 年 4 月 20 日