1793_橋式起重機總體方案及起升裝置的設計

1793_橋式起重機總體方案及起升裝置的設計,橋式起重機,總體方案,裝置,設計 鋁合金隨機荷載作用下的疲勞性能確定疲勞壽命的 2024-T3 和鋁合金 6061-T6是由作者 G.M.Brown和 R.Ikegami 進行實驗調查摘要-本文介紹了實驗的進行，以確定兩個鋁合金材料的疲勞壽命 (2024-T3 及 6061-T6)。它們受到這兩個等應變幅正弦和窄帶隨機應變幅疲勞載荷。從窄帶隨機測試獲得的疲勞壽命值基于邁納的線性積累的損傷假說的理論預測進行比較。鋁合金材料制作的懸臂梁測試標本通過電磁振動器勵磁的方式受到等應變幅正弦或窄帶隨機基礎激勵。發(fā)現兩種合金的 e N 曲線可以非常接近三直線段的低、 中和高周疲勞壽命范圍內。邁納的假說用于此類型的預測材料的窄帶隨機疲勞周期~-N 的性能。這些疲勞壽命預測發(fā)現了一貫高估實際疲勞值的 2 或 3 倍。但是，發(fā)現預測的疲勞壽命曲線的形狀和高周疲勞性能的兩種材料都與實驗的結果相吻合。簡介受到隨機載荷的金屬結構的疲勞壽命預測的問題，一般是先制定一個損害標準的積累，然后應用此標準規(guī)定條件的不同循環(huán)載荷幅值解決。第一，仍然預測，在疲勞損傷積累的最常用的標準是由 A.Palmgrε-N 提出并由 M.A.邁納申請。這一標準假定積累損害的問題可被視為一個其中疲勞壽命的分數從振幅 ε-N 曲線確定不同的負載級別用完可能只需添加到提供一個索引的疲勞損傷，一般稱為邁納的線性-積累--損失的條件。本文介紹了部分研究結果，以確定受到窄帶隨機載荷-鋁合金結構疲勞壽命預測方法進行隨機載荷。實驗方案進行了確定懸臂束測試標本，必須等應變振幅的正弦或窄帶隨機應變振幅疲勞載荷的周期。試樣在隨機載荷作用下的疲勞壽命與基于預測的邁納標準應用進行對比。實驗方案兩種常用的鋁合金2024-T3和6061-T6進行疲勞試驗。這兩種合金的力學性能列于表1，真應力和真應變曲線圖1和圖2。tupian 應變硬化指數，?，表現了塑性范圍中的應力應變關系。Gongshi 這些屬性是根據確定的單軸拉伸試驗用兩種合金制成的張力試樣。在這兩種情況下，張力標本和疲勞標本是從加工平行的滾動方向的標本的縱向軸與鋁、 同一負債表。這樣做是為了確保測試這兩種類型之間的一致性。做疲勞試驗的大多數是對電磁振動器勵磁，與正在執(zhí)行 Instron 測試儀的低周期等應變幅測試的一小部分。為進行測試，已在振動勵磁機上執(zhí)行，疲勞試驗模型是基礎的激勵作用下的懸臂梁顯示于圖 3 (a)。窄帶隨機疲勞測試中，激勵指定的頻率帶寬較窄帶信號與高斯基地加速振幅和均勻頻譜。激發(fā)帶為中心的根本束共振。正弦疲勞測試是略高于基本梁共振勵磁頻率進行的。因此循環(huán)加載的類型被完全扭轉彎曲。懸臂標本異形沿梁長度最大彎曲應力，遠離固定端將在第一振動模式。草繪的測試樣本配置如圖 4 所示。試驗樣品被這直接相連的電樞的振動勵磁機安裝夾具的夾在中間。從圖中可以看出，每個疲勞試驗標本所載兩懸臂梁標本的同時都感到興奮。結束質量、 形式的恩德夫科公司模型 2216年水晶加速度計，被附加在一端的懸臂梁標本。在圖所示的模式形狀和相應的彎曲應力分布的前兩個振動模式。3（b)和圖3（c） 。從梁共振，最大彎曲應力發(fā)生在7/8英寸，從梁的固定端的距離。第一束共振的頻率是大約 115 cps。標本被仔細手拋光之前，刪除任何尖角，消除所有可見表面的劃痕，該地區(qū)的最大應力測試發(fā)生。要測量應變級別疲勞測試期間，應變片被裝在每個標本在發(fā)生彎曲應力的最大值的位置點。發(fā)現疲勞壽命應變儀安裝的是一般的試件疲勞壽命比小得多。為此，從安裝在梁的自由端的加速度計的信號用于確定疲勞標本的故障時間。從加速度計的信號用于觸發(fā)的停用一個計時器時加速級別降至 50%的名義 RMS 加速級別的繼電器。據指出出現故障，加速級別刪除非常迅速，這樣，計時器表示非常密切的標本的失效的總時間。圖 5 中的圖片顯示裝載的振動勵磁機只是之前，測試上的疲勞試驗標本。從圖中可以看出，由拼接兩個更小、 更靈活，鉛電線電纜標準來說加速度計建造特別加速度傳感器電纜。這樣做是為了盡量減少對標本的加速度計電纜振動的影響。雖然接頭增加噪音污染，信號水平是如此之大這種增加噪音不是明顯的。來自應變計和加速度計的信號是在測試期間監(jiān)測，并記錄在磁帶上。每個測試之后, 錄制的信號被播放到波分析儀系統(tǒng)以確定 RMS 級別。數字計算機被用于執(zhí)行時間序列從窄帶隨機疲勞測試獲得的隨機信號分析。典型的窄帶隨機測試期間的應變響應的應變規(guī)范掃雷具密度情節(jié)如圖 6 所示。如所料，這張圖指示可以認為疲勞標本是一個很輕阻尼的單自由度體系。最可能的這種窄帶反應的振動頻率可以顯示系統(tǒng)的共振頻率。因此，周期失效 （即零與正斜率的過路處的總人數） 的總數被假定為失效的總時間，以秒為單位乘以每秒周期的共振頻率。在等幅、 正弦測試周期失效的總數是只是總時間失效以秒為單位乘以勵磁頻率每秒周期。對于振動激振器上進行的測試，失效的總周期的范圍是從2) < 10 5 ? 10 ~ 周期。相應的應變水平從600到3500不等顯微窄帶隨機疲勞試驗 RMS，從1700年到7000微應變恒定振幅測試。由于循環(huán)對振動激勵器的快速率,它無法可能獲得的生命值低于約 2×103疲勞數據周期內，使用上面描述的測試設置。為此，英斯特龍測試儀進行了一些低周期、 等應變幅疲勞測試。邁納的標準的低周期的了解中，恒定振幅兩種材料的疲勞性能必要關聯(lián)恒定振幅和窄帶隨機疲勞的結果。 （圖表）為瑞利分布，RMS 值的3.72倍，超過峰值的概率是0.1%。可以預期 RMS 的應變窄帶隨機試驗以來的最高水平是3500微應變，峰值應變水平約14,000微應變。振動激振器能夠產生恒定振幅只有7000微應變峰值應變，因此，其他手段都必須以產生一個連接圖高達14000微應變邁納的故障預測所需的水平。英斯特郎測試率約5 cpm 在編程周期與應變振幅高達40000微應變是用來獲取低周期數據。振動勵磁機測試中使用標本再次加載不完全彎曲基本上相同。圖7中提供登記表疲勞測試的測試設置的照片。試樣標本振動激振器安裝時舉行以同樣的方式舉行試樣安裝夾具安裝在橫梁英斯特郎測試。標本的一角舉行了兩個隊的成員連接的尖端試驗機的框架固定?；鼗驒M梁，然后通過不斷地偏轉循環(huán)。從登記表測試儀計數器確定失效的周期數。振動勵磁機上執(zhí)行的疲勞測試的結果如圖8和圖9所示，RMS 應變級別已被繪制與周期來的懸臂梁標本失效的總數。 （圖表）等幅和窄帶隨機結果已在上繪制在同一圖表強調疲勞壽命的差異獲得兩個不同類型的加載同一 RMS 應變級別?？梢宰⒁獾竭@兩種材料，當等應變幅正弦和窄帶隨機應變變幅疲勞荷載，展示耐力極限現象在很低的應變級別。大多數的恒定振幅的數據似乎在 RMS 應變振幅的周期總數的積失效記錄檔記錄的直線下降。6061-T6在高應變水平的數據表明有一些偏差。這些點對應的應變以及成塑性的地區(qū)是可以預料的。相信2024-T3的材料會高于獲得能夠與現有的振動勵磁測試設置顯示在較高的應變水平的同一類的偏差。窄帶隨機疲勞試驗結果表明：雙對數坐標上的同一個斜坡，這是為相應的恒定振動振幅相同的線性關系數據 RMS 應變水平較低。這些數據，然后開始偏離較多的應變峰值預計將超過屈服應變在較高的應變水平。英斯特朗測試儀上執(zhí)行的固定應變振幅疲勞試驗的結果顯示如圖10和圖11所示，峰值應變 εφ 幅度已與繪制的周期總數的懸臂梁試樣的失效。斯特朗測試數據繪制恒定振幅與振動勵磁測試結果。由于材料表現出低頻效果一般顯示較低的疲勞壽命值作為循環(huán)頻率降低，他認為在循環(huán)頻率的差異并沒有很大影響的兩個試驗材料的疲勞性能，因此兩套數據可以直接比較。但一般認為，幾乎沒有顯著影響時，工作頻率高達 CPS 約1000。如圖10和圖11所顯示的拉伸試驗的結果可以看出經歷過大的塑性應變時的應力幅與失效的周期數積將是沒有多大用處。由于塑性的范圍類一個大的增量應力應變關系的性質提高應變對應一個非常小的壓力逐步增加。因此在本文中無論是 RMS 應變振幅或者振幅的峰值應變 εР 繪制對比周期數。符號 εР 是峰值應變，而不是“塑性變形” 。如圖10和圖11顯示，低循環(huán)疲勞數據似乎在一條直線上的峰值應變振幅與失效的周期數的 log-log 圖。在這兩種情況下，這條線的斜率是遠遠高于高周期數據通過及格線的斜率更大。這些日志記錄圖上的直線關系表示，為常數，應變振幅循環(huán)，失效和峰值應變振幅周期總數之間的近似關系可以在指數形式獲得。在高周期范圍，這種關系可以表示為在低周期范圍，這種關系可以表示為k1和 k2是常數。Nｆ是在峰值應變振幅和 εР 周期失效下 b1和 b2兩種材料的值在圖10和圖11和表2中。這種斜率在低周期的變化，高應變振幅地區(qū)是在與許多其他試驗者的意見一致。L.F.Coffin 觀察，許多材料，如果繪制周期數與失效的塑性應變振幅，b1是約等于2。使用的固定應變振幅疲勞試驗的結果，窄帶隨機疲勞試驗的結果可以與邁納的線性積累損傷的假設為基礎的預測。邁納的線性累積損傷準則正如前面所討論的，邁納的故障預測假設失敗是由于一個損壞的線性積累，可以確定其外的恒定振幅測試結果。 （表12）測試材料10和11完整的恒定振幅的結果，包括低收入和高循環(huán)疲勞壽命范圍內，已在圖繪制。這兩種材料的 ε-N曲線從這些數字可以看出近似由三個直線段時，日志記錄的規(guī)模繪制，可以表明這三個范圍的原理如圖12所示。在范圍2內，它會假設，ε-N 圖是一個直線上的 log-log 圖與1/b2負斜率從零到 N1周期。在范圍1內，它會假設從 Nε 直線延遲300到 N 周期具有負斜率的1/b1。在水平對應的耐力應變。認為它低于這個水平的應變沒有最終的疲勞失效的影響。因此 ε-N 曲線可以表示為和在這種情況下，線性積累的損傷在峰值應變方程可以寫成振幅Pp(εp)的概率密度函數的峰值應變振幅，T 表示要失效的總時間和 Mo 是正峰值每秒數。因此，MoT 代表正峰失效總數。由于應變響應窄帶過程中，峰值應變激發(fā)加強高斯分布的概率密度函數是一個雷射線分布，可表示為利用（3） ， （4）和（5）累計可得公式假定發(fā)生時，損傷的積累是同等統(tǒng)一，使正逢失效總數最終失效。這個方程的解為 CDC6400數字電腦編程。在邁納的兩個材料進行預測計算中使用的參數列于表2。在圖8和圖9虛線表示對邁納假設為基礎的預測。正如從這些數字可以看出，雖然按照數據的趨勢形式出現，邁納的預測始終高估疲勞壽命的2到3倍。結論共振電磁激振器振動疲勞試驗似乎是一個非?？焖?，經濟的方式獲得固定應變振幅的正弦和隨機應變振幅疲勞載荷數據。然而，由于高循環(huán)率，低周疲勞的數據就無法獲得這種方式了。測試的鋁合金，似乎有三個不同的疲勞范圍對應三種不同的線路段須符合的 ε-N 數據繪制在一個日志記錄的規(guī)模。窄帶隨機載荷條件下地疲勞壽命預測適用于邁納標準，ε-N 的數據必須是完整的了至少四次 RMS 應變水平的隨機載荷的應變水平。對邁納標準為基礎的預測似乎始終高估了實際的疲勞壽命，然而預測曲線的形式似乎是正確的，并按照數據的趨勢非常接近。參考文獻 1.Miner.M.A 橫貫“疲勞，累積損傷” 。對 ASME.Jnl.APPL.應用力學,87（2） ，159（1945） 。2.Brown.G.W 和 Ikegami 研究“鋁合金疲勞受隨機載荷， ”眾議員 MD-69-1號，加州工程學院，加州大學伯克利分校（1969年1月） 。3.Harris.W.J.Jr.“金屬疲勞” 。專著航空航天系列，Pergamon 出版社，紐約（1961年） 。4.Kennedy.A.J研究金屬徐變和疲勞， “奧利弗”過程，英國愛丁堡手臂博伊德有限公司（1962） 。5.Coffin.L.F.Jr“低循環(huán)疲勞：回顧與展望” ，APPL.Matter.Res，1（3） ，129（1962年10月） 。6.Bendat.J.S“原則和隨機噪音理論的應用” ，紐約約翰.威利父子公司（1958年） 。7.Robson.J.D“隨機振動概論”英國愛丁堡,愛丁堡大學出版社(1964年） 。