地面打磨機的設計【11張cad圖紙】【原稿可編輯】
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畢業(yè)設計(論文)地面打磨機設計宋體小三號,居中,1.5倍行距宋體小三號,加粗,1.5倍行距院 系:年級專業(yè):姓 名:即所翻譯文獻名稱,小三號宋體字,1.5倍行距,若標題較長,寫分兩行寫,較短,則將后一空行刪除。學 號:附 件: 2015年 4 月 5 日42畢業(yè)設計說明書(論文)中文摘要首先針對地面打磨機進行總體方案設計,進而確定地面打磨機的總體布局,隨后,對主軸組件進行設計。介紹了主軸的工作原理及關鍵技術。然后,確定了合理的主軸總體結構,分別對主軸的各零部件作了設計,產(chǎn)生了裝配圖、零件圖與設計說明書等設計文檔。最后,對主軸的旋轉軸和軸承進行了詳細的分析和校核,計算表明,該主軸設計符合要求。關鍵詞: 地面打磨機,主軸組件,主軸,軸承,帶輪畢業(yè)設計說明書(論文)外文摘要First of all in surface grinding machine for the overall program design, which will determine the overall layout of surface grinding machine, then, the design of the main components. The paper introduces the working principle and key technology of the spindle. Then, to determine the overall rational structure of the spindle, spindle components respectively to make the design, produce the assembly drawing, part drawing and the design specification and design documents. Finally, the main axis of the rotary shaft and bearing are analyzed and checked, detailed calculation shows that, the spindle is designed to meet the requirements of.Keywords: surface grinding machine, spindle assembly, spindle, bearing, pulley 本科畢業(yè)設計說明書(論文) 第39頁 共47頁目 錄1 緒論11.1 概述11.2 課題研究的目的和意義11.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀21.4 地面打磨機的特點22 地面打磨機的主要計算42.1 同步帶的概述42.1.1 同步帶介紹42.1.2 同步帶的特點42.1.3 同步帶傳動的主要失效形式52.1.4 同步帶傳動的設計準則72.1.5 同步帶分類72.2 減速電機介紹82.3 地面打磨機電機的選取92.4 同步帶傳動計算112.4.1 同步帶計算選型112.4.2 同步帶的主要參數(shù)(結構部分)142.4.3 同步帶的設計162.4.4 同步帶輪的設計173 主軸組件要求與設計計算193.1 主軸的基本要求193.1.1 旋轉精度193.1.2 剛度193.1.3 抗振性203.1.4 溫升和熱變形203.1.5 耐磨性213.2 主軸組件的布局213.3 主軸結構的初步擬定243.4 主軸的材料與熱處理243.5 主軸的技術要求253.6 主軸直徑的選擇263.7 主軸前后軸承的選擇263.8 軸承的選型及校核273.9 主軸前端懸伸量303.10 主軸支承跨距303.11 主軸結構圖313.12 主軸組件的驗算313.12.1 支承的簡化313.12.2 主軸的撓度323.12.3 主軸傾角334 磨頭機構相關部件354.1 主軸軸承的潤滑354.2 主軸組件的密封354.2.1 主軸組件密封裝置的類型354.2.2 主軸組件密封裝置的選擇354.3 軸肩擋圈364.4 擋圈364.5 圓螺母364.6 支架校核計算374.7 撓度、轉角、鎖緊力的計算及校核374.7.1 撓度的計算384.7.2 轉角的計算384.7.3 壓板處螺栓的選擇及校核38結束語40致 謝41參考文獻421 緒論1.1 概述我國工程建筑機械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展,一方面通過引進國外先進技術提升自身產(chǎn)品檔次和國內(nèi)勞動力成本低廉是一個原因,另一方面國家連續(xù)多年實施的積極的財政政策更是促使行業(yè)增長的根本動因。受國家連續(xù)多年實施的積極財政政策的刺激,包括西部大開發(fā)、西氣東輸、西電東送、青藏鐵路、房地產(chǎn)開發(fā)以及公路(道路)、城市基礎設施建設等一大批依托工程項目的實施,這對于重大建設項目裝備行業(yè)的工程建筑機械行業(yè)來說可謂是難得的機遇,因此整個行業(yè)的內(nèi)需勢頭旺盛。同時受我國加入WTO和國家鼓勵出口政策的激勵,工程建筑機械產(chǎn)品的出口形勢也明顯好轉。我國建筑機械行業(yè)運行的基本環(huán)境、建筑機械行業(yè)運行的基本狀況、建筑機械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國內(nèi)建筑機械公司與國外建筑機械公司的競爭力比較以及我國建筑機械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢進行了深入透徹的分析。1.2 課題研究的目的和意義在發(fā)達國家己經(jīng)普遍采用工廠化生產(chǎn)建筑用地面打磨產(chǎn)品,如意大利OSCAM 公司、奧地利 EVG 公司、德國 PEDAX 公司和美國 KRB公司 等,為施工企業(yè)生產(chǎn)建筑用建筑加工產(chǎn)品,或者提供建筑加工企業(yè)的成套設備。具體的說,OSCAM 公司生產(chǎn)的機器,自動化程度高、加工速度快、操作方便、形狀尺寸一致性好。國內(nèi)行業(yè)的整體現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢我國建筑加工機械的技術水平總體上比較落后,所生產(chǎn)的地面打磨機等產(chǎn)品,主要是電動機作為動力源、品種規(guī)格少、結構形式比較傳統(tǒng)、自動化程度差、制造精度較低、創(chuàng)新力不強,參與國際競爭能力弱。 近年來由中國建筑科學研究院機械化分院開發(fā)成功的建筑網(wǎng)地面打磨機在技術上占據(jù)很大優(yōu)勢,具備國際品質,有很強的競爭力。要提高建筑機械技術水平、為建筑加工企業(yè)提供先進生產(chǎn)設備、滿足市場需求,需要不斷創(chuàng)新、不斷研發(fā)出新產(chǎn)品。 學習國外先進技術經(jīng)驗,加速研發(fā)數(shù)字化控制、功能集成化的建筑加工機械是今后發(fā)展的目標。要實現(xiàn)建筑加工機械的升級換代,為發(fā)展建筑加工產(chǎn)品商品化創(chuàng)造條件,為建筑施工企業(yè)生產(chǎn)各種建筑加工產(chǎn)品,推動建筑加工產(chǎn)品的商品化進程,使我國建筑加工機械產(chǎn)品躋身于世界先進行列。1.3 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀縱觀我國建筑用地面打磨機的總體水平,與國際上先進產(chǎn)品相比還是比較落后。主要表現(xiàn)在:企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模小,產(chǎn)品的技術含量低,生產(chǎn)效率低下。大部分產(chǎn)品調(diào)直速度較低,建筑材料的直線度不高,表面劃傷較重。造成這種局面的主要原因在于,我國的建筑用地面打磨機市場還沒有真正形成,還處在地域及價格因素占主導位置的過渡階段,尚未進入真正的市場競爭階段。生產(chǎn)企業(yè)多而零散,且大都處在一種小而全、小而不全的狀態(tài),在這些生產(chǎn)企業(yè)中很難形成強大的技術投入在這種條件下,企業(yè)之間相互抄襲現(xiàn)象嚴重,很難找到擁有自主知識產(chǎn)權的產(chǎn)品,尚沒有出現(xiàn)可以稱得上領軍式的企業(yè)。建筑用新級建筑材料的推廣使用為地面打磨機的生產(chǎn)企業(yè)提供了廣闊的發(fā)展空間。為此,許多企業(yè)投入大量資金,爭相開發(fā)、研制適合新!級建筑材料要求的高速、大直徑地面打磨機。在電氣控制方面,眾多企業(yè)紛紛淘汰傳統(tǒng)的電氣控制技術,竟相采用先進的PLC 式電腦控制,不僅使控制單元得到了簡化,整機的運行更加穩(wěn)定、可靠,維護更加簡單,更使我國建筑用地面打磨機的整體水平躍上一個新的臺階,極大地縮短了與國際上先進產(chǎn)品的差距。面對空前廣闊的地面打磨機市場,廣大生產(chǎn)企業(yè)也面臨嚴峻的挑戰(zhàn)。多年來,受運輸長度等多種因素影響,目前已有個別企業(yè)看準后續(xù)加工中的可觀利潤,開始購入單機。一旦這些企業(yè)實現(xiàn)并完成對現(xiàn)有生產(chǎn)線的改進,將勢必對現(xiàn)有的地面打磨機市場,特別是對地面打磨機生產(chǎn)企業(yè)形成巨大的沖擊。人無遠慮,必有近憂,這是一個應該引起廣大地面打磨機生產(chǎn)企業(yè)十分重視的大問題。1.4 地面打磨機的特點1、可靈活調(diào)節(jié)的變速(啟動時可保護變頻器,起到緩沖作用)2、可靈活更換的磨盤,重量足(磨盤壓力夠),適合地面、混凝土等不同施工工藝流程之需求。3、前置可調(diào)節(jié)靈活操作扶拉手,適用腳邊與大面積磨拋,磨盤可零距離接觸腳邊磨拋。4、功能卓越,適合各種環(huán)氧地面、水泥地面;環(huán)氧水磨石、環(huán)氧金剛砂地面的整平、磨拋,清渣,清洗等各種施工工藝需求。5、磨盤適配靈活、普通,磨盤可適配各種粘貼式、卡入式圓形,馬蹄形磨塊、磨片,自動流水線整體磨盤(4寸8寸10寸),碗口金剛石磨輪等磨盤磨具多樣性。6、安全性高:設備的啟動、停止和前端升降系統(tǒng)的升降都采用24V低壓電源。工作電機過載、漏電保護裝置。7、穩(wěn)定變速裝置:機身前端裝有齒輪傳動變速箱,可掛高低兩檔,使電機功率100%發(fā)揮,低速時極大增強轉動軸的扭矩力,適用磨拋過程中不同地面及不同磨拋工藝流程的需要,從而提高磨削、磨拋功效。8、重量足,磨盤承受壓力大:機重達250kg,磨盤相應所受壓力達180kg以上。高硬度(如花崗巖、拋光磚、環(huán)氧石英砂水磨石、環(huán)氧地面、水泥地)和低硬度(云石、人造大理石)地面同時適合。2 地面打磨機的主要計算2.1 同步帶的概述2.1.1 同步帶介紹同步帶是綜合了帶傳動、鏈條傳動和齒輪傳動的優(yōu)點而發(fā)展起來的新塑傳動帶。它由帶齒形的一工作面與齒形帶輪的齒槽嚙合進行傳動,其強力層是由拉伸強度高、伸長小的纖維材料或金屬材料組成,以使同步帶在傳動過程中節(jié)線長度基本保持不變,帶與帶輪之間在傳動過程中投有滑動,從而保證主、從動輪間呈無滑差的間步傳動。同步帶傳動(見圖3-1)時,傳動比準確,對軸作用力小,結構緊湊,耐油,耐磨性好,抗老化性能好,一般使用溫度-2080,v50m/s,P300kw,i10rmin),可按基本額定動載荷計算值選擇軸承,然后校核其額定靜載荷是否滿足要求。當軸承可靠性為90、軸承材料為常規(guī)材料并在常規(guī)條件下運轉時,取500h作為額定壽命的基準,同時考慮溫度、振動、沖擊等變化,則軸承基本額定動載荷可按下式進行簡化計算。C基本額定動載荷計算值,N;P當量動載荷,N;fh壽命因數(shù);1fn速度因數(shù);0.822fm力矩載荷因數(shù),力矩載荷較小時取1.5,較大時取2;fd沖擊載荷因數(shù);1.5fT溫度因數(shù);1CT軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定動載荷,N;查文獻3中的表6-2-8至6-2-12,得,fh=1;fn=0.822;fm=1.5;fd=1.5;fT=1。在本輸送裝置中,可以假設軸承只承受徑向載荷,則當量動載荷為:P=XFr+YFa查文獻3的表6-2-18,得,X=1,Y=0;所以,P=Fr=1128N。由以上可得:本輸送機中的軸承承受的載荷多為徑向載荷,所以選取深溝球軸承,查文獻6的附表6-1,并考慮軸的外徑,選取軸承6305-RZ,其具體參數(shù)為:內(nèi)徑d=25mm,外徑D=62mm,基本額定載荷,基本額定靜載荷,極限速度為10000r/min,質量為0.219kg。然后校核該軸承的額定靜載荷。額定靜載荷的計算公式為:式中:基本額定靜載荷計算值,N; 當量靜載荷,N;安全因數(shù)軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定靜載荷,N。查文獻3的表6-2-14知,對于深溝球軸承,其當量靜載荷等于徑向載荷。查文獻3的表6-2-14知,安全系數(shù)則軸承的基本額定靜載荷為:由上式可知,選取的軸承符合要求。3.9 主軸前端懸伸量主軸前端懸伸量a指的是主軸前支承支反力的作用點到主軸前端受力作用點之間的距離,它對主軸組件剛度的影響較大。懸伸量越小,主軸組件剛度越好。主軸前端懸伸量a取決于主軸端部的結構形狀及尺寸,一般應按標準選取,有時為了提高主軸剛度或定心精度,也可不按標準取。另外,主軸前端懸伸量a還與前支承中軸承的類型及組合型式、工件或夾具的夾緊方式以及前支承的潤滑與密封裝置的結構尺寸等有關。因此,在滿足結構要求的前提下,應盡可能減小懸伸量a,以利于提高主軸組件的剛度。初算時,可查金屬切削地面打磨機設計第158頁,如下表2-4所示:表2-4 主軸的懸伸量與直徑之比類型機 床 和 主 軸 的 類 型a/ D1通用和精密車床,自動車床和短主軸端銑床,用滾動軸承支承,適用于高精度和普通精度要求0.61.5中等長度和較長主軸端的車床和銑床,懸伸量不太長(不是細長)的精密鏜床和內(nèi)圓磨,用滾動和滑動軸承支承,適用于絕大部分普通生產(chǎn)的要求1.252.5孔加工地面打磨機,專用加工細長深孔的地面打磨機,由加工技術決定需要有長的懸伸刀桿或主軸可移動,由于切削較重而不適用于有高精度要求的地面打磨機2.5根據(jù)上表所列,所設計的地面打磨機屬于型,所以取a/ D1為1.252.5,即:a=(1.252.5)D1=(1.252.5)30=37.575初取a=45。3.10 主軸支承跨距主軸支承跨距L是指主軸前、后支承支承反力作用點之間的距離。合理確定主軸支承跨距,可提高主軸部件的靜剛度??梢宰C明,支承跨距越小,主軸自身的剛度越大,彎曲變形越小,但支承的變形引起的主軸前端的位移量將增大;支承跨距大,支承的變形引起的主軸前端的位移量較小,但主軸本身的彎曲變形將增大??梢姡С锌缇噙^大或過小都會降低主軸部件的剛度。有關資料對合理跨距選擇的推薦值可作參考:(1) L=(45)D1(2) L=(35)a,用于懸伸長度較小時;(3) L=(12)a,用于懸伸長度較大時。根據(jù)此次設計的地面打磨機剛性主軸的懸伸量較大,取L2.5a為宜。即此次設計的主軸兩支承的合理跨距L2.5a=2.5120=300初取L=280。3.11 主軸結構圖根據(jù)以上的分析計算,可初步得出主軸的結構如圖2-7所示:圖2-7 主軸結構圖3.12 主軸組件的驗算主軸在工作中的受力情況嚴重,而允許的變形則很微小,決定主軸尺寸的基本因素是所允許的變形的大小,因此主軸的計算主要是剛度的驗算,與一般軸著重于強度的情況不一樣。通常能滿足剛度要求的主軸也能滿足強度的要求。剛度乃
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